TW500809B

TW500809B - Cold-rolled steel sheets with superior strain-aging hardenability, and manufacturing method thereof

Info

Publication number: TW500809B
Application number: TW90103207A
Authority: TW
Inventors: Akio Tosaka; Tsutomu Kami
Original assignee: Kawasaki Steel Co
Priority date: 2000-05-31
Filing date: 2001-02-14
Publication date: 2002-09-01
Also published as: WO2001092593A1; EP1291447B1; KR100611541B1; KR20020036838A; DE60110586T2; CA2380377A1; EP1291447A4; DE60110586D1; CN1152970C; US20030047257A1; CA2380377C; EP1291447A1; US6695932B2; CN1386141A

Description

500809 A7 B7 五、發明説明（1 ) 【技術領域】 (請先閱讀背面之注意事項再填寫本頁) 本發明係關於主要是汽車車體用的高加工性的高張力冷軋鋼板，特別是關於拉伸強度（T S )超過4 4 0 Μ P a以上的具有優異的延展性以及變形時效硬化性之高張力冷軋鋼板及其製造方法。本發明的高張力冷軋鋼板的用途係可以從：只要利用輕度的撓曲加工或輥製成型即可形成管體之較輕微程度的加工，乃至於利用沖製機進行沖製成型之類的較大變形程度的廣大加工範圍。又，本發明中所稱的鋼板也包含了鋼帶。本發明中，所謂「具優異的變形時效硬化性」意指具有下列的特性：實施了拉伸變形5 %的預變形之後，以1 7 0 °C的溫度保持2 0分鐘的條件下進行時效處理時，這個時效處理前後的變形應力增加量（簡稱Β Η ; B Η =時效處理後的降伏應力-時效處理前的預變形應力）超過8 Ο Μ P a以上；經濟部智慧財產局員工消費合作社印製且變形時效處理（前述預變形+前述時效處理）前後的拉伸強度增加量（簡稱△ T S ; △ T S =時效處理後的拉伸強度-預變形前的拉伸強度）超過4 Ο Μ P a以上。【背景技術】由於當前的地球環境問題所衍生的對於汽車排廢氣的限制，車體重量的輕量化變成一個極爲重要的課題。爲了減輕車體重量，將鋼板製作成高張力化，將板厚變薄的做本^氏張尺度適用中國國家標準（CNS ) A4規格（210X297公釐） ^ ^ 一 500809 A7 B7 五、發明説明（2 ) (請先閲讀背面之注意事項再填寫本頁) 法非常有效。高張力鋼化•薄板化的對象也就是汽車零件，係配合其功能也被要求具有各種特性。所要求的特性之中，例如：對於撓曲、絞捲變形的靜態強度、疲勞強度、耐衝擊特性等。因此，所應用的高張力鋼板在成型加工之後，必須具有這樣的特性。另一方面，在於製作汽車零件的過程中，係對於鋼板進行沖製成型。如果鋼板的強度過高的話，將會發生例如 :形狀凍結性會降低；因爲延性降低導致成型時發生裂開、頸縮現象等的問題。這一類的問題將會阻礙高張力鋼板應用於汽車車體的用途之擴大。經濟部智慧財產局員工消費合作社印製爲了解決這種問題的已知方法之一，針對於例如：外面板用的冷軋鋼板，係採用例如：極低碳鋼作爲素材，將最後的固熔狀態下的殘存含碳量控制在適正範圍的鋼板製造技術。這種技術是利用：在沖製成型後所進行的1 7 0 t X 2 0分鐘程度的塗裝烤漆過程所引起的變形時效硬化現象。成型時係維持在軟質，確保形狀凍結性、延性，成型後則是利用變形時效硬化所產生的Y S (降伏應力）的上升，以謀求確保耐凹性。但是，這種技術，爲了要防止表面缺陷也就是結構應變的發生，也具有所諝的：「其Y S上升量無法充分地變大，且ΔΤ S的增加量也只有數個 Μ P a程度而已，因而無法讓鋼板製作得很薄」的困難點〇另外，對於在外觀上並不太成爲問題的用途而言，曾有人提出的技術方案係：運用固熔N使得烘烤硬化量更爲本紙張尺度適用中國國家標準（CNS ) A4規格（210X297公釐） 500809 A7 B7 五、發明説明（3 ) (請先閲讀背面之注意事項再填寫本頁) 增加的鋼板（日本特公平7 - 3 0 4 0 8公報）；將金相組織製作成由肥粒鐵與麻田散鐵所成的複合組織，以更進一步地提高烘烤硬化性的鋼板（日本特公平 8 — 23048 公報）。但是，這些鋼板，雖然在於塗裝烘烤之後，可以提高若干程度的Y S (降伏應力）而獲得高烘烤硬化量，但是，且無法也讓T S (拉伸強度）一起提昇，無法期待大幅地提高其成型後的耐疲勞特性、耐衝撃特性等。因此，仍然殘存著：無法應用於需要耐疲勞特性、耐衝擊特性等的用途的零件之問題。此外，因爲降伏應力Y S的增加量不穩定，也還存在著無法將鋼板的厚度製作成對於當前所期望的汽車零件的輕量化有所幫助的薄化程度之問題。此外，在製造板厚2 · 0 m m以下的薄鋼板的時候，在熱軋過程中，鋼板的形狀變差，所以亦存在著極難以對於這種鋼板進行沖製成型的問題。經濟部智慧財產局員工消費合作社印製本發明之目的係要打破上述的傳統技術的界限，以提供：具有高成型性和穩定的品質特性，在成型成汽車零件之後可獲得充分的汽車零件強度，對於汽車車體的輕量化很有幫助的具優異的變形時效硬化性之高張力熱軋鋼板以及可以工業方式很低價且不會破壞形狀地製造這些鋼板的製造方法。【發明之揭示】本發明人等，爲了解決上述課題，嘗試改變成分以及本紙張尺度適用中國國家標準（CNS ) A4規格（210X297公釐） 500809 Α7 Β7 五、發明説明（4 ) 製造方法來製造鋼板並且進行許多材質評價實驗。其結果 ’發現了某一創見，也就是：將在於需要高加工性的領域 (請先閱讀背面之注意事項再填寫本頁) 中以往並未被積極的利用的N (氮）當作強化元素，並且有效地活用以這種作爲強化元素的N的作用所發生的很大的變形時效硬化現象，可以很容易同時兼具有提高成型性以及成型後的高強度化的特性。爲了有效地活用N (氮）的作用所發生的變形時效硬化現象，必須將N (氮）的作用所發生的變形時效硬化現象與汽車的塗裝烘烤條件、成型後的熱處理條件有效地相結合。本發明人等也發現了：藉由將熱軋條件於以適正化可以有效地將鋼板的微視組織和固熔N量控制在某一範圍。此外，也又發現了 ··爲了讓 N的作用所發生的變形時效硬化現象穩定地出現，在組成份的方面，特別是因應於鋁含量來控制氮含量係非常重要〇經濟部智慧財產局員工消費合作社印製也就是說，使用氮作爲強化元素，且將關鍵元素的鋁的含量控制在適正的範圍，並且將熱軋條件於以適正化以將微視組織和固熔N於以最佳化，藉此，可獲得較之傳統的固熔強化型的C - Μ η鋼板、晶析強化鋼板（傳統鋼板 )更具有優異的成型性和變形時效硬化特性的鋼板（本發明的鋼板）。一般在於評價烘烤硬化性時，係採用拉伸試驗結果。傳統的鋼板在於以實際的沖製條件進行塑性變形時，在於強度上會發生較大的偏差分布，所以即使是利用拉伸試驗評價爲具有所期的烘烤硬化性者，也無法適用於需要要求本紙張尺度適用中.國國家標準（CNS)Α4規格（210x297公釐） 500809 A7 B7 五、發明説明（5 ) (請先閱讀背面之注意事項存填寫本頁) 可靠性的零件。相對於此，本發明的鋼板，在於以實際的沖製條件進行塑性變形時，在於強度上發生的偏差分布很小。此外，拉伸試驗所獲得的烘烤硬化性的評價値也優於傳統的鋼板。而且也確認出使用本發明的鋼板的話，可獲得穩定的零件強度特性。汽車車體用的熱軋薄鋼板係需要較嚴格的形狀、尺寸精度。在於製造本發明的鋼板的熱軋過程中，藉由應用最近正在逐漸實用化中的連續輥軋技術，可更大幅地提高形狀、尺寸精度。此外，亦得知：藉由將被輥軋材局部地加熱或冷卻，使得寬度方向、長度方向上的溫度分布均勻化，可大幅地降低材質上的偏差。本發明係基於以上的創見而開發完成的，其要旨如下本案的第一發明爲一種具優異的變形時效硬化性之拉伸強度低於4 4 0 Μ P a且降伏比Y R低於7 0 %的板厚小於3 . 2 m m以下的冷軋鋼板，其特徵爲：具有：以質量％換算時，由包含：經濟部智慧財產局員工消費合作社印製 C : 0 · 1 5 % 以下；s i : 0 · 4 % 以下；Μ η : 2.0%以下；Ρ:0.04%以下；S:〇.〇2%以下；A 1 : 0 . Ό 2 % 以下；N : 0 . 0 0 5 0 〜 0 · 0 2 5 % ; s i 、Μ η、P的含量係符合下列（1 ) 式所界定的範圍，且N / A 1超過0 · 3以上，固融狀態的N超過0·0010%以上，其餘爲Fe以及不可避免的雜質所構成的組成分；及具有：由肥粒鐵相與波來鐵相本紙張尺度適用中.國國家標準（CNS ) A4規格（210X297公釐） _ g _ 500809 A7 B7 五、發明説明（6 ) 所構成的金相組織；前述肥粒鐵相佔面積率超過9 0 % ’

且平均結晶粒徑小於1 5 // m ; S i + Μ η / 5 + 1 0 P (請先閲讀背面之注意事項再填寫本頁) <0.44 ............ ( 1 )式，此處，s i 、Μ η、Ρ : 各元素之含量（以質量％換算）。此外，第一發明之冷軋鋼板，其中係在上述組成分之外，以質量％換算時，又包含有下列的a群〜c群的其中一群或兩群以上者爲佳， a群係：Cu、Ni 、Cr、M〇之中的一種或兩種以上，合計1 . 0 %以下； b群係：Nb、Ti 、V之中的一種或兩種以上，合計0 · 1 %以下； c群係：C a、RE Μ之中的一種或兩種合計 0.0010 〜0.010%。又，本案的第二發明係一種具優異的變形時效硬化性之拉伸強度低於4 4 0 Μ P a且降伏比Y R低於7 0 %的冷軋鋼板之製造方法，其特徵爲：係將具有：以質量％換算時，由包含：經濟部智慧財產局員工消費合作社印製 C : 〇 · 1 5 % 以下；s i : 0 · 4 % 以下；Μ η : 2 . 0 % 以下；Ρ : 0 . 0 4 % 以下；S : 〇 . 〇 2 % 以下；A1 :0.02%以下；Ν:〇. 0050 〜 0 · 0 2 5 % ; S i 、Μ η、Ρ的含量係符合下列（1 ) 式所界定的範圍，且N / A 1超過〇 . 3以上的組成分的鋼胚料，進行加熱直到鋼胚料的加熱溫度高於1 〇〇〇 t 以上，並實施粗輥軋以做成薄板用鋼片；針對於該薄板用本紙張尺度適用中國國家標準（CNS ) A4規格（210X297公釐） 500809 A7 B7 ___ 五、發明説明（7 ) (請先閱讀背面之注意事項再填寫本頁) 鋼片依序實施：在精製輥軋出口側的溫度超過8 0 0 °C的精製輥軋；及以低於6 5 0 °C的捲取溫度進行捲取以做成熱軋鋼板的熱軋過程；及對於該熱軋鋼板進行酸洗以及進行冷軋以做成冷軋鋼板的冷軋過程；及對於該冷軋鋼板實施在高於再結晶溫度且低於9 5 0 t以下的溫度維持1 0 秒至1 2 0秒的退火處理；及接下來，實施：以1 〇〜 3 0 0 t： /秒的冷卻速度來進行冷卻直到低於5 0 0 °C的溫度範圍爲止的退火後冷卻處理、以及在3 5 0〜5 0 0 °C的溫度範圍內的滯留時間超過2 0秒以上的過時效處理之冷軋鋼板退火過程，S i + Mn/5 + l 0P< 0.44 ............ ( 1 )式此處，S i 、Mn、P:各元素之含量（以質量％換算）。又，本案的第二發明之冷軋鋼板之製造方法，係在上述精製輥軋之後，以超過3 0 °C /秒的冷卻速度來進行急速冷卻，並進行上述捲取工作爲宜。經濟部智慧財產局員工消費合作社印製又，本案的第二發明之之冷軋鋼板之製造方法，係在上述冷軋鋼板退火過程之後，又實施伸展率爲1.〇〜 1 5 %的調質輥軋加工或者平滑化加工爲宜。又，本案的第二發明之之冷軋鋼板之製造方法，係在前述粗輥軋和前述精製輥軋之間，將位於前後的薄板用鋼片彼此接合在一起爲宜。又，本案的第二發明之之冷軋鋼板之製造方法，最好是在前述粗輥軋和前述精製輥軋之間 ’使用可加熱前述薄板用鋼片的寬度方向端部的薄板用鋼本紙張尺度適用中國國家標準（CNS ) A4規格（210X 297公釐） ~ ^ - 500809 A7 _ B7 _ 五、發明説明（8 ) (請先閱讀背面之注意事項再填寫本頁) 片邊緣加熱器、以及可加熱前述薄板用鋼片的長度方向的端部及/或全長的薄板用鋼片加熱器的其中一種或兩種爲宜。【.用以實施發明之最佳形態】首先，說明限定本發明的鋼板的成分的理由。此外，關於質量％，在於以下的記載方式中，只以％來表示。 C :低於 0 . 1 5 % 經濟部智慧財產局員工消費合作社印製 C係用來增加鋼板的強度的元素。爲了達成讓本發明的重要構件也就是肥粒鐵的平均結晶粒徑小於1 5 // m，以確保所期的強度，必須含有C超過〇 . 〇〇 5 %以上爲宜。但是，當含C量超過〇 . 1 5 %以上的話，鋼板中的碳化物的分布率變成過大，不僅延性會明顯降低而導致成型性惡化，點焊的焊接性、電弧焊的焊接性等都會明顯地惡化。因此，基於兼顧這種成型性和焊接性的觀點來考慮，乃將C限定於0 · 1 5 %以下。又，基於沖製成型性的觀點來考慮，係以將C限定於0 · 0 8 %以下爲佳，如果是要求更佳的延性的用途的話，係以將C限定於0 · 0 5 %以下爲佳。 s i : 〇 · 4 % 以下 S i係既不會明顯地降低鋼的延性又可讓鋼板高強度化的有用元素，爲了獲得這種效果係必須含S i超過 0 · 0 0 5 %以上才會產生，並且配合所期的強度來適當地調整含量。另一方面，S i係在熱軋時會使得變態點大 -11 - 本紙張尺度適用中國國家標準（CNS ) A4規格（210X297公釐） 500809 A7 B7 五、發明説明（9 ) (請先閱讀背面之注意事項再填寫本頁) 幅地上升導致難以確保品質、形狀，或者對於表面性質和狀態、化成處理性等的表面美觀性帶來不良影響的元素，因此，本發明中係將S i限定於0 · 4 %以下。如果S i 係低於0 . 4 %以下的話，藉由調整一起添加的Μ η的量的話，就可以抑制變態點明顯的上升，而確保良好的表面性質和狀態。此外，在於特別要求具有美觀性的情況下， S i係低於0 . 2 %以下爲佳。 Μ η : 2 . 0 % 以下 Μ η係用來防止產生因爲S所導致的熱間裂開現象很有效的元素，最好是配合S的含量來添加。此外，Μ η係對於本發明的重要構件也就是結晶粒子的細微化有很大的效果，最好是積極地添加以用來改善材質爲宜。基於穩定 S並且予以固定的觀點來考慮，必須含Μ η超過〇 · 2 % 以上爲宜。又，Μ η是會增加鋼板強度的元素，若是要求較高的強度的情況下，係含Μ η超過1 · 2 %爲宜，而以含Μη超過1 . 5%以上尤佳。若含Μη量提高到這種程經濟部智慧財產局員工消費合作社印製度的話，包含熱軋條件在內的製造條件的變動對於鋼板的機械性質以及變形時效硬化性的偏差分布都會變小，對於穩定品質很有效果。又，Μ η在熱軋時具有降低變態點的作用，藉由與 S i —起含有的話，可與因含S i所導致的變態點的上升兩者互相抵消。特別是在於厚度較薄的製品，因爲變態點的變動將會導致品質、形狀亦敏感地改變，所以嚴密地讓 Μ η和S i的含量保持均衡是非常地重要。因此，乃將 -12- 本紙張尺度適用中國國家標準（CNS ) A4規格（210X297公釐） 500809 A7 B7 五、發明説明（10 ) Μ n / S i設定超過3 · 0以上爲佳。 (請先閲讀背面之注意事項再填寫本頁) 另外，如果含Μ η量超過2 · 0 %的話，則鋼板會有增加熱軋變形阻力的傾向。而且，會有點焊的焊接性以及焊接部的成型性變差的傾向。此外，因爲會抑制肥粒鐵的產生，所以會有明顯降低延性的傾向。因此，乃將Μ η限定爲低於2 · 0 %以下。此外，在於要求具有更好的耐腐蝕性和成型性的用途時，最好將Μ η限定爲低於1 · 7 % 以下。 Ρ : 0 · 0 4 % 以下經濟部智慧財產局員工消費合作社印製 Ρ係可當作鋼的固融強化元素，爲了獲得這種效果，必須至少含有0 · 0 0 1 %以上爲宜，因此係配合所期的強度來適當地調整含量。此外，如果想要使用Ρ來獲得因固融強化所增加的大量強度，最好含Ρ超過〇 . 〇 1 5 % 以上爲宜。但是，如果含ρ過多的話，將導致鋼的脆化’ 進而會降低鋼板的延展性和凸緣加工性。又，Ρ在於鋼中偏析出來的傾向很強，因此將會導致焊接部的脆化。所以乃將ρ限定爲低於〇 · 〇 4 %。此外’如果是特別重視鋼板的凸緣加工性和焊接部的韌性的情況，最好將ρ限定爲低於0 · 0 2 %。又，若是基於考慮到焊接部的韌性的話，係以將Ρ限定爲低於0 . 0 2 %爲佳。 S i 、Μ η、Ρ :的含量符合下列（1 )式的範圍 S i+Mn/5 + l〇P<〇. 44 ......... (1)式此處，S i 、Mn、P :各元素之含量（以質量％換算）。 -13- 本紙張尺度適用中國國家標準（CNS ) A4規格（210X297公釐） 500809 A7 __ . B7 __ 五、發明説明（11 ) (請先聞讀背面之注意事項再填寫本頁) S i 、Μ η、P都具有因固融強化而可增加強度的作用，本發明中，係將金相組織限定爲由肥粒鐵相和波來鐵相所組成的金相組織、以及將拉伸強度限定爲未達4 4 0 Μ P a，所以將S i、Μ η、Ρ的含量分別限定在前述的範圍內，且又符合（1 )式的範圍。（1 )式的左邊（A =Si+Mn/5+10P)若超過0.44以上的話，強度會增加過多而變得無法確保所期的延性，而且也會降低鋼的焊接性、鋼板表面的美觀性。此外，雖然尙無法得知詳紐的機制，但是A値若超過 0 . 4 4以上的話，時效硬化特性也會降低，爲了要確保良好的變形時效硬化性，乃將A値設定爲未達0 . 4 4。 S : 〇 · 〇 2 % 以下經濟部智慧財產局員工消費合作社印製 S在鋼板中係以中介物質的形態存在，這種元素係對於鋼板的延性以及耐腐鈾性有不良的影響，本發明係將S 限定在低於0 · 0 2 %以下。此外，在於特別需要良好的加工性的用途時，係以S含量低於0 . 0 1 5 %以下爲宜，如果又進一步要求高水準的延伸凸緣性的情況，係以S 含量低於0 · 0 0 8 %以下爲宜。爲了將變形時效硬化特性維持在穩定的高水準，最好是將S含量降低到 0 · 0 0 8 %以下爲宜（雖然其詳細的作用機制尙未明瞭 )0 A 1 : 0 . 0 2 % 以下 A 1係當作脫氧劑來作用，以提高鋼的淸淨度，並且對於鋼板的金相組織的細微化很有效的元素，在本發明中本紙張尺度適用中.國國家標準（CNS ) A4規格（210X297公釐） -14- 500809 A7 B7 五、發明説明（12 ) 係以含A1超過0·001%以上爲宜。另一方面，如果含A 1太多的話，將會導致鋼板表面的淸淨性的惡化，進而將會減少本發明的重要的構成要件也就是固融狀態的N ，因而使得對於變形時效硬化現象有所幫助的固融N變得不夠，將會使得本發明的特徵也就是變形時效硬化特性不穩定。所以在本發明中，乃將A 1限定爲低於0 · 0 2 % 以下。此外，基於材質穩定性的觀點來考慮，最好將A 1 限定爲低於0 . 0 1 5 %爲宜。_ N:0. 0050 〜0.0 2 50% N是利用固融強化作用以及變形時效硬化性來增大綱板的強度之元素，也是在於本發明中的最重要的元素。又，N也具有降低鋼的變態點的作用，含有N的話，對於忌諱大幅地擠進變態點之薄鋼板的輥軋作業的狀況下，可有效地提高作業穩定性。本發明係藉由含有適量的N並且控制製造條件，以確保在於冷軋製品所必須而且是充分的量的固融狀態的N。藉此，可充分地發揮因爲固融強化和變形時效硬化所產生的強度（Y S、T S )上升的效果，可以穩定地符合本發明的鋼板的機械性質要件，也就是塗裝烘烤硬化量（B Η量）提高8 0 Μ P a以上、以及變形時效處理前後的拉伸強度的增加量（△ T S )超過4 0 Μ P a以上。如此一來，完成品（零件）的耐衝擊性、耐疲勞性均可提高。 N如果未滿〇 . 〇〇 5 0 %的話，上述的強度上升效果難以穩定地顯現出來。另一方面，N若超過本紙張尺度逍用中國國家標準（CNS ) A4規格（210 X 297公釐） (請先閲讀背面之注意事項再填寫本頁) Γ 經濟部智慧財產局員工消費合作社印製 500809 A7 B7 五、發明説明（13 ) 0 · 0 2 5 0 %的話，鋼板的內部缺陷發生率會變高，並且連續鑄造時容易產生鋼板裂縫等。因此，在本發明中，乃將N限定爲0·0050〜0·0250%的範圍。此外，如果是基於考慮到整個製造過程中的材質穩定性、提高良品率的觀點的話，最好將N限定爲〇 . 〇〇 7 0〜 0 . 0 2 0 %的範圍更佳。此外，如果是本發明所界定的範圍內的N含量的話，對於點焊、電弧焊等的焊接性完全不會有不良影響。固融狀態的N : 0 · 0 0 1 0 %以上爲了讓冷軋製品能夠因爲固融強化而確保充分的強度，並且充分地發揮因N所產生的變形時效硬化現象，鋼中的固融狀態的N (也稱爲固融N )必須是以超過 0 · 0010%以上的量（濃度）存在。此處，固融N量是從鋼中的總N量減掉晶析N量而求得的。關於晶析N量的分析法，本發明人等對於各種的分析法進行比較檢討之結果’認爲是以根據使用定電位電解法的電解抽出分析法來求得的最爲有效。此外’關於抽出分析時所採用的溶解基質鐵的方法’係有酸分解法、鹵素法以及電解法。其中’電解法不會讓碳化物、氮化物等的極不穩定的晶析物也分解，而能夠穩定地只讓基質鐵溶解，因此最爲適宜。至於電解液則採用乙丙酮系電解液，以定電位進行電解。本發明中顯示出使用定電位電解法所測定出的晶析N量的結果係與實際的零件強度最爲對應。基於上述事由’本發明中係將利用定電位電解法所抽本紙張尺度適用中國國家標準（CNS ) A4規格（210X297公釐） ................... -..................... I...........I II 1.....-........... IΞ= ................ .....-...............- .......I— I -ί (請先閲讀背面之注意事項再填寫本頁) 訂經濟部智慧財產局員工消費合作社印製 500809 A7 B7 五、發明説明（14 ) 出的殘渣化學分解之後，求出殘渣中的N量，將這個結果當作晶析N量。 (請先閱讀背面之注意事項再填寫本頁) 此外，爲了獲得更高的BH量、ATS，固融N量是以超過0 _ 0 0 2 0%以上爲宜，而想要更進一步的高値的話，固融N量係以超過0 · 0 0 3 0 %以上爲佳。 N / A 1 (含N量與含A1量的比）：超過〇.3以上想要在製品狀態下讓固融N量穩定地殘留超過 0 . 0 0 1 0 %以上的話，必須限制用來強力地固定N的元素也就是A 1的量。本發明人等針對於本發明的成分範圍內的含N量和含A 1量的組合進行大範圍的改變後的鋼板加以檢討之結果，得知若想要讓冷軋製品以及電鍍製品中的固融N量超過0 . 0 0 1 0 %以上，以便穩定地獲得高時效變形硬化特性，如果將含A 1量限定爲低於 0 · 0 2 %的情況下，必須將N / A 1設定爲超過〇 · 3 以上。也就是含A 1量限定爲低於（含N量）/ 〇 · 3。經濟部智慧財產局員工消費合作社印製本發明中，除了上述的成分之外，最好是因應必要又含有下列a群〜c群之中所選出的1群或2群以上爲宜’ a群係：C u、N i 、C r.、Μ 〇之中的種或兩種以上，合計1 · 0 %以下；b群係：N b、T i 、V之中的一種或兩種以上，合計0 . 1 %以下； c群係：C a、REM之中的一種或兩種合計 0 · 0 0 1 0 〜0 · 0 1 0 %。 a群的元素：Cu、Ni 、Cr、M〇都是不會大幅本紙張尺度適用中國國家標準（CNS ) A4規格（210X297公釐） _ 500809 A7 B7 五、發明説明（15) (請先閲讀背面之注意事項再填寫本頁) 地降低鋼板的延性又可提升強度的元素，N i超過〇 · 0 1 %以上，C r超過〇 · 〇 1 %以上，μ 〇超過 0 · 0 1 %以上，才會獲得這種效果，可因應必要選擇性地含有其中一種或兩種以上。但是，含量過多的話，不僅將會增加熱軋變形阻力，或導致化成處理特性、廣義的表面處理特性惡化，也會導致焊接部硬化而使得焊接部的成型性惡化。因此，a群的元素係合計低於1 . 〇 %以下爲宜。 b群的元素：N b、T i 、V都是具有可使結晶粒子細微化、均勻化的元素，但是必須是N b超過〇 . 〇〇 2 %以上、Ti超過0.002%以上、V超過0.002 %以上，才會呈現該效果，可因應必要選擇性地含有其中一種或兩種以上。但是，含量過多的話，將會增加熱軋變形阻力，或導致化成處理特性、廣義的表面處理特性惡化。因此，b群的元素係合計低於〇 . 1 %以下爲宜。經濟部智慧財產局員工消費合作社印製 c群的元素：C a、R E Μ都是屬於對控制中介物質的形態有所幫助的元素，特別是在於要求延伸凸緣成型性的情況，最好是單獨或混合地含有c群的元素。這種情況，如果c群元素的合計含量未達〇 . 〇〇 1 0 %的話，則用來控制中介物質的形態之效果不足，相反地，如果含量超過0 . 0 1 0 %的話，則容易產生表面缺陷。因此’ c 群的元素的含量最好是限定於合計0 . 0 0 1 0〜 0 . 0 1 0 %的範圍爲宜。其次，說明本發明的鋼板的金相組織。 I紙張尺度適用中國國家標準（CNS ) Α4規格（210Χ297公釐） -18- 500809 A7 B7 五、發明説明（16 ) 肥粒鐵相的面積率：超過9 0 % 本發明的冷軋鋼板之目的係在於：供要求高度加工性的汽車用鋼板等的用途使用，爲了確保其延性，乃採用肥粒鐵相的面積率佔超過9 0 %以上的金相組織。如果肥粒鐵相的面積率未滿9 0 %的話，當成需要具有高度的加工性的汽車用鋼板使用時’難以確保其延性。又，雖然其作用機制尙未明瞭，但是如果肥粒鐵相的面積率未滿9 0 % 的話，難以穩定地達成高變形時效硬化性。又，肥粒鐵相以外的金相組織是波來鐵相。肥粒鐵相的平均結晶粒徑：小於1 5 // m。本發明中的結晶粒徑係從：以A S T Μ所規定的面積計算法從斷面組織照片計算出來的數値；以及以A S Τ Μ 所規定的切斷法從斷面組織照片求得的公稱粒徑（請參考 •:梅本先生等所著作的vv熱處理學〃 2 4 ( 1 9 8 4 )， P334)的兩者之中較大的一方。本發明的冷軋鋼板，其製品中雖然確保有預定量的固融N，但是根據本發明人等的實驗和檢討之結果，得知：即使將固融N量保持一定，在於肥粒鐵+波來鐵的金相組織中，如果肥粒鐵相的平均結晶粒徑超過1 5 // m的話，在於變形時效硬化性會產生很大的偏差分布。而且，在於室溫下保管時的機械特性的惡化也趨於顯著。其作用機制，目前雖然尙未明暸，但是可以推定出：變形時效硬化性產生很大的偏差分布的原因之一係在於結晶粒徑，而且是與合金元素偏結晶或晶析於結晶粒子的邊界處、加工、熱本紙張尺度適用中國國家標準（CNS ) A4規格（210 X 297公釐） —.------------ (請先閱讀背面之注意事項再填寫本頁) 訂經濟部智慧財產局員工消費合作社印製 500809 A7 B7 五、發明説明（17) (請先閲讀背面之注意事項再填寫本頁) 處理的影響都有關係。因此，爲了謀求變形時效硬化性的穩定，必須將肥粒鐵相的平均結晶粒徑製作成小於1 5 // m。此外，爲了穩定地獲得更高的B Η量、△ T S，最好是將肥粒鐵相的平均結晶粒徑製作成小於1 2 // m。具有上述的成分以及金相組織的本發明的冷軋鋼板，係拉伸強度（T S )不超過4 4 0 Μ P a的具有優異的變形時效硬化性之冷軋鋼板。在於制定變形時效硬化性的時候，預變形量是重要的因子。本發明人等，先想定出應用於汽車用鋼板的變形樣式，再針對於預變形量對於變形時效硬化性的影響進行調查，結果發現了：前述變形樣式的變形應力，除了變形量極大的加工的情況除外，大部分都是以相當於單軸變形量（拉伸變形量 )就可以整理出來。在於實際的零件身上，係較之這個相當於單軸變形量 (拉伸變形量）再高出5%左右。經濟部智慧財產局員工消費合作社印製零件強度係與預變形5 %的變形時效處理後所獲得的強度（Y S和T S )非常地對應。基於以上的這些創見，本發明係將變形時效處理的預變形制定爲拉伸變形的5 %。傳統的塗裝烘烤處理條件是採用：1 7 〇 °C X 2 0 m i η作爲標準。又，對於含有多量的固融n的本發明的鋼板施加超過5 %以上的變形量的情況下，即使實施更爲緩慢（更低溫）的處理，亦可達成硬化，換言之，可將時本紙張尺度適用中周國家標準（CNS ) Α4規格（210X297公董) ~ 500809 Α7 Β7 五、發明説明（18) 效處理的條件放得更廣。一般而言，爲了獲得硬化量，只要是在於不會因過度的時效而導致其軟化的前提下，以更高溫的條件下，保持更長的時間係較爲有利。具體而言，本發明的鋼板，在於預變形後，其硬化趨於明顯的加熱溫度的下限係大約爲1 0 0 °c。另外，如果加熱溫度超過3 0 0 t的話，硬化將會變成最高程度，加熱溫度超過4 0 0 °C的話，則反而呈現出軟化的傾向，熱變形、發生變色的現象會趨於明顯。又，至於保持時間，虽加熱溫度爲2 0 0 C程度的時候，大約保持超過3 〇秒以上的程度即可達成近乎充分的硬化。如果想要獲得更大更穩定的硬化，最好是保持超過6 0秒以上。但是，如果保持超過2 0分鐘以上的話，不僅無法獲得更進一步的硬化，反而會明顯地降低生產效率而不實用。基於以上的情事，本發明係將時效處理條件制定成：參考傳統的塗裝烘烤處理條件：1 7 0 °C X 2 0 m i η來進行評估。即使在於對傳統的塗裝烘烤型的鋼板尙未能達成充分的硬化之程度的低溫加熱和較短的保持時間之時效處理條件之下，本發明的鋼板係亦穩定地可達成較大的硬化。此外，至於加熱的方法，並未特別地加以限制，不僅可利用一般的塗裝烘烤處理所採用的以加熱爐的氣相環境加熱的方式，也可以採用例如：電磁感應加熱、或者利用不會氧化的火焰、雷射、電漿等來進行加熱。汽車用的零件強度必須能夠負荷來自於外部的複雜的應力，因此，素材鋼板不僅是在於較小變形範圍時的強度本紙張尺度適用中國國家標準（CNS ) Α4規格（210X297公釐） I---·1"I—Μ--ί (請先閱讀背面之注意事項再填寫本頁) 訂經濟部智慧財產局員工消費合作社印製 500809 Α7 Β7 五、發明説明（19) (請先閲讀背面之注意事項再填寫本頁) 特性很重要，在於較大變形範圍時的強度特性也很重要。本發明人等有鑑於這一點，乃將用來充當汽車零件素材的本發明的鋼板的Β Η量制定爲超過8 0 Μ P a以上，並且將ΔΤ S量制定成超過5 OMP a以上。而且係以bh量制定爲超過1 0 OMP a以上，ATS量超過5 OMP a 以上更佳。想要讓BH量與ΔΤ S量更大時，只要將進行時效處理時的加熱溫度設定在更高溫側，及/或將保持的時間設定爲更長即可。又，本發明的鋼板係具備有“在尙未進行成型加工的狀態下，即使在室溫下放置1年左右的較長時間，也不會發生時效惡化（Y S增加，且E 1 (伸長）減少的現象） ”之傳統的鋼板所不具備的優點。經濟部智慧財產局員工消費合作社印製此外，雖然本發明的效果，即使在於製品鋼板的厚度較厚的情況下，亦可發揮出來，但是，製品鋼板的厚度若超過3 . 2 m m的時候，在於冷軋鋼板退火過程中就無法確保所需的充分的冷卻速度，因而進行連續退火時會產生變形時效，而難以獲得製品所設定的目標之變形時效硬化性。因此，本發明的鋼板的厚度最好是設定在3 · 2 m m 以下爲宜。又，本發明亦可在上述的本發明的冷軋鋼板的表面實施電鍍或熔融浸鍍。這種電鍍或浸鍍鋼板也顯示出與電鍍或浸鍍前相同程度的T S、Β Η量、△ T S量。至於電鍍或浸鍍的種類係可適用：鋅的電鍍；熔融鋅的浸鍍；合金化熔融鋅的浸鍍；錫的電鍍；鉻的電鍍；鎳的電鍍等。 -22- 本紙張尺度適用中國國家標準（CNS ) Α4規格（210X297公釐） 500809 A7 ___ B7 _ 五、發明説明（20) 其次，說明本發明的鋼板的製造方法。 (請先閲讀背面之注意事項再填寫本頁) 本發明的薄鋼板基本上係利用：將具有上述的成分的鋼胚料加熱後，利用粗輥軋以製作成薄板用鋼片，針對於該薄板用鋼片依序實施：精製輥軋；進行捲取以做成熱軋鋼板的熱軋過程；及對於該熱軋鋼板進行酸洗以及進行冷軋以做成冷軋鋼板的冷軋過程；及對於該冷軋鋼板實施連續退火處理及實施過時效處理之冷軋鋼板退火過程而製造出來的。經濟部智慧財產局員工消費合作社印製本發明的製造方法中所使甩的鋼胚料，爲了防止成分的巨大偏晶產生，最好是以連續鑄造法來製造，但是也可採用：造塊法、薄鋼胚料連續鑄造法來製造。此外，除了可以採用：將鋼胚料製造後，一旦予以冷卻至室溫之後，又再度予以加熱之一般的製程之外，也可毫無問題地適用 :不經冷卻，直接將熱鋼板***加熱爐或稍微地進行保持熱度之後，隨即進行輥軋之“直接移送輥軋法”之類的省能源的製程。特別是，爲了要有效地確保固融狀態的N，能夠讓N延緩晶析出來的“直接移送輥軋法”係很有用的技術之一^。首先，說明限制熱壓過程的條件之理由如下：鋼胚料的加熱溫度：超過1 0 0 0 t以上鋼胚料的加熱溫度，爲了要在於初期狀態中確保必要且充分的固融N量，且當變成製品時又能夠符合固融N量的目標値（0 · 0 0 1 0 %以上），最好是超過1 〇〇〇 °C以上。又，基於避免因氧化重量的增加而導致的損失量本紙張尺度適用中國國家標準（CNS ) A4規格（210X297公釐） ~ ' ~ 一 500809 A7 B7 ___ 五、發明説明（21 ) 的增大之觀點，鋼胚料的加熱溫度係以低於1 2 8 0 °C爲宜。 (請先閲讀背面之注意事項再填寫本頁) 以上述的條件加熱後的鋼胚料經過粗輥軋就變成薄板用鋼片。此外，粗輥軋的條件並沒有特別的規定之必要，只要是一般公知的條件即可。但是，基於確保固融N量的觀點考量，僅可能地以較短的時間來處理爲佳。接下來，對於薄板用鋼片進行精製輥軋以製作成熱軋鋼板。又，本發明係在粗輥軋和精製輥軋之間，將位於前後的薄板用鋼片彼此接合在一起，以便於連續地進行精製輥軋爲宜。至於接合手段係以採用：壓接法、雷射焊接法、電子束焊接法等的方法爲宜。經濟部智慧財產局員工消費合作社印製如此一來，在於精製輥軋以及其後的冷卻過程中，容易產生形狀錯亂的非定常部（被處理材的前端部以及後端部）的存在比例會減少，可以延長穩定的輥軋長度（可在同一條件下進行輥軋的連續長度）以及穩定的冷卻長度（可在施與張力的情況下進行冷卻的連續長度），進而提高製品的形狀、尺寸精度以及良率。又，利用傳統之針對個別的薄板用鋼片所進行的單發輥軋的話，會因爲鋼板通過性或咬入性等的問題而難以實施的薄型物、寬度較大的潤滑輥軋也變得可以容易實施，因爲輥軋荷重以及軋輥面壓力都降低，所以軋輥的壽命得以延長。又，本發明中，最好是在粗輥軋和精製輥軋之間，使用可加熱薄板用鋼片的寬度方向端部的薄板用鋼片邊緣加 -24- 本紙張尺度適用中國國家標準（CNS ) A4規格（210X297公釐了 500809 A7 ___ B7 ___ 五、發明説明（22) 熱器、以及可加熱薄板用鋼片的長度方向的端部的薄板用鋼片加熱器的其中一種或兩種，以便於將薄板用鋼片的寬度方向以及長度方向上的溫度分布予以均勻化爲宜。如此一來，可更爲降低鋼板內的材質差異。基於作業上的穩定性的考量’薄板用鋼片邊緣加熱器和薄板用鋼片加熱器係採用電磁感應加熱方式者爲宜。使用上的步驟，最好是先利用薄板用鋼片邊緣加熱器來補償鋼板寬度方向上的溫度差爲宜。此時的加熱量，雖然係因鋼的成分而異，但是，最好是設定成：在精製輥軋出口側的寬度方向上的溫度分布範圍係大約低於2 0 °C以下。接下來，利用薄板用鋼片加熱器來補償長度方向上的溫度差。此時的加熱量係設定成：使得長度方向的端部的溫度較之中央部的溫度高出2 0〜4 0 °C的程度爲宜。在精製輥軋出口側的溫度：超過8 0 0 t以上精製輥軋出口側的溫度F D T，爲了使得鋼板的金相組織趨於均勻且細微，乃設定爲··超過8 0 0 °C以上。如果F D T低於8 0 0 °C的話，將會產生波來鐵區域而導致金相組織不一，其中一部份會殘留下加工組織。這種加工組織的殘留現象，可利用將捲取溫度設定成高溫來避免。但是，若將捲取溫度提高的話，結晶粒子會變粗，而且固融N會降低，或者機械性質之一的面內異方性的增加等現象趨於顯著，並不太好。又，若想更進一步地改善機械性質，最好是將F D T設定爲：超過8 2 0 °C以上。精製輥軋後的冷卻：精製輥軋結束後，以3 0 °C /秒 ----------- -0 (請先閲讀背面之注意事項再填寫本頁)

、1T 經濟部智慧財產局員工消費合作社印製本紙張尺度適用中.國國家標準（CNS ) Α4規格（210Χ297公釐） -25 - 500809 A7 _ B7 _ 五、發明説明（23) 以上的冷卻速度來進行急速冷卻精製輥軋後，雖然也可以利用空氣冷卻’但是，最好還是在精製輥軋後，進行急速冷卻’以平均3 0 °C /秒以上的冷卻速度來進行冷卻爲佳。藉由以這種條件來進行急速冷卻，可將會晶析出A 1 N的高溫域予以急冷，而有效地確保固融狀態的N。捲取溫度：低於6 5 0 °C以下隨著捲取溫度C T的降低，鋼板強度會增加，固融N 也會穩定而殘留下來。爲了穩定地提高變形時效硬化性，係以將C T設定爲··低於6 5 0 °C以下爲宜。又，C T若低於2 ο 〇 r，進行捲取中的鋼板形狀容易錯亂，材質的均質性降低，所以在實際的作業上並不好。因此，係以將 C T設定爲：高於2 0 0 °C以上爲宜。又，如果想要求更佳的材質均勻性的時候，係將C T設定爲：高於3 0 0 t 以上爲佳。最好是將C T設定爲：高於4 0 0 °C以上。又，本發明在於精製輥軋中，爲了減低熱軋荷重，而且爲了穩定最終的變形時效硬化性，亦可進行潤滑輥軋。藉由進行潤滑輥軋，可獲得：熱軋鋼板的形狀、材質更趨均勻的效果。又，進行潤滑輥軋時的摩擦係數是設定在： 0 . 2 5〜0 · 1 〇的範圍爲宜。又，藉由將潤滑輥軋和連續輥軋組合在一起實施，可讓熱軋的作業更爲穩定。實施過上述的熱軋過程後的熱軋鋼板，接下來，再利用冷軋過程，進行酸洗以及冷軋而變成冷軋鋼板。酸洗的條件係只要一般公知的條件即可，並不必特別本紙張尺度適用中.國國家標準（CNS ) A4規格（210X297公釐） I---：---：---- ** (請先閲讀背面之注意事項再填寫本頁) 訂經濟部智慧財產局員工消費合作社印製 -26- 500809 A7 B7 五、發明説明（24 ) 予以限定。又，熱軋鋼板的銹皮極薄的時候，不必實施酸洗即可直接進行冷軋。 (請先閱讀背面之注意事項再填寫本頁) 又，冷軋的條件，係只要一般公知的條件即可，並不必特別予以限定。此外’基於確保組織的一致性的觀點的考慮，係將冷軋的輥軋率設定爲：超過4 0 %以上爲宜。接下來，冷軋鋼板又再實施：由連續退火、和均勻加熱後冷卻、及/或過時效處理所組成的冷軋鋼板退火過程。連續退火溫度：高於再結晶溫度以上且低於於9 5 0 °C以下將連續退火過程的退火溫度設定爲：高於再結晶溫度以上。經濟部智慧財產局員工消費合作社印製連續退火的溫度如果未高於再結晶溫度的話，再結晶不會結束，雖然可以讓強度符合目標値，但是延性卻降低，所以成型性也降低而不適用於當成汽車用鋼板。此外，爲了更進一步地提高成型性，係將連續退火溫度設定爲：高於7 0 0°C以上爲宜。另一方面，連續退火溫度若超過 9 5 0 °C的話，鋼板的形狀的錯亂則趨於明顯。因此，係將連續退火溫度設定爲：高於再結晶溫度以上且低於於 9 5 0 °C以下爲佳。連續退火溫度的保持（維持）時間：1 0〜1 2 0秒基於確保金相組織的細微化、確保所期的固融N量的觀點考慮，連續退火溫度的保持（維持）時間愈短愈好，但是基於作業上的穩定性來考慮，是以設定爲1 0秒以上爲宜。保持（維持）時間超過1 2 0秒的話，就難以確保 -27- 本紙張尺度適用中.國國家標準（CNS ) A4規格（210 X 297公釐） 500809 A7 B7 五、發明説明（25 ) .-..............1 == ----- ....................... 三- I---1- —I— ...... I r 錢 JK • ,·· (請先閱讀背面之注意事項再填寫本頁) 金相組織的細微化、所期的固融N量。因此’連續退火溫度的保持（維持）時間的範圍係設定於：1 〇〜1 2 0秒爲佳。均勻加熱後冷卻：以1 〇〜3 0 0 °C /秒的冷卻速度來進行冷卻直到低於5 0 0 t的溫度範圍爲止 f 基於確保金相組織的細微化、確保所期的固融N量的觀點考慮，連續退火過程中的均勻加熱後冷卻係非常重要，本發明中的“均勻加熱後冷卻處理”係以1 0〜3 0 0 t /秒的冷卻速度來進行連續冷卻直到低於5 0 0 °C的溫度範圍爲止。如果冷卻速度低於1 0 t /秒的話，則難以確保均勻且細微的金相組織和確保所期的量以上的固融N 量。另一方面，若冷卻速度超過3 0 0 t /秒的話，則固融C的量將會大量殘留，會增加降伏強度Y s，卻明顯地降低伸展率E 1 ，並且在於鋼板的寬度方向上的材質一致性會趨於不足。以1 0〜3 0 0 °C /秒的冷卻速度來進行冷卻時的冷卻終止溫度若是高於5 0 0 t的溫度的話，則無法達成金相組織的細微化。經濟部智慧財產局員工消費合作社印製在於V均勻加熱後冷卻處理〃之後，亦可實施過時效處理。★過時效處理〃雖然不一定需要，但是卻可以調整固融C量，藉以調整相關連的材質（γ s、e 1 )。因此，亦可因應穩定材質的需求來實施、、過時效處理〃。過時效處理：在3 5 0〜5 0 〇 °c的溫度範圍內的滯留時間超過2 0秒以上藉由實施過時效處理，既可維持原來的固融N量，又本紙張尺度適用中國國家標準（CNS ) A4規格（210X297公釐） -28- 500809 A7 B7 五、發明説明（26 ) ——:—；—— ·* (請先閲讀背面之注意事項再填寫本頁) 可降低固融C量。爲了獲得極大的變形時效硬化性，雖然無論是利用固融N量或是固融C量，都可以達成，但是，固融C大量存在的話，在於室溫下的時效特性趨於顯著，延性、加工性等的特性的惡化也趨於顯著。本發明主要是利用固融N來提高變形時效硬化性，而發現了優異的機械特性。如果過時效處理的溫度未達3 5 0 °C，固融C減少的效果很小，另一方面，如果過時效處理的溫度超過 5 0 0 °C的話，則無法達成金相組織的細微化。過時效處理的時間未達2 0秒的話，其效果很小。因此，過時效處理係設定成：在3 5 0〜5 0 0 °C的溫度範圍內的滯留時間超過2 0秒以上爲佳。此外，受到連續退火設備的生產線長度或其他條件上的制約，過時效處理的時間係設定在 Θ 0 0秒以內爲宜。 f 經濟部智慧財產局員工消費合作社印製此外，本發明在於冷軋鋼板退火過程之後，也可以又實施伸展率爲1 . 5〜1 5 %的調質輥軋或者平滑化加工。在於冷軋鋼板退火過程之後，藉由實施調質輥軋或者平滑化加工，可重新導入自由轉位，可穩定B Η量、△ T S 量等的變形時效硬化性且予以提高。調質輥軋或者平滑化加工時的伸展率合計爲超過1 . 5 %以上爲宜。伸展率若未達1 . 5 %以上的話，變形時效硬化性的提昇量很少，另一方面，伸展率若超過1 5 %的話，鋼板的Y S會增加，延性降低。又，調質輥軋加工與平滑化加工，雖然兩者的加工形式不同，但是，本發明人等則已經確認出兩者對於鋼板的變形時效硬化性並無太大的差異。 -29- 本紙張尺度適用中國國家標準（CNS ) Α4規格（210Χ297公釐） 500809 A7 B7 五、發明説明（27 ) 又，本發明的冷軋鋼板亦可適用於當作：更進一步實施鍍覆處理或合金化處理的鍍覆鋼板。合金化處理的熱週期係與前述的過時效處理相當，不會讓室溫時效特性惡化，可顯著地提高變形時效硬化性。〔實施例〕利用轉爐熔製出表1所示的成分的熔鋼，以連續鑄造法製作成鋼胚料。將這種鋼胚料以表2所示的條件加熱後，進行粗輥軋，以做成表2所示的厚度的薄板用鋼片，接下來，利用以表2所示的條件實施精製輥軋的熱軋過程而製作出熱軋鋼板。此外，針對於其中的一部份，在於精製輥軋時進行潤滑輥軋。又，針對於其中的一部份，在於粗輥軋後，進入精製輥軋的入口側前，將位於前後位置的薄板用鋼片利用熔融壓接法予以接合之後，才進行連續輥軋。又，針對於其中的一部份，使用電磁感應加熱方式的薄板用鋼片邊緣加熱器、薄板用鋼片加熱器來對於薄板用鋼片的寬度方向上的端部和長度方向上的端部進行加熱以調整薄板用鋼片的溫度。將這些熱軋鋼板進行酸洗以及以表2所示的條件利用連續退火爐進行連續退火處理。又，緊接於冷軋鋼板退火過程之後，又實施了調質輥軋。此外，將連續退火的退火溫度設定爲超過再結晶溫度以上。針對於所製得的鋼板，調查其中的固融N量、微視組織、拉伸特性、變形時效硬化性。本紙張尺度適用中國國家標準（CNS ) A4規格（210 X 297公釐） I ·*1 ............. ................*I…·*-*……--i --------_ -===1— n -Λ (請先閲讀背面之注意事項再填寫本頁) 訂 Φ! 經濟部智慧財產局員工消費合作社印製 500809 A7 B7 _ 五、發明説明（28 ) 固融N量的調查 (請先閲讀背面之注意事項再填寫本頁) 固融N量係從利用化學分析所求得的鋼中的總N量減掉晶析N量而計算出來。晶析N量係利用上述之採用定電位電解法之分析法所求得者。微視組織從各冷軋退火鋼板採取試驗片，針對於與輥軋方向垂直相交的斷面（C斷面）使用光學顯微鏡或掃描型電子顯微鏡攝取微視組織，使用畫像解析裝置來求出金相組織的分布率以及種類。至於肥粒鐵的結晶粒徑，係從：以A S T Μ所規定的面積計算法從與輥軋方向垂直相交的斷面（C斷面）的組織照片計算出來的數値；以及以A S Τ Μ所規定的切斷法從斷面組織照片求得的公稱粒徑的兩者之中採用較大的一方。拉伸特性經濟部智慧財產局員工消費合作社印製從各冷軋退火鋼板採取輥軋方向上的J I S 5號試驗片，依據J I S Ζ 2 2 4 1號的規定，實施變形速度爲3x 1 0~3/秒（交叉頭速度爲1 〇mm/分鐘）的拉伸試驗，求出降伏強度Y S、拉伸強度T S、伸展率 E 1 〇變形時效硬化性本紙張尺度適用ίί國家標準（CNS ) A4規格（210X297公釐） ~~........................................... 500809 A7 B7 五、發明説明（29 ) (請先閲讀背面之注意事項再填寫本頁) 從各冷軋退火鋼板採取輥軋方向上的J I S 5號試驗片，先施予5 %的拉伸變形來作爲預變形，接下來，實施相當於1 7 0 °C X 2 0 m i η的塗裝烘烤處理的熱處理之後，實施變形速度爲3 X 1 0 — 3 /秒的拉伸試驗，以求出預變形/塗裝烘烤處理之後的拉伸特性（降伏應力 YSbh、拉伸強度TS)，並計算出BH量=YSbh— Y S 5 % △ T S = T S Β η — T S。又，Y S 5 % 是將製品鋼板實施5 %的預變形時的變形應力，Y S Β Η、T S Β Η 係預變形/塗裝烘烤處理之後的降伏應力和拉伸強度； T S係製品鋼板的拉伸強度。這些結果均顯示於表3 本發明的實施例均顯示出具有優異的延性和優異的變形時效硬化性，且具有很高的B Η量、△ T S。’ 【產業上之可利用性】經濟部智慧財產局員工消費合作社印製根據本發明，係可達成：以低價格且不會使形狀變差地製造出可同時增加：依據預變形-塗裝烘烤處理所產生的降伏應力提高超過8 0 Μ P a以上；以及拉伸強度提高超過5 0 Μ P a以上的高變形時效硬化性和高成型性的泛用型高張力冷乳鋼板之產業上的特殊效果。此外，將本發明的高張力冷軋鋼板應用在汽車零件的話，既可獲得因塗裝烘烤處理等所增加的降伏應力，又可增加拉伸強度之具有穩定的高零件特性。此外，所使用的鋼板的厚度可從例如：2 · 0 m m程度降低到1 . 6 m m程度，較傳統的鋼本紙張尺度適用中國國家標準（CNS ) A4規格（210X297公釐） -32- 500809 A7 B7_ _ 五、發明説明（30 ) 板厚度更低，具有可促進汽車車體的輕量化之效果。此外，本發明係添加熱間變形阻力的增加量較小之N以謀求改善變形時效硬化性，因此，當對於薄型物進行熱軋時，不會增加變形阻力，而具有可容易進行熱軋之工業上的顯著效果。 i. ml HI ............. ί ·-…--............... .............I (請先閱讀背面之注意事項再填寫本頁) f 經濟部智慧財產局員工消費合作社印製 -33- 本紙張尺度適用中國國家榡準（CNS ) A4規格（210X297公釐） 500809 A7 B7 五、發明説明㈠丨經濟部智慧財產局員工消費合作社印製 m * m < t£> CO O ca 寸 o O o . CO CO o CO CO o c— CO o CO 寸 o IO CO o L〇 CO O CO o CSI oo o •Η tn \ c 28 <N LD cn tn 卜 <M tn r-H 't*^4 卜 CO 婪 κ 1 I i I o r—4 o o 次 tn CO o o o 03 υ tn o o *r-l 〇> o o o XI 52： o 卜 o o o 23 cxa Cs5 卜 o o •f-l 12： CO o •r~i JZ： ΙΛ 〇 o 1 1 r-H \ 之 in cn o o oo o 0¾ r^4 oo cn σ% r^i o CM — CO r—« <M cn O oo o 〇 oo o o in 〇> O 2 in <n o O o o 03 1—« o o oo 〇〇〇 oo s d LO cn o O o o ! t—t o o σ» o o o o 〇 o oo cn o o o to <£> 〇〇 O in CM o o o id o o o r-H o ( o o io r-l 〇 o cn o o o g o o 00 o o o o o o c^- o o o CSI »—1 o o t—4 o o 051 〇〇 — oo o o o o o cn ΙΛ — 〇〇〇 o <N o o o io o o o in r^4 o o LA o o o in o o o 〇〇〇 00 o o o C4 r^i o o o CM 〇〇〇 o o o IO r—1 o o o ft, ca o o o 〇〇〇 o o o 03 〇〇 τΉ o o o 〇〇 O CO o o c> 卜 CQ o o CO o o o CO o 0 01 o o o o CO o o G 〇 r—4 00 o 0¾ o in ca 1 CM r-^ t£> o 1—I r-H r—4 r—< r-4 o r—4 o o C4 o o CM o o ι»·4 d Oi o o 卜 o o o o 寸 o o o o O o o o o CO o u in o O CO o o e<j o s c> ια o O tn o o o tn r-i o o oo o in o o m o O in o o in o o 1逢 <; ca o P m ίΐ4 o ffi ►-H ·—i W B!W¥(I)

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•X 一 IWKi 蠢蠢i* 7 本紙張尺度適用中國國家標準（CNS ) A4規格（210 X 297公釐） 500809 A7 B7 五、發明説明（衫）經濟部智慧財產局員工消費合作社印製本発明例 1本発明例1 比較例 |本発明例| 比較例 1本発明例| 本発明例本発明例本発明例本発明例本発明例本発明例比較例本発明例本発明例比較例比較例* 變形時效硬化性 CO ΛΤ s < 2 <Μ QD Οί LO S 5 oo <Ιί in ΙΩ tn σ> tn cn LO <〇 to ca s ID in o _ X CQ MPa m α> in cn L〇 to oo σ% L〇 s 宕 t-H 102 S in oo 100 5 s s m 卜塗裝-哩後特性 T S MPa 455 452 410 450 400 482 CO in 4 7 9 410 489 497 45 7 400 455 460 - 390 490 預變疋烘烤處: 410 415 355 415 345 450丨 in 445 377 458 455 421 365 1 421 12 5 - 335 ： 130 ‘ 製品板特性輕 Μ 〇鏞鬱 B Μ r-< ca r-H r-S f-M ο r—4 o 1—4 τ—1 CO CO r—4 O r-< — 〇〇〇 r^4 〇 r-H 拉伸特性 <〇 <〇 in to to <〇 in <〇 in <O S to ΙΟ s to to oo <〇 ΟΪ to C〇 to 5 5 CO 5 <〇 CO cr> CO 00 CO 5 oo CO oo CO oo CO cn CO σ% CO to oo in C4 395 390 385 395 380 425 | to CO 420 355 430 438 395 375 405 415 375 480 Y s MPa 260 254 255 257 247 285 | 00 «Μ 281 231 288 290 270 260 270 275 251 ； 346 - 銅板組織 •波來鐵面積率 % <Μ CO t-H C4 V V — V OO CM to 肥粒鐵 ' 粒径 μ m 卜卜卜 oo 卜 <〇 <〇 Ν 00 卜卜 in in to to 卜 o 面積率 % 00 Ο OO S； cn cn 00 CO cn 00 cn >99 >99 >99 00 cn oo 〇> 00 Oi oo cn oo σ> ΙΛ CTi 銅板固溶Ν 量質量％ 0.0059 0.0050 0.0007 0.0055 I |〇. 0007 0.0090 0. 0146 0. 0079 0. 0065 0. 0059 0. 0065 0.0055 D.0008 0.0045 D.0048 3. 000 1 3. 0009 羅邊 < PQ o Q ω 〇 1 K ^丨 r ] 銅板 Να τΗ CO 1 in to CO o r—1 rH tH 05 rH CO iH 寸 r-4 in rH CO rH i—l (* (請先閲讀背面之注意事項再填寫本頁) 訂本紙張尺度適用中國國家標準（CNS ) A4規格（210X297公釐）

Claims

500809 經濟部智慧財產局員工消費合作社印製公告本六、申請專利範圍 1 · 一種具優異的變形時效硬化性之拉伸強度低於 4 4 0 Μ P a且降伏比Y R低於7 0 %的冷軋鋼板，其特徵爲· 具有：以質量％換算時，由包含： C : 〇 . 1 5 % 以下； S i : 〇 · 4 % 以下； Μ η : 2 . 0 % 以下； Ρ : 0 . 0 4 % 以下； S : 〇 · 〇 2 % 以下； ' A 1 : 〇 · 〇 2 % 以下； N:〇. 005 0 〜0.025%; S i 、Μ η、P的含量係符合下列（1 )式所界定的範圍，且N / A 1超過0 · 3以上，固融狀態的Ν超過 0 · 0010%以上，其餘爲Fe以及不可避免的雜質所構成的組成分；及具有：由肥粒鐵相與波來鐵相所構成的金相組織；前述肥粒鐵相佔面積率超過9 0 %，且平均結晶粒徑小於1 5 // m ; S i + Μ η / 5 + 1 0 P < 0 . 4 4 ......... ( 1 )式此處，S i 、Μ η、Ρ :各元素之含量（以質量％換算）。 2 ·如申請專利範圍第1項之冷軋鋼板，其中係在上述組成分之外，以質量％換算時，又包含有下列的a群〜本紙張尺度適用中國國家標準（CNS ) A4規格（210X297公釐） (請先閲讀背面之注意事項再填寫本頁) 、1T 500809 A8 B8 C8 D8 六、申請專利範圍 C群的其中一群或兩群以上， a群係：Cu、Ni 、Cr、Mo之中的一種或兩種以上，合計1 ·〇%以下；b群係：Nb、Ti.、V之中的一種或兩種以上，合計〇 · 1 %以下； c群係：c a、REM之中的一種或兩種合計 0.0010 〜0.010%。 3 . —種具優異的變形時效硬化性之拉伸強度低於 4 4 OMP a且降伏比YR低於7 0%的冷軋鋼板之製造方法，其特徵爲： ‘ 係將具有：以質量％換算時，由包含： C : 0 . 1 5 % 以下； S i : 0 . 4 % 以下； Μ η : 2 · 0 % 以下； Ρ : 0 · 0 4 %以下； S : 0 · 0 2 % 以下； Α1:0·02%以下； Ν:0·0050 〜0.025%; S i 、Μ η、Ρ的含量係符合下列（1 )式所界定的範圍，且N / A 1超過〇 · 3以上的組成分的鋼胚料，進行加熱直到鋼胚料的加熱溫度高於1 0 0 〇它以上·，並實施粗輥軋以做成薄板用鋼片；針對於該薄板用鋼片依序實施：在精製輥軋出口側的溫度超過8 〇〇它的精製輥軋；本紙張尺度適用中國國家標準（CNS ) A4規格（210X 297公釐） -% - (請先聞讀背面之注意事項再填寫本頁) 、^Τ 經濟部智慧財產局員工消費合作社印製經濟部智慧財產局員工消費合作社印製 500809 A8 B8 C8 D8 _ 六、申請專利範圍及以低於6 5 0 °C的捲取溫度進行捲取以做成熱軋鋼板的熱軋過程；及對於該熱軋鋼板進行酸洗以及進行冷軋以做成冷軋鋼板的冷軋過程；及對於該冷軋鋼板實施在高於再結晶溫度且低於9 5 0 °C以下的溫度維持1 0秒至1 2 0秒的退火處理；及接下來，實施：以1 0〜3 0 0 °C /秒的冷卻速度來進行冷卻直到低於5 0 0 °C的溫度範圍爲止的退火後冷卻處理、以及在3 5 0〜5 0 0 °C的溫度範圍內的滯留時間超過2 0秒以上的過時效處理之冷軋鋼板退火過程， S i + Μ η / 5 + 1 0 P < 0 · 4 4 ......... ( 1 )式此處，S i 、Mn、P :各元素之含量（以質量％換算）。 · 4 ·如申請專利範圍第3項之冷軋鋼板之製造方法，其中係在上述精製輥軋之後，以超過3 0 °C /秒的冷卻速度來進行急速冷卻，並進行上述捲取工作。 5 ·如申請專利範圍第3或4項之冷軋鋼板之製造方法，其中係在上述冷軋鋼板退火過程之後，又實施伸展率爲1 . 0〜1 5 %的調質輥軋加工或者平滑化加工。本紙張尺度適用中國國家標準（CNS ) A4規格（210X297公釐） -巧 (請先聞讀背面之注意事項再填寫本頁) # UT