NL8800686A - Werkwijze voor de vervaardiging van buizen, staven en stroken uit non-ferro metaal. - Google Patents
Werkwijze voor de vervaardiging van buizen, staven en stroken uit non-ferro metaal. Download PDFInfo
- Publication number
- NL8800686A NL8800686A NL8800686A NL8800686A NL8800686A NL 8800686 A NL8800686 A NL 8800686A NL 8800686 A NL8800686 A NL 8800686A NL 8800686 A NL8800686 A NL 8800686A NL 8800686 A NL8800686 A NL 8800686A
- Authority
- NL
- Netherlands
- Prior art keywords
- raw metal
- metal piece
- cold
- temperature
- range
- Prior art date
Links
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims description 49
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 title claims description 23
- 239000002184 metal Substances 0.000 title claims description 23
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 title claims description 9
- 239000000463 material Substances 0.000 claims description 27
- 238000005096 rolling process Methods 0.000 claims description 23
- 238000005482 strain hardening Methods 0.000 claims description 14
- 239000010949 copper Substances 0.000 claims description 12
- RYGMFSIKBFXOCR-UHFFFAOYSA-N Copper Chemical compound [Cu] RYGMFSIKBFXOCR-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 9
- 229910052802 copper Inorganic materials 0.000 claims description 9
- 238000001953 recrystallisation Methods 0.000 claims description 9
- PXHVJJICTQNCMI-UHFFFAOYSA-N Nickel Chemical compound [Ni] PXHVJJICTQNCMI-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 6
- 230000009467 reduction Effects 0.000 claims description 6
- 229910052782 aluminium Inorganic materials 0.000 claims description 4
- XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N aluminium Chemical compound [Al] XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 4
- 229910000838 Al alloy Inorganic materials 0.000 claims description 3
- 229910000881 Cu alloy Inorganic materials 0.000 claims description 3
- CWYNVVGOOAEACU-UHFFFAOYSA-N Fe2+ Chemical compound [Fe+2] CWYNVVGOOAEACU-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 3
- RTAQQCXQSZGOHL-UHFFFAOYSA-N Titanium Chemical compound [Ti] RTAQQCXQSZGOHL-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 3
- QCWXUUIWCKQGHC-UHFFFAOYSA-N Zirconium Chemical compound [Zr] QCWXUUIWCKQGHC-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 3
- 238000009749 continuous casting Methods 0.000 claims description 3
- 229910052759 nickel Inorganic materials 0.000 claims description 3
- 239000010936 titanium Substances 0.000 claims description 3
- 229910052719 titanium Inorganic materials 0.000 claims description 3
- 229910052726 zirconium Inorganic materials 0.000 claims description 3
- 229910000990 Ni alloy Inorganic materials 0.000 claims description 2
- 229910001069 Ti alloy Inorganic materials 0.000 claims description 2
- 229910001093 Zr alloy Inorganic materials 0.000 claims description 2
- 238000001816 cooling Methods 0.000 claims description 2
- 230000006698 induction Effects 0.000 claims description 2
- 238000005097 cold rolling Methods 0.000 claims 2
- 239000007787 solid Substances 0.000 claims 1
- 238000003754 machining Methods 0.000 description 16
- 238000005266 casting Methods 0.000 description 12
- 244000309464 bull Species 0.000 description 5
- 239000000047 product Substances 0.000 description 4
- OAICVXFJPJFONN-UHFFFAOYSA-N Phosphorus Chemical compound [P] OAICVXFJPJFONN-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- 238000000137 annealing Methods 0.000 description 3
- 239000012467 final product Substances 0.000 description 3
- 229910052698 phosphorus Inorganic materials 0.000 description 3
- 239000011574 phosphorus Substances 0.000 description 3
- 238000005496 tempering Methods 0.000 description 3
- 238000011282 treatment Methods 0.000 description 3
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 description 2
- 229910045601 alloy Inorganic materials 0.000 description 2
- 239000000956 alloy Substances 0.000 description 2
- 239000013078 crystal Substances 0.000 description 2
- 238000001125 extrusion Methods 0.000 description 2
- 150000002739 metals Chemical class 0.000 description 2
- 239000010959 steel Substances 0.000 description 2
- 239000003795 chemical substances by application Substances 0.000 description 1
- 238000005336 cracking Methods 0.000 description 1
- 230000007547 defect Effects 0.000 description 1
- 238000004512 die casting Methods 0.000 description 1
- 238000005242 forging Methods 0.000 description 1
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 description 1
- 238000007689 inspection Methods 0.000 description 1
- 230000003647 oxidation Effects 0.000 description 1
- 238000007254 oxidation reaction Methods 0.000 description 1
- 239000011265 semifinished product Substances 0.000 description 1
- 238000005549 size reduction Methods 0.000 description 1
- 238000009864 tensile test Methods 0.000 description 1
- 238000012360 testing method Methods 0.000 description 1
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D7/00—Modifying the physical properties of iron or steel by deformation
- C21D7/02—Modifying the physical properties of iron or steel by deformation by cold working
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21B—ROLLING OF METAL
- B21B3/00—Rolling materials of special alloys so far as the composition of the alloy requires or permits special rolling methods or sequences ; Rolling of aluminium, copper, zinc or other non-ferrous metals
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22F—CHANGING THE PHYSICAL STRUCTURE OF NON-FERROUS METALS AND NON-FERROUS ALLOYS
- C22F1/00—Changing the physical structure of non-ferrous metals or alloys by heat treatment or by hot or cold working
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22F—CHANGING THE PHYSICAL STRUCTURE OF NON-FERROUS METALS AND NON-FERROUS ALLOYS
- C22F1/00—Changing the physical structure of non-ferrous metals or alloys by heat treatment or by hot or cold working
- C22F1/08—Changing the physical structure of non-ferrous metals or alloys by heat treatment or by hot or cold working of copper or alloys based thereon
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21B—ROLLING OF METAL
- B21B1/00—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations
- B21B1/16—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations for rolling wire rods, bars, merchant bars, rounds wire or material of like small cross-section
- B21B1/20—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations for rolling wire rods, bars, merchant bars, rounds wire or material of like small cross-section in a non-continuous process,(e.g. skew rolling, i.e. planetary cross rolling)
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21B—ROLLING OF METAL
- B21B19/00—Tube-rolling by rollers arranged outside the work and having their axes not perpendicular to the axis of the work
- B21B19/02—Tube-rolling by rollers arranged outside the work and having their axes not perpendicular to the axis of the work the axes of the rollers being arranged essentially diagonally to the axis of the work, e.g. "cross" tube-rolling ; Diescher mills, Stiefel disc piercers or Stiefel rotary piercers
- B21B19/06—Rolling hollow basic material, e.g. Assel mills
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21B—ROLLING OF METAL
- B21B3/00—Rolling materials of special alloys so far as the composition of the alloy requires or permits special rolling methods or sequences ; Rolling of aluminium, copper, zinc or other non-ferrous metals
- B21B2003/001—Aluminium or its alloys
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21B—ROLLING OF METAL
- B21B3/00—Rolling materials of special alloys so far as the composition of the alloy requires or permits special rolling methods or sequences ; Rolling of aluminium, copper, zinc or other non-ferrous metals
- B21B2003/005—Copper or its alloys
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21B—ROLLING OF METAL
- B21B21/00—Pilgrim-step tube-rolling, i.e. pilger mills
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y10—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC
- Y10S—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y10S72/00—Metal deforming
- Y10S72/70—Deforming specified alloys or uncommon metal or bimetallic work
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y10—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC
- Y10T—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER US CLASSIFICATION
- Y10T29/00—Metal working
- Y10T29/49—Method of mechanical manufacture
- Y10T29/4998—Combined manufacture including applying or shaping of fluent material
- Y10T29/49988—Metal casting
- Y10T29/49991—Combined with rolling
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Thermal Sciences (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Metal Rolling (AREA)
- Metal Extraction Processes (AREA)
- Heat Treatment Of Steel (AREA)
- Extrusion Of Metal (AREA)
- Supports For Pipes And Cables (AREA)
- Diaphragms For Electromechanical Transducers (AREA)
- Stringed Musical Instruments (AREA)
Description
V
i Λ *ί 883020/RB/ih
Werkwijze voor de vervaardiging van buizen, staven en stroken uit non-ferro metaal.
De werkwijze volgens de onderhavige uitvinding heeft betrekking op een werkwijze voor de vervaardiging van buizen, staven en stroken uit non-ferro metaal.
Een dergelijke werkwijze is algemeen bekend.
5 Zoals in het hierna volgende uitgebreid zal worden toegelicht heeft de bekende werkwijze het nadeel dat, voor het verkrijgen van een juiste microstructuur van het gevormde produkt, speciale warmte behandelingen moeten worden, toegepast op de door gieten gevormde ruwe stukken 10 metaal.
De onderhavige uitvinding heeft ten doel een werkwijze van de aangegeven soort te verschaffen die bedoeld nadeel opheft en wordt daartoe gekenmerkt doordat het ruwe stuk metaal op dusdanige wijze koud wordt bewerkt 15 dat de temperatuur van het te bewerken materiaal stijgt tot aan het herkristallisatie gebied als gevolg van de invloed van de weerstand tegen de vervorming.
Bij de vervaardiging van halfafgewerkte produkten van koper en koperlegeringen, bestond de algemeen 20 toegepaste werkwijze uit de stand van de techniek voor verdere bewerking van baren die waren verkregen door baargieting, zoals ronde stukken ruw metaal en platen, uit het eerst warm bewerken en daarna koud bewerken.
Het stadium van warm bewerken behelsde bijvoorbeeld walsen, 25 extrusie of drevelen, en het koude bewerkingsstadium bestond bijvoorbeeld uit walsen, trekken of walsen in een Pilger walserij. Vervolgens werd elk produkt onderworpen aan de speciale verdere behandeling van het betreffende soort produkt.
30 Met het doel het aantal bewerkingsstadia in het vervaardigingsproces te verminderen, heeft de moderne industrie in toenemende mate het continu gieten ter hand genomen, .
.8800686 \ t - 2 - waar het doel is de afmetingen van de baar zo dicht mogelijk bij de afmetingen van het uiteindelijke produkt te krijgen. In sommige verbanden wordt deze gietmethode ook wel continu ondergedompelde matrijs gieten genoemd. De 5 kristalstruktuur van een met continu gieten gevormde produkt, zoals die van een buismantel, is van nature grofkorrelig en in-homogeen. Dit heeft speciale problemen tijdens de verdere behandeling van het materiaal tot gevolg. De verdere behandeling van een continu gegoten 10 ruw stuk metaal met een klein dwarsdoorsnede oppervlak, zoals een strook, is regelmatig koud bewerken geweest. Echter, de grove en in-homogene structuur gevormd tijdens het gieten kan, in het bijzonder tijdens de koude bewerking van een buis of een staaf, resulteren in een 15 zogenaamd sinaasappelschiloppervlak op het materiaal, welk gebrek nog zichtbaar is in het uiteindelijke produkt en de acceptatie tijdens de uiteindelijke inspectie belemmert. Een ander nadeel van deze structuur is dat wanneer het koude bewerkingsproces wordt voortgezet 20 zonder tussentijds ontlaten, zoals gebruikelijk in de industrie, het materiaal reeds in een vroeg stadium onderhevig is aan scheuren welke leiden tot breken. Dit is in het bijzonder veel voorkomend bij die bewerkings-processen waar het materiaal moet buigen onder spanning, 25 bijvoorbeeld wanneer de bull block trekmethode wordt toegepast voor buizen.
Volgens een gebruikelijke werkwijze voor de vervaardiging van buizen, wordt de geëxtrudeerde buismantel in eerste instantie koud gewalst in een Pilger 30 walswerk, waarna een bull block trekproces wordt uitgevoerd. Echter, de kosten van Pilgerwalsen zijn hoog, en een ander noemenswaardig nadeel is dat de mogelijke excentriciteit van de mantel niet kan worden gecorrigeerd door middel van een Pilger walserij.
35 Zoals reeds aangegeven, is warm bewerken de traditio nele oplossing in verband met baargieten en deels ook met .8800686
. V
P
- 3 - ononderbroken gieten. Door gebruikmaking van deze werkwijze, kunnen de problemen veroorzaakt door de in-homogene kristalstuctuur na gieten ook worden opgelost, daar er metalen en legeringen bekend zijn die 5 worden herkristalliseerd en dientengevolge gehomogeniseerd in de werkwijze van warm bewerken. Doch de toepassing van de warm bewerkingstechniek, in het bijzonder voor de continu gegoten ruwe stukken metaal van koper, aluminium en legeringen daarvan, welke kleine 10 dwarsdoorsnede-oppervlakken hebben, is te zeer oneconomisch.
SMS Schloemann-Siemag AG heeft een planetaire walstechniek ontwikkeld waarbij drie conische walsen onder een hoek van 120° ten opzichte van elkaar zijn 15 geplaatst. De walsen draaien rond hun eigen assen en ook rond de centrale as van het gehele planetaire systeem. De oppervlaktevermindering verkregen in een enkele doorgang is hoog, zelfs meer dan 90%. Naar planetair walsen wordt vaak verwezen door gebruikmaking van dè afkorting PSW 20 {Planetenschragwalzwerk), en genoemde inrichting is beschermd door middel van verscheidene octrooien.
Tot dusver werd planetair walsen toegepast voor het walsen van staal. In het geval van buizen, gaan de voorverwarmde baren eerst bijvoorbeeld een drevelwerk in 25 en daarna een PSW walswerk. Tijdens het walsen van staven, worden de stukken ruw metaal eerst apart voorverhit; aldus wordt in verband met het walsen van staal in planetaire walswerken de werkwijze van het gebruikelijke warm bewerken altijd toegepast.
30 Een verrassende ontdekking heeft recent getoond dat bij de bewerking van nonferro-metalen, in het bijzonder koper, aluminium, nikkel, zirkonium en titaan, evenals legeringen van elk van deze, een goed uiteindelijk resultaat - met betrekking tot de mikro-structuur van het 35 materiaal - wordt bereikt zonder afzonderlijk voorverwarmen of zonder afzonderlijk tussentijds ontlaten, wanneer tijdens de koude bewerking de .8800686 - 4 - temperatuur van het materiaal stijgt, als gevolg van een grote oppervlaktevermindering en interne wrijving van het betreffende materiaal, tot het herkristallisatiegebied.
Koud bewerken betekent in het algemeen een werkwijze 5 waaraan het materiaal onder bewerking wordt onderworpen zonder enige voorverwarming en waarbij de temperatuur van het genoemde materiaal, tijdens het bewerkingsstadium, onder de herkristallisatietemperatuur blijft. Wanneer naar koud bewerken wordt verwezen in verband met de 10 onderhavige uitvinding, bedoelen we een dusdanige bewerking waarbij de temperatuur aan het begin van het bewerkingsproces gelijk is aan die van de omgeving, maar waarbij in de loop van het bewerkingsproces, de temperatuur stijgt tot onmiskenbaar boven de normale 15 temperatuur van koude bewerking, bijvoorbeeld tot het herkristallisatietemperatuursgebied van het materiaal.
In de uitgevoerde proeven is bewezen dat tijdens de loop van de bewerking, als gevolg van de vervormingsweerstand, die wordt gevormd in het materiaal 20 door een grote oppervlaktevermindering en interne wrijving, de temperatuur van het materiaal stijgt tot het gebied van 250 - 750°C. Ervaring heeft geleerd dat een geschikte herkristallisatietemperatuur voor koper en koperlegeringen ligt binnen het gebied van 250 - 700°C, 25 voor aluminium en aluminiumlegeringen tussen 250 - 450°C, voor nikkel en nikkellegeringen tussen 650 - 760°C, voor zirkonium en zirkoniumlegeringen tussen 700 - 785°C, en voor titaan en titaanlegeringen tussen 700 - 750°C. De bewerkingstemperatuur kan worden gereguleerd met het doel 30 geschikt te zijn voor elk betreffend materiaal door het aanpassen van de koeling. De tenminste deels herkristal-liseerde structuur laat verdere bewerking toe door middel van koud bewerken, bijvoorbeeld bull block trekken van een buis, zonder enig risico het materiaal te scheuren.
35 Bovendien, is het voordelig voor de werkwijze dat de temperatuurstijging in verband met de bewerking kort duurt, zodat het gevaar van overmatige korrelgroei en .8800686 λ: 9 - 5 - overmatige oxydatie van de oppervlakken wordt vermeden.
De korrelgrootte van het materiaal dat verschijnt uit het bewerkingsstadium is klein, ongeveer 0.005 - 0.050 mm.
5 Tijdens de koude bewerking van een buismantel, heeft planetair walsen bewezen een geschikte methode te zijn om de temperatuur te laten stijgen tot het herkristallisatie-gebied. Binnen de buismantel, welke met voordeel een diameter van bijvoorbeeld 80/40 mm bezit, is een doorn 10 geplaatst door middel van een doorndrager, en de buismantel wordt gewalst tot de afmetingen van tenminste 55/40 mm en zeer voordelig tot afmetingen van 45/40 mm, waarna verder trekken wordt uitgevoerd. Het walsen van staven vindt op dezelfde wijze plaats als die van de 15 buizen, maar natuurlijk zonder de doorn. Tijdens de vervaardiging van stroken, is het mogelijk om een andere werkwijze te kiezen welke een voldoende hoge oppervlaktevermindering teweegbrengt, zoals smeden.
Wanneer de verhoging van temperatuur, veroorzaakt 20 door het bewerkingsproces, niet voldoende is voor de herkristallisatie van het materiaal, kan deze worden verhoogd door middel van licht voorverwarmen van het materiaal bijvoorbeeld door middel van gebruikmaking van een induetiespoel, waardoor de ruwe baar passeert direct 25 voor het bewerkingsstadium.
Zoals duidelijk is uit de bovengenoemde specificatie, is een continu gegoten materiaal een geschikt voedingsmateriaal voor PSW walsen, maar buiten dat, kan het bijvoorbeeld een geëxtrudeerde buismantel zijn. Aldus 30 kan het dure Pilger walsen worden vervangen door het goedkopere PSW walsen, en de verkregen aanvullende voordelen zijn de verbeterde micro-structuur in het materiaal en de mogelijkheid voor de vermindering van de excentriciteit van een buismantel tijdens het proces. Het meest 35 voordelige alternatief voor de werkwijze volgens de onderhavige uitvinding in de vervaardiging van buizen en staven is het gebruik van de betrekkelijk goedkope .8800686 t' \ - 6 - combinatie van continu gieten - PSW wals uitrusting, welke kan worden gebruikt in plaats van de dure techniek van baargieten - extrusie (of drevelen) - Pilger walsen.
De uitvinding wordt verder toegelicht met behulp 5 van de volgende voorbeelden.
Voorbeeld 1 (Stand van de techniek)
Een continu gegoten buismantel, gemaakt van fosfor gedeoxideerd koper (Cu - DHP), werd gewalst in een Pilger walswerk. De aanvangs afmeting van de mantel was 80/60 10 mm, en de korrelgrootte van de gegoten structuur was 1 -20 mm. Het walsen slaagde, de afmeting van de uitgangsbuis was 44/40 mm, en de gegoten structuur was aldus veranderd in een geharde bewerkte structuur. De hardheid van de buis lag binnen het gebied van 120 - 130 15 HV5. Echter, de op de beschreven wijze gewalste buis verdroeg het bull block trekken niet, slechts de rechte bank trekkingen slaagden. Om de op deze wijze gevormde buis te trekken met bull blocks, was een tussentijds ontlaten noodzakelijk. Dienovereenkomstig wordt 20 aangehouden datde gietstructuur niet verdwijnt tijdens het walsen, omdat tijdens deze wijze van walsen de temperatuur van het materiaal laag blijft. Bovendien, was de kwaliteit van het oppervlak niet bevredigend als gevolg van de grove gietstructuur.
25 Voorbeeld 2 (Stand van de techiek)
Een continu gegoten buismantel, 80/40 mm, werd recht getrokken in een trekbank. De kwaliteit van het buisoppervlak was slecht, het trekken kon niet worden voortgezet in de vorm van bull block trekken zonder tussentijds 30 ontlaten, daar de gietstructuur geen grote afmetingsverkleiningen verdraagt. Het materiaal van de mantel was hetzelfde als in het vorige voorbeeld, en dienovereenkomstig bleven de giet- en bewerkingsgeharde structuur, evenals de hardheid van de koudbewerkte buis, binnen 35 hetzelfde gebied als boven.
Voorbeeld 3 (Stand van de techniek)
Een buismantel, 80/60 mm, korrelgrootte ongeveer 0,1 mm, .8800686 * - 7 - welke was geëxtrudeerd van een gegoten ruw stuk metaal, grootte 280 x 660 mm en gemaakt van fosfor gedeoxydeerd koper (Cu - DHP), werd gewalst in een Pilger walswerk tot de afmeting 44/40 mm. De hardheid van de aldus gewalste 5 buis was ongeveer 120 - 130 HV5, en de structuur was de bewerkingsgeharde structuur. Verdere bewerking van de buis tot de uiteindelijke afmetingen is uitgevoerd als bull-block- en bank-trekkingen zonder tussentijds ontlaten. Het uiteindelijke produkt kan, mits 10 noodzakelijk, mild ontlaten worden.
Voorbeeld 4
Een continu gegoten buismantel gemaakt van fosfor gedeoxideerd koper (Cu - DHP), diameter 80/40 mm en een normale giet structuur (korrelgrootte 1 - 20 mm) werd 15 gewalst in een PSW walswerk tot de afmetingen 46/40 mm. Het walsen slaagde, en de aldus gewalste buis kon ook verder getrokken worden met behulp van bull-blocks. Aangaande de microstructuur van de gewalste buis werd waargenomen dat de korrelgrootte klein was, 0.005 - 0.015 mm, wat 20 betekende dat herkristallisatie had plaatsgevonden in de structuur tijdens het walsen. De hardheid van de gewalste buis was 75 - 80 HV5, wat betekende dat mild ontlaten niet noodzakelijk was. De buis werd onderworpen aan zes bull-block trekkingen en verkreeg de afmetingen van 25 18/16.4 mm. Na trekken was de hardheid van de buis 132 HV5.
Voorbeeld 5
Een geëxtrudeerde buismantel, 80/40 mm, zuurstofvrij kopermateriaal Cu-OF, werd gewalst in een PSW walswerk tot de 30 afmetingen 46/40 mm. Het walsen slaagde, en de structuur was herkristalliseerd als gevolg van de invloed van de temperatuursstijging tijdens het bewerkingsproces. De korrelgrootte van de gewalste buis was ongeveer 0.010 mm en de hardheid ongeveer 80 HV5.
.8800686
Claims (24)
1. Werkwijze voor het vervaardigen van buizen, staven en stroken van een non-ferro metaal, met het kenmerk, dat het ruwe stuk metaal op dusdanige wijze koud wordt bewerkt dat de temperatuur van het te bewerken 5 materiaal stijgt tot aan het herkristallisatie gebied als gevolg van de invloed van de weerstand tegen de vervorming.
2. Werkwijze volgens conclusie l,met het kenmerk, dat het koud bewerken koud walsen is.
3. Werkwijze volgens conclusie 1, m e t het ken- m e r k, dat tijdens het koud bewerken, het ruwe stuk metaal wordt onderworpen aan voorverwarming onmiddellijk voor het koud bewerken.
4. Werkwijze volgens conclusie 3,met het ken-15 merk, dat de voorverwarming wordt uitgevoerd middels het gebruik van een inductie spoel.
5. Werkwijze volgens conclusie 1, m e t het ken merk, dat het ruwe stuk metaal bestaat uit koper of een koperlegering.
6. Werkwijze volgens conclusie 1, m e t het ken merk, dat het ruwe stuk metaal bestaat uit aluminium of een aluminiumlegering.
7. Werkwijze volgens conclusie 1, m e t het ken merk, dat het ruwe stuk metaal bestaat uit nikkel of 25 een nikkellegering.
8. Werkwijze volgens conclusie 1, m e t het ken- m e r k, dat het ruwe stuk metaal bestaat uit zirkonium of een zirkoniumlegering.
9. Werkwijze volgens conclusie 1, m e t het ken- 30 merk, dat het ruwe stuk metaal bestaat uit titaan of een titaanlegering.
10. Werkwijze volgens conclusie 1, m e t het ken merk, dat de oppervlakte-vermindering door koud .8800606 • Λ 'S - 9 - bewerken ten minste 70 % bedraagt.
11. Werkwijze volgens conclusie 1, m e t het kenmerk/ dat de oppervlakte-vermindering door koud bewerken omstreeks 90 % bedraagt.
12. Werkwijze volgens conclusie 2 of 3, met het kenmerk/ dat het koud bewerken van het ruwe stuk metaal wordt uitgevoerd als planetair walsen.
13. Werkwijze volgens conclusie 12, m e t het kenmerk, dat het koud bewerken van een buismantel wordt 10 uitgevoerd als planetair walsen.
14. Werkwijze volgens conclusie 12, met het k e n-m e r k, dat het koud walsen van een massief ruw stuk metaal wordt uitgevoerd als planetair walsen.
15. Werkwijze volgens conclusie 1, met het ken-15 merk, dat het te bewerken ruwe stuk metaal vervaardigd is door middel van continu gieten.
16. Werkwijze volgens conclusie 1, m e t het ke n-m e r k, dat het te bewerken ruwe stuk metaal geëxtru-deerd is.
17. Werkwijze volgens conclusie 1, m e t het ken merk, dat de temperatuur van het te bewerken materiaal stijgt tot het gebied van 250 - 750°C.
18. Werkwijze volgens conclusies 5 en 17, met het kenmerk, dat de temperatuur stijgt tot 250 - 700°C.
19. Werkwijze volgens conclusies 6 en 17, met het kenmerk, dat de temperatuur stijgt tot het gebied van 250 - 450°C.
20. Werkwijze volgens conclusies 7 en 17, met het kenmerk, dat de temperatuur stijgt tot het gebied van 30 650 - 750°C.
21. Werkwijze volgens conclusies 8 en 17, m e t h e t kenmerk, dat de temperatuur stijgt tot het gebied van 700 - 750°C.
22. Werkwijze volgens conclusies 9 en 17, met het 35 kenmerk, dat de temperatuur stijgt tot het gebied van 700 - 750°C.
23. Werkwijze volgens conclusies 1 en 17, m e t h e t .8800686 f t T- - 10 - kenmerk, dat de temperatuur wordt geregeld door het aanpassen van de koeling.
24. Werkwijze volgens conclusie 1, m e t het kenmerk, dat de korrelgrootte van het bewerkte materiaal 5 wordt gehandhaafd binnen het gebied van 0.005 - 0.050 mm. .8800686
Applications Claiming Priority (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| FI871344 | 1987-03-26 | ||
| FI871344A FI77057C (fi) | 1987-03-26 | 1987-03-26 | Foerfarande foer framstaellning av roer, staenger och band. |
Publications (3)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| NL8800686A true NL8800686A (nl) | 1988-10-17 |
| NL193867B NL193867B (nl) | 2000-09-01 |
| NL193867C NL193867C (nl) | 2001-01-03 |
Family
ID=8524207
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| NL8800686A NL193867C (nl) | 1987-03-26 | 1988-03-18 | Werkwijze voor de vervaardiging van buizen, staven en stroken uit non-ferro metaal. |
Country Status (28)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US4876870A (nl) |
| JP (1) | JP2540183B2 (nl) |
| KR (1) | KR910009976B1 (nl) |
| CN (1) | CN1019750B (nl) |
| AT (1) | AT391430B (nl) |
| AU (1) | AU600801B2 (nl) |
| BE (1) | BE1001676A5 (nl) |
| BG (1) | BG60198B2 (nl) |
| BR (1) | BR8801480A (nl) |
| CA (1) | CA1313780C (nl) |
| CH (1) | CH673844A5 (nl) |
| CS (1) | CS275472B2 (nl) |
| DD (1) | DD280978A5 (nl) |
| DE (1) | DE3810261C2 (nl) |
| ES (1) | ES2007168A6 (nl) |
| FI (1) | FI77057C (nl) |
| FR (1) | FR2612818B1 (nl) |
| GB (1) | GB2202780B (nl) |
| IN (1) | IN166784B (nl) |
| IT (1) | IT1233875B (nl) |
| MX (1) | MX173615B (nl) |
| MY (1) | MY102742A (nl) |
| NL (1) | NL193867C (nl) |
| PL (1) | PL156320B1 (nl) |
| RU (1) | RU2025155C1 (nl) |
| SE (1) | SE503869C2 (nl) |
| TR (1) | TR23926A (nl) |
| YU (1) | YU46255B (nl) |
Families Citing this family (24)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP3117056B2 (ja) * | 1994-04-08 | 2000-12-11 | 株式会社日立製作所 | 撮像装置 |
| DE3926459A1 (de) * | 1989-08-10 | 1991-02-14 | Schloemann Siemag Ag | Verfahren und anlage zur herstellung von thermomechanisch behandeltem walzgut aus stahl |
| EP0644272A3 (de) * | 1993-09-17 | 1995-06-07 | Mannesmann Ag | Verfahren zum Herstellung von Rohren aus Kupfer oder Kupferlegierungen. |
| DE4332132A1 (de) * | 1993-09-17 | 1995-03-23 | Mannesmann Ag | Herstellverfahren für nahtlose Rohre aus Nichteisenmetallen, insbesondere Kupfer und Kupferlegierungen |
| IT1316715B1 (it) * | 2000-03-03 | 2003-04-24 | A M T Robotics S R L | Procedimento per la realizzazione di tubi metallici e relativaapparecchiatura |
| FI114900B (fi) * | 2000-12-20 | 2005-01-31 | Outokumpu Oy | Menetelmä ja laitteisto putkien valmistamiseksi |
| FI114901B (fi) * | 2000-12-20 | 2005-01-31 | Outokumpu Oy | Menetelmä ja laitteisto putkien valmistamiseksi valssaamalla |
| DE10107567A1 (de) | 2001-02-17 | 2002-08-29 | Sms Meer Gmbh | Verfahren zum Kaltwalzen von nahtlosen Kupferrohren |
| US7967605B2 (en) | 2004-03-16 | 2011-06-28 | Guidance Endodontics, Llc | Endodontic files and obturator devices and methods of manufacturing same |
| CN1695839B (zh) * | 2004-08-17 | 2010-07-07 | 江苏包罗铜材集团股份有限公司 | 铸锭冷穿、冷扩孔的三辊斜轧方法 |
| US7732059B2 (en) | 2004-12-03 | 2010-06-08 | Alcoa Inc. | Heat exchanger tubing by continuous extrusion |
| DE102005031805A1 (de) * | 2005-07-07 | 2007-01-18 | Sms Demag Ag | Verfahren und Fertigungslinie zum Herstellen von Metallbändern aus Kupfer oder Kupferlegierungen |
| CN100566916C (zh) * | 2005-12-13 | 2009-12-09 | 金龙精密铜管集团股份有限公司 | 铜或铜合金管的制造方法 |
| CN100372621C (zh) * | 2006-04-24 | 2008-03-05 | 江苏兴荣高新科技股份有限公司 | 一种铜铝复合管材的制造方法及该方法制造的铜铝复合管材 |
| CN101441911B (zh) * | 2008-12-31 | 2012-12-26 | 中铁建电气化局集团有限公司 | 一种接触线及杆坯的制备方法 |
| CN101569893B (zh) * | 2009-05-11 | 2012-10-24 | 金龙精密铜管集团股份有限公司 | 铝或铝合金无缝管的制造方法 |
| EP2803423B1 (en) * | 2013-02-04 | 2023-06-07 | La Farga Tub, S.L. | Copper tube for the construction industry and process for preparing it |
| CN103722040A (zh) * | 2013-11-18 | 2014-04-16 | 青岛盛嘉信息科技有限公司 | 一种铜板带的生产工艺方法 |
| US10094610B2 (en) | 2013-12-12 | 2018-10-09 | Electrolux Home Products, Inc. | Movable mullion |
| CN104028557B (zh) * | 2014-05-20 | 2017-02-15 | 江苏兴荣高新科技股份有限公司 | 铜或铜合金带材及其制造方法和生产设备 |
| CN105964693B (zh) * | 2016-01-12 | 2018-02-02 | 江苏隆达超合金航材股份有限公司 | 镍基高温合金管的行星轧制生产工艺 |
| ES2879798T3 (es) * | 2016-02-02 | 2021-11-23 | Tubacex Sa | Tubos de aleación a base de níquel y método para la fabricación de los mismos |
| CN108202088B (zh) * | 2017-11-22 | 2019-08-20 | 宁夏东方钽业股份有限公司 | 一种小规格钛及钛合金棒线材的加工方法 |
| KR102214230B1 (ko) | 2020-08-07 | 2021-02-08 | 엘에스메탈 주식회사 | 열전도도 및 파괴강도가 우수한 열교환기용 구리 합금관 및 그 제조방법 |
Family Cites Families (22)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| DD27078A (nl) * | ||||
| AT32609B (de) * | 1904-10-24 | 1908-04-10 | Iroquois Machine Co Fa | Verfahren zur Verhinderung des Hartziehens des Drahtes beim Ziehen von Stahldraht u. dgl. durch eine Reihe von Zieheisen in einem Zuge. |
| DE853241C (de) * | 1949-08-05 | 1952-10-23 | Gen Electric Co Ltd | Werkzeug fuer Kaltpressschweissung |
| US2710550A (en) * | 1954-06-07 | 1955-06-14 | Armzen Company | Planetary reducing apparatus and process |
| DE1111584B (de) * | 1954-11-11 | 1961-07-27 | Innocenti Soc Generale | Planetenwalzwerk zum Auswalzen von Rohren |
| US2894866A (en) * | 1958-01-21 | 1959-07-14 | Marion L Picklesimer | Method for annealing and rolling zirconium-base alloys |
| US3496755A (en) * | 1968-01-03 | 1970-02-24 | Crucible Inc | Method for producing flat-rolled product |
| BE754607A (fr) * | 1969-08-18 | 1971-01-18 | Mannesmann Ag | Procede de fabrication de corps creux |
| CA934583A (en) * | 1970-01-13 | 1973-10-02 | Westinghouse Canada Limited | Roll reduction of tubing |
| US3613425A (en) * | 1970-01-29 | 1971-10-19 | United States Steel Corp | Annealing strip during cold rolling |
| DE2733401A1 (de) * | 1977-07-23 | 1979-02-01 | Kabel Metallwerke Ghh | Schraegwalzwerk zum reduzieren von langgestrecktem gut |
| DE2723506A1 (de) * | 1977-05-25 | 1978-12-14 | Kabel Metallwerke Ghh | Schraegwalzwerk zum reduzieren von langgestrecktem gut |
| US3735617A (en) * | 1970-10-19 | 1973-05-29 | Siemag Siegener Masch Bau | Rolling mill |
| SE415784B (sv) * | 1971-03-18 | 1980-10-27 | Asea Ab | Upplosningsbehandling genom strengpressning av herdbara aluminiumlegeringar |
| US3762962A (en) * | 1972-03-09 | 1973-10-02 | Asea Ab | Solution heat treatment of hardenable aluminium alloys |
| JPS6037172B2 (ja) * | 1978-03-11 | 1985-08-24 | 新日本製鐵株式会社 | 一方向性珪素鋼板の製造法 |
| JPS5617104A (en) * | 1979-07-23 | 1981-02-18 | Nippon Steel Corp | Method and apparatus for rolling bar or rod |
| JPS56165502A (en) * | 1980-05-23 | 1981-12-19 | Kobe Steel Ltd | Manufacture of cold rolled titanium sheet |
| AU562483B2 (en) * | 1982-06-30 | 1987-06-11 | Sumitomo Metal Industries Ltd. | Reduction rolling to produce circular bar material |
| JPS59125203A (ja) * | 1983-01-07 | 1984-07-19 | Kawasaki Steel Corp | 粗圧延鋼板の温度制御方法 |
| FR2557594B1 (fr) * | 1983-12-30 | 1990-04-06 | Metalimphy | Alliages a base de nickel |
| US4659396A (en) * | 1984-07-30 | 1987-04-21 | Aluminum Company Of America | Metal working method |
-
1987
- 1987-03-26 FI FI871344A patent/FI77057C/fi not_active IP Right Cessation
-
1988
- 1988-03-07 TR TR88/0161A patent/TR23926A/xx unknown
- 1988-03-09 AU AU12825/88A patent/AU600801B2/en not_active Expired
- 1988-03-11 MY MYPI88000256A patent/MY102742A/en unknown
- 1988-03-11 IN IN63/BOM/88A patent/IN166784B/en unknown
- 1988-03-14 CH CH949/88A patent/CH673844A5/de not_active IP Right Cessation
- 1988-03-16 IT IT8819802A patent/IT1233875B/it active
- 1988-03-18 NL NL8800686A patent/NL193867C/nl not_active IP Right Cessation
- 1988-03-21 CS CS881837A patent/CS275472B2/cs not_active IP Right Cessation
- 1988-03-22 DD DD88313883A patent/DD280978A5/de not_active IP Right Cessation
- 1988-03-22 CA CA000562124A patent/CA1313780C/en not_active Expired - Lifetime
- 1988-03-23 SE SE8801064A patent/SE503869C2/sv not_active IP Right Cessation
- 1988-03-23 US US07/172,196 patent/US4876870A/en not_active Expired - Lifetime
- 1988-03-23 GB GB8806897A patent/GB2202780B/en not_active Expired - Lifetime
- 1988-03-24 PL PL1988271412A patent/PL156320B1/pl unknown
- 1988-03-24 BG BG83454A patent/BG60198B2/xx unknown
- 1988-03-24 BE BE8800341A patent/BE1001676A5/fr not_active IP Right Cessation
- 1988-03-24 MX MX010874A patent/MX173615B/es unknown
- 1988-03-25 ES ES8800934A patent/ES2007168A6/es not_active Expired
- 1988-03-25 FR FR888803927A patent/FR2612818B1/fr not_active Expired - Lifetime
- 1988-03-25 JP JP63069947A patent/JP2540183B2/ja not_active Expired - Lifetime
- 1988-03-25 DE DE3810261A patent/DE3810261C2/de not_active Revoked
- 1988-03-25 RU SU884355435A patent/RU2025155C1/ru active
- 1988-03-25 KR KR1019880003262A patent/KR910009976B1/ko not_active IP Right Cessation
- 1988-03-25 AT AT0080288A patent/AT391430B/de not_active IP Right Cessation
- 1988-03-25 BR BR8801480A patent/BR8801480A/pt not_active IP Right Cessation
- 1988-03-25 YU YU60888A patent/YU46255B/sh unknown
- 1988-03-26 CN CN88101739A patent/CN1019750B/zh not_active Expired
Also Published As
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| NL8800686A (nl) | Werkwijze voor de vervaardiging van buizen, staven en stroken uit non-ferro metaal. | |
| JP4860110B2 (ja) | オーステナイトの防錆鋼から熱間圧延ストリップを製造する方法および装置 | |
| EP1909979B1 (en) | Process and plant for manufacturing steel plates without interruption | |
| US3113052A (en) | Method of making aluminum base alloy extruded product | |
| US2249349A (en) | Method of hot working an aluminum base alloy and product thereof | |
| CA2400767C (en) | Process for the production of industrial tubes or section bars from metal and related apparatus | |
| JP4278256B2 (ja) | 温間塑性加工方法 | |
| CN114904933B (zh) | 一种制备难变形高温合金大直径细晶棒材的方法 | |
| US4066480A (en) | Process for improving the hot workability of aluminum-magnesium alloys | |
| CN109128059B (zh) | 一种高强度铝合金线棒材的制备方法 | |
| US4066476A (en) | Duplex process for improving the hot workability of aluminum-magnesium alloys | |
| JPS6233008B2 (nl) | ||
| RU2220016C1 (ru) | Способ производства прессованных изделий из магниевых сплавов | |
| RU2262401C1 (ru) | Способ производства горячекатаных труб | |
| RU2106930C1 (ru) | Комплекс для получения металлопродукции | |
| RU2038913C1 (ru) | Способ совмещенной непрерывной разливки и деформации металлов и устройство для его осуществления | |
| JPH01143704A (ja) | 棒鋼の制御圧延方法 | |
| RU2048241C1 (ru) | Способ непрерывного получения стальных заготовок | |
| JPS62267001A (ja) | 鋼材の圧延方法 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| BA | A request for search or an international-type search has been filed | ||
| BB | A search report has been drawn up | ||
| BC | A request for examination has been filed | ||
| V4 | Discontinued because of reaching the maximum lifetime of a patent |
Effective date: 20080318 |