KR20060120097A - 드롭 광섬유 케이블 및 드롭 광섬유 케이블에 사용하는ｆｒｐ제 항장력체 - Google Patents

Abstract

드롭 광섬유 케이블은, 광섬유 심선과, 피복 항장력체와, 지지선을 구비하고 있다. 피복 항장력체는, 섬유 강화 열경화성 수지제의 항장력체를, 열가소성 수지제의 피복층으로 피복한 원형 단면에 형성되어 있고, 한 쌍의 피복 항장력체가, 광섬유 심선의 상하에 소정의 간격을 두고 이것을 사이에 오도록 하며, 동축 상에 배치하고 있다. 지지선은, 항장력체의 상방에 배치하고 있고, 광섬유 심선, 피복 항장력체 및 지지선은, 열가소성 수지제의 본체 피복부에 의해 일괄 피복한 구성을 구비하고 있다. 장력체는, FRP 의 항장력체에 열가소성 수지제의 피복층을 형성한 것이다. 이 경우, FRP 항장력체의 외주와 피복층의 내주와는, 서로 앵커 접착하고 있다. 피복층에 사용하는 열가소성 수지는, 본체 피복부의 수지와 상용성이 있는 수지로부터 선택된다.

Description

드롭 광섬유 케이블 및 드롭 광섬유 케이블에 사용하는 ＦＲＰ제 항장력체 {DROP OPTICAL FIBER CABLE AND FRP TENSION MEMBER USED FOR THE CABLE}

본 발명은, 드롭 광섬유 케이블 및 드롭 광섬유 케이블에 사용하는 FRP제 항장력체에 관한 것이며, 특히 경량으로 세경화가 가능하고 드롭 와이어로서 적합한 논메탈릭형의 드롭 광섬유 케이블, 및, 논메탈릭형의 드롭 광섬유 케이블에 적합한 FRP제 항장력체에 관한 것이다.

정보화 사회가 도래하고, 인터넷 등의 전송 정보 용량의 증대화에 따라, 빌딩, 주택 등 가입자에게도 광섬유 케이블을 부설하는 FTTH 화가 급속하게 진전되고 있다.

FTTH 용 드롭 광섬유 케이블로서, 항장력체에 금속선을 사용한 것이 제안되어 있다. (일본 공개특허공보 2001-337255호, 2 페이지, 도 1 참조)

그러나, 항장력체에 금속선을 사용하면, 천둥에 의한 서징을 회피하기 위해서, 어스가 필요하게 된다. 어스를 설치하기 위해서는, 공사에 시간을 요하며, 그에 따른 공사비의 부담을 요하게 되어, 각 가정으로의 보급의 장애가 된다. 그래서, 어스 공사가 불필요한 논메탈릭의 항장력체를 채용한 논메탈릭형의 드롭 광섬유 케이블이 요구되고 있었다.

이 종류의 광섬유 케이블에 사용하는 논메탈릭형의 항장력체로서는, 섬유 강화 합성 수지 (FRP) 제 선 형상물을 들 수 있지만, 금속선 항장력체를 대신하여 단순히, FRP 선을 사용한 것으로는, 본체 피복의 열가소성 수지와의 접착이 어려워, 접착이 불충분한 경우, 열 이력에 의한 광전송 손실의 증대나, 단선 등의 이상을 초래하여, 드롭 광섬유 케이블로서 충분히 기능할 수 없다.

이 경우, 경화된 FRP 선의 외주에 접착제를 도포하거나, 또는, 접착성 수지를 피복함으로써, 접착력을 강화하는 것도 가능하지만, 공정수, 재료비의 증가에 따른 비용 증가를 초래하여, 유용한 방법이 아니며, FRP 와의 접착이 지나치게 강고하면, 접속 공사시, 성단(成端) 캐비넷에 고정시키기 위한 피복부를 박리시키는 것이 어렵고 번거롭다.

그런데, 본 출원인은, 먼저, FRP 계면과 열가소성 수지 피복이 앵커 접착된 열가소성 수지 피복 섬유 강화 합성 수지제 봉 형상물의 제조 방법을 개시하고 있다. (일본 특허공보 소63-2772호 참조)

이 제조 방법은, 보강 섬유 다발에 미경화의 열경화성 수지를 함침시켜서 이루어지는 미경화 상태 보강 심부를 용융된 열가소성 수지로 피복하고, 그 후, 즉시 열가소성 수지의 피복층을 냉각 고화한 후, 이것을 가압 고온 증기의 경화조로 유도하여, 보강 심부와 그 피복층의 계면 부분을 연화, 유동 상태에서 접촉시키면서 그 열경화성 수지를 가열 경화시키고, 계속해서, 피복 열가소성 수지를 냉각하여 섬유 강화 열경화성 수지 (FRP) 로 이루어지는 심부 계면과 피복 열가소성 수지를 앵커 접착하는 것이다.

그러나, 이러한 제조 방법에 의해 얻을 수 있는 봉 형상물을 드롭 광섬유 케이블의 항장력체에 사용하는 경우에는, 이하에 설명하는 기술적인 과제가 있었다.

즉, 상기 서술한 공고 공보에 개시되어 있는 제조 방법에 따르면, 예를 들어, 유리 섬유를 보강 섬유로 하고, 열경화성 수지에 불포화 폴리에스테르를 사용하여 폴리에틸렌으로 피복한 경우에는, 봉 형상물은 106kg/㎠ (10MPa) 정도의 접착 강도를 얻을 수 있지만, 피복 표면이 반드시 평활하지 않고, 균일하고 가는 직경의 형상물을 얻기 어렵다는 문제가 있었다.

또한, 이 종류의 드롭 광섬유 케이블에 사용되는 FRP제의 항장력체는, 금속제의 것과 비교하여 큰 굽힘 직경으로 용이하게 절손되기 쉽다는 기술적인 과제가 있고, 절손에 이르는 굽힘 직경을 작게 하기 위해서는 FRP 직경을 작게 하면 되지만, 보강 섬유가 동일한 경우, 항장력이 감소하는 것이 문제가 된다.

이 경우, 항장력만에 관한 개선은 보강 섬유를 고강도·고탄성률 타입으로 전환함으로써 해결할 수 있지만, 환경 온도의 변화에 따른 본체를 구성하는 수지의 수축을 억제하는 기능 (항수축) 도 요구되기 때문에, 본체 수지와의 접촉 면적을 낮추는 (항수축성이 기능하기 어려워지는) 수단으로서, 세경화는 바람직하지 못하여, 종래와 거의 동일한 직경이며, 또한 굽힘 반경이 작은 FRP제 항장력체의 필요성이 요청되고 있었다.

본 발명은, 이러한 종래의 문제점을 감안하여 이루어진 것으로서, 광섬유 심선과 섬유 강화 열경화성 수지제 (이하 FRP 라고 하는 경우가 있다.) 항장력체를 열가소성 수지에 의해서 일괄 피복한 드롭 광섬유 케이블에서, 특히 경량이고 세경화가 가능하고, 드롭 와이어로서 바람직한 특성을 구비한 논메탈릭형의 드롭 광섬유 케이블을 얻는 것을 제 1 의 목적으로 한다.

또한, 제 2 의 목적은, 큰 굽힘 직경이고 용이하게 절손되지 않는 FRP 항장력체를 제공하는 것에 있다.

상기 목적을 달성하기 위해서, 본 발명은, 섬유 강화 열경화성 수지의 항장력체에, 열가소성 수지제의 피복층을 형성한 피복 항장력체와, 광섬유 심선과, 상기 피복 항장력체와 상기 광섬유 심선을 일괄하여 열가소성 수지로 피복하는 본체 피복부를 갖는 드롭 광섬유 케이블로서, 상기 피복 항장력체 외주와, 상기 본체 피복부가 서로 융합 접착하고, 상기 피복층의 내주와 상기 항장력체의 외주가 앵커 접착되었다.

상기 피복 항장력체는, 유리 섬유를 보강 섬유로 하는 외경이 0.9㎜ 이하인 상기 항장력체에 0.3㎜ 이하의 상기 피복층을 형성할 수 있다.

상기 피복 항장력체의 상기 열가소성 수지제의 피복층에는, LLDPE 를 사용할 수 있다.

상기 피복 항장력체는, 그 인발력을 10N/10㎜ 이상으로 할 수 있다.

상기 피복 항장력체는, 상기 광섬유 심선을 사이에 오게 하고, 그 상하에 소정의 간격을 두고 2 개 배치할 수 있다.

상기 항장력체는, 보강 섬유에 유리 실을 사용할 수 있다.

상기 유리 실은, 단섬유 직경이 3∼13㎛ 이고, 복수의 실을 합연하지 않은 단사 형상의 것을 사용할 수 있다.

또한, 본 발명은, 보강 섬유를 열경화성 수지로 결착한 FRP제 항장력체에서, 상기 보강 섬유의 인장 탄성률을 360cN/dtex 이상이고, 또한, 파단시에서의 신도를 3.5% 이상으로 하였다.

상기 열경화성 수지는, 비닐에스테르 수지로 할 수 있다.

상기 FRP제 항장력체는, 그 외주에 열가소성 수지제의 피복층을 형성한 피복 항장력체와, 광섬유 심선과 상기 피복 항장력체를 일괄하여 열가소성 수지로 피복하는 본체 피복부를 갖는 드롭 광섬유용 케이블에 사용되고, 상기 피복층의 외주와 상기 본체 피복부를 서로 융합 접착하고, 상기 피복층의 내주와 상기 항장력체의 외주를 앵커 접착시킬 수 있다.

상기 FRP제 항장력체는, 타원이나 직사각형 등의 편평 단면으로 형성되고, 상기 드롭 광섬유용 케이블의 부설시의 굽힘 방향에 대하여, 두께가 작아지도록 배치할 수 있다.

도 1 은, 본 발명에 관련된 드롭 광섬유 케이블의 일실시예를 나타내는 단면도이다.

도 2 는, 본 발명의 드롭 광섬유 케이블에 사용하는 피복 항장력체의 인발 (밀착) 력의 측정 방법의 설명도이다.

도 3 은, 본 발명의 드롭 광섬유 케이블의 아이어닝 시험의 설명도이다.

도 4 는, 본 발명에 관련된 FRP제 항장력체 및 FRP제 항장력체를 사용한 드 롭 광섬유 케이블의 일례를 나타내는 단면도이다.

도 5 는, 도 4 에 나타낸 드롭 광섬유 케이블을 부설할 때의 설명도이다.

도 6 은, 도 4 에 나타낸 드롭 광섬유 케이블의 본체 피복부를 형성할 때에 사용하는 구금의 설명도이다.

도 7 은, 본 발명에 관련된 FRP제 항장력체 및 FRP제 항장력체를 사용한 드롭 광섬유 케이블의 다른 예를 나타내는 단면도이다.

도 8 은, 본 발명에 관련된 드롭 광섬유 케이블의 굽힘 부설성을 확인할 때의 설명도이다.

이하에, 본 발명을 실시하기 위한 최선의 형태에 대해 실시예 및 구체예에 기초하여 상세하게 설명한다.

도 1 은, 본 발명에 관련된 드롭 광섬유 케이블의 일실시예를 나타내고 있다. 도 1 로 나타낸 드롭 광섬유 케이블 (1) 은, 광섬유 심선 (2, 3) 과, 피복 항장력체 (6) 와, 지지선 (7; 메신저 와이어라고도 한다) 을 구비하고 있다. 광섬유 심선 (2, 3) 은, 중심에서 상하로 인접하도록 하여 배치되어 있다.

피복 항장력체 (6) 는, 섬유 강화 열경화성 수지제 (FRP제) 의 항장력체 (4) 를, 열가소성 수지제의 피복층 (5) 으로 피복한 원형 단면으로 형성되어 있고, 한 쌍의 피복 항장력체 (6) 가, 광섬유 심선 (2, 3) 의 상하에 소정의 간격을 두고, 이것을 사이에 오도록 하여, 동축 상에 배치되어 있다.

지지선 (7) 은, 일방의 피복 항장력체 (6) 의 상방에 배치되어 있고, 광섬유 심선 (2, 3), 피복 항장력체 (6) 및 지지선 (7) 은, 열가소성 수지제의 본체 피복부 (8) 에 의해 일괄 피복한 구성을 구비하고 있다. 또한, 지지선 (7) 은, 다른 부분과 분리될 수 있도록, 가는 폭의 부분 (10) 을 개재하여 결합되어 있다.

이상, 이와 같이 구성된 드롭 광섬유 케이블 (1) 은, 지지선 (7) 을 사용하여 전신주 사이에 가설되고, 가입자 집으로 인입될 때는, 우선, 세폭부 (10) 를 절단하여, 지지선 (7) 을 분리하고, 다음으로, 노치 (9) 의 부분으로부터 분단하고, 광섬유 심선 (2, 3) 을 취출하여, 가입자측과 심선 (2, 3) 을 접속하게 된다.

피복 항장력체 (6) 는, 섬유 강화 열경화성 수지제 (FRP제) 의 항장력체 (4) 에 열가소성 수지제의 피복층 (5) 을 형성한 것이다. 이 경우, FRP제 항장력체 (4) 의 외주와 피복층 (5) 의 내주는 서로 앵커 접착되어 있다.

앵커 접착을 얻기 위해서는, 일본 특허공보 소63-2772호에 기재된 방법, 즉, 보강 섬유 다발에 미경화의 열경화성 수지를 함침시켜 이루어지는 미경화 상태 보강 심부를 용융하고, 그 후 즉시 그 열가소성 수지의 피복층을 냉각 고화한 후, 이것을 가압 고온 증기의 경화조로 유도하여, 보강 심부와 그 피복층의 계면 부분을 연화, 유동 상태에서 접촉시키면서 그 열경화성 수지를 가열 경화시키고, 계속해서 피복 열가소성 수지를 냉각하여 섬유 강화 열경화성 수지 (FRP) 로 이루어지는 심부 계면과 피복 열가소성 수지를 앵커 접착시키면 된다.

본 발명에서 사용할 수 있는 보강 섬유로서는, 각종 유리 섬유, 방향족 폴리아미드 섬유, 카본 섬유 등이 일반적이고, 요구되는 인장 강도나 탄성률에 의해서 선택된다.

유리 섬유를 사용하는 경우에서는, FRP제 항장력체 (4) 를 직경이 0.9㎜ 이하로 가늘게 하기 위해서는 유리 실이 바람직하고, E, S, T 등의 유리 섬유로부터 요구되는 성능에 의해 선택되지만, 경제성 면에서는 E 유리가 권장된다.

유리 실로서는, 구성하는 단섬유 직경이 3∼13㎛ 이고, 복수의 실을 합연 하지 않은 단사 형상의 것이 바람직하며, 11.2∼67.5Tex 가 사용된다.

이 경우, 번수가 큰 것, 즉 67.5Tex 를 초과하는 유리 실을 사용한 경우, FRP 로 하였을 때의 진원도에 악영향을 미치고, 이후의 열가소성 수지에 의한 박육 피복 성형 공정에서, 균일한 피복을 행하는 것이 어려워진다. 한편, 11.2Tex 이하의 실도 시판되고 있지만, 공정이 번잡한데다 비용 상승으로 이어져 비경제적이다.

유리 실을 선택하는 것은, 실에는, 예를 들어, 1 개/인치 등의 꼬임이 실시되어 있고, 열경화성 수지의 함침 내지는 스로틀 공정에서, 유리 단섬유의 헝클어짐이나, 느슨해짐, 얽힘이 적고, 외주가 균일한 미연신 봉 형상물이 얻어지기 때문이다.

항장력체 (4) 의 유리 섬유의 체적 함유율은, 요구되는 물성에 의해 결정되지만, 보다 세경화를 목적으로 하는 본원 발명에서는, 대강 60∼70부피% 정도가 바람직하다.

또한, 본 발명에 사용할 수 있는 열경화성 수지는, 테레프탈산계 또는 이소프탈산계의 불포화 폴리에스테르 수지, 비닐에스테르 수지 또는 에폭시 수지 등이 일반적이고, 이들에 경화용 촉매 등을 첨가하여 사용된다.

미경화 상태 보강 심부의 피복층 (5) 에 사용하는 열가소성 수지는, 본체 피복부 (8) 의 열가소성 수지와 상용성이 있는 수지로부터 선택되고, 본체 피복부 (8) 에 난연성 수지를 사용하는 경우에는, 그 수지와의 상용성 향상을 위해서, 접착성 수지를 사용하거나, 또는, 접착성 수지의 마스터 뱃치를 첨가하는 것이 바람직하고, 추가로 본체 피복부 (8) 의 색에 맞춰서 착색용 마스터 뱃치를 첨가하여 착색해 두어도 된다.

또한, 피복층 (5) 에 사용하는 열가소성 수지는, 본체 피복부 (8) 의 난연화에 맞춰서 난연성 부여를 위한 각종 변성을 실시한 것이어도 된다. 또한, 피복층 (5) 에 사용하는 열가소성 수지는, FRP 항장력체 (4) 와의 앵커 접착 구조를 얻기 위해서, 열경화성 수지의 가열 경화시에 적어도 내주가, 용융 상태 내지 연화 상태를 나타내는 것이 바람직하고, 경화 온도 110∼150℃ 의 범위에 융점 또는 연화점을 갖는 폴리올레핀계 수지가 보다 바람직하다.

또한, 피복 항장력체 (6) 는, 유리 실을 보강 섬유로 하는 경우, 내굽힘성이나 세경화 면에서 외경이 0.9㎜ 이하인 섬유 강화 열경화성 수지 경화물로 하는 것이 바람직하고, 마찬가지로 세경화, 및 난연성을 본체 수지에서 요구되는 이상, 필요 이상의 피복 두께는 난연성의 저해 요인이 되기 때문에, 피복층 (5) 은 0.3㎜ 이하로 하는 것이 바람직하다.

또한, 피복층 (5) 의 두께는, 세경화의 목적으로 정형후에 0.07 내지 0.2㎜ 정도의 두께로 하는 것이 보다 바람직하고, 이러한 박막화를 위해서는, 박막 성형성이 좋은 수지가 바람직하고, 예를 들어, 저밀도 폴리에틸렌 (LDPE), 직쇄 형상 저밀도 폴리에틸렌 (LLDPE) 등이 바람직하다.

LLDPE 를 사용하는 경우에는, 다음과 같은 특성을 갖는 것을 사용하는 것이보다 바람직하다. 그 특성이란, JIS K 6760 에 의한 MFR 이 1∼4g/10min, 밀도 0.920∼0.940g/㎤, JIS Z 1702 에 의한 인장 시험에서, 인장 강도가 30MPa 이상이고, 1% 모듈러스가 150∼250 MPa 인 범위의 값을 갖는 것이다.

본 발명의 드롭 광섬유 케이블에 사용하는 피복 항장력체 (6) 는, 피복층 (5) 에 사용한 열가소성 수지로부터의 항장력체 (4) 의 인발력이 10N/10mm 이상인 것이 바람직하다.

이 인발력은, 앵커 접착 구조에 의한 밀착력의 지표로 하는 것으로, 이하의 측정 방법에 의해 측정하였다.

FRP 심부의 외경보다 약간 직경이 큰 투과공을 갖는 측정지그 (11) 를 부착한 시험기를 준비하는 한편, 피복 항장력체 (6) 의 단부의 피복층 (5) 을 박리하고, 그에 연속하여 피복층 (5) 에 면도칼로 10㎜ 길이의 칼집선을 내어, 10mm 길이의 피복층 (5) 을 남긴 샘플 S 를 준비하였다. 샘플 S 는, 도 2 에 나타내는 바와 같이, 시험기의 투공에 삽입 통과하고, 50mm/분의 속도로 인장 하중을 부하하여, 그 차트로부터 인발력을 구하였다.

도 4 및 도 5 는, 본 발명에 관련된 FRP제 항장력체 및 FRP제 항장력체를 사용한 드롭 광섬유 케이블의 다른 실시예를 나타내고 있다. 이들 도면에 나타낸 드롭 광섬유 케이블 (1a) 은, 광섬유 심선 (2a) 과, 피복 항장력체 (6a) 와, 지지선 (메신저 와이어; 7a) 을 구비하고 있다.

피복 항장력체 (6a) 는, 섬유 강화 열경화성 수지제의 항장력체 (4a) 를, 열가소성 수지제의 피복층 (5a) 으로 피복된 편평한 사각형 단면으로 형성되어 있고, 한 쌍의 피복 항장력체 (6a) 가, 광섬유 심선 (2a) 의 상하에 소정의 간격을 두고, 이것을 사이에 오도록 하여 동축 상에 배치되어 있다.

지지선 (7a) 은, 일방의 피복 항장력체 (6a) 의 상방에 배치되어 있고, 광섬유 심선 (2a), 피복 항장력체 (6a) 및 지지선 (7a) 은, 열가소성 수지제의 본체 피복부 (8a) 에 의해 일괄 피복된 구성을 구비하고 있다. 본체 피복부 (8a) 에는, 광섬유 심선 (2a) 의 양측에 위치 대응하여, 한 쌍의 노치 (9a) 가 대향하도록 형성되어 있다.

또한, 지지선 (7a) 의 외주에는, 원형 형상의 본체 피복부 (8a) 가 형성되어 있고, 지지선 (7a) 은, 그 이외의 부분과 분리될 수 있도록, 세폭부 (1Oa) 로 연결되어 있다.

이상, 이와 같이 구성된 드롭 광섬유 케이블 (1a) 은, 지지선 (7a) 을 사용하여 전신주 사이에 가설되고, 가입자 집으로 인입될 때에는, 우선, 도 5 에 나타내는 바와 같이, 세폭부 (10a) 를 절단하여, 지지선 (7a) 을 분리하고, 다음으로, 노치 (9a) 부분으로부터 분단하고, 광섬유 심선 (2a) 을 취출하여, 가입자측과 심선 (2a) 을 접속하게 된다.

본 실시예의 경우, 피복 항장력체 (6a) 는, 섬유 강화 열경화성 수지제 (이하 FRP 라고 칭한다) 의 항장력체 (4a) 에 열가소성 수지제의 피복층 (5a) 을 형성한 것이다.

이 경우, 항장력체 (4a) 의 보강 섬유로서는, 예를 들어 아라미드 섬유, 폴리알릴레이트 섬유, 폴리파라페닐렌벤조비스옥사졸 (PBO) 섬유 등의 중에서, 인장탄성률이 360cN/dtex 이상이고, 또한 파단시에서의 신도가 3.5% 이상인 것을 적절히 선택한다.

또한, 이 경우, 인장 탄성률이 360cN/dtex 이하에서는, 광섬유 심선 (2a) 을 보호하기 위한 항장력이 충분히 얻어지지 않아, 그 역할을 다할 수 없다.

또한, 파단시에서의 신도가 3.5% 이하에서는, FRP 가 구부러지기 쉬워지고, 드롭 광섬유 케이블화하였을 때의 굽힘 반경을 작게 하는 것이 곤란해진다.

즉, 연속 사용 허용 굽힘 반경이 커져 버려, 부설시에 큰 굽힘 반경으로 부설하지 않으면 안되게 된다 (간접적으로 말하면, 최소 굽힘 직경이 작은 쪽이 부설시의 굽힘 반경 (또는 직경) 을 작게 할 수 있다). 보다 바람직한 인장 탄성률은, 480cN/dtex 이상이다.

사용하는 보강 섬유로서는, 구성하는 단섬유 직경이 10∼15㎛ 로, 복수의 실을 합연하지 않은 이른바 멀티 필라멘트 형상인 것이 바람직한 500∼3500dtex 가 사용된다.

이 경우, 번수가 큰 것, 즉 3500dtex 를 초과하는 보강 섬유를 사용한 경우, FRP 로 하였을 때의 진원도에 악영향을 미치게 하고, 이후의 열가소성 수지에 의한 박육 피복 성형 공정에서, 균일한 피복을 실시하는 것이 어려워진다.

또한, 단사의 정렬이 나빠지고, FRP 화 하였을 때에 인장 성능이 불충분해질 우려가 있다. 한편, 500dtex 이하의 실도 시판되어 있지만, 공정이 번잡해져서 비용 상승으로 이어져 비경제적이다.

또한, 본 발명의 보강 섬유의 결착에 사용할 수 있는 열경화성 수지는, 테레프탈산계 또는 이소프탈산계의 불포화 폴리에스테르 수지, 비닐에스테르 수지 (에폭시아크릴레이트 수지 등) 또는 에폭시 수지 등이 일반적이고, 이들에 경화용 촉매 등을 첨가하여 사용되는데, 특히 비닐에스테르 수지 (에폭시아크릴레이트 수지등) 가 내열성 등의 물성 면에서 바람직하다.

미경화 형상 보강 심부의 피복층 (5a) 에 사용되는 열가소성 수지는, 본체 피복부 (8a) 의 열가소성 수지와 상용성이 있는 수지로부터 선택되고, 본체 피복부 (8a) 에 난연성 수지를 사용하는 경우에는, 그 수지와의 상용성 향상을 위해, 접착성 수지를 사용하거나, 또는, 접착성 수지의 마스터 뱃치를 첨가하는 것이 바람직하고, 또한 본체 피복부의 색깔에 맞춰 착색용 마스터 뱃치를 첨가하여 착색해 두어도 된다.

또한, 피복층 (5a) 에 사용하는 열가소성 수지는, 본체 피복부 (8a) 의 난연화에 맞춰서 난연성 부여를 위한 각종 변성을 실시한 것이어도 된다. 또한, 피복층 (5a) 에 사용하는 열가소성 수지는, FRP 부와의 앵커 접착 구조를 얻기 위해서, 열경화성 수지의 가열 경화시에 적어도 내주가, 용융 형상 내지 연화 상태를 나타내는 것이 바람직하고, 경화 온도 110∼l50℃ 의 범위에 융점 또는 연화점을 갖는 폴리올레핀계 수지가 보다 적합하다.

또한, FRP 부는, 유리 실을 보강 섬유로 하는 경우, 내굽힘성이나 세경화 면에서 외경이 0.9㎜ 이하인 섬유 강화 열경화성 수지 경화물로 하는 것이 바람직하 고 (보다 바람직하게는 0.6㎜ 이하), 동일하게 세경화, 및 피복층 (5a) 에 난연성을 부여하지 않는 경우로서, 본체 수지에 난연성이 요구되는 경우에는, 필요 이상의 피복 두께는, 난연성의 저해 요인이 되기 때문에, 피복층 (5a) 은, 0.3㎜ 이하로 하는 것이 바람직하다.

또한, 피복층 (5a) 의 두께는, 정경 전의 피복 두께는 0.08㎜ 이상이 바람직하고, 세경화의 목적으로 표면층을 정경함으로써, 0.07 에서 0.2㎜ 정도의 두께로 하는 것이 보다 바람직하다.

정경 전의 피복 두께를 박막화하기 위해서는, 박막 성형성이 좋은 수지가 바람직하고, 예를 들어, 저밀도 폴리에틸렌 (LDPE), 직쇄 형상 저밀도 폴리에틸렌(LLDPE) 등이 바람직하다.

본 발명의 FRP제 피복 항장력체 (6a) 의 형상은, 특별히 한정되지 않지만, 타원이나 직사각형 등의 편평 단면으로 형성하고, 특히, 드롭 광섬유 케이블 (1) 을 부설하는 것에서, 구부러지는 방향 (도 4 에서는, 상하 방향) 에 대하여, FRP제 항장력체 (3) 의 두께를 작게 배치 (제 4, 5 도 참조) 함으로써, 굽힘 반경을 보다 작게 할 수 있어 부설성을 보다 높일 수 있다.

도 6 은, 본 발명에 관련된 FRP제 항장력체 및 FRP제 항장력체를 사용한 드롭 광섬유 케이블의 다른 실시예를 도시하고 있고, 상기 실시예와 동일 또는 상당하는 부분에는, 동일 숫자를 부여하여 그 설명을 생략함과 함께, 이하에 그 특징점에 대해서만 상세하게 설명한다.

도 6 에 나타낸 드롭 광섬유 케이블 (1b) 은, 광섬유 심선 (2b) 과, 피복 항 장력체 (6b) 와, 지지선 (7b) 을 구비하고 있다. 피복 항장력체 (6b) 는, 섬유 강화 열경화성 수지제의 항장력체 (4b) 를, 열가소성 수지제의 피복층 (5b) 으로 피복한 원형 단면에 형성되어 있고, 한 쌍의 피복 항장력체 (6b) 가, 광섬유 심선 (2b) 의 상하에 소정의 간격을 두고, 이것을 사이에 오도록 하여, 동일 축 상에 배치되어 있다.

지지선 (7b) 은, 일방의 피복 항장력체 (6b) 의 상방에 배치되어 있고, 광섬유 심선 (2b), 피복 항장력체 (6b) 및 지지선 (7b) 은, 열가소성 수지제의 본체 피복부 (8b) 에 의해 일괄 피복된 구성을 구비하고 있다. 본체 피복부 (8b) 에는, 광섬유 심선 (2b) 의 양측에 위치 대응하여, 한 쌍의 노치 (9b) 가 대향하도록 형성되어 있다.

또한, 지지선 (7b) 의 외주에는, 원형 형상의 본체 피복부 (8b) 가 형성되어 있고, 지지선 (7b) 은, 그 이외의 부분과 분리할 수 있도록 세폭부 (1Ob) 로 연결되어 있어, 이러한 구성은 상기 실시예와 실질적으로 동일하게 되어 있다.

항장력체 (4b) 의 보강 섬유로서는, 예를 들어, 아라미드 섬유, 폴리알릴레이트 섬유, 폴리파라페닐렌벤조비스옥사졸 (PBO) 섬유 등의 중에서, 인장 탄성률이 360cN/dtex 이상이고, 또한 파단시에서의 신도가 3.5% 이상인 것을 적절히 선택한다. 이와 같이 구성한 실시예에서도 상기 실시예와 동등한 작용 효과를 얻을 수 있다.

이하에, 본 발명의 보다 구체적인 실시예에 대해서 설명하는데, 본 발명은 하기 실시예에 한정되는 것은 아니다.

구체예 1

비닐에스테르 수지 (미츠이 화학사 제조:H8100) 에 열경화성 촉매를 첨가한 수지 함침조 중에, 단사 직경 10㎛ 이고 22.5Tex 의 E 유리 실 (닛토 방적사 제조:ECEN225 1/0 1.0ZR) 9 개를, 가이드를 개재하여 유도하고, 계속해서, 내경을 단계적으로 작게 한 스로틀 노즐로 유도하여, 미경화 형상 수지를 스로틀 성형하고, 외경이 0.4㎜ 인 세직경의 봉 형상물을 얻고, 이것을 용융 압출기의 크로스 헤드 다이 (200℃) 에 통과하여, 흑색 마스터 뱃치를 첨가한 MI = 2.4, 밀도 0.921g/㎤, 30㎛ 의 캐스트 필름에 의한 1% 모듈러스가 170MPa 인 LLDPE 수지 (닛폰 유니카사 제조:TUF2060) 에 의해, 피복 두께 0.21㎜ 로 고리 형상으로 피복하고, 즉시 냉각 수조로 유도하여, 표면의 피복부를 냉각 고화하였다.

계속해서, 이 피복 미경화 선 형상물을 입구 및 출구에 가압 시일부를 형성한 가압 증기 경화조로 유도하여 증기압 23.5Pa 에서 경화하고, 계속해서, 265℃ 로 가열된 내경 0.93㎜ 및 0.70㎜ 의 정형 다이스를 구비한 정형기로 유도하여 피복 외주면을 정형하고, 피복 외경 0.7㎜ 의 피복 항장력체 (6) 를 얻고, 보빈에 연속 형상으로 권취하였다.

이 피복 항장력체 (6) 는, 유리 섬유 함유율이 63.5부피% 이고, 도 2 에 나타낸 측정지그 (11) 를 사용하여 측정한 인발력이 12N/10㎜ 이었다. 또한, 80℃ 열간에서의 24 시간 내열 굽힘 직경 테스트에서는, 30㎜ 를 클리어 하고, 샘플 길이 1000㎜ 에서 -30℃∼80℃ 의 히트 사이클 테스트를 3 회 반복하여, 피복 항장력체 (6) 의 피복층 (5) 과 항장력체 (4) 의 접착 상황을 관찰하였으나, 피복층 (5) 의 수축은, 거의 발생되지 않았다.

피복 항장력체 (6) 의 제조시의 경화 온도를 변경한 경우의 인발력, 내열 굽힘성을 실험예로 하여, 이하의 표 1 에 정리하여 나타낸다.

이 피복 항장력선을 사용하여 도 1 에 나타낸 구성의 드롭 광섬유 케이블 (1) 을 이하의 방법으로 제조하였다.

지지선 (7) 으로서, 외경 1.2㎜ 의 강선, φ 0.25㎜ 의 광섬유 심선 (2, 3) 및 상기 피복 항장력체 (6) 를 2 개 사용하고, 이들을 소정 간격으로 배치하여 크로스 헤드 다이에 삽입 통과시켜, 난연성 폴리에틸렌 수지로 본체 피복부 (8) 를 형성하여, 중앙부에 노치 (9) 를 갖는 드롭 광섬유 케이블 (1) 을 얻었다.

얻어진 드롭 광섬유 케이블 (1) 의 아이어닝 특성을, 도 3 에 나타내는 측정계의 아이어닝 시험기를 사용하여 측정하였다. 도 3 에서, 도면부호 1 은, 시험 대상이 되는 드롭 광섬유 케이블이고, 도면부호 12, 13, 14 는 견인줄, 도면부호 15 는 광섬유 케이블 (1) 을 삽입 통과하는 굴곡관이고, R300㎜ 의 곡률로 구부러져 있다. 도면부호 16 은, 견인줄 (12) 을 통하여, 광섬유 케이블 (1) 에 소정의 하중을 가하는 추이다.

이 시험기를 사용하여, 하중 34.3N, 아이어닝 길이 1m, 온도 조건을 -30℃ 내지 +80℃ 인 히트 사이클을 5 회 반복하고, 파장 1550㎚ 의 광원에서의 전송 손실을 측정하였다. 측정 결과를 이하의 표 2 에 정리하여 나타낸다.

구체예 1 의 피복 항장력체 (6) 에 의해 시험 제작한 드롭 광섬유 케이블에는, 각 피복층의 수축이 관찰되지 않았다.

구체예 2, 3

구체예 1 에서의 가압 증기 경화조의 증기압을 15.7Pa (구체예 2), 32.4Pa (구체예 3) 로 하여, 경화조 내 온도를 125℃ 및 145℃ 로 하여 경화한 것 이외에는, 구체예 1 과 동일하게 하여, 피복 항장력선을 얻었다.

얻어진 피복 항장력선의 인발력은, 11.3 (구체예 2), 15N/10㎜ (구체예 3) 이고, 80℃ 열간에서의 24 시간 내열 굽힘 직경 테스트에서는, 모두 30 ㎜ 를 클리어하였다.

구체예 2, 3 의 피복 항장력선을 사용하여, 구체예 1 과 동일한 드롭 광섬유 케이블을 제작하였는데, 얻어진 드롭 광섬유 케이블의 아이어닝 시험에서의 전송 손실의 증가는 없고, 히트 사이클 테스트에서의 전송 손실 증가도 인정되지 않았다.

비교예 1

구체예 1 에서, 가압 증기 경화조의 증기압을 8.8Pa 로 하여 경화조 내 온도를 115℃ 로 하여 경화한 것 이외에는, 구체예 1 과 동일하게 하여 피복 항장력체를 얻었다. 얻어진 피복 항장력체의 인발력은, 7N/10㎜ 이고, 30㎜ 직경의 80℃ 에서의 24 시간의 내열 굽힘 시험에서는, 전체 샘플이 절손되어 30㎜ 직경은, 클리어할 수 없었다.

비교예 2

구체예 1 에서, 미경화 세경 봉 형상물의 피복 수지에, 밀도 0.928 g/㎤, MFR l.3g/10min, 인장 강도 18Mpa, 1% 모듈러스 340Mpa 의 LLDPE 수지 (닛폰 유니 카 제조 NUCG-5350) 를 사용하여 피복 두께 0.21㎜ 에서 고리 형상으로 피복하고, 즉시 냉각 수조로 유도하여, 표면의 피복부를 냉각 고화하였다.

계속해서, 이 피복 미경화 선 형상물을 입구 및 출구에 가압 시일부를 형성한 가압 증기 경화조로 유도하여 증기압 23.5Pa 에서 경화하고, 계속해서, 265℃ 로 가열된 내경 0.93㎜ 및 0.70㎜ 의 정형 다이스를 구비한 정형기로 유도하여 피복 외주면을 정형하고, 피복 외경 0.7㎜ 의 피복 항장력체 (6) 를 얻어, 보빈에 연속 형상으로 권취하였다.

얻어진 피복 항장력체는, 피복의 핀 홀에 의한 경화 불량부가 부분적으로 있어서, 항장력체로서의 물성을 만족할 수 없는 것이었다.

비교예 3, 4

구체예 1 의 22.5Tex 의 유리 실로 바꾸고, 67.5Tex 의 유리 실 3 개 (비교예 3), 각 연사로서 22.5Tex 실을 3 개 합연한 실을 3 개 (비교예 4) 사용한 것 이외에는, 구체예 1 과 동일하게 하여 피복 항장력체를 얻었다.

얻어진 피복 항장력체는, FRP 부의 단면에서, 유리 섬유가 균등하게 분산되어 있지 않고, 매듭 형상으로 진원도가 떨어지고, 구부러지면 방향성이 있어서, 항장력체로서는 사용할 수 없는 것이었다.

특히, 합연한 실 3 개를 사용한 비교예 4 에서는, 불포화 폴리에스테르 수지의 함침 공정에서, 합연한 실이 풀리고, 실 간에서 길이 편차가 발생하고, 보풀 등이 발생하였다. 그 때문에, 열가소성 수지의 피복 공정에서 핀 홀이 발생하고, 경화 후에 부분적으로 경화 불량 부분이 발생하였다.

또한, 얻어진 피복 항장력체의 FRP 의 외주가 균일하지 않고, 0.70Φ 의 직경에 정형 후의 피복 두께가 불균일하고, 부분적으로 FRP 부가 노출되어 있는 곳도 있고, 항장력체로서 부적당한 것도 있었다.

이것은, 소정의 치수, 본 비교예에서는 외경 0.4mm 내에서, 유리 섬유의 분산이 불충분 또한 불균일 해지기 쉬운 것에 의한 것으로 생각된다.

	피복 밀착력 (N/cm)	내열 굽힘직경 80℃ 24시간 30mmφ 5개 테스트	히트 사이클 -30℃→80℃ 3 사이클 수축률 (%)
구체예 1	12	5/5 OK	0
구체예 2	11.3	5/5 OK	0
구체예 3	15	5/5 OK	0
비교예 1	7	0/5 NG	0

	아이어닝 특성	히트 사이클 -30℃→80℃ 5 사이클
구체예 1	양호	양호
구체예 2	양호	양호
구체예 3	양호	양호
비교예 1	불량	불량

주:전송 손실 0.3dB/km 이하를 '양호'로 한다.

이상의 구체예 및 비교예로부터 분명한 것 처럼, 본 발명에 관련된 드롭 광섬유 케이블은, 섬유 강화 열경화성 수지 경화물제 항장력체에 열가소성 수지 피복층을 형성한 피복 항장력체와, 광섬유 심선을 일괄하여 열가소성 수지로 본체 피복한 것으로서, 피복 항장력체 외주와 본체 피복은 융합하고, 피복 항장력체의 섬유 강화 열경화성 수지 경화물제 항장력체 외주와 피복층 내주는 앵커 접착 구조를 갖고 있기 때문에, 항장력체는 본체 피복의 열수축을 억제하고, 광섬유 심선을 유효하게 보호하여, 히트 사이클 테스트나 아이어닝 테스트를 만족하는 것이다.

또한, 본 발명에 관련된 드롭 광섬유 케이블은, 앵커 접착 구조이기 때문에, 접속 작업에서 심부의 항장력체의 노출은, 피복층에 칼자국을 냄으로써 용이하게 박리할 수 있다. 이 때문에, 날붙이에 의한 절단이나, 용제의 사용을 필요로 하는 종래의 접착제를 사용한 드롭 광 케이블과 비교하여, 성단 캐비넷으로의 고정 작업을 양호한 환경 하에서 안전하고 용이하게 행할 수 있고, 본 발명에 의하면, 세경이고 실용적인 논메탈릭의 드롭 광섬유 케이블을 제공할 수 있다.

구체예 4

비닐에스테르 수지 (재팬 콤포지트사 제조:에스터 H8100) 에 열경화성 촉매 (화약 아크조사 제조, 카독스 B-CH50:4 부, 카야부틸 B:1 부) 를 첨가한 수지 함침조 중에, 파단 신도 4.6%, 인장 탄성률 520cN/dtex 인 파라계 아라미드 섬유 (테이진 제조:테크노라 T240, 단사 직경 12μm, 1670dtex) 의 멀티 필라멘트 1 개를 가이드를 개재하여 유도하고, 계속해서, 내경을 단계적으로 작게 한 스로틀 노즐로 유도하여, 미경화 형상 수지를 스로틀 성형하고, 외경이 0.5mm 인 세경의 봉 형상물을 얻어, 이것을 용융 압출기의 크로스 헤드 다이 (200℃) 를 통해, 흑색 마스터 뱃치를 첨가한 MI=2.4, 밀도 0.921g/㎤, 30μm 인 캐스트 필름에 의한 1% 모듈러스가 170MPa 인 LLDPE 수지 (일본 유니카사 제조:TUF2060) 에 의해, 피복 두께 0.25mm 에서 고리 형상으로 피복하고, 즉시 냉각 수조에 유도하여, 표면의 피복부를 냉각 고화하였다.

계속해서, 이 피복 미경화 선 형상물을 입구 및 출구에 가압 시일부를 형성한 길이 18m 의 가압 증기 경화조에 15m/min 의 속도로 유도하고 증기압 32.5Pa (145℃) 로 경화하고, 계속해서, 210℃∼250℃ 로 단계적으로 가열된 내경 1.0mm 및 0.8mm 의 정경 다이스를 구비한 정경기에 유도하고 피복 외주면을 정경하여, 피복 외경이 0.8mm 인 원형 단면의 피복 항장력체 (6b) 를 얻어, 보빈에 연속 형상으로 권취하였다. 계속해서, 보빈을 40℃ 의 항온실 속에서 40시간 건조 열처리 (2 차 열처리) 를 행하였다.

이 피복 항장력체 (6b) 는, FRP 부의 보강 섬유 함유율이 61.1부피% 이고, 최소 굽힘 직경 (피복 항장력체를 루프 형상으로 하고, 루프가 작아지도록 굽혀가다가, 굽힘 파괴가 일어나기 직전의 루프 직경) 은 6mm 이었다.

구체예 5

보강 섬유에 파단 신도 3.6%, 인장 탄성률 490cN/dtex 의 파라계 아라미드 섬유 (도오레·듀퐁 제조:케프라 29, 단사 직경 12μm, 1670dtex) 의 멀티 필라멘트를 1 개 사용한 것 이외에는, 구체예 4 와 동일한 방법으로 원형 단면의 피복 항장력체 (6b) 를 얻었다.

이 피복 항장력체 (6b) 는, FRP 부의 보강 섬유 함유율이 58.9부피% 이고, 최소 굽힘 직경 (피복 항장력체를 루프 형상으로 하고, 루프가 작아지도록 굽혀가다가, 굽힘 파괴가 일어나기 직전의 루프 직경) 은 5mm 이었다.

구체예 4 및 5 에서 얻어진 피복 항장력체 (6b) 에 대해, 각각 80℃ 의 열간에서의 24시간 내열 굽힘 직경 테스트를 행한 바, 30mm 를 클리어하고, 샘플 길이 1000mm 에서 -30℃→80℃ 의 히트 사이클 테스트를 3 회 반복하고, 피복 항장력체 (6b) 의 피복층 (5b) 과 FRP제 항장력체 (4b) 의 접착 상황을 관찰했을 때, 쌍방 모두 피복층의 수축은, 거의 발생하지 않아 양호한 결과를 나타내었다.

다음으로, 지지선 (7b) 으로서, φ 1.2mm 의 블루잉 단(單)강선 1 개, 구체예 1 에서 얻어진 피복 항장력체 (6b) 2 개, 광섬유 심선 (2b) 으로서 φ 0.25mm 싱글 모드 섬유 1 개를 크로스 헤드 다이에 유도하고, 본체 피복부 (8b) 의 형성 수지로서 난연 PE (일본 유니카 제조:NUC9739) 를 사용하여, 도 7 에 나타내는 바와 같은 형상의 구금으로 압출 피복하여, 즉시 60℃ 로 온도 조정된 온수 냉각조에서 1 차 냉각을 행하고, 다음으로 수냉조에서 2 차 냉각하여, 도 6 에 나타내는 바와 같은 단면 구조의 드롭 케이블 (1b) 을 얻었다.

얻어진 드롭 케이블 (1b) 의 부설성을 확인하기 위해, 도 8 에 나타나는 바와 같이, 벽 코너부에 r=15mm (직경 30mm) 로 부설한 바, FRP 가 절손하는 등의 문제는 발생하지 않아, 양호한 결과를 나타내었다.

비교예 5

보강 섬유에 파단 신도 3.3%, 인장 탄성률 670cN/dtex 의 파라계 아라미드 섬유 (도오레·듀퐁 제조:케프라 129, 단사 직경 12μm, 1670dtex) 의 멀티 필라멘트를 1 개 사용한 것 이외에는, 구체예 4 와 동일한 방법으로, 피복 항장력체를 얻었다.

이 피복 항장력체는, FRP 부의 보강 섬유 함유율이 58.9부피% 이고, 최소 굽힘 직경 (피복 항장력체를 루프 형상으로 하고, 루프가 작아지도록 굽혀가다가, 굽힘 파괴가 일어나기 직전의 루프 직경) 은 8mm 이었다.

비교예 6

보강 섬유에 파단 신도 2.4%, 인장 탄성률 780cN/dtex 의 파라계 아라미드 섬유 (도오레·듀퐁제:케프라 49, 단사 직경 12μm, 1670dtex) 의 멀티 필라멘트를 1 개 사용한 것 이외에는, 구체예 4 와 동일한 방법으로 피복 항장력체를 얻었다.

이 피복 항장력체는, FRP 부의 보강 섬유 함유율이, 55.8부피% 이고, 최소 굽힘 직경 (피복 항장력체를 루프 형상으로 하고, 루프가 작아지도록 굽혀가다가, 굽힘 파괴가 일어나기 직전의 루프 직경) 은 10.5mm 이었다.

이상의 구체예 및 비교예로부터 분명한 것처럼, 본 발명에 관련된 FRP제 항장력체에 의하면, 요구되는 항장력, 항압축성을 저하시키지 않고 굽힘 반경이 작은 FRP제 항장력체를 얻을 수 있고, 이 FRP제 항장력체를 사용함으로써, 부설성이 우수한 드롭 광섬유 케이블을 얻을 수 있기 때문에, 이하의 것을 말할 수 있다.

즉, FRP제의 항장력체는, 상기 서술한 구체예 1∼3 에 나타낸 것을 포함해서, 금속제의 것과 비교하여 큰 굽힘 직경에서 용이하게 절손되기 쉽다는 기술적인 과제가 있어, 절손에 이르는 굽힘 직경을 작게 하기 위해서는 FRP 직경을 작게 하면 되지만, 보강 섬유가 동일한 경우, 항장력이 감소하는 것이 문제가 된다.

이 경우에는, 항장력만을 개선시키는 것은, 보강 섬유를 고강도·고탄성률 타입으로 전환함으로써 해결할 수 있지만, 환경 온도의 변화에 의한 본체를 구성하는 수지의 수축을 억제하는 기능 (항수축) 도 요구되기 때문에, 본체 수지와의 접촉 면적을 낮추는 (항수축성이 기능하기 어려워지는) 수단으로서, 세경화는 바람직하지 못하고, 종래와 거의 동일한 직경으로, 또한 굽힘 반경이 작은 FRP제 항장력체의 필요성이 요청되고 있어, 본 발명에 관련된 FRP제 항장력체는, 이러한 요청에 충분히 응할 수 있는 것이다.

본 발명에 이러한 드롭 광섬유 케이블에 의하면, 경량이고 세경화가 가능하기 때문에, 가입자 주택에 부설하는 광섬유로서 유효하게 활용할 수 있다.

또한, 본 발명에 이러한 FRP제 항장력체에 의하면, 요구되는 항장력, 항압축성을 저하시키지 않고 굽힘 반경이 작은 FRP제 항장력체를 얻을 수 있고, 이 FRP제 항장력체를 사용함으로써, 부설성이 우수한 드롭 광섬유가 얻어지기 때문에, 가입자 주택의 부설시에 유효하게 활용할 수 있다.

Claims (11)

1. 섬유 강화 열경화성 수지의 FRP제 항장력체에, 열가소성 수지제의 피복층을 형성한 피복 항장력체와, 광섬유 심선과, 상기 피복 항장력체와 상기 광섬유 심선을 일괄하여 열가소성 수지로 피복하는 본체 피복부를 갖는 드롭 광섬유 케이블에 있어서,

   상기 피복 항장력체 외주와 상기 본체 피복부가 서로 융합 접착하고, 상기 피복층의 내주와 상기 항장력체의 외주가 앵커 접착되어 있는 것을 특징으로 하는 드롭 광섬유 케이블.
2. 제 1 항에 있어서, 상기 피복 항장력체는, 유리 섬유를 보강 섬유로 하는 외경이 0.9mm 이하인 상기 FRP제 항장력체에, 0.3mm 이하의 상기 피복층을 형성하는 것을 특징으로 하는 드롭 광섬유 케이블.
3. 제 1 항 또는 제 2 항에 있어서, 상기 피복 항장력체의 상기 열가소성 수지제의 피복층은, LLDPE 를 사용하는 것을 특징으로 하는 드롭 광섬유 케이블.
4. 제 1 항 내지 제 3 항 중 어느 한 항에 있어서, 상기 피복 항장력체는, 그 인발력을 10N/10mm 이상으로 하는 것을 특징으로 하는 드롭 광섬유 케이블.
5. 제 1 항 내지 제 4 항 중 어느 한 항에 있어서, 상기 피복 항장력체는, 상기 광섬유 심선을 사이에 두고, 그 상하로 소정의 간격을 벌려 2 개 배치하는 것을 특징으로 하는 드롭 광섬유 케이블.
6. 제 1 항 내지 제 5 항 중 어느 한 항에 있어서, 상기 항장력체는, 보강 섬유에 유리 실을 사용하는 것을 특징으로 하는 드롭 광섬유 케이블.
7. 제 1 항 내지 제 6 항 중 어느 한 항에 있어서, 상기 유리 실은, 단섬유 직경이 3∼13μm 이고, 복수의 실을 합연하지 않은 단사 형상의 것을 사용하는 것을 특징으로 하는 드롭 광섬유 케이블.
8. 보강 섬유를 열경화성 수지로 결착한 FRP제 항장력체에 있어서, 상기 보강 섬유의 인장 탄성률이 360cN/dtex 이상이고, 또한, 파단시에서의 신도가 3.5% 이상으로 한 것을 특징으로 하는 FRP제 항장력체.
9. 제 8 항에 있어서, 상기 열경화성 수지는, 비닐 에스테르 수지로 하는 것을 특징으로 하는 FRP제 항장력체.
10. 제 8 항 또는 제 9 항에 있어서, 상기 FRP제 항장력체는, 그 외주에 열가소성 수지제의 피복층을 형성한 피복 항장력체와, 광섬유 심선과 상기 피복 항장력체 를 일괄하여 열가소성 수지로 피복하는 본체 피복부를 갖는 드롭 광섬유용 케이블에 사용되고, 상기 피복층의 외주와 상기 본체 피복부를 서로 융합 접착하고, 상기 피복층의 내주와 상기 항장력체의 외주를 앵커 접착시키는 것을 특징으로 하는 FRP제 항장력체.
11. 제 10 항에 있어서, 상기 FRP제 항장력체는, 타원이나 직사각형 등의 편평 단면에 형성되고, 상기 드롭 광섬유용 케이블의 부설시의 굽힘 방향에 대하여, 두께가 작아지도록 배치하는 것을 특징으로 하는 FRP제 항장력체.

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