JPS62105937A - クリストバライトとカリウムフルオルリヒテライトを含むガラスセラミツク製品およびその製造方法 - Google Patents
クリストバライトとカリウムフルオルリヒテライトを含むガラスセラミツク製品およびその製造方法Info
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- JPS62105937A JPS62105937A JP61241156A JP24115686A JPS62105937A JP S62105937 A JPS62105937 A JP S62105937A JP 61241156 A JP61241156 A JP 61241156A JP 24115686 A JP24115686 A JP 24115686A JP S62105937 A JPS62105937 A JP S62105937A
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Classifications
-
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- C03—GLASS; MINERAL OR SLAG WOOL
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- C03C10/00—Devitrified glass ceramics, i.e. glass ceramics having a crystalline phase dispersed in a glassy phase and constituting at least 50% by weight of the total composition
- C03C10/16—Halogen containing crystalline phase
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C03—GLASS; MINERAL OR SLAG WOOL
- C03B—MANUFACTURE, SHAPING, OR SUPPLEMENTARY PROCESSES
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- C03B32/02—Thermal crystallisation, e.g. for crystallising glass bodies into glass-ceramic articles
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- C03C10/0036—Devitrified glass ceramics, i.e. glass ceramics having a crystalline phase dispersed in a glassy phase and constituting at least 50% by weight of the total composition containing SiO2, Al2O3 and a divalent metal oxide as main constituents
- C03C10/0045—Devitrified glass ceramics, i.e. glass ceramics having a crystalline phase dispersed in a glassy phase and constituting at least 50% by weight of the total composition containing SiO2, Al2O3 and a divalent metal oxide as main constituents containing SiO2, Al2O3 and MgO as main constituents
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- C03C4/00—Compositions for glass with special properties
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- C—CHEMISTRY; METALLURGY
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
(産業上の利用分野)
本発明はクリストバライトとカリウムフルオルリヒテラ
イトを含むガラスセラミック製品およびその製造方法に
関する。
イトを含むガラスセラミック製品およびその製造方法に
関する。
(従来技術と発明が解決しようとする問題点)カラスセ
ラミックの分野は米国特許第2.920.971@にそ
の起源がおる。そこに説明されているように、ガラスセ
ラミック製品は先駆物質のガラス製品をその場で結晶化
制御することによって製造するC製造方法には、通常三
つの基本的要素がある:まず、成核剤を頻繁に添加した
ガラス形成バッチを溶融する:第2に、この溶融体を少
なくともその変態範囲内、一般にはそれ以下に冷却し、
同時に所望の形状のガラス製品をそこから成形し;また
第3に、ガラス製品にその場で結晶を発生させるように
予め決められた熱処理を施す。実験では、熱処理工程を
2段階で行った場合、さらに大量の結晶が得られること
が多く、結晶は一層均一な大きさでおることを示した。
ラミックの分野は米国特許第2.920.971@にそ
の起源がおる。そこに説明されているように、ガラスセ
ラミック製品は先駆物質のガラス製品をその場で結晶化
制御することによって製造するC製造方法には、通常三
つの基本的要素がある:まず、成核剤を頻繁に添加した
ガラス形成バッチを溶融する:第2に、この溶融体を少
なくともその変態範囲内、一般にはそれ以下に冷却し、
同時に所望の形状のガラス製品をそこから成形し;また
第3に、ガラス製品にその場で結晶を発生させるように
予め決められた熱処理を施す。実験では、熱処理工程を
2段階で行った場合、さらに大量の結晶が得られること
が多く、結晶は一層均一な大きさでおることを示した。
この実験は、初めにガラス中に無数の核を発生させるた
め、親のガラス製品に変態範囲内またはそれよりヤヤ高
い温度をかけ、その後これらの核に結晶が成長するよう
にガラスの軟化点、付近またはそれ以上の温度に上げる
ことを含む。(変態範囲は溶融材料が非晶質体に変化す
る温度として定義され、この温度は一般にガラスのアニ
ール点付近におると考えられるC) ガラスセラミック製品は通常、極めて時品質でおる、す
なわち約50容量%以上が結晶である。従って、製品は
普通、それを作つ1:前駆物質のガラス体よりも機械的
に強い。例えば、慎なまししたガラス製品は通常約35
2〜704KE/C屑(5000〜100001)S
i )の間の破壊係数値を示す。これに対し、ガラスセ
ラミック製品は通常的703〜1406Ng、/ cm
(10000〜20000pSi >の範囲の水準で破
壊係数値を示す。後者の値は実質的な改善を示している
が、その強度を増すために、ざらに努力が行われた。
め、親のガラス製品に変態範囲内またはそれよりヤヤ高
い温度をかけ、その後これらの核に結晶が成長するよう
にガラスの軟化点、付近またはそれ以上の温度に上げる
ことを含む。(変態範囲は溶融材料が非晶質体に変化す
る温度として定義され、この温度は一般にガラスのアニ
ール点付近におると考えられるC) ガラスセラミック製品は通常、極めて時品質でおる、す
なわち約50容量%以上が結晶である。従って、製品は
普通、それを作つ1:前駆物質のガラス体よりも機械的
に強い。例えば、慎なまししたガラス製品は通常約35
2〜704KE/C屑(5000〜100001)S
i )の間の破壊係数値を示す。これに対し、ガラスセ
ラミック製品は通常的703〜1406Ng、/ cm
(10000〜20000pSi >の範囲の水準で破
壊係数値を示す。後者の値は実質的な改善を示している
が、その強度を増すために、ざらに努力が行われた。
この努力の主な要点は、製品上に表面圧縮層を生長させ
るだめの方法を必要とした。この目的をj!或すろ!こ
めの1 ’7−7法は、例えば、カラス1「シミツクよ
り低い熱膨張係数をイ1りるー)や出[−)閂を塗型し
lニリ、圭たはJ5う、ス1′!ラミック内部の14i
晶什]と胃なる熱膨張係数が低い結晶のべ面層へ・jす
ろようへ方法r熱処理することによって、寮なる化学的
または結晶質の組成物のN6層6:夢合j圭Jζ゛はぞ
の場で成形することを含む。第2の方法は1、イオン交
換反応による化学的強化の技術を・用い、た。表面1王
縮答の生長はガラスセラミツIy製品の機械的強度を増
づ−の1こ確かに効果的(”あるが、(Tのよ−)な@
はある神の実際的な不利も伴)、。
るだめの方法を必要とした。この目的をj!或すろ!こ
めの1 ’7−7法は、例えば、カラス1「シミツクよ
り低い熱膨張係数をイ1りるー)や出[−)閂を塗型し
lニリ、圭たはJ5う、ス1′!ラミック内部の14i
晶什]と胃なる熱膨張係数が低い結晶のべ面層へ・jす
ろようへ方法r熱処理することによって、寮なる化学的
または結晶質の組成物のN6層6:夢合j圭Jζ゛はぞ
の場で成形することを含む。第2の方法は1、イオン交
換反応による化学的強化の技術を・用い、た。表面1王
縮答の生長はガラスセラミツIy製品の機械的強度を増
づ−の1こ確かに効果的(”あるが、(Tのよ−)な@
はある神の実際的な不利も伴)、。
まず、上の紀述から容易に理解(”きるように、表面圧
縮層の形成は追加の一1程を含み、明らか(二製晶1]
ス1−か増える。しノかし第2のより@要なことは、圧
縮弥生がガラスセラミックの靭性を高めないことである
。靭性の性質は、受けた衝撃から損傷か生じる場合、大
きな破損に対する抵抗を5えるのに非常に重要である。
縮層の形成は追加の一1程を含み、明らか(二製晶1]
ス1−か増える。しノかし第2のより@要なことは、圧
縮弥生がガラスセラミックの靭性を高めないことである
。靭性の性質は、受けた衝撃から損傷か生じる場合、大
きな破損に対する抵抗を5えるのに非常に重要である。
従って物体の固+4靭性が低い場合、表面圧縮を補うよ
うに物体の内側に同時に発生した引張応力は、割れ目を
生じるの(ζ、十分(i衝撃クン1月さ’I’! ”−
(q%3休バ体寺11)紛い多数の!1箇波片1こ1ろ
J−とか−’ e ”<) 、□の世中13裏、1藤
ヤ)/))ノ:r I tイt、 ¥1−CLかf’)
71>数(1)人5”: r:W tj’& 片’S
: ij’? ロI’、、= トカ最ら好−i !、フ
イ%p合iY Get:、)?’:l VA ’L 製
u) l+、−:Y3 イT ijj劃4側望で事;(
,2・くない5、 釆国待訂第4、l′16−i、 o:xq日+、+、1
40(Jり肩(20000pSi)勺に8えろ破壊係数
と代1.、:、非常(J改善さt)−1、′:鞠性を示
寸1組成系のカラスt−5ラミ・ソノノ製晶の製造を示
じ′C−いろ、1これらの製品は、時々−一次相とじて
カナリーイ[・が存在すると共(・二、=トな結晶用と
11.Cカリウムノj1.7:4ルI月−i−ラ(1・
を含んでい1、二1、「の材料2!食中甲器μ(こ応、
川するム゛二めにy′ザ、インする場合、111帖品町
としてカワウ、4.−フルオル1月ごプライトの存在が
好”(し・い1.一般の惧成範囲は本質的(こ酸化物j
勺基(茅と寸ろ重(φバー17シトで表1′と、 3102 50”70 Na 2 Q 2”
9Ca O4〜15 K20 2〜12M
g0 8へ−251i 2 Q 0−3F
3〜−8 、へL 03
0” 7か1う成り、好適〆【組成は成核剤とし
でCa F2を用い、本質的に酸化物を括礎とする重量
パーセントで表すと、 31 02 5’7−−68
N a 2 (02,5=5△9.、zCh
O−4K2O3へ・7Ca0 0〜3 M(1
014=18Ca F 2 v〜12 (カヂオンと結合(・たノツ化物は翔られでいないのて
、フッ化物6テバツチ(浪合し・lこバッチ成分なCa
Fzとして示したC)からなる。
うに物体の内側に同時に発生した引張応力は、割れ目を
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,2・くない5、 釆国待訂第4、l′16−i、 o:xq日+、+、1
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カナリーイ[・が存在すると共(・二、=トな結晶用と
11.Cカリウムノj1.7:4ルI月−i−ラ(1・
を含んでい1、二1、「の材料2!食中甲器μ(こ応、
川するム゛二めにy′ザ、インする場合、111帖品町
としてカワウ、4.−フルオル1月ごプライトの存在が
好”(し・い1.一般の惧成範囲は本質的(こ酸化物j
勺基(茅と寸ろ重(φバー17シトで表1′と、 3102 50”70 Na 2 Q 2”
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でCa F2を用い、本質的に酸化物を括礎とする重量
パーセントで表すと、 31 02 5’7−−68
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、フッ化物6テバツチ(浪合し・lこバッチ成分なCa
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ガラスセラミックt′J、品製造の前記一般的記載で説
明したように、その場での結晶の発生は変態範囲以上、
また時CCt親のガラスの軟イヒ点以十の温鳴1でカ目
熱νぼとを含む。ガラスの変態節回以上にガラスの温鳴
をトげると、ガラスが熱変形やスランプを受けろことか
昔、γめられる。ガラス製品の所望の外形や形状を維持
するために(4玉、型や他のタイゾの支持体か必要/j
ので、このような変形は明らかに望ましく/象いC従つ
−U、fjラス体をガラス1ごラミック(こ結晶化する
間の熱変形を最小に一ケるだめに、最大の結晶イヒノと
達l′l!12I′tろ5木′う(、二基1身を必然的
に十胃へ1!なから、ガテ、λ体i;″、支持体を与え
るに一]−分イよ速曳で結晶か成長するよ)1ζ温[σ
を調節する、ti、考慮(〕/裟it l’tばな−う
ノCいイ1セの要因)よ、tJ′ラス廿ラミラミック4
1品存がラス百?1へリックスの牢と同一性である。従
−)で、力うスセラミック(よ多・(の場合、」1:常
N(1情品質−〇あり、ある例では90容吋′)6以に
結晶質て゛あろか、通7ij;少t6のカラスか残)−
Cいうつ評(浦て:”pイ) ij、−う1、:、(′
二の残存ガラスの組成t91通例、情品をりいJ−成分
/)<そ−こから除か4′する;′ノ)で、Wのカラス
体の組成と1.−1やく異なる。従)で、刀シス4翻)
′ミ゛1勺14:鯖晶生Iる間に、熱変形へ・最小覧こ
維持−1−るカラス組成(、裏、次の三つの特徴勺示″
ij−: (1)熱IJQ理l、二よ)T非常1、二速く結晶イL
4イ):(2)最終生成物か非常1結晶177(−(−
あイ) ’、 J1目、び(3)残存カーラスが性めて
M51 ?!杢1′[Cある1、米田特泊第4.467
、039L31ま、前駆物質のガラスをガラスセ→−・
1 )、74こ情晶化寸イ)間ICjj’−,7スの流
動性が最もd「Q ’p l−ると、情宋とじて熱的垂
れ下り抵抗を改善するが、カリウムフルオルリヒテライ
トが単結晶相を構成する製品に成ることを説明している
。しかし、またそこに述べられているように、化学量論
のカリウムフッ素り亡テライト組成を有するガラスは、
熱処理によって結晶化する際、小ざい破片になる。この
性質は、残存ガラスが非常に少ない状態で、ガラスが高
粘性の温度で非常に速く結晶化する結果でおると推測さ
れた。従って、上記表の好ましい組成を示す成分の範囲
は、残存ガラス相を与え、このガラスの成分を注意深く
調節するための努力を示している。
明したように、その場での結晶の発生は変態範囲以上、
また時CCt親のガラスの軟イヒ点以十の温鳴1でカ目
熱νぼとを含む。ガラスの変態節回以上にガラスの温鳴
をトげると、ガラスが熱変形やスランプを受けろことか
昔、γめられる。ガラス製品の所望の外形や形状を維持
するために(4玉、型や他のタイゾの支持体か必要/j
ので、このような変形は明らかに望ましく/象いC従つ
−U、fjラス体をガラス1ごラミック(こ結晶化する
間の熱変形を最小に一ケるだめに、最大の結晶イヒノと
達l′l!12I′tろ5木′う(、二基1身を必然的
に十胃へ1!なから、ガテ、λ体i;″、支持体を与え
るに一]−分イよ速曳で結晶か成長するよ)1ζ温[σ
を調節する、ti、考慮(〕/裟it l’tばな−う
ノCいイ1セの要因)よ、tJ′ラス廿ラミラミック4
1品存がラス百?1へリックスの牢と同一性である。従
−)で、力うスセラミック(よ多・(の場合、」1:常
N(1情品質−〇あり、ある例では90容吋′)6以に
結晶質て゛あろか、通7ij;少t6のカラスか残)−
Cいうつ評(浦て:”pイ) ij、−う1、:、(′
二の残存ガラスの組成t91通例、情品をりいJ−成分
/)<そ−こから除か4′する;′ノ)で、Wのカラス
体の組成と1.−1やく異なる。従)で、刀シス4翻)
′ミ゛1勺14:鯖晶生Iる間に、熱変形へ・最小覧こ
維持−1−るカラス組成(、裏、次の三つの特徴勺示″
ij−: (1)熱IJQ理l、二よ)T非常1、二速く結晶イL
4イ):(2)最終生成物か非常1結晶177(−(−
あイ) ’、 J1目、び(3)残存カーラスが性めて
M51 ?!杢1′[Cある1、米田特泊第4.467
、039L31ま、前駆物質のガラスをガラスセ→−・
1 )、74こ情晶化寸イ)間ICjj’−,7スの流
動性が最もd「Q ’p l−ると、情宋とじて熱的垂
れ下り抵抗を改善するが、カリウムフルオルリヒテライ
トが単結晶相を構成する製品に成ることを説明している
。しかし、またそこに述べられているように、化学量論
のカリウムフッ素り亡テライト組成を有するガラスは、
熱処理によって結晶化する際、小ざい破片になる。この
性質は、残存ガラスが非常に少ない状態で、ガラスが高
粘性の温度で非常に速く結晶化する結果でおると推測さ
れた。従って、上記表の好ましい組成を示す成分の範囲
は、残存ガラス相を与え、このガラスの成分を注意深く
調節するための努力を示している。
従って、ここに説明するように、高いS!Oz含量は、
ガラスの流動性を最小にするために用いられた。しかし
、親のガラス体を結晶化する間にクリストバライト結晶
を生じるこのような高水準のS!Ozの使用に対しては
明らかな警告がある。
ガラスの流動性を最小にするために用いられた。しかし
、親のガラス体を結晶化する間にクリストバライト結晶
を生じるこのような高水準のS!Ozの使用に対しては
明らかな警告がある。
少量のALChおよび/またはBaOの添加は、この現
象を妨げることが示唆された。ざらに、MgOとCaO
含量の慎重なバランスがK2OとNaZO濃度の関係と
同様に、ガラスの流動性を調節するのに必要であった。
象を妨げることが示唆された。ざらに、MgOとCaO
含量の慎重なバランスがK2OとNaZO濃度の関係と
同様に、ガラスの流動性を調節するのに必要であった。
米国特許第4.467、039号のガラスセラミック製
品は、確かに高い靭性と機械的強度および結晶化熱処理
の間の熱変形に対する比較的良い抵抗を示すが、その特
性を改善するための研究は続けられた。
品は、確かに高い靭性と機械的強度および結晶化熱処理
の間の熱変形に対する比較的良い抵抗を示すが、その特
性を改善するための研究は続けられた。
従って、本発明の主な目的は前駆物質のガラスを結晶化
する間に、垂れ下りテストを行った時、実質的に熱変形
がない高い靭性と機械的強度を示すガラスセラミック組
成を提供することである。
する間に、垂れ下りテストを行った時、実質的に熱変形
がない高い靭性と機械的強度を示すガラスセラミック組
成を提供することである。
(問題点を解決するための手段)
我々は、米国特許第4.467、039号の開示に基づ
く改良によってこの目的を達成した。従って、本発明は
L! 20.Na 20.に20.M(l O,Ca
O,A9Jz 03 、 S! Oz 、 13よびF
、ざらに随意成分としてBaOとP2O5の含量を注意
深く調節し、主結晶相としてカリウムフルオルリヒテラ
イトを含み、しかも実質的濃度のクリストバライトを含
むガラスセラミック体を生成することである。12.7
CI!tX 1.27 cmX O,25cm (5イ
ンチ×0.5インチ×0.1インチ)の大きさを有する
本発明の棒状の材料は、結晶化熱処理の間に10.2a
n(4インチ)の範囲にわたって0.5cm (0,2
インチ)以下の垂れ下りを示す。組成調節の臨界を、酸
化物を基礎とする重量パーセントで以下に示した狭い実
施可能な範囲において示す。
く改良によってこの目的を達成した。従って、本発明は
L! 20.Na 20.に20.M(l O,Ca
O,A9Jz 03 、 S! Oz 、 13よびF
、ざらに随意成分としてBaOとP2O5の含量を注意
深く調節し、主結晶相としてカリウムフルオルリヒテラ
イトを含み、しかも実質的濃度のクリストバライトを含
むガラスセラミック体を生成することである。12.7
CI!tX 1.27 cmX O,25cm (5イ
ンチ×0.5インチ×0.1インチ)の大きさを有する
本発明の棒状の材料は、結晶化熱処理の間に10.2a
n(4インチ)の範囲にわたって0.5cm (0,2
インチ)以下の垂れ下りを示す。組成調節の臨界を、酸
化物を基礎とする重量パーセントで以下に示した狭い実
施可能な範囲において示す。
S ! 02 65〜69 Na z O1,
5〜3.3A9Jz C)+ 0.75〜3.5
K2O4,2〜6.0M(] 0 14〜17.
5 Ba O0〜2.5Ca O3〜4.8 P2
05 0〜2.51!zo O,5〜2.0F
3.3〜5.5相溶性金属酸化物の総量を5モル
バーセン!−まで随意に添加できる。このような例は、
sr o。
5〜3.3A9Jz C)+ 0.75〜3.5
K2O4,2〜6.0M(] 0 14〜17.
5 Ba O0〜2.5Ca O3〜4.8 P2
05 0〜2.51!zo O,5〜2.0F
3.3〜5.5相溶性金属酸化物の総量を5モル
バーセン!−まで随意に添加できる。このような例は、
sr o。
T! Oz 、B203 、Zr 02 、およびZn
Oを含む。AS203および/または5b203を清澄
剤として通常量含むことができ、Cd O,C。
Oを含む。AS203および/または5b203を清澄
剤として通常量含むことができ、Cd O,C。
O、Cr2O3 、Fe203 、Mn0z 、Nt
O。
O。
CdS、El”z(h、Nd2O3,Se、aよびv2
0!のような様々な既知の着色剤は従来量、あるいは5
%までであるが、通常的1型伍%の総量を超えないで存
在できる。
0!のような様々な既知の着色剤は従来量、あるいは5
%までであるが、通常的1型伍%の総量を超えないで存
在できる。
所望の低い熱変形は(米国特許4.467、039@の
組成と比べ)比較的低いNa2OおよびCaO値と共に
、比較的高いM(J O,Kz O,L! 20゜およ
びF濃度を含む組成調整の結果でおる。高水準のに20
.M(] O,およびFは、初期に結晶化する雲母の量
とカリウムフルオルリヒテライトの最終含量を増し、そ
れによって熱変形を減らし、機械的強度を増す。同様に
、高水準の11□0は残存ガラスを犠牲にしてクリスト
バライトの初期の結晶化を促進し、これによって結晶化
熱処理に必要な時間を減らし、また最終製品の機械的強
度を高めるa S l 02含量を比較的高く保ち、加
工できるガラス粘度に確実に促進するためにP2O5を
含ませることができる。
組成と比べ)比較的低いNa2OおよびCaO値と共に
、比較的高いM(J O,Kz O,L! 20゜およ
びF濃度を含む組成調整の結果でおる。高水準のに20
.M(] O,およびFは、初期に結晶化する雲母の量
とカリウムフルオルリヒテライトの最終含量を増し、そ
れによって熱変形を減らし、機械的強度を増す。同様に
、高水準の11□0は残存ガラスを犠牲にしてクリスト
バライトの初期の結晶化を促進し、これによって結晶化
熱処理に必要な時間を減らし、また最終製品の機械的強
度を高めるa S l 02含量を比較的高く保ち、加
工できるガラス粘度に確実に促進するためにP2O5を
含ませることができる。
クリストバライトが存在するとガラスセラミックの線熱
膨張係数を上げ、これにより低膨張のつや出し剤を上に
塗布することを可能にする第2の利点となる。従って、
組成の慎重な調節により、種々のつや出し剤の熱膨張に
合わせるためにガラスセラミック中に発生するクリスト
バライト題点(iを変えることができる。
膨張係数を上げ、これにより低膨張のつや出し剤を上に
塗布することを可能にする第2の利点となる。従って、
組成の慎重な調節により、種々のつや出し剤の熱膨張に
合わせるためにガラスセラミック中に発生するクリスト
バライト題点(iを変えることができる。
熱変形を抑える重要な要素は、残存ガラスの組成の変化
である。従って、フルオルリヒテ゛ライ1へ結晶にQイ
ましく入り、部分的にならず、残存ガラスを溶融するよ
うに、強融剤Na2OとCaOの濃度を低く保つ。
である。従って、フルオルリヒテ゛ライ1へ結晶にQイ
ましく入り、部分的にならず、残存ガラスを溶融するよ
うに、強融剤Na2OとCaOの濃度を低く保つ。
本発明の製品を限定する範囲外であるにもかかわらず、
変形に対して優れた抵抗を示すある一定の組成を見出し
た。しかし、このような組成は、これを実行できないよ
うにする他の問題(なりやすい。このような組成の2つ
の例は、(1)MgOとFが高い組成は、高粘度で非常
に速く結晶化するので、非常に低い熱変形を示すが、高
いフルオルリ(ニブ5−i’トの液相線温度と低いガニ
)ス粘度のために、前駆物質のガラスを失透のないガラ
ス形状にするのが惨めで困難であり、上た(2)△免2
03の低い組成は熱変形(対して満足4纂抵抗を示1−
が、非常に高いクリストバライj・の液相線温度を有す
る。
変形に対して優れた抵抗を示すある一定の組成を見出し
た。しかし、このような組成は、これを実行できないよ
うにする他の問題(なりやすい。このような組成の2つ
の例は、(1)MgOとFが高い組成は、高粘度で非常
に速く結晶化するので、非常に低い熱変形を示すが、高
いフルオルリ(ニブ5−i’トの液相線温度と低いガニ
)ス粘度のために、前駆物質のガラスを失透のないガラ
ス形状にするのが惨めで困難であり、上た(2)△免2
03の低い組成は熱変形(対して満足4纂抵抗を示1−
が、非常に高いクリストバライj・の液相線温度を有す
る。
実際1.ては、ツノ1圧くトム−5jイトと7/L/;
イー)1ノ1月二テラーイ1へ4・j古晶生1″・5間
、す/末わら熱処理−VW’)5温部分の間IJ、主な
変形が起Jろ時、結晶ILづ−ろ間に変形を最小にクー
ろ堅く、/ルカリ十項金、属とアルカリ金属を殆ど含ま
ない残存ガラスの7トリツクス中1.:結晶が生じるよ
う番J本体帽成をiE確(c変える。しかし、この3+
02 、Aaz O’s 、および随意にP20ニー
cgむ非常に粘性のあるガラスは、結晶化熱処理の間
に最適な結晶粒を成長させるに」−分の流動性があり、
実質的1こ物体1.:微小亀裂がないことと関連1゛る
高いアスペク1〜化を示すフルオルリじデラ(1−の結
晶勺牛しレト最柊製品は少なくとも10′%、より望ま
しくは約25%までのグリス1−ベライトを含・む悸1
惟偵物をfiす、う極めて高[症な情品質でSa、いく
つかの侑成幀(おいて、少量のフッ素金雲母フイカ悄を
同定(]た。研磨俸の破壊係数(こよって測定した櫻憾
的強喝は通常1406に9/ crrt (20000
psi >を超える1、さ・うに、クリストバライトの
存在は(0℃〜300℃の温度間隔で約100〜140
X 10”’ 、l”Cの間了°変化覆゛る)ガラスセ
ラミックの線熱膨張係数を上げるので、一層低い熱膨張
係数を有するつヤ出()剤を塗布して、機械的強度をさ
らに増すように表面圧縮図をガラスセラミック上に生成
することができる。
イー)1ノ1月二テラーイ1へ4・j古晶生1″・5間
、す/末わら熱処理−VW’)5温部分の間IJ、主な
変形が起Jろ時、結晶ILづ−ろ間に変形を最小にクー
ろ堅く、/ルカリ十項金、属とアルカリ金属を殆ど含ま
ない残存ガラスの7トリツクス中1.:結晶が生じるよ
う番J本体帽成をiE確(c変える。しかし、この3+
02 、Aaz O’s 、および随意にP20ニー
cgむ非常に粘性のあるガラスは、結晶化熱処理の間
に最適な結晶粒を成長させるに」−分の流動性があり、
実質的1こ物体1.:微小亀裂がないことと関連1゛る
高いアスペク1〜化を示すフルオルリじデラ(1−の結
晶勺牛しレト最柊製品は少なくとも10′%、より望ま
しくは約25%までのグリス1−ベライトを含・む悸1
惟偵物をfiす、う極めて高[症な情品質でSa、いく
つかの侑成幀(おいて、少量のフッ素金雲母フイカ悄を
同定(]た。研磨俸の破壊係数(こよって測定した櫻憾
的強喝は通常1406に9/ crrt (20000
psi >を超える1、さ・うに、クリストバライトの
存在は(0℃〜300℃の温度間隔で約100〜140
X 10”’ 、l”Cの間了°変化覆゛る)ガラスセ
ラミックの線熱膨張係数を上げるので、一層低い熱膨張
係数を有するつヤ出()剤を塗布して、機械的強度をさ
らに増すように表面圧縮図をガラスセラミック上に生成
することができる。
ベース材料の靭性は、標準の市販料理用および食器用ガ
ラスセラミック組成物の2倍以ト−であった。
ラスセラミック組成物の2倍以ト−であった。
Aallkに、本発明から非常に実際的な利点が生じる
っクリストバライトの結晶化は低温で起こるので、熱処
理工程を短縮でき、これにより全製造コストを減らすこ
とができる。
っクリストバライトの結晶化は低温で起こるので、熱処
理工程を短縮でき、これにより全製造コストを減らすこ
とができる。
本発明のカラスセラミック製品を製造するh法は次に示
す一般的な4工程を含む6 (a)予め決められた組成のガラス形成バッチを溶融す
る: (1つ)この溶融体を少なくともその変態範囲以下の温
度に15却し、同時に所望の形状のガラス製品をそこか
ら成形し; <C>このガラス製品をカリウムフルオ7ルリピテライ
トとクリストバライト結晶がぞの揚で発生するのに十分
な時間、約750°へ・1050°Cの範囲の温度にか
け;での1な (d)結晶化した製品を室温圭C論チ、11ずう。
す一般的な4工程を含む6 (a)予め決められた組成のガラス形成バッチを溶融す
る: (1つ)この溶融体を少なくともその変態範囲以下の温
度に15却し、同時に所望の形状のガラス製品をそこか
ら成形し; <C>このガラス製品をカリウムフルオ7ルリピテライ
トとクリストバライト結晶がぞの揚で発生するのに十分
な時間、約750°へ・1050°Cの範囲の温度にか
け;での1な (d)結晶化した製品を室温圭C論チ、11ずう。
望ましくは、工程(c)を2段階1こ分【、1汎すなわ
ら、ガラス製品をまず、咳か発生1ノ、ぞ頓c初明の結
晶(f−、が起こるに十″rγな時間(例ン9ば灼0.
5〜6時間)、約550°へ・700 ’Cの温[良に
かけ、次に咳′C晴晶の成長が起こるに十分な時間(例
えば杓0.5−8時間)、750′″−1050’cの
温11コがける。
ら、ガラス製品をまず、咳か発生1ノ、ぞ頓c初明の結
晶(f−、が起こるに十″rγな時間(例ン9ば灼0.
5〜6時間)、約550°へ・700 ’Cの温[良に
かけ、次に咳′C晴晶の成長が起こるに十分な時間(例
えば杓0.5−8時間)、750′″−1050’cの
温11コがける。
関連した応用
ショージ・丁イチ・ヒオール(Genrgc l−1,
:3eall)、ボール・ニス・ダニュールソン(Pa
u! 3゜[)anietson> 、ジョン・イー・
メグ1ノス(J 0hnE、 Megles 、 Jr
) 6よびつ4ルター・]ニイヂφタークツ7− (W
a!Yet” i(、’1arcza >の名(4丁お
いて、1−ガラスセラミック用つや出し則−[という憬
m Tj v985年、5月2053に:出’tfla
れ、’N 5J:j Snの5ff受入L ’f:’A
tl ; n rw * III 出!911 W
号第’/35 、6608 +;L、カリウムノルオル
リヒデラーイi−か−を結晶■1へ°構成するガラスセ
ラミック用【こ持に適(・た) v3出し2〒11成物
を開示している。
:3eall)、ボール・ニス・ダニュールソン(Pa
u! 3゜[)anietson> 、ジョン・イー・
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) 6よびつ4ルター・]ニイヂφタークツ7− (W
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tl ; n rw * III 出!911 W
号第’/35 、6608 +;L、カリウムノルオル
リヒデラーイi−か−を結晶■1へ°構成するガラスセ
ラミック用【こ持に適(・た) v3出し2〒11成物
を開示している。
(実 施 例)
表■は酸化物を基礎とする重量部で表された多くのガラ
ス組成を示し、本発明の組成パラメーターを例示する。
ス組成を示し、本発明の組成パラメーターを例示する。
カチオンと結合したフッ化物は知られていないので、従
来のガラス分析法に従って、単にフッ化物によって表し
て表を作った。さらに、それぞれのガラスの各成分の合
計はほぼ100に近いので、実際的な目的に関する限り
、表工に示した値は型口パーセントを表すとみなせる。
来のガラス分析法に従って、単にフッ化物によって表し
て表を作った。さらに、それぞれのガラスの各成分の合
計はほぼ100に近いので、実際的な目的に関する限り
、表工に示した値は型口パーセントを表すとみなせる。
最後に、実際のバッチ成分は酸化物や、共に溶融した時
に適当な割合で所望の酸化物に変化する他の化合物の任
意の材料から成る。
に適当な割合で所望の酸化物に変化する他の化合物の任
意の材料から成る。
表■に示した例示的な組成物を製造する際に、バッチ材
料を配合し、均質な溶融体を得るために共にボールミル
粉砕し、白金るつぼに充填した。
料を配合し、均質な溶融体を得るために共にボールミル
粉砕し、白金るつぼに充填した。
その上にふたをした後、るつぼを約1250”〜145
0°Cで操作する炉に入れ、バッチを約4時間溶融した
。その後、溶融体を約12.7j771X15.2cm
X 1.3CIIt(5インチ×6インチX0.5イン
チ)の大きさの長四角形のガラススラブを作るために鋼
鉄製の鋳型に注入し、これらのスラブをすぐに約600
’〜650’Cの焼なましに移した。
0°Cで操作する炉に入れ、バッチを約4時間溶融した
。その後、溶融体を約12.7j771X15.2cm
X 1.3CIIt(5インチ×6インチX0.5イン
チ)の大きさの長四角形のガラススラブを作るために鋼
鉄製の鋳型に注入し、これらのスラブをすぐに約600
’〜650’Cの焼なましに移した。
表 工
5t)zo30.2−一
10.2C!RX 0.79 zX 0.79 cm
(4インチ×0.3125インチX O,3125イン
チ)の大きざの棒を各スラブから切り取り、従来の方法
で行う破壊係数の測定に用いた。12.7cMX 1.
27 cm×0.25 cm(5インチ×0.5インチ
×0.1インチ)の大きざの他の棒を各スラブから切断
し、結晶化熱処理中に熱垂れ下りに対するガラスの抵抗
をテストするのに用いた。
(4インチ×0.3125インチX O,3125イン
チ)の大きざの棒を各スラブから切り取り、従来の方法
で行う破壊係数の測定に用いた。12.7cMX 1.
27 cm×0.25 cm(5インチ×0.5インチ
×0.1インチ)の大きざの他の棒を各スラブから切断
し、結晶化熱処理中に熱垂れ下りに対するガラスの抵抗
をテストするのに用いた。
破壊係数を測定した棒とスラブの残りを電熱炉に入れ、
炉内の温度を約り00℃/時の速度で980°Cまで上
げ、その温度に約2時間保ち、その俊炉の電流を切り、
炉内に試料を入れたまま、室温まで冷却した。この「炉
の冷却速度」操作は約200°C/時の平均冷却を含む
と推定された。
炉内の温度を約り00℃/時の速度で980°Cまで上
げ、その温度に約2時間保ち、その俊炉の電流を切り、
炉内に試料を入れたまま、室温まで冷却した。この「炉
の冷却速度」操作は約200°C/時の平均冷却を含む
と推定された。
熱処理方法の様々な変更が可能である。例えば、前駆物
質のガラス体を極めて速く核形成温度範囲に加熱し、核
形成を促進するためにこの範囲内に保ち、その後最終結
晶化温度まで適度な速度で加熱することができる。
質のガラス体を極めて速く核形成温度範囲に加熱し、核
形成を促進するためにこの範囲内に保ち、その後最終結
晶化温度まで適度な速度で加熱することができる。
本発明のガラスは非常に速く結晶化するが、結晶化は瞬
間的ではないと考えられる。従って、約り00℃/時を
超える温度上昇を避ける注意が必要である。
間的ではないと考えられる。従って、約り00℃/時を
超える温度上昇を避ける注意が必要である。
12.7cmx 1.27 (mX O,25cm (
5インチ×0,5インチ×0.1インチ)のガラス体を
10.2cm(4インチ)離れて間隔を保ったセラミッ
ク支持体上に置き、この集合体を上述した電熱炉に入れ
た。上記と同じ結晶化熱処理を施した後、各俸の垂れ下
りの幅を0.1588 crn (1インチの1./1
6)で表した。これらの値(Sack>を以下の表■に
示す。十と−の印は、示した0、1588 cm (1
/16インチ)よりやや多いかまたは少ない垂れ下りを
示す。
5インチ×0,5インチ×0.1インチ)のガラス体を
10.2cm(4インチ)離れて間隔を保ったセラミッ
ク支持体上に置き、この集合体を上述した電熱炉に入れ
た。上記と同じ結晶化熱処理を施した後、各俸の垂れ下
りの幅を0.1588 crn (1インチの1./1
6)で表した。これらの値(Sack>を以下の表■に
示す。十と−の印は、示した0、1588 cm (1
/16インチ)よりやや多いかまたは少ない垂れ下りを
示す。
破壊係数を測定する結晶化した棒は、表面を30グリツ
ドのSICを用いて、バレル磨ぎによって研磨した。破
壊係数(MOR)測定は7.62Cm(3インチ)離れ
た間隔を保ってナイフの刃の支持体上に置いた棒を中心
にあ〈従来の方法で行った。また、これらの値を表■に
Kg/cM(psi )で示す。
ドのSICを用いて、バレル磨ぎによって研磨した。破
壊係数(MOR)測定は7.62Cm(3インチ)離れ
た間隔を保ってナイフの刃の支持体上に置いた棒を中心
にあ〈従来の方法で行った。また、これらの値を表■に
Kg/cM(psi )で示す。
本発明のガラスセラミック製品に存在する結晶層を同定
4るために、X線回j斤分析1す電了預微鏡を用いた。
4るために、X線回j斤分析1す電了預微鏡を用いた。
Vぺての例について、カリウムフルオルリヒテライ1へ
か油然優勢/(相を成(〕、フッ素金雲母は最し少ない
相を構成していた。クリスi・バラ、イI・は約10%
以上の分量、通常20%付近の水準で存在した。
か油然優勢/(相を成(〕、フッ素金雲母は最し少ない
相を構成していた。クリスi・バラ、イI・は約10%
以上の分量、通常20%付近の水準で存在した。
表 ■
」 旦凹エエ」6グシ゛ンチ) MΩ旦を2メエ郊
り上1 0.1588 (ff)+
1399 (79,900)2 0.47
46 (3)−1188(16,900>3 0.31
76 < 2>−1f317(23,000>4 0.
4746 (3)−1469(20,900>5
0.4746 (3)−1420(20,200
>6 0.1588(1)−− 70,1588(1)−− 80,1588(1)−− 90,4746(3)−− 102,0644(13) − 111,9056<12)+ − 12> 2.3820 (15) −13> 2
.3820 (15) −141,9056(1
2) − 表(こみられるよう(こ、主な好適組成物(よ04i0
i3i:m(0,2インチ)1ス王の垂れ下り(直とt
tに高い破壊係数を承り。
り上1 0.1588 (ff)+
1399 (79,900)2 0.47
46 (3)−1188(16,900>3 0.31
76 < 2>−1f317(23,000>4 0.
4746 (3)−1469(20,900>5
0.4746 (3)−1420(20,200
>6 0.1588(1)−− 70,1588(1)−− 80,1588(1)−− 90,4746(3)−− 102,0644(13) − 111,9056<12)+ − 12> 2.3820 (15) −13> 2
.3820 (15) −141,9056(1
2) − 表(こみられるよう(こ、主な好適組成物(よ04i0
i3i:m(0,2インチ)1ス王の垂れ下り(直とt
tに高い破壊係数を承り。
例10−14は、熱変形(こ対する所望の高抵抗をjす
ろために、本発明の組成物のはっきりと限定した範囲内
に各成分の水準を維持褥−ろことが重要であることを例
示している。従って、例10−14の組成物は、必要な
紀囲をわずかL’: Getずれている。
ろために、本発明の組成物のはっきりと限定した範囲内
に各成分の水準を維持褥−ろことが重要であることを例
示している。従って、例10−14の組成物は、必要な
紀囲をわずかL’: Getずれている。
従って、例10T::はに20とFの濃度か、ぞれぞれ
(こ規定した含φ1ス下であり、BaOの濃度(,11
それ以−にである。
(こ規定した含φ1ス下であり、BaOの濃度(,11
それ以−にである。
例11ではi<2Oと[の分Φが、ぞ(1ぞれ必要i7
水準以下である。
水準以下である。
例12では、Ca O4準が高?tぎる。
例13では、5102とK2Oのl辻が低1ぎ、Na2
OとCaOの蟻が高邊ざる。
OとCaOの蟻が高邊ざる。
例14では、Na2O含唖が、本発明の組成物1こ許容
できる最大値を超えている。
できる最大値を超えている。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 1)大きな靭性、少なくとも1406kg/cm^2(
20000psi)の破壊係数、および12.7cm×
1.27cm×0.25cm(5インチ×0.5インチ
×0.1インチ)の大きさを有する棒の形状であり、結
晶化熱処理中に10.2cm(4インチ)の間隔で0.
5cm(0.2インチ)以上の垂れ下りを示し、カリウ
ムフルオルリヒテライトが主結晶相を構成し、しかもク
リストバライトが少なくとも10容量%の分量で存在し
、酸化物を基礎とする重量パーセントで示された以下の
成分から本質的に成る全組成を有する非常に結晶質のガ
ラスセラミック製品。 SiO_2 65〜69 Na_2O 1.5〜3.3
Al_2O_3 0.75〜3.5 K_2O 4.2
〜6.0MgO 13.5〜17.5 BaO 0〜2
.5CaO 3〜4.8 P_2O_5 0〜2.5L
i_2O 0.5〜2.0 F 3.3〜5.52)S
rO、TiO_2、B_2O_3、ZrO_2、および
ZnOの群から選ばれた相溶性金属酸化物の総量を5モ
ルパーセントまで含む特許請求の範囲第1項記載のガラ
スセラミック製品。 3)また、CdO、CoO、Cr_2O_3、Fe_2
O_3、MnO_2、NiO、CdS、Er_2O_3
、Nd_2O_3、Se、およびV_2O_5の群から
選ばれた着色剤を5重量%まで含む特許請求の範囲第1
項記載のガラスセラミック製品。 4)大きな靭性、少なくとも1406kg/cm^2(
20000psi)の破壊係数、および12.7cm×
1.27cm×0.25cm(5インチ×0.5インチ
×0.1インチ)の大きさを有する棒の形状であり、結
晶化熱処理中に10.16cm(4インチ)の間隔で0
.5cm(0.2インチ)以上の垂れ下りを示し、カリ
ウムフルオルリヒテライトが主結晶相を構成し、しかも
クリストバライトが少なくとも10容量%の分量で存在
する非常に結晶質なガラスセラミック製品を製造する方
法が、 (a)本質的に酸化物を基礎とする重量パーセントで表
された以下の成分を含むガラスのバッチを溶融し、 SiO_2 65〜69 Na_2O 1.5〜3.3
Al_2O_3 0.75〜3.5 K_2O 4.2
〜6.0MgO 13.5〜17.5 BaO 0〜2
.5CaO 3〜4.8 P_2O_5 0〜2.5L
i_2O 0.5〜2.0 F 3.3〜5.5(b)
前記溶融体を少なくともその変態範囲以下に冷却し、同
時にそこから所望の形状のガラス製品を成形し; (c)前記ガラス製品をカリウムフルオルリヒテライト
とクリストバライト結晶がその場で発生するのに十分な
時間、約750℃〜1050℃の範囲の温度にかけ、次
に (d)前記結晶化した製品を室温まで冷却する各工程を
含むガラスセラミック製品の製造方法。 5)前記ガラス製品にまず、核が発生し、そこに初期の
結晶化が起こるに十分な時間、約550℃〜700℃の
範囲の温度をかける特許請求の範囲第4項記載の方法。 6)前記ガラスがSrO、TiO_2、B_2O_3、
ZrO_2およびZnOの群から選ばれた相溶性金属酸
化物の重量を5モルパーセントまで含む特許請求の範囲
第4項記載の方法。 7)前記ガラスがまた、CdO、CoO、Cr2O_3
、Fe_2O_3、MnO_2、NiO、CdS、Er
_2O_3、Nd_2O_3、Se、およびV_2O_
5の群から選ばれた着色剤を5重量%まで含む特許請求
の範囲第4項記載の方法。
Applications Claiming Priority (2)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
US06/794,841 US4608348A (en) | 1985-11-04 | 1985-11-04 | Glass-ceramics containing cristobalite and potassium fluorrichterite |
US794841 | 1985-11-04 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPS62105937A true JPS62105937A (ja) | 1987-05-16 |
JPH0699162B2 JPH0699162B2 (ja) | 1994-12-07 |
Family
ID=25163840
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP61241156A Expired - Lifetime JPH0699162B2 (ja) | 1985-11-04 | 1986-10-09 | クリストバライトとカリウムフルオルリヒテライトを含むガラスセラミツク製品およびその製造方法 |
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---|---|
US (1) | US4608348A (ja) |
EP (1) | EP0222478B1 (ja) |
JP (1) | JPH0699162B2 (ja) |
KR (1) | KR870004915A (ja) |
AR (1) | AR240896A1 (ja) |
AU (1) | AU584248B2 (ja) |
BR (1) | BR8605398A (ja) |
DE (1) | DE3668612D1 (ja) |
HK (1) | HK88690A (ja) |
SG (1) | SG68390G (ja) |
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Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPH02239131A (ja) * | 1988-08-17 | 1990-09-21 | Samsung Corning Co Ltd | 建材用結晶化ガラスの製造方法 |
JPH02247821A (ja) * | 1989-02-24 | 1990-10-03 | Corning Inc | 磁気記憶装置用ディスク |
JPH03153543A (ja) * | 1989-11-03 | 1991-07-01 | Ppg Ind Inc | 中性灰色低透過性ガラス組成物 |
JPH04243933A (ja) * | 1990-10-26 | 1992-09-01 | Corning Inc | 着色ガラスセラミック |
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US4786617A (en) * | 1986-10-13 | 1988-11-22 | Corning Glass Works | Glass-ceramic article, process for its production and thermally crystallizable glass |
EP0267682A1 (en) * | 1986-10-13 | 1988-05-18 | Corning Glass Works | Glass-ceramic article process for its production and thermally crystallizable glass |
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US4467039A (en) * | 1983-05-09 | 1984-08-21 | Corning Glass Works | Potassium fluorrichterite glass ceramics and method |
-
1985
- 1985-11-04 US US06/794,841 patent/US4608348A/en not_active Expired - Lifetime
-
1986
- 1986-09-30 EP EP86307475A patent/EP0222478B1/en not_active Expired - Lifetime
- 1986-09-30 DE DE8686307475T patent/DE3668612D1/de not_active Expired - Lifetime
- 1986-10-09 JP JP61241156A patent/JPH0699162B2/ja not_active Expired - Lifetime
- 1986-10-28 AU AU64460/86A patent/AU584248B2/en not_active Expired
- 1986-10-29 AR AR305740A patent/AR240896A1/es active
- 1986-10-31 BR BR8605398A patent/BR8605398A/pt not_active IP Right Cessation
- 1986-11-04 KR KR860009263A patent/KR870004915A/ko not_active Application Discontinuation
-
1990
- 1990-08-14 SG SG683/90A patent/SG68390G/en unknown
- 1990-11-01 HK HK886/90A patent/HK88690A/xx not_active IP Right Cessation
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---|---|
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BR8605398A (pt) | 1987-08-11 |
AU584248B2 (en) | 1989-05-18 |
AU6446086A (en) | 1987-05-07 |
JPH0699162B2 (ja) | 1994-12-07 |
SG68390G (en) | 1990-09-21 |
KR870004915A (ko) | 1987-06-02 |
AR240896A1 (es) | 1991-03-27 |
HK88690A (en) | 1990-11-09 |
EP0222478A1 (en) | 1987-05-20 |
DE3668612D1 (de) | 1990-03-08 |
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US4608348A (en) | 1986-08-26 |
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