JPS61174364A - 永久磁石 - Google Patents
永久磁石Info
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- JPS61174364A JPS61174364A JP60205006A JP20500685A JPS61174364A JP S61174364 A JPS61174364 A JP S61174364A JP 60205006 A JP60205006 A JP 60205006A JP 20500685 A JP20500685 A JP 20500685A JP S61174364 A JPS61174364 A JP S61174364A
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
本発明は希土類−鉄永久磁石に関するものである。
希土類−Ｆｅ−Ｂを基本成分とする永久磁石についての
研究が近年活発になされ、その結果が公開特許公報等に
より公表されるようになりつつある。
研究が近年活発になされ、その結果が公開特許公報等に
より公表されるようになりつつある。
特開昭５７−１４１９０１号公報によると、遷移族金属
（Ｔ）、メタロイド金属（Ｍ） 、Ｙおよびランタニド
元素Ｒの組み合わせからなる組成を非晶質化し、次に非
晶質組成を熱処理により結晶化することによって保磁力
を発生せしめる永久磁石粉末製法が記載されている。こ
の公報によると、ＴはＴｉ。
（Ｔ）、メタロイド金属（Ｍ） 、Ｙおよびランタニド
元素Ｒの組み合わせからなる組成を非晶質化し、次に非
晶質組成を熱処理により結晶化することによって保磁力
を発生せしめる永久磁石粉末製法が記載されている。こ
の公報によると、ＴはＴｉ。
Ｖ 、 Ｃｒ 、 Ｍｎ 、 Ｆｅ 、 Ｃｏ 、 Ｎ
ｉ 、 Ｃｕ 、 Ｚｒ 、 Ｎｂ 、 Ｍｏ 、 Ｈ
ｆ 。
ｉ 、 Ｃｕ 、 Ｚｒ 、 Ｎｂ 、 Ｍｏ 、 Ｈ
ｆ 。
Ｔａ、Ｗより選ばれる１種もしくは２種以上の組合せで
あり、またＭはＢ、Ｓｉ、Ｐ、Ｃより選ばれる１種もし
くは２種以上の組合せ、ＲはＹおよびランタニド元素よ
り選ばれる１種もしくは２種以上の組合せ、であって、
これらを （Ｔ＋−、ＭＸ）、Ｒ１−２なる関係式（但し、０≦ｘ
≦０．３５．０．３５≦ｚ≦０．９０）で含有させた永
久磁石粉末についての特許が請求されている。
あり、またＭはＢ、Ｓｉ、Ｐ、Ｃより選ばれる１種もし
くは２種以上の組合せ、ＲはＹおよびランタニド元素よ
り選ばれる１種もしくは２種以上の組合せ、であって、
これらを （Ｔ＋−、ＭＸ）、Ｒ１−２なる関係式（但し、０≦ｘ
≦０．３５．０．３５≦ｚ≦０．９０）で含有させた永
久磁石粉末についての特許が請求されている。
特開昭５８−１２３８５３号公報によると、Ｌａおよび
Ｐｒ含有材料が提案されており、その組成は、（Ｆｅ、
Ｂ＋−ｘ）ｙ （Ｌａｇ Ｐｒｗ Ｂ＋−ｚ−ｗ）
＋−ｙ、但し、ＲはＬａ、Ｐｒ以外の希土類金属、ｘ
＝０．７５〜０．８５、ｙ ＝０．８５〜０．９５、Ｚ
＝０．４０−０．７５、Ｗ＝０．２５〜０．６０、ｚ
＋ｗ：５１．０である。この公報には、液体急冷法によ
り非晶質化したＲ−Ｆｅ−Ｂ含有合金を焼鈍して結晶化
させる際の保磁力増大を適切にするために、希土類元素
の種類および割合を上述の（Ｌａｇ Ｐｒｗ Ｂ＋−ｇ
−ｗ）とする組成調節法が述べられている。
Ｐｒ含有材料が提案されており、その組成は、（Ｆｅ、
Ｂ＋−ｘ）ｙ （Ｌａｇ Ｐｒｗ Ｂ＋−ｚ−ｗ）
＋−ｙ、但し、ＲはＬａ、Ｐｒ以外の希土類金属、ｘ
＝０．７５〜０．８５、ｙ ＝０．８５〜０．９５、Ｚ
＝０．４０−０．７５、Ｗ＝０．２５〜０．６０、ｚ
＋ｗ：５１．０である。この公報には、液体急冷法によ
り非晶質化したＲ−Ｆｅ−Ｂ含有合金を焼鈍して結晶化
させる際の保磁力増大を適切にするために、希土類元素
の種類および割合を上述の（Ｌａｇ Ｐｒｗ Ｂ＋−ｇ
−ｗ）とする組成調節法が述べられている。
特開昭５９〜４６００８号公報には、８〜３０原子％の
Ｒ（但し、Ｒは希土類元素の少なくとも１種）、２〜２
８原子％のＢ、及び残部Ｆｅからなる磁気異方性焼結体
が提案されている。この公報で公開された発明は液体急
冷法によらず焼結法によって任意の形状の永久磁石体を
製造可能にすることをひとつの意図としている。また、
焼結体成分中のＲに関しては、Ｎｄ単独、Ｐｒ単独、Ｎ
ｄとＰｒの組合せ、ＮｄとＣｅの組合せ、ＳｍとＰｒの
組合せ、ＰｒとＹの組合せ、Ｎｄ、ＰｒとＬａの組合せ
、Ｔｂ単独、Ｄｙ単独、Ｈｏ単独、ＥｒとＴｂの組合せ
等についての焼結体の磁気特性が示されている。
Ｒ（但し、Ｒは希土類元素の少なくとも１種）、２〜２
８原子％のＢ、及び残部Ｆｅからなる磁気異方性焼結体
が提案されている。この公報で公開された発明は液体急
冷法によらず焼結法によって任意の形状の永久磁石体を
製造可能にすることをひとつの意図としている。また、
焼結体成分中のＲに関しては、Ｎｄ単独、Ｐｒ単独、Ｎ
ｄとＰｒの組合せ、ＮｄとＣｅの組合せ、ＳｍとＰｒの
組合せ、ＰｒとＹの組合せ、Ｎｄ、ＰｒとＬａの組合せ
、Ｔｂ単独、Ｄｙ単独、Ｈｏ単独、ＥｒとＴｂの組合せ
等についての焼結体の磁気特性が示されている。
上述の如き従来技術をまとめるとＲ−Ｆｅ−Ｂ（但し、
Ｒは希土類金属、以下同じ）系永久磁石においてＲがＮ
ｄまたはＰｒであるときに優れた磁石特性が得られてい
たことが分かる。
Ｒは希土類金属、以下同じ）系永久磁石においてＲがＮ
ｄまたはＰｒであるときに優れた磁石特性が得られてい
たことが分かる。
また、従来技術において、希土類元素としてＬａおよび
Ｃｅが使用可能であることを特許請求しているものもあ
るが、ＬａのみをＲとして使用するのではなく Ｌ ａ
の含有量上限を制限していることにより多量のＬａによ
る磁気特性低下が避けられている。上記従来技術におい
てはＬａおよびＣｅを主体として希土類成分を具体的に
構成した永久磁石の例はない。
Ｃｅが使用可能であることを特許請求しているものもあ
るが、ＬａのみをＲとして使用するのではなく Ｌ ａ
の含有量上限を制限していることにより多量のＬａによ
る磁気特性低下が避けられている。上記従来技術におい
てはＬａおよびＣｅを主体として希土類成分を具体的に
構成した永久磁石の例はない。
第２図はＪ、 Ａｐｐｌ、Ｐｈｙｓ、Ｖｏ１５５（１９
８４）第２０７９真に掲載されているグラフを両温した
Ｒ−Ｆｅ−Ｂ系永久磁石合金の減磁曲線である。このグ
ラフよりも、Ｐｒ、ＮｄがＲ−Ｆｅ−Ｂ合金のＲ成分と
して最も望ましく、ＬａまたはＣｅをＲ−Ｐｅ−Ｂ系合
金のＲ成分とした合金は永久磁石としての特性をもたな
くなることが分かる。このような点からして、上述の従
来技術は、Ｐｒ、Ｎｄ等の極く一部をＬａ 、Ｃｅで置
換することを開示していても、１、ａまたはＣｅを主体
としてＲ成分を構成したＲ−Ｆｅ−Ｂ合金が永久磁石に
なることは何ら開示していないと言えよう。
８４）第２０７９真に掲載されているグラフを両温した
Ｒ−Ｆｅ−Ｂ系永久磁石合金の減磁曲線である。このグ
ラフよりも、Ｐｒ、ＮｄがＲ−Ｆｅ−Ｂ合金のＲ成分と
して最も望ましく、ＬａまたはＣｅをＲ−Ｐｅ−Ｂ系合
金のＲ成分とした合金は永久磁石としての特性をもたな
くなることが分かる。このような点からして、上述の従
来技術は、Ｐｒ、Ｎｄ等の極く一部をＬａ 、Ｃｅで置
換することを開示していても、１、ａまたはＣｅを主体
としてＲ成分を構成したＲ−Ｆｅ−Ｂ合金が永久磁石に
なることは何ら開示していないと言えよう。
最近の希土類−鉄永久磁石に関する注目すべき進展は、
１９８４年１０月のＭＭＭに発表されたＦｅ−（３２，
５〜３４．５％）Ｒ−（１〜１．６％）Ｂ、（但しＲは
ジジム（Ｎｄ−１０％Ｐｒ）、５Ｃｅ−ジジム、または
４Ｏ−Ｃｅジジム）がｉ Ｈｃ ＝１０．２Ｋ Ｇ、
（Ｂ Ｈ） 、、、、 ＝ ４０ＭＧＯｅを達成した
ことである。（ｒＤＩＤＹＭＩＵＭ−Ｆｅ−Ｂ ＳＩＮ
ＴＥＲｔ！Ｄ ＰＩＥＲＭＡＮＥＮＴ阿八ＧＮＥＴＳ
Ｊ論へ）。だが、この永久磁石でもＲ成分はＮｄが主
体となっている。
１９８４年１０月のＭＭＭに発表されたＦｅ−（３２，
５〜３４．５％）Ｒ−（１〜１．６％）Ｂ、（但しＲは
ジジム（Ｎｄ−１０％Ｐｒ）、５Ｃｅ−ジジム、または
４Ｏ−Ｃｅジジム）がｉ Ｈｃ ＝１０．２Ｋ Ｇ、
（Ｂ Ｈ） 、、、、 ＝ ４０ＭＧＯｅを達成した
ことである。（ｒＤＩＤＹＭＩＵＭ−Ｆｅ−Ｂ ＳＩＮ
ＴＥＲｔ！Ｄ ＰＩＥＲＭＡＮＥＮＴ阿八ＧＮＥＴＳ
Ｊ論へ）。だが、この永久磁石でもＲ成分はＮｄが主
体となっている。
Ｒ−Ｆｅ−Ｂを基本成分とする永久磁石は磁気特性がす
ぐれているものの、そのひとつの問題点はすぐれた磁気
特性を得ようとするＮｄ、Ｐｒを希土類金属の主体とせ
ざるを得す、このために永久磁石が高価になることであ
った。よって、上記ジジム含有永久磁石は、比較的安価
なジジムを使用してもＮｄ、Ｐｒと同等の磁気特性を発
揮できるので注目されているのである。
ぐれているものの、そのひとつの問題点はすぐれた磁気
特性を得ようとするＮｄ、Ｐｒを希土類金属の主体とせ
ざるを得す、このために永久磁石が高価になることであ
った。よって、上記ジジム含有永久磁石は、比較的安価
なジジムを使用してもＮｄ、Ｐｒと同等の磁気特性を発
揮できるので注目されているのである。
ＬａまたはＣｅは他の希土類元素と比較して多量に産出
されそして安価であるために、これらを希土類金属の主
成分として使用可能になれば希土類−鉄永久磁石の大幅
なコストダウンが可能になる。だが、第２図から分かる
ようにＬａ 、Ｃｅは磁気特性上有害な元素である。Ｌ
ａ 、Ｃｅが磁気特性上有害である理由は、希土類−鉄
永久磁石の強磁性成分はＲ，Ｆｅ、、Ｂ化合物であり、
そしてＲがＬａであると該化合物が不安定になるかもし
くは生成されず、またＲがＣｅであるＲ （Ｃｅ） ｚ
Ｆｅｌ ４Ｂは保磁力が小さいためである。
されそして安価であるために、これらを希土類金属の主
成分として使用可能になれば希土類−鉄永久磁石の大幅
なコストダウンが可能になる。だが、第２図から分かる
ようにＬａ 、Ｃｅは磁気特性上有害な元素である。Ｌ
ａ 、Ｃｅが磁気特性上有害である理由は、希土類−鉄
永久磁石の強磁性成分はＲ，Ｆｅ、、Ｂ化合物であり、
そしてＲがＬａであると該化合物が不安定になるかもし
くは生成されず、またＲがＣｅであるＲ （Ｃｅ） ｚ
Ｆｅｌ ４Ｂは保磁力が小さいためである。
上述のように、従来技術はＬａ 、Ｃｅを希土類金属の
主成分として使用するに至っていない。
主成分として使用するに至っていない。
第１図は、液体急冷法で製造した板厚２０μｍ、板幅３
龍のＦｅｗｗ （ｔ、ａ＋−ｘ Ｃｅｘ ）Ｉ？Ｂ４合
金の保磁力を測定した結果を示すグラフである。
龍のＦｅｗｗ （ｔ、ａ＋−ｘ Ｃｅｘ ）Ｉ？Ｂ４合
金の保磁力を測定した結果を示すグラフである。
Ｆｅｔ＠（Ｌａ＋−ｘ Ｃｅｗ ）＋Ｊｓなる組成式に
おいてｘ＝１ （すなわちＦｅ７ｔＣｅ＋Ｊｉ）および
ｘ＝０（すなわちＰｅｔｔＬａ＋Ｊｂ）のときの保磁力
は第２図のそれぞれＣｅ 、Ｌａのデータとほぼ一致し
ている。
おいてｘ＝１ （すなわちＦｅ７ｔＣｅ＋Ｊｉ）および
ｘ＝０（すなわちＰｅｔｔＬａ＋Ｊｂ）のときの保磁力
は第２図のそれぞれＣｅ 、Ｌａのデータとほぼ一致し
ている。
なお若干の差は両図に保磁力が示された合金の組成の差
による。
による。
第１図に示されているようにＬａとＣｅの両者ヒ
が希土類元素として用いられ役イａまたはＣｅ単独の場
合よりも保磁力が格段に高められる。Ｘ値が約０．６５
であると保磁力（ｉＨｃ）は約７ｋＯｅとなる。この保
磁力はＰｒまたはＮｄをＲの主体とする永久磁石の保磁
力の約１７２であるが、Ｌａ。
合よりも保磁力が格段に高められる。Ｘ値が約０．６５
であると保磁力（ｉＨｃ）は約７ｋＯｅとなる。この保
磁力はＰｒまたはＮｄをＲの主体とする永久磁石の保磁
力の約１７２であるが、Ｌａ。
Ｃｅ等のみからＲ成分を構成できるようになると、かか
る永久磁石はＰｒ、Ｎｄ主体永久磁石と十分にコスト・
性能の総合面から競争できるようになる。
る永久磁石はＰｒ、Ｎｄ主体永久磁石と十分にコスト・
性能の総合面から競争できるようになる。
本発明（以下、第１発明と称する）は第１図の如＜Ｌａ
とＣｅの共存によって保磁力（ｉ Ｈｃ ）が著しく高
められるとの発明にもとづいて成立しているものであっ
て、その特徴とするところは、（Ｃｅ、ｔＬａ＋−＊
）ｇ ＣＦｅｒ−ｖＢｖ ）＋−ｇ、但し、０．４ ≦
ｘ≦０．９．０．０５≦ｚ≦０．３．０．０１≦Ｖ≦０
．３なる組成と４ｋＯｅ以上の保磁力（ｉＨｃ）にある
。
とＣｅの共存によって保磁力（ｉ Ｈｃ ）が著しく高
められるとの発明にもとづいて成立しているものであっ
て、その特徴とするところは、（Ｃｅ、ｔＬａ＋−＊
）ｇ ＣＦｅｒ−ｖＢｖ ）＋−ｇ、但し、０．４ ≦
ｘ≦０．９．０．０５≦ｚ≦０．３．０．０１≦Ｖ≦０
．３なる組成と４ｋＯｅ以上の保磁力（ｉＨｃ）にある
。
Ｒ中の重希土類の量比は０．４以下、特に０．２以下が
望ましい。本発明において、Ｘが０．４未満もしくは０
．９を越えるとそれぞれＬａ単独またはＣｅ単独の組成
と同等程度の保磁力した得られないために、Ｘ＝０．４
〜０．９とした。また２が０．０５未満であると゛角型
比および保磁力が低下し、Ｚが０．３を越えると残留磁
束密度が低下するために、Ｚ＝０．０５〜０．３とした
。さらに、■がｏ、ｏｉ未満であると保磁力が低下し、
またＶが０．３を越えると残留磁束密度が低下するため
Ｖ ＝０．０１〜０．３とした。
望ましい。本発明において、Ｘが０．４未満もしくは０
．９を越えるとそれぞれＬａ単独またはＣｅ単独の組成
と同等程度の保磁力した得られないために、Ｘ＝０．４
〜０．９とした。また２が０．０５未満であると゛角型
比および保磁力が低下し、Ｚが０．３を越えると残留磁
束密度が低下するために、Ｚ＝０．０５〜０．３とした
。さらに、■がｏ、ｏｉ未満であると保磁力が低下し、
またＶが０．３を越えると残留磁束密度が低下するため
Ｖ ＝０．０１〜０．３とした。
さらに、より高い保磁力を得るためには、０．６≦ｘ≦
０．８．０．０２≦Ｖ≦０．１５．０．１ ≦ｚ≦０．
２の範囲であることが好ましい。より好ましくは、０．
０３≦Ｖ≦０．１２である。
０．８．０．０２≦Ｖ≦０．１５．０．１ ≦ｚ≦０．
２の範囲であることが好ましい。より好ましくは、０．
０３≦Ｖ≦０．１２である。
本発明において保磁力（ｉ、 Ｈｃ ）を４ｋＯｅ以上
としたのは、４ｋＯｅの保磁力が達成されると、Ｃｅと
Ｌａの顕著な相乗効果が認められるからであり、また４
ｋＯｅ以上の保磁力（ｉＨｃ）を有するＦｅ−Ｂ −（
Ｌａ 、 Ｃｅ）系磁石は、市場ニオいて各種永久磁石
に代替しうる特性を有するからである。前者の点は第１
図から明らかであり、後者の点についてはＲｅ−Ｂとい
う安価な元素を用いかつ希土類金属中でも多量に産出さ
れるＬａ。
としたのは、４ｋＯｅの保磁力が達成されると、Ｃｅと
Ｌａの顕著な相乗効果が認められるからであり、また４
ｋＯｅ以上の保磁力（ｉＨｃ）を有するＦｅ−Ｂ −（
Ｌａ 、 Ｃｅ）系磁石は、市場ニオいて各種永久磁石
に代替しうる特性を有するからである。前者の点は第１
図から明らかであり、後者の点についてはＲｅ−Ｂとい
う安価な元素を用いかつ希土類金属中でも多量に産出さ
れるＬａ。
Ｃｅを用いて、４ＫＯｅ以上の保磁力を具備する本発明
の永久磁石は希土類コバルト系およびＦｅ −Ｂ −Ｐ
ｒ （Ｎｄ）系、およびフェライト系永久磁石と十二
分に対抗しうるちのであるから、これらの点から４ｋＯ
ｅ以上を本発明の構成要件とする。
の永久磁石は希土類コバルト系およびＦｅ −Ｂ −Ｐ
ｒ （Ｎｄ）系、およびフェライト系永久磁石と十二
分に対抗しうるちのであるから、これらの点から４ｋＯ
ｅ以上を本発明の構成要件とする。
第３図および第４図は、それぞれ、ＦｅｔｓＭ＋ｓＢ＋
。
。
およびＦｅｔａＭ＋ｔＢ５なる組成式の合金を液体急冷
法で、単ロールの周速（Ｖ）を変化させて薄帯化した材
料の保磁力（ｉＨｃ）を示すグラフである（図中−急冷
後、０として示す）。なお上記組成式中のＭは、約３２
％Ｌａ、約４８％Ｃｅ、約１５％Ｎｄ、約４．５％のＰ
「、約０．３％Ｓｍ、残部Ｆｅその他の不純物からなる
ミツシュメタルである。
法で、単ロールの周速（Ｖ）を変化させて薄帯化した材
料の保磁力（ｉＨｃ）を示すグラフである（図中−急冷
後、０として示す）。なお上記組成式中のＭは、約３２
％Ｌａ、約４８％Ｃｅ、約１５％Ｎｄ、約４．５％のＰ
「、約０．３％Ｓｍ、残部Ｆｅその他の不純物からなる
ミツシュメタルである。
第３図および第４図から分かるように、単ロールの周速
（Ｖ）が約３０ ｍ ／ ｓにおいて保磁力が最大の約
８ｋＯｅになっている。
（Ｖ）が約３０ ｍ ／ ｓにおいて保磁力が最大の約
８ｋＯｅになっている。
さらに、最大保磁力を達成する単ロールの周速以上の冷
却条件で得られた薄帯を５５０℃および６００℃で時効
した後の保磁力も第３図および第４図に示す０時効のデ
ータから、上記ＦｅｔｓＭ＋ｓＢ＋。
却条件で得られた薄帯を５５０℃および６００℃で時効
した後の保磁力も第３図および第４図に示す０時効のデ
ータから、上記ＦｅｔｓＭ＋ｓＢ＋。
およびＦｅ、ｓＭ＋、Ｂｓなる組成の合金は液体急冷状
態では保磁力（ｉＨｃ）が低くとも時効により高保磁力
化することが分かる 第３図および第４図を引用して上述した如きところから
（１１Ｌ ａおよびＣｅ以外の希土類元素が若干量存在
しているときでもＬａおよびＣｅの相乗効果があり、（
２）このような相乗効果は液体急冷および時効処理等の
プロセスに依存性を有していす組成に起因するものであ
ることが分かる。
態では保磁力（ｉＨｃ）が低くとも時効により高保磁力
化することが分かる 第３図および第４図を引用して上述した如きところから
（１１Ｌ ａおよびＣｅ以外の希土類元素が若干量存在
しているときでもＬａおよびＣｅの相乗効果があり、（
２）このような相乗効果は液体急冷および時効処理等の
プロセスに依存性を有していす組成に起因するものであ
ることが分かる。
本発明（以下、第２発明と称する）はこのような発見上
に成立しているものであって、その特徴とするところは
、 Ｃ（Ｃｅ Ｘ Ｌａ＋−ｘ ）ｙ〕ｚ〔（Ｆｅ１−ｙ）
ｚ（Ｆｅ＋−ｖＢｖ ）＋−ｇ、但し、Ｒは少なくと
も１種の希土類金属（Ｙを含む）、０．４≦ｘ≦０．９
．０．２ ＜ ｙ ＜１．０．０．０５≦ｚ≦０．３
、ｏ、ｏｔ≦Ｖ≦０．０３であり、ＲはＣｅおよびＬａ
以外の少なくとも１種の希土類元素である組成と、４ｋ
Ｏｅ以上の保磁力（ｉＨｃ）とにある。
に成立しているものであって、その特徴とするところは
、 Ｃ（Ｃｅ Ｘ Ｌａ＋−ｘ ）ｙ〕ｚ〔（Ｆｅ１−ｙ）
ｚ（Ｆｅ＋−ｖＢｖ ）＋−ｇ、但し、Ｒは少なくと
も１種の希土類金属（Ｙを含む）、０．４≦ｘ≦０．９
．０．２ ＜ ｙ ＜１．０．０．０５≦ｚ≦０．３
、ｏ、ｏｔ≦Ｖ≦０．０３であり、ＲはＣｅおよびＬａ
以外の少なくとも１種の希土類元素である組成と、４ｋ
Ｏｅ以上の保磁力（ｉＨｃ）とにある。
第２発明におけるｘ、ｚ、ｖの限定理由および好ましい
範囲は第１発明と同様である。また、第２発明において
ｙを０．２超えるように（ｙ＞０．２）定めたのはＬａ
、ＣａＯ量が０．２０以下では希土類元素のコストが
高くなるからである。またｙ＜１．０としたのは、第１
発明と第２発明の組成を区別するためである。好ましい
ｙの範囲は０．５≦ｙ〈１．０である。
範囲は第１発明と同様である。また、第２発明において
ｙを０．２超えるように（ｙ＞０．２）定めたのはＬａ
、ＣａＯ量が０．２０以下では希土類元素のコストが
高くなるからである。またｙ＜１．０としたのは、第１
発明と第２発明の組成を区別するためである。好ましい
ｙの範囲は０．５≦ｙ〈１．０である。
第１発明および第２発明に係る合金には、＾ｌ。
Ｔｉ 、 Ｖ 、 Ｃｒ 、 Ｍｎ 、 Ｚｒ 、 Ｉ
ｆ 、 Ｎｂ 、 Ｔａ 、 Ｍｏ 、 Ｇｅ 、 Ｓ
ｂ 。
ｆ 、 Ｎｂ 、 Ｔａ 、 Ｍｏ 、 Ｇｅ 、 Ｓ
ｂ 。
Ｓｎ、Ｂｉ、Ｎｉ、Ｗ、Ｃｕ、Ａｇ等の元素を添加する
ことができる。これらの元素は保磁力をさらに改善する
効果がある。添加量はクレーム中のＵが０．２を越える
と残留磁束密度が低下するので０≦ｕ≦０．２となる。
ことができる。これらの元素は保磁力をさらに改善する
効果がある。添加量はクレーム中のＵが０．２を越える
と残留磁束密度が低下するので０≦ｕ≦０．２となる。
高保磁力と高エネルギー積を考慮すると好ましくは０．
００１ ≦ｕ≦０．１ より好ましくは０．００２≦ｕ
≦０．０５である。
００１ ≦ｕ≦０．１ より好ましくは０．００２≦ｕ
≦０．０５である。
さらに、第１発明および第２発明のＢの一部をＳｉ、Ｃ
，Ａｊ！ 、Ｐ、Ｎ、Ｇｅ、Ｓ等で置換しても、Ｓｉ等
で置換されたＢはＢ単独と同様な効果を有する。
，Ａｊ！ 、Ｐ、Ｎ、Ｇｅ、Ｓ等で置換しても、Ｓｉ等
で置換されたＢはＢ単独と同様な効果を有する。
加えて、ＣＯを第１発明および第２発明に係る合金を添
加すると、キュリ一温度が上昇し、磁気的性質、特にＢ
ｒ、の温度特性が改善される。添加量はクレーム中のＷ
が０．５を越えると安価な磁石としての特徴が薄れかつ
保磁力が低下するので、Ｑ＜ｗ≦０．５となる。好まし
くは０．００１ ≦Ｗ≦０．３５である。
加すると、キュリ一温度が上昇し、磁気的性質、特にＢ
ｒ、の温度特性が改善される。添加量はクレーム中のＷ
が０．５を越えると安価な磁石としての特徴が薄れかつ
保磁力が低下するので、Ｑ＜ｗ≦０．５となる。好まし
くは０．００１ ≦Ｗ≦０．３５である。
本発明に係る永久磁石の著しい特色は上述のように従来
の永久磁石と比較して組成上安価であるところにある。
の永久磁石と比較して組成上安価であるところにある。
すなわち、従来はＦｅ−Ｂ−Ｒ系永久磁石の成分として
使用できないと考えられていたＬａ 、Ｃｅを主体とし
て極めて安価な永久磁石を製造することが本発明の特色
である。而して、本発明においては、ＬａとＣｅの原子
比率が約０．３５対約０．６５において保磁力が最大に
なり、またかかる保磁力（ｉＨｃ）はＬａ単独のものに
比較して約３５倍、Ｃｅ単独のものに比較して約３．５
倍となる。本発明者等はかかるＬａとＣｅの共存による
保磁力（ｉＨｃ）の顕著な増大の原因を究明すべく、第
１図で説明したＦｅｖｓ （Ｌａ＋−＊ Ｃｅ、 ）＋
ｔＢｓの結晶構造をＸ線で調べ、Ｒ１Ｆｅ１ａ Ｂ型結
晶の存在を確認した。この結晶は従来Ｎｄ−Ｆｅ−Ｂ系
合金において検知されていたものと同じ結晶形を有する
ものであった。
使用できないと考えられていたＬａ 、Ｃｅを主体とし
て極めて安価な永久磁石を製造することが本発明の特色
である。而して、本発明においては、ＬａとＣｅの原子
比率が約０．３５対約０．６５において保磁力が最大に
なり、またかかる保磁力（ｉＨｃ）はＬａ単独のものに
比較して約３５倍、Ｃｅ単独のものに比較して約３．５
倍となる。本発明者等はかかるＬａとＣｅの共存による
保磁力（ｉＨｃ）の顕著な増大の原因を究明すべく、第
１図で説明したＦｅｖｓ （Ｌａ＋−＊ Ｃｅ、 ）＋
ｔＢｓの結晶構造をＸ線で調べ、Ｒ１Ｆｅ１ａ Ｂ型結
晶の存在を確認した。この結晶は従来Ｎｄ−Ｆｅ−Ｂ系
合金において検知されていたものと同じ結晶形を有する
ものであった。
従来、ＬａはＲ１Ｆｅ１ａ Ｂ型結晶を作らないと考え
られており、それ故ＬａはＲ−Ｆｅ−Ｂ系永久磁石のＲ
主成分としては用いられていなかった。ところがＬａと
Ｃｅが共存する本発明の組成においてはＲ２Ｐｅ１４Ｂ
型結晶の存在が確認されたためにＬａとＣｅが共存する
とＲ，Ｆｅ、、 Ｂ型結晶が生成されることが分かった
。よって、この結晶が保磁力（ｉＨｃ）の向上に寄与し
ていると考えられる。
られており、それ故ＬａはＲ−Ｆｅ−Ｂ系永久磁石のＲ
主成分としては用いられていなかった。ところがＬａと
Ｃｅが共存する本発明の組成においてはＲ２Ｐｅ１４Ｂ
型結晶の存在が確認されたためにＬａとＣｅが共存する
とＲ，Ｆｅ、、 Ｂ型結晶が生成されることが分かった
。よって、この結晶が保磁力（ｉＨｃ）の向上に寄与し
ていると考えられる。
また、ＣｅｔＦｅｌａ Ｂは格子定数ａ、＝０．８７７
の正方晶結晶を作り、その保磁力（ｉＨｃ）はＬａ −
Ｆｅ−Ｂよりは格段に高いことが知られている。ところ
が、本発明によると、ＣｅとＬａを共存させることによ
って、Ｃｅ２Ｐｅ＋４Ｂよりもはるかに高い保磁力（ｉ
Ｈｃ）が得られている。この点を考慮すると、本発明に
より得られる高い保磁力（ｉ Ｈｃ）はＬａとＣｅがＲ
ｚＦｅｚ Ｂ結晶中にある特定の割合で存在することに
よる寄与もあると考えられる。
の正方晶結晶を作り、その保磁力（ｉＨｃ）はＬａ −
Ｆｅ−Ｂよりは格段に高いことが知られている。ところ
が、本発明によると、ＣｅとＬａを共存させることによ
って、Ｃｅ２Ｐｅ＋４Ｂよりもはるかに高い保磁力（ｉ
Ｈｃ）が得られている。この点を考慮すると、本発明に
より得られる高い保磁力（ｉ Ｈｃ）はＬａとＣｅがＲ
ｚＦｅｚ Ｂ結晶中にある特定の割合で存在することに
よる寄与もあると考えられる。
このようなＬａとＣｅが結晶構造にどのような影響を及
ぼすかは解明されていない。その結晶学的機構解明につ
いては今後の研究を待たなければならない。
ぼすかは解明されていない。その結晶学的機構解明につ
いては今後の研究を待たなければならない。
以下、単ロールを用いた液体急冷法により製造した本発
明の永久磁石の実施例を説明する。
明の永久磁石の実施例を説明する。
なお、本発明に係る永久磁石は、液体急冷法のほかに、
液体急冷一時効法および焼結法により製造することがで
きる。これらの方法について述べると、液体急冷一時効
法は、熱処理によって保磁力（ｉＨｃ）を高める方法で
あり、焼結法は所定組成の粉末を９００〜１１５０℃で
焼結することにより任意の形状の永久磁石を製造する方
法である。
液体急冷一時効法および焼結法により製造することがで
きる。これらの方法について述べると、液体急冷一時効
法は、熱処理によって保磁力（ｉＨｃ）を高める方法で
あり、焼結法は所定組成の粉末を９００〜１１５０℃で
焼結することにより任意の形状の永久磁石を製造する方
法である。
なお、本発明の焼結法による磁石材料の製造方法を一般
に説明するならば以下のようになる先ず、原材料を所望
の組成になるごとく配合するこれをアルゴン等の不活性
ガス中、あるいは、真空中で溶解し、鋳造後合金のイン
ゴットを得る。この場合、配合した組成又は一旦溶解後
のインゴットを溶解し、液体急冷法を用いてリボンとし
てもよい。
に説明するならば以下のようになる先ず、原材料を所望
の組成になるごとく配合するこれをアルゴン等の不活性
ガス中、あるいは、真空中で溶解し、鋳造後合金のイン
ゴットを得る。この場合、配合した組成又は一旦溶解後
のインゴットを溶解し、液体急冷法を用いてリボンとし
てもよい。
次に、得られたインゴットあるいはリボンを必要に応じ
て溶体化あるいは時効後粉砕を行なう。粉砕は公知の粗
粉砕または微粉砕法に従がい、２〜１５μの磁石合金粉
とする。その後無磁場あるいは３〜１５ｋＯｅ程度の磁
場中で圧縮成形を行なう。
て溶体化あるいは時効後粉砕を行なう。粉砕は公知の粗
粉砕または微粉砕法に従がい、２〜１５μの磁石合金粉
とする。その後無磁場あるいは３〜１５ｋＯｅ程度の磁
場中で圧縮成形を行なう。
次に成形体を真空中あるいは不活性ガス中で９００〜１
２００℃にて０．５〜６時間焼結後冷却する。次に必要
に応じて時効処理を３５０〜９５０℃で０．２〜６０時
間施こす。時効処理としては、高温側で第１段目の時効
後低温側で時効する多段時施処理を用いた方が高い保磁
力が得られる。このようにして、本発明の磁石材料は製
造される。
２００℃にて０．５〜６時間焼結後冷却する。次に必要
に応じて時効処理を３５０〜９５０℃で０．２〜６０時
間施こす。時効処理としては、高温側で第１段目の時効
後低温側で時効する多段時施処理を用いた方が高い保磁
力が得られる。このようにして、本発明の磁石材料は製
造される。
さらに、粉末結合法は、液体急冷法により得たリボンま
たは粉末を必要ならばさらに時効処理および粉砕した後
に、樹脂等で結合してボンディッド磁石とする方法であ
る。
たは粉末を必要ならばさらに時効処理および粉砕した後
に、樹脂等で結合してボンディッド磁石とする方法であ
る。
さらにボンディッド磁石材料の製造方法の詳細について
説明するなら以下の如くなる。
説明するなら以下の如くなる。
先ず、原材料を所望の組成になるごとく配合する。これ
を、アルゴン等の不活性ガス中、あるいは真空中で溶解
し、合金のインゴットを得る。次に得られたインゴット
を小片に砕き、液体急冷法によりリボン状又は、急冷粉
体とする。そのリボン又は粉体に必要に応じて最適熱処
理を施す、又はインゴットを９００〜１１５０℃にて０
．５〜３０時間保持した後、冷却する。この後、インゴ
ットに９５０〜３５０℃の温度範囲にて０．２〜６０時
間、種々のプロフィールで最適熱処理を施す。この場合
、熱処理は不活性ガスないし、真空下で行うことが好ま
しい。上記の様にして作成したバルク体を粉砕する。粉
砕は、公知の粗粉砕または、微粉砕法に従う。５〜３０
０μの磁石合金粉末が得られる。この粉末には必要に応
じて表面処理が施される。次いで、この磁石合金粉末と
バインダーとを所定量比で混合する。バインダーとして
は樹脂でもメタルバインダー等でもよい、又、バインダ
ーは、成形後、含浸してもよい。次に３〜１０ｋＯｅ程
度の磁場中で、配向、圧縮成型を行い、圧縮成型後充分
な固化を行う、この場合、磁場中配向と圧縮成型とは同
時にワン・ステップで行ってもよく、更に圧力成型とし
ては、通常の加圧成型の他、射出成型を行ってもよい。
を、アルゴン等の不活性ガス中、あるいは真空中で溶解
し、合金のインゴットを得る。次に得られたインゴット
を小片に砕き、液体急冷法によりリボン状又は、急冷粉
体とする。そのリボン又は粉体に必要に応じて最適熱処
理を施す、又はインゴットを９００〜１１５０℃にて０
．５〜３０時間保持した後、冷却する。この後、インゴ
ットに９５０〜３５０℃の温度範囲にて０．２〜６０時
間、種々のプロフィールで最適熱処理を施す。この場合
、熱処理は不活性ガスないし、真空下で行うことが好ま
しい。上記の様にして作成したバルク体を粉砕する。粉
砕は、公知の粗粉砕または、微粉砕法に従う。５〜３０
０μの磁石合金粉末が得られる。この粉末には必要に応
じて表面処理が施される。次いで、この磁石合金粉末と
バインダーとを所定量比で混合する。バインダーとして
は樹脂でもメタルバインダー等でもよい、又、バインダ
ーは、成形後、含浸してもよい。次に３〜１０ｋＯｅ程
度の磁場中で、配向、圧縮成型を行い、圧縮成型後充分
な固化を行う、この場合、磁場中配向と圧縮成型とは同
時にワン・ステップで行ってもよく、更に圧力成型とし
ては、通常の加圧成型の他、射出成型を行ってもよい。
なお配向、圧縮成型、固化に際しては、その際の圧縮力
、固化時間、温度等は、公知のボンディッド磁石におけ
る条件と同等のものでよい。
、固化時間、温度等は、公知のボンディッド磁石におけ
る条件と同等のものでよい。
以下、本発明の詳細な説明する。
〔実施例１〕
第１表に組成を示すインゴットを溶解法により製造し、
インゴットを小片に砕き、これを片ロールを用いた液体
急冷法によりロールの表面速度を変化させてリボン状の
試料を製造した。保磁力（ｉＨｃ）が最大となるロール
の表面速度において得られた試料の保磁力を次表に示す
。
インゴットを小片に砕き、これを片ロールを用いた液体
急冷法によりロールの表面速度を変化させてリボン状の
試料を製造した。保磁力（ｉＨｃ）が最大となるロール
の表面速度において得られた試料の保磁力を次表に示す
。
以下余白
実施例２
第２表に組成を示す、インゴットを溶解法により製造し
、インゴットを小片に砕き、これを片ロールを用いた液
体急冷法によりロールの表面速度を変化させてリボン状
の試料を製造した。次に保磁力（ｉＨｃ）が最大となる
ロールの表面速度において得られた試料を粉砕し、磁石
合金用粉末を得た。このようにして得られた粉末に表面
処理後バインダーと重量比１：Ｑ、０２〜０．４の割合
で混合し、１０ｋＯｅの磁場中で圧縮成型し、その後固
化を行なった。得られた最良の特性を第２表に示す。
、インゴットを小片に砕き、これを片ロールを用いた液
体急冷法によりロールの表面速度を変化させてリボン状
の試料を製造した。次に保磁力（ｉＨｃ）が最大となる
ロールの表面速度において得られた試料を粉砕し、磁石
合金用粉末を得た。このようにして得られた粉末に表面
処理後バインダーと重量比１：Ｑ、０２〜０．４の割合
で混合し、１０ｋＯｅの磁場中で圧縮成型し、その後固
化を行なった。得られた最良の特性を第２表に示す。
以下余白
実施例３
第３表に示す組成となるよう原料を調合し、この混合物
をアルゴン雰囲気工高周波加熱により溶解し、上記組成
の磁石合金インゴットを得た。このインゴットを３〜１
０μｍに微粉砕し、約１０ｋＯｅの磁場中で成形し、９
５０〜１１５０℃の真空中で約２時間焼結後冷却した。
をアルゴン雰囲気工高周波加熱により溶解し、上記組成
の磁石合金インゴットを得た。このインゴットを３〜１
０μｍに微粉砕し、約１０ｋＯｅの磁場中で成形し、９
５０〜１１５０℃の真空中で約２時間焼結後冷却した。
次に９５０〜３５０℃で時効処理を施した。次にこの焼
結体を１０〜２００μに粉砕し、磁石合金粉末を得た。
結体を１０〜２００μに粉砕し、磁石合金粉末を得た。
この粉末に必要に応じて歪取り焼鈍を行った。このよう
にして得られた粉末を表面処理後バインダーと重量比ｌ
：０．０２〜０．４の割合で混合し、１０ｋＯｅの磁場
中で成型を行った。得られた最高値を第３表に示す。
にして得られた粉末を表面処理後バインダーと重量比ｌ
：０．０２〜０．４の割合で混合し、１０ｋＯｅの磁場
中で成型を行った。得られた最高値を第３表に示す。
以下余白
〔発明の効果〕
本発明に係る永久磁石は極めて安価でありまた保磁力（
ｉＨｃ）は満足すべき高い値を有するために各種用途に
使用されることが期待される。
ｉＨｃ）は満足すべき高い値を有するために各種用途に
使用されることが期待される。
第１図はＦｅｔｔ （Ｌａ＋−ｘ Ｃｅ、 ）ｌ？Ｂ＆
のＸ値と保磁力（ｉ Ｈｃ）の関係を示すグラフ、 第２図はＲｏ、 ＋ ｓｓ （Ｆｅｅ、 ＋＋＋ｓＢｏ
、 ｏｉｓ） ０．１１６５の減磁界曲線、 第３図および第４図はＦｅｔｓＭ＋ｓＢ＋。およびｐｅ
７５Ｍ１ｔＢｓの単冷却ロールの周速（Ｖ）と保磁力（
ｉＨｃ）の関係を示すグラフである。 図面の浄Ｍ（Ｆｔ′１容に変更なム） 第１図 第２図 第３図 第４図 手続補正書（自発） 昭和６０年７ノ月 ケ日
のＸ値と保磁力（ｉ Ｈｃ）の関係を示すグラフ、 第２図はＲｏ、 ＋ ｓｓ （Ｆｅｅ、 ＋＋＋ｓＢｏ
、 ｏｉｓ） ０．１１６５の減磁界曲線、 第３図および第４図はＦｅｔｓＭ＋ｓＢ＋。およびｐｅ
７５Ｍ１ｔＢｓの単冷却ロールの周速（Ｖ）と保磁力（
ｉＨｃ）の関係を示すグラフである。 図面の浄Ｍ（Ｆｔ′１容に変更なム） 第１図 第２図 第３図 第４図 手続補正書（自発） 昭和６０年７ノ月 ケ日
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １、〔Ｃｅ＿ｘＬａ＿１＿−＿ｘＲ＿１＿−＿ｙ〕ｚ〔
（Ｆｅ＿１＿−＿ｕＭｕ）＿１＿−＿ｖＢ＿ｖ〕＿１＿
−＿２−但し、ＲはＣｅ、Ｌａ以外の少なくとも１種の
希土類金属（Ｙを含む）、またＭはＡｌ、Ｔｉ、Ｖ、Ｃ
ｒ、Ｍｎ、Ｚｒ、Ｈｆ、Ｎｂ、Ｔａ、Ｍｏ、Ｇｅ、Ｓｂ
、Ｓｎ、Ｂｉ、Ｎｉ、Ｗ、ＣｕおよびＡｇよりなる群の
少なくとも１種の元素、 ０．４≦ｘ≦０．９、０．２＜ｙ≦１．０、０．０５≦
ｚ≦０．３、０．０１≦Ｖ≦０．３、０≦ｕ≦０．２−
なる組成を有する磁石合金粉末を、バインダーと混合し
てなる永久磁石材料。 ２、〔（Ｃｅ＿ｘＬａ＿１＿−＿ｘ）＿ｙＲ＿１＿−＿
ｙ〕ｚ〔（Ｆｅ＿１＿−＿ｕ＿−Ｃｏ＿ｗＭｕ）＿１＿
−＿ｖＢ＿ｖ〕＿１＿−−但し、ＲはＣｅ、Ｌａ以外の
少なくとも１種の希土類金属（Ｙを含む）、またＭはＡ
ｌ、Ｔｉ、Ｖ、Ｃｒ、Ｍｎ、Ｚｒ、Ｈｆ、Ｎｂ、Ｔａ、
Ｍｏ、Ｇｅ、Ｓｂ、Ｓｎ、Ｂｉ、Ｎｉ、Ｗ、Ｃｕおよび
Ａｇよりなる群の少なくとも１種の元素、 ０．４≦ｘ≦０．９、０．２＜ｙ≦１．０、０．０５≦
ｚ≦０．３、０．０１≦Ｖ≦０．３、０≦ｕ≦０．２、
０＜Ｗ≦０．５−なる組成を有する磁石合金粉末を、バ
インダーと混合してなる永久磁石材料。
Priority Applications (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP60205006A JP2513994B2 (ja) | 1985-09-17 | 1985-09-17 | 永久磁石 |
| US07/572,568 USRE34838E (en) | 1984-12-31 | 1990-08-23 | Permanent magnet and method for producing same |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP60205006A JP2513994B2 (ja) | 1985-09-17 | 1985-09-17 | 永久磁石 |
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| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP59280125A Division JPH0630295B2 (ja) | 1984-12-31 | 1984-12-31 | 永久磁石 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS61174364A true JPS61174364A (ja) | 1986-08-06 |
| JP2513994B2 JP2513994B2 (ja) | 1996-07-10 |
Family
ID=16499889
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP60205006A Expired - Fee Related JP2513994B2 (ja) | 1984-12-31 | 1985-09-17 | 永久磁石 |
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| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2513994B2 (ja) |
Cited By (12)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS62169403A (ja) * | 1986-01-22 | 1987-07-25 | Tohoku Metal Ind Ltd | 高分子複合型希土類磁石の製造方法 |
| JPS63111603A (ja) * | 1986-10-30 | 1988-05-16 | Santoku Kinzoku Kogyo Kk | ボンド磁石 |
| JPS63110604A (ja) * | 1986-10-28 | 1988-05-16 | Santoku Kinzoku Kogyo Kk | 急冷薄帯磁石 |
| JPS63152111A (ja) * | 1986-12-17 | 1988-06-24 | Daido Steel Co Ltd | 永久磁石の製造方法 |
| JPS647502A (en) * | 1986-04-15 | 1989-01-11 | Tdk Corp | Permanent magnet and its manufacture |
| JPH01166519A (ja) * | 1987-12-23 | 1989-06-30 | Seiko Epson Corp | 希土類・鉄系樹脂結合型磁石 |
| JPH0366105A (ja) * | 1989-08-04 | 1991-03-20 | Nippon Steel Corp | 希土類系異方性粉末および希土類系異方性磁石 |
| JPH0547525A (ja) * | 1991-08-09 | 1993-02-26 | Sankyo Seiki Mfg Co Ltd | 希土類ボンド磁石 |
| JP2007524986A (ja) * | 2003-02-06 | 2007-08-30 | マグネクエンチ，インコーポレーテッド | フェライトと置き換えるための高度に急冷可能なＦｅ系希土材料 |
| JP2010074084A (ja) * | 2008-09-22 | 2010-04-02 | Toshiba Corp | 永久磁石および永久磁石の製造方法 |
| JP2016051799A (ja) * | 2014-08-29 | 2016-04-11 | ミネベア株式会社 | 希土類鉄系磁石粉体およびそれを用いたボンド磁石 |
| JP2018110208A (ja) * | 2016-12-28 | 2018-07-12 | トヨタ自動車株式会社 | 希土類磁石及びその製造方法 |
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| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP5366000B2 (ja) * | 2009-04-27 | 2013-12-11 | 日立金属株式会社 | 希土類系永久磁石およびその製造方法 |
Citations (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5976856A (ja) * | 1982-10-22 | 1984-05-02 | Fujitsu Ltd | 永久磁石材料およびその製法 |
| JPS59177346A (ja) * | 1983-03-25 | 1984-10-08 | Sumitomo Special Metals Co Ltd | 希土類磁石素材用配合合金 |
| JPS59219304A (ja) * | 1983-05-30 | 1984-12-10 | Achilles Corp | 耐久性に優れる導電皮膜形成性エマルジヨン |
| JPS60221550A (ja) * | 1984-04-18 | 1985-11-06 | Seiko Epson Corp | 希土類永久磁石 |
| JPS60224756A (ja) * | 1984-04-23 | 1985-11-09 | Seiko Epson Corp | 永久磁石合金 |
| JPS60238448A (ja) * | 1984-05-14 | 1985-11-27 | Seiko Epson Corp | 希土類永久磁石 |
-
1985
- 1985-09-17 JP JP60205006A patent/JP2513994B2/ja not_active Expired - Fee Related
Patent Citations (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5976856A (ja) * | 1982-10-22 | 1984-05-02 | Fujitsu Ltd | 永久磁石材料およびその製法 |
| JPS59177346A (ja) * | 1983-03-25 | 1984-10-08 | Sumitomo Special Metals Co Ltd | 希土類磁石素材用配合合金 |
| JPS59219304A (ja) * | 1983-05-30 | 1984-12-10 | Achilles Corp | 耐久性に優れる導電皮膜形成性エマルジヨン |
| JPS60221550A (ja) * | 1984-04-18 | 1985-11-06 | Seiko Epson Corp | 希土類永久磁石 |
| JPS60224756A (ja) * | 1984-04-23 | 1985-11-09 | Seiko Epson Corp | 永久磁石合金 |
| JPS60238448A (ja) * | 1984-05-14 | 1985-11-27 | Seiko Epson Corp | 希土類永久磁石 |
Cited By (17)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS62169403A (ja) * | 1986-01-22 | 1987-07-25 | Tohoku Metal Ind Ltd | 高分子複合型希土類磁石の製造方法 |
| JPS647502A (en) * | 1986-04-15 | 1989-01-11 | Tdk Corp | Permanent magnet and its manufacture |
| JPH0531803B2 (ja) * | 1986-10-28 | 1993-05-13 | Santoku Metal Ind | |
| JPS63110604A (ja) * | 1986-10-28 | 1988-05-16 | Santoku Kinzoku Kogyo Kk | 急冷薄帯磁石 |
| JPH0531804B2 (ja) * | 1986-10-30 | 1993-05-13 | Santoku Metal Ind | |
| JPS63111603A (ja) * | 1986-10-30 | 1988-05-16 | Santoku Kinzoku Kogyo Kk | ボンド磁石 |
| JPS63152111A (ja) * | 1986-12-17 | 1988-06-24 | Daido Steel Co Ltd | 永久磁石の製造方法 |
| JPH01166519A (ja) * | 1987-12-23 | 1989-06-30 | Seiko Epson Corp | 希土類・鉄系樹脂結合型磁石 |
| JPH0366105A (ja) * | 1989-08-04 | 1991-03-20 | Nippon Steel Corp | 希土類系異方性粉末および希土類系異方性磁石 |
| JPH0547525A (ja) * | 1991-08-09 | 1993-02-26 | Sankyo Seiki Mfg Co Ltd | 希土類ボンド磁石 |
| JP2007524986A (ja) * | 2003-02-06 | 2007-08-30 | マグネクエンチ，インコーポレーテッド | フェライトと置き換えるための高度に急冷可能なＦｅ系希土材料 |
| JP2011159981A (ja) * | 2003-02-06 | 2011-08-18 | Magnequench Inc | フェライトと置き換えるための高度に急冷可能なＦｅ系希土材料 |
| JP4755080B2 (ja) * | 2003-02-06 | 2011-08-24 | マグネクエンチ，インコーポレーテッド | フェライトと置き換えるための高度に急冷可能なＦｅ系希土材料 |
| JP2010074084A (ja) * | 2008-09-22 | 2010-04-02 | Toshiba Corp | 永久磁石および永久磁石の製造方法 |
| JP2016051799A (ja) * | 2014-08-29 | 2016-04-11 | ミネベア株式会社 | 希土類鉄系磁石粉体およびそれを用いたボンド磁石 |
| JP2018110208A (ja) * | 2016-12-28 | 2018-07-12 | トヨタ自動車株式会社 | 希土類磁石及びその製造方法 |
| JP2020202383A (ja) * | 2016-12-28 | 2020-12-17 | トヨタ自動車株式会社 | 希土類磁石及びその製造方法 |
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