JPS6092479A - 歪取り焼鈍によつて特性が劣化しない低鉄損の方向性けい素鋼板およびその製造方法 - Google Patents
歪取り焼鈍によつて特性が劣化しない低鉄損の方向性けい素鋼板およびその製造方法Info
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
技術分野
鉄損の低い方向性番プい素鋼板とその製造方法に関して
、この明細書に述べる技術内容は、とくに鋼板表面の被
膜に不均一性をイリりしｃ核表面に異 −張力の働く領
域を区画形成させることにより、鉄損を向上させること
に関連している。
、この明細書に述べる技術内容は、とくに鋼板表面の被
膜に不均一性をイリりしｃ核表面に異 −張力の働く領
域を区画形成させることにより、鉄損を向上させること
に関連している。
背景技術
方向性けい素鋼板は主として変圧器その他の電気機器の
鉄心として利用され、その磁化特性が優れでいること、
とくに鉄損（Ｗ１７１５０で代表される）が低いことが
要求されている。
鉄心として利用され、その磁化特性が優れでいること、
とくに鉄損（Ｗ１７１５０で代表される）が低いことが
要求されている。
このためには、第一に鋼板中の２次再結晶粒の（００１
）粒方イずｌを圧延方向に高度に揃えることが必要であ
り、第二には、最終製品の鋼中に存在Ｊる不純物や析出
物をできるだけ減少させる必要がある。かかる配瞳の下
に製造される方向性（）い素鋼板は、今日まで多くの改
善努力によって、その鉄損値も４１を追って改善され、
最近では板厚０．３０ＩＩＩｌｌの製品でＷ１７１５０
の値が１．０５ Ｗ／ｋｇの低鉄損のものが１！ノられ
ている。
）粒方イずｌを圧延方向に高度に揃えることが必要であ
り、第二には、最終製品の鋼中に存在Ｊる不純物や析出
物をできるだけ減少させる必要がある。かかる配瞳の下
に製造される方向性（）い素鋼板は、今日まで多くの改
善努力によって、その鉄損値も４１を追って改善され、
最近では板厚０．３０ＩＩＩｌｌの製品でＷ１７１５０
の値が１．０５ Ｗ／ｋｇの低鉄損のものが１！ノられ
ている。
しかし、数年１）ｂの１″ネ、ルギー危機を境にして、
電力損失のＪ、り少４１い電気機器をめる傾向が一段と
強まり、それらの鉄芯材料として、ざらに鉄損の低い一
方向１ｊ口ノい素鋼板が要語されるようになっている。
電力損失のＪ、り少４１い電気機器をめる傾向が一段と
強まり、それらの鉄芯材料として、ざらに鉄損の低い一
方向１ｊ口ノい素鋼板が要語されるようになっている。
従来技術ど−その問題点
ところで、方向性りい素鋼板の鉄損を下げる手法として
は、３ｉ含イ、ＪＬＶｌを畠める、製品板厚を薄くする
、２次再結晶粒を細かくする、不純物含有ｍ ヲ（ａ
Ｍ ｔ ル、ソシＣ（１１０） （００１） 方４ｆｔ
（１）２次再結晶粒をにり畠１．ＣＪ、に揃えるなど、
主に冶金学的方法が一般に知られているが、これらの手
法は、現行の生産手段の、ｌからはしは曽限界に達して
いて、これ以上の改ｊへは１〜めＵ ｆｉｌ Ｌ、 ＜
、たとえ多少の改善が認められＩことしＣも、その努力
の割には鉄損改善の実効は僅かとなるに至っている。
は、３ｉ含イ、ＪＬＶｌを畠める、製品板厚を薄くする
、２次再結晶粒を細かくする、不純物含有ｍ ヲ（ａ
Ｍ ｔ ル、ソシＣ（１１０） （００１） 方４ｆｔ
（１）２次再結晶粒をにり畠１．ＣＪ、に揃えるなど、
主に冶金学的方法が一般に知られているが、これらの手
法は、現行の生産手段の、ｌからはしは曽限界に達して
いて、これ以上の改ｊへは１〜めＵ ｆｉｌ Ｌ、 ＜
、たとえ多少の改善が認められＩことしＣも、その努力
の割には鉄損改善の実効は僅かとなるに至っている。
これらの方法とは別に、特公昭５４−２３６４７号公報
に開示きれ−（いるように、鋼板表面に２数百結晶阻止
Ｖ１域を形成さけることにより、２次再結晶粒を細粒化
させる方法が提案されている。
に開示きれ−（いるように、鋼板表面に２数百結晶阻止
Ｖ１域を形成さけることにより、２次再結晶粒を細粒化
させる方法が提案されている。
しかしながらこの方法は、２次再結晶粒径の制御が安定
していないため、実用的どは云いがたい。
していないため、実用的どは云いがたい。
その他特公昭５８−５９６８号公報には、２次再結晶後
の鋼板の表面にボールペン状小球により、微小歪を鋼板
表層に導入することにより、磁区の幅を微細化し、鉄損
を低減する技術が、また、特公昭５７−２２５２号公報
には、最終製品板表面に、圧延方向にほぼ直角にレーザ
ービームを数■間隔に照射し、鋼板表層に高転位密度領
域を導入でることにより、磁区の幅を微細化し、鉄損を
低減する技術が提案されている。さらに、特開昭５７−
１８８８１０号公報には、放電加工により鋼板表層に微
小歪を導入し、磁区幅を微細化し、鉄損を低減Ｊる同様
の技術が提案されている。これら３種類の方法は、いず
れも２次再結晶後の鋼板の地鉄表層に微小な塑性歪を導
入リ−ることにより磁区幅を微細化し鉄損の低減を図る
もの′であって、均しく実用的であり、かつ鉄損低減効
果も優れているが、鋼板の打抜き加工、せん断加工、巻
き加工などの襖の歪取り焼鈍亡、Ｅ −−Ｊインクの焼
イ１け処理の如ぎ熱処理によって、塑性歪導入による効
果が減殺される欠点を伴う。な（１３コーテイング処理
後に微小な塑性歪の導入を行う場合は、絶縁性を１１１
Ｊ：ｊ−Ｊるために絶縁コーディングの再塗布を行わ
ねばなぎうＥｌ″計（・ｌ”Ｊ工程、再塗布■稈と、工
程の大幅増加になり、１ストノアツブをもたらり。
の鋼板の表面にボールペン状小球により、微小歪を鋼板
表層に導入することにより、磁区の幅を微細化し、鉄損
を低減する技術が、また、特公昭５７−２２５２号公報
には、最終製品板表面に、圧延方向にほぼ直角にレーザ
ービームを数■間隔に照射し、鋼板表層に高転位密度領
域を導入でることにより、磁区の幅を微細化し、鉄損を
低減する技術が提案されている。さらに、特開昭５７−
１８８８１０号公報には、放電加工により鋼板表層に微
小歪を導入し、磁区幅を微細化し、鉄損を低減Ｊる同様
の技術が提案されている。これら３種類の方法は、いず
れも２次再結晶後の鋼板の地鉄表層に微小な塑性歪を導
入リ−ることにより磁区幅を微細化し鉄損の低減を図る
もの′であって、均しく実用的であり、かつ鉄損低減効
果も優れているが、鋼板の打抜き加工、せん断加工、巻
き加工などの襖の歪取り焼鈍亡、Ｅ −−Ｊインクの焼
イ１け処理の如ぎ熱処理によって、塑性歪導入による効
果が減殺される欠点を伴う。な（１３コーテイング処理
後に微小な塑性歪の導入を行う場合は、絶縁性を１１１
Ｊ：ｊ−Ｊるために絶縁コーディングの再塗布を行わ
ねばなぎうＥｌ″計（・ｌ”Ｊ工程、再塗布■稈と、工
程の大幅増加になり、１ストノアツブをもたらり。
発明の目的
この発明は、］記した先行技術とは発想を異にした磁区
幅の細分化り段を５って、高温における歪取り焼鈍の後
にＪ３いでも特性劣化を伴わずに、製品の磁区幅細分化
の実効を確保し得るようにした方向性りいメ・９鋼板を
ｊノえることを「目的とでる。
幅の細分化り段を５って、高温における歪取り焼鈍の後
にＪ３いでも特性劣化を伴わずに、製品の磁区幅細分化
の実効を確保し得るようにした方向性りいメ・９鋼板を
ｊノえることを「目的とでる。
メを明のナミ：；眉；
このブで明は、／Ｊ Ｍ ’ｌ’、ｌ： ＩＪい桑鋼板
の表面被膜を構成ＪるフΔルスアライト被ｆｌｕにｄ３
いて厚みの異なる領域づなわち５１イ凡Ｊ領域の存在が
、製品の磁区幅の細分化に極めて右利に寄与Ｊることの
新規知見に立脚りる。
の表面被膜を構成ＪるフΔルスアライト被ｆｌｕにｄ３
いて厚みの異なる領域づなわち５１イ凡Ｊ領域の存在が
、製品の磁区幅の細分化に極めて右利に寄与Ｊることの
新規知見に立脚りる。
解決手段の解明経緯
方向性けい素鋼板の製造工程において、最終板厚に冷間
圧延された鋼板は有害な炭素を取除くため通常脱炭焼鈍
が施される。かかる焼鈍によって鋼板は、内部に微細な
分散第２相からなる抑制剤を含有した１次再結晶集合組
織となるが、同時に鋼板表面層は微細なＳｉ ０２粒ゴ
が地畝内に分散したザブスケール構造となる。このｌ＞
Ｊ炭・１次再結晶板には、その表面にＭ（ｔｏを主成分
とする焼鈍分離剤を塗布したのち、２次再結晶焼鈍つい
で・でれに引き続き１２００℃前後での高温純化焼鈍が
施される。この２次再結晶焼鈍によって鋼板の結晶粒は
、（１ＨＩ） （００１）方位の粗大な粒になる。
圧延された鋼板は有害な炭素を取除くため通常脱炭焼鈍
が施される。かかる焼鈍によって鋼板は、内部に微細な
分散第２相からなる抑制剤を含有した１次再結晶集合組
織となるが、同時に鋼板表面層は微細なＳｉ ０２粒ゴ
が地畝内に分散したザブスケール構造となる。このｌ＞
Ｊ炭・１次再結晶板には、その表面にＭ（ｔｏを主成分
とする焼鈍分離剤を塗布したのち、２次再結晶焼鈍つい
で・でれに引き続き１２００℃前後での高温純化焼鈍が
施される。この２次再結晶焼鈍によって鋼板の結晶粒は
、（１ＨＩ） （００１）方位の粗大な粒になる。
また高ぺｉｉ ＩＩ！’化焼鈍にＪ、って鋼板内部に存
在していた抑制剤の１部であるＳやＳｅヤ）Ｎ等は鋼板
地鉄外に除去される。
在していた抑制剤の１部であるＳやＳｅヤ）Ｎ等は鋼板
地鉄外に除去される。
さらに、この純化焼鈍において、鋼板表層のりブスケー
ル中のＳｉ ０２と表面に塗イ［］された焼鈍分離剤中
のＭｇＯが、次式、 ２Ｍ（ｌ Ｏ＋Ｓｉ ０２→ＭｇｆＶＩｇ２ Ｓｉ Ｏ
’４゜のように反応して鋼板表面に、フＡルステライト
（！ｖｌｏ ２ Ｓｉ ０４ ）の多結晶からなる被膜
を形成する。このどき、余剰のＭｇＯは未反応物としで
、鋼板と鋼板との融着を防止する役割を果す。そして高
温純化焼鈍を終えた鋼板は未反応の焼鈍分離剤を取除き
、心間に応じて絶縁コーティングの上塗りやコイルレッ
トを取除くための処理を施して製品とな寸わけで゛ある
。
ル中のＳｉ ０２と表面に塗イ［］された焼鈍分離剤中
のＭｇＯが、次式、 ２Ｍ（ｌ Ｏ＋Ｓｉ ０２→ＭｇｆＶＩｇ２ Ｓｉ Ｏ
’４゜のように反応して鋼板表面に、フＡルステライト
（！ｖｌｏ ２ Ｓｉ ０４ ）の多結晶からなる被膜
を形成する。このどき、余剰のＭｇＯは未反応物としで
、鋼板と鋼板との融着を防止する役割を果す。そして高
温純化焼鈍を終えた鋼板は未反応の焼鈍分離剤を取除き
、心間に応じて絶縁コーティングの上塗りやコイルレッ
トを取除くための処理を施して製品とな寸わけで゛ある
。
ところで発明名らは７Ａルスデライト被膜の役割を再調
査した結果、こ゛の被膜が張カイ１加型コーティングと
同様、鋼板に張力を付加し、磁区を細分化していること
、しかｔ）ＪＩｌＱ板の磁区幅の細分化効果は場所にＪ
、り微妙に異っていることを見出した。そこでさらに鋼
板の磁１メ幅の細分化傾向につぎ綿密な検問を加えた結
果、フォルステライト被膜の厚みが変化している場所で
磁区の細分化効果が著しいことが究明されたのである。
査した結果、こ゛の被膜が張カイ１加型コーティングと
同様、鋼板に張力を付加し、磁区を細分化していること
、しかｔ）ＪＩｌＱ板の磁区幅の細分化効果は場所にＪ
、り微妙に異っていることを見出した。そこでさらに鋼
板の磁１メ幅の細分化傾向につぎ綿密な検問を加えた結
果、フォルステライト被膜の厚みが変化している場所で
磁区の細分化効果が著しいことが究明されたのである。
発明の構成
この発明は、上２の知見に由来でるものである。
ずなわらこの発明は、地鉄表層部に塑性歪域がみられな
いフォルステライト被膜付きの方向性けい素鋼板ぐあっ
て、該フォルステライト被膜が層厚領域を有づることか
らなる、歪取り焼鈍によっても特性が劣化しない低鉄損
の方向性（）い素鋼板である。
いフォルステライト被膜付きの方向性けい素鋼板ぐあっ
て、該フォルステライト被膜が層厚領域を有づることか
らなる、歪取り焼鈍によっても特性が劣化しない低鉄損
の方向性（）い素鋼板である。
この発明Ｃ′、素材鋼板につき、塑性歪域がみられない
ものに限定したのは、後）ホづるように、塑性歪の導入
による磁区の細分化方式では、歪取り焼鈍によって特性
の著しい劣化を１（３りから℃ある。
ものに限定したのは、後）ホづるように、塑性歪の導入
による磁区の細分化方式では、歪取り焼鈍によって特性
の著しい劣化を１（３りから℃ある。
またこの発明におけるフォルス７−ライ１〜被膜句ぎの
鋼板とは、表面被膜が７オルスアライト被膜単味のもの
に限らず、その上に重ねて一般の上塗り」−ティング被
膜をそなえるものも含むもの、とりる。
鋼板とは、表面被膜が７オルスアライト被膜単味のもの
に限らず、その上に重ねて一般の上塗り」−ティング被
膜をそなえるものも含むもの、とりる。
以下この発明について具体的に説明覆る。
さて、発明者らは実験室的にフォルステライト被膜の厚
みを局所的に変化さし、その領域、形状厚み差、および
方位などが磁区の細分化に及ぼす影響につき、種々の検
問を加え、鉄Ｊｔｌどの関係について調査した。
みを局所的に変化さし、その領域、形状厚み差、および
方位などが磁区の細分化に及ぼす影響につき、種々の検
問を加え、鉄Ｊｔｌどの関係について調査した。
なおこの実験にＪ３い−Ｃ局所的に厚みを薄くりるには
、ＨＦ溶液を用いて化学的に）Ａルステライトを溶Ｆｉ
ｒ−ｔｌることにより、また厚みを大きくするには静電
塗装によってフＡルステライトを付加さけることにより
行った、。
、ＨＦ溶液を用いて化学的に）Ａルステライトを溶Ｆｉ
ｒ−ｔｌることにより、また厚みを大きくするには静電
塗装によってフＡルステライトを付加さけることにより
行った、。
その結果、フＡルスう一シ、（１−の１ｆｆｌ’？領域
の形状としては、第′１図（イ）に示したにうな連続的
または非運わ°Ｃ的の線状凹凸形状がとくに鉄損低減効
果にＪ３いＣイｊ効Ｃあることが認められた。ただし非
連続の線状凹凸領域に（１５いては、点と点との間隔が
０．５ｍｍ以１１．’、Ｉｆれるど効果はイ１（減した
。この点破線のように線の一部が少しづ′つ抜【］てい
る場合は、鉄損（Ｌ（ｉ戚効宋（まわｊｊ状の場合とは
ば同じであった。
の形状としては、第′１図（イ）に示したにうな連続的
または非運わ°Ｃ的の線状凹凸形状がとくに鉄損低減効
果にＪ３いＣイｊ効Ｃあることが認められた。ただし非
連続の線状凹凸領域に（１５いては、点と点との間隔が
０．５ｍｍ以１１．’、Ｉｆれるど効果はイ１（減した
。この点破線のように線の一部が少しづ′つ抜【］てい
る場合は、鉄損（Ｌ（ｉ戚効宋（まわｊｊ状の場合とは
ば同じであった。
次に］Ａルメ））イ１〜被膜の層厚領域の方向について
は、ｆｆｉ ’Ｉ図（ＩＩ）や第２図に示したように、
圧延の／Ｊ向にλ・１じＧＯ・〜９０°の角度とした場
合がとくに有効であつＩζ。さらにフＡルステライ１〜
異厚領域の厚みｉｒについ（゛は、第３図に示しｌζよ
うに過厚にした揚合し、減厚にした場合もほば同様の結
果が得られ、いずれにしても厚み弁が０．３μｍ以上あ
れば有効であることがわかった。次に連続または非連続
の線状凹凸領域の幅につい【は、第４図に示したにうに
０．０５〜２．０ｍｍとくに０．８〜１．５ｎ＋ｎ＋の
範囲で優れた効果が得られた。
は、ｆｆｉ ’Ｉ図（ＩＩ）や第２図に示したように、
圧延の／Ｊ向にλ・１じＧＯ・〜９０°の角度とした場
合がとくに有効であつＩζ。さらにフＡルステライ１〜
異厚領域の厚みｉｒについ（゛は、第３図に示しｌζよ
うに過厚にした揚合し、減厚にした場合もほば同様の結
果が得られ、いずれにしても厚み弁が０．３μｍ以上あ
れば有効であることがわかった。次に連続または非連続
の線状凹凸領域の幅につい【は、第４図に示したにうに
０．０５〜２．０ｍｍとくに０．８〜１．５ｎ＋ｎ＋の
範囲で優れた効果が得られた。
なお）Ａルステライト被膜の層厚領域は、圧延方向を横
切る向きに繰返し形成覆ることが、鋼板全体の鉄損を下
げるために有効で、たとえば第１図（ハ）に示したよう
な領域間の間隔は、第５図に示したようにｌｎｖ〜３０
ｍｍの範囲と−４ることが望ましい。またフォルステラ
イト被膜にお１ノる層厚領域の形成は、鋼板の両面であ
っても、片面にのみひあってｂ、その効果にはどんと変
わりはない。
切る向きに繰返し形成覆ることが、鋼板全体の鉄損を下
げるために有効で、たとえば第１図（ハ）に示したよう
な領域間の間隔は、第５図に示したようにｌｎｖ〜３０
ｍｍの範囲と−４ることが望ましい。またフォルステラ
イト被膜にお１ノる層厚領域の形成は、鋼板の両面であ
っても、片面にのみひあってｂ、その効果にはどんと変
わりはない。
さらに、この発明の鋼板においては、形状変化部分は被
膜８１Ｓに限られているので、変化分は少なく、従って
占積率を低下さびることはほとんどない。
膜８１Ｓに限られているので、変化分は少なく、従って
占積率を低下さびることはほとんどない。
次にこの発明に係る方向性けい素鋼板の製造方法につい
て説明する。
て説明する。
この発明の素４１は、公知の製鋼方法、例えば転炉、電
気炉などに五つ−（°製鋼し、さらに迄塊−分塊法また
は連続ｖｉ造法などによってスラブ（鋼片）としたのら
、熱間１１−延によって得られる熱延二１イルを用いる
。
気炉などに五つ−（°製鋼し、さらに迄塊−分塊法また
は連続ｖｉ造法などによってスラブ（鋼片）としたのら
、熱間１１−延によって得られる熱延二１イルを用いる
。
この熱延板は、５ｉを２．０〜４．０％程度含有Ｊ。
る組成である必要がある。というのは、Ｓｌが２．０％
未Ｗｈで（３（鉄損の劣化が大きく、また４、０％を超
えると、冷間加］−性が劣化するからである。
未Ｗｈで（３（鉄損の劣化が大きく、また４、０％を超
えると、冷間加］−性が劣化するからである。
その他の成分についてはｈ向性けい素鋼板の素材成分で
あれば、いり゛れも適用可能である。
あれば、いり゛れも適用可能である。
次に冷間ｌロー延にＪ、す、最終目標板厚とされるが、
冷間圧延は、′１回ｂり、、＜は中間焼鈍を挾む２回の
冷間圧延ににり行なわれる。このとき必要に応じて熱延
板の均一化焼鈍や、ｌ？目１１１圧延に替わる温間圧延
を隔りこともでさる。。
冷間圧延は、′１回ｂり、、＜は中間焼鈍を挾む２回の
冷間圧延ににり行なわれる。このとき必要に応じて熱延
板の均一化焼鈍や、ｌ？目１１１圧延に替わる温間圧延
を隔りこともでさる。。
最終板厚どされた冷延板（よ、１ＩｉＪ炭可能な程度の
酸化性雰ｆｕｌｌ気ししくはりｌスクール形成可能な程
度の弱酸化性雰囲気中（゛１次再結晶焼鈍が施される。
酸化性雰ｆｕｌｌ気ししくはりｌスクール形成可能な程
度の弱酸化性雰囲気中（゛１次再結晶焼鈍が施される。
ついで、鋼板表面にＭ（１０を主成分とづ゛る焼鈍分離
剤を塗布Ｊ゛るのであるが、この塗装ｌ工程において、
鋼板表面に局所的に該分離剤の未塗布領域を形成させる
ことにより、この発明で所期した［１的が有利に達成さ
れるのである。
剤を塗布Ｊ゛るのであるが、この塗装ｌ工程において、
鋼板表面に局所的に該分離剤の未塗布領域を形成させる
ことにより、この発明で所期した［１的が有利に達成さ
れるのである。
すなわち、２次再結晶とそれに続く高温純化焼鈍く最終
仕上焼鈍）を行なうことにより、焼鈍分離剤が塗布され
ている面には通常のフォルステライト被膜が形成される
のに対し、焼鈍分離剤が塗装１ｊされていない面には薄
いフォルスアライト被膜しか生成せず、従って減厚領域
が形成されるわけである。
仕上焼鈍）を行なうことにより、焼鈍分離剤が塗布され
ている面には通常のフォルステライト被膜が形成される
のに対し、焼鈍分離剤が塗装１ｊされていない面には薄
いフォルスアライト被膜しか生成せず、従って減厚領域
が形成されるわけである。
なお焼鈍分離剤を鋼板へ（＝Ｊ着さＵる手段どしては、
ロールやへケによる塗布、吹ｆ４け、静電塗装が公知で
あるが、いずれを採用してしＪ、い。
ロールやへケによる塗布、吹ｆ４け、静電塗装が公知で
あるが、いずれを採用してしＪ、い。
またかかる層厚領域を形成する他の手法としては上記の
方法の他部下にのべる４つの方法がある。
方法の他部下にのべる４つの方法がある。
ｉ）１次再結晶焼鈍後の鋼板表面への焼鈍分離剤の塗布
工程において、該塗布に先立も、鋼板表面に焼鈍分離剤
との反応を阻害する物資を１ｇ／Ｂ２以下の範囲で局所
的に付着さける方法。
工程において、該塗布に先立も、鋼板表面に焼鈍分離剤
との反応を阻害する物資を１ｇ／Ｂ２以下の範囲で局所
的に付着さける方法。
この方法においで反応用害物質としてはＳｉ ０２ 、
ＡＪ２２０３ 、Ｚｒ ０２などの酸化物や、／１）、
ΔＡ、８１１ 、Ｎｉ 、 Ｆｅなどの金属が挙げられ
る。かかる反応阻害物質は、１ｇ／ｍ２を超えｃ’（Ｐ
Ｉさると、反応阻害効果が過剰となり、）Ａルステライ
ト被膜が形成されなくなる。従一つＣあくＪ、でも、１
ｇ／ｍ２以下の範囲でノＡルステシイト被膜の減厚■を
制御Ｊる必要がある。’ｃ衣Ｊ３、これらの反応阻害物
質のｖ！Ａ仮への（ｔＪ看手［９としては、塗布、吹付
け、メッキ、印刷ｄ３よび静電塗装などがいずれも利用
できる。
ＡＪ２２０３ 、Ｚｒ ０２などの酸化物や、／１）、
ΔＡ、８１１ 、Ｎｉ 、 Ｆｅなどの金属が挙げられ
る。かかる反応阻害物質は、１ｇ／ｍ２を超えｃ’（Ｐ
Ｉさると、反応阻害効果が過剰となり、）Ａルステライ
ト被膜が形成されなくなる。従一つＣあくＪ、でも、１
ｇ／ｍ２以下の範囲でノＡルステシイト被膜の減厚■を
制御Ｊる必要がある。’ｃ衣Ｊ３、これらの反応阻害物
質のｖ！Ａ仮への（ｔＪ看手［９としては、塗布、吹付
け、メッキ、印刷ｄ３よび静電塗装などがいずれも利用
できる。
１ｉ）１次再結晶焼鈍後の鋼板表面への焼鈍分離剤の塗
布工程においで、該塗布に先立ら鋼板表面に焼鈍分前剤
スラリー（水と焼鈍分離剤との懸濁液）に対するＩＷ水
水物物質０．Ｉｇ ／ｍ ２以下の範囲で局所的に（”
Ｉ Ｑ’＃さける方法。
布工程においで、該塗布に先立ら鋼板表面に焼鈍分前剤
スラリー（水と焼鈍分離剤との懸濁液）に対するＩＷ水
水物物質０．Ｉｇ ／ｍ ２以下の範囲で局所的に（”
Ｉ Ｑ’＃さける方法。
かかる撥水性物質としては、油性ペイントやワニスなど
がイＩ刊に適合し、鋼板表面と焼鈍分頼剖とのＩＢ Ｗ
ｐｈをＩｊｌげて、）Ａルステライ１〜生成、反応を遅
ｔｆｔ！させて減厚領域を形成させるわけである。ただ
し０，１（１／ｒａ ２を超えて１１着させた場合は、
反応遅滞効果が過剰となって７オルスｊライト被膜が全
く形成されなくなるので、あくまでも０．１！＋ ／ｍ
２以トの範囲で７オルステライ１〜被膜の減厚量を制
御する必要がある。なＪ３これらの撥水性物質の鋼板へ
のイ］着手段としては、前掲した反応阻害物質と同様、
塗布、吹イ」番ノ、印刷ａ３よび静電塗装などが利用で
きる。
がイＩ刊に適合し、鋼板表面と焼鈍分頼剖とのＩＢ Ｗ
ｐｈをＩｊｌげて、）Ａルステライ１〜生成、反応を遅
ｔｆｔ！させて減厚領域を形成させるわけである。ただ
し０，１（１／ｒａ ２を超えて１１着させた場合は、
反応遅滞効果が過剰となって７オルスｊライト被膜が全
く形成されなくなるので、あくまでも０．１！＋ ／ｍ
２以トの範囲で７オルステライ１〜被膜の減厚量を制
御する必要がある。なＪ３これらの撥水性物質の鋼板へ
のイ］着手段としては、前掲した反応阻害物質と同様、
塗布、吹イ」番ノ、印刷ａ３よび静電塗装などが利用で
きる。
１ｉｉ）１次再結晶焼鈍後の鋼板表°面への焼鈍分離剤
の塗布工程にＪ３いて、その塗布に先立ら、鋼板表面に
鋼中の３ｉの酸化剤となるような物質を２（＋／１１１
２以下の範囲で局所的に１１着さＵる方法。
の塗布工程にＪ３いて、その塗布に先立ら、鋼板表面に
鋼中の３ｉの酸化剤となるような物質を２（＋／１１１
２以下の範囲で局所的に１１着さＵる方法。
これらの物質はその後の最終仕上焼鈍にＪ３いて高温で
鋼中のＳ ｌ／！：酸化させ、鋼板表層リブスケール中
のＳ： ０２粒子の聞を増加ざｌることによって、最終
仕上焼鈍後のフォルステライト被膜の厚みを増加さμる
ので、鋼板表面に局所的に過厚被膜を形成させることが
できるわ４−Ｊである。かかる酸化剤としては、Ｆｅ
Ｏ。
鋼中のＳ ｌ／！：酸化させ、鋼板表層リブスケール中
のＳ： ０２粒子の聞を増加ざｌることによって、最終
仕上焼鈍後のフォルステライト被膜の厚みを増加さμる
ので、鋼板表面に局所的に過厚被膜を形成させることが
できるわ４−Ｊである。かかる酸化剤としては、Ｆｅ
Ｏ。
Ｆ６２ Ｑ３．−１’ｉ ０２などの酸化物、Ｆｅ２５
ｉＯｎなどの還元され易い珪酸塩、Ｍ（ＩＩ（ＯＨ）ｚ
などの水酸化物などが有利に適合づるが、これらの酸化
剤の（＝ｌ Ｗ 但が２１１／ｌ１１２を超えると、被
膜の厚みが大きくなり過ぎて、鋼板への１＆名力を失い
、被膜がはく落してしまって所期した目的を達成づるこ
とかできない。
ｉＯｎなどの還元され易い珪酸塩、Ｍ（ＩＩ（ＯＨ）ｚ
などの水酸化物などが有利に適合づるが、これらの酸化
剤の（＝ｌ Ｗ 但が２１１／ｌ１１２を超えると、被
膜の厚みが大きくなり過ぎて、鋼板への１＆名力を失い
、被膜がはく落してしまって所期した目的を達成づるこ
とかできない。
１ｖ）２次再結晶後の鋼板表面に被成したフォルレステ
ライト被１１，３／ａ、地鉄鋼板表層に塑性歪を加えな
いようにしＣ除去りることより減厚領域を形成 づ る
７ノ ン大 。
ライト被１１，３／ａ、地鉄鋼板表層に塑性歪を加えな
いようにしＣ除去りることより減厚領域を形成 づ る
７ノ ン大 。
かヨウ／、Ｃ１ｊｖ、ト１ノ’ＣＬｉＬ、化学ｒｊｌ
Ｊｉｆｆ ヤｍ解ｒｔｙ＋ｉの他、回転りる円？Ｉ：）
状の凪６による除去、軽圧力による鉄釘での除去さらに
は出力を適切に調整したレーＩＪ”−ビームなどの光学
的除去などの方法がある。とくに光学的除去法としてレ
ーザービームを利用する場合は、１つの光源から複数本
のビームを取出したり、また適当なマスキングの存在の
下に全面照射を行うことにＪ、って、１回の操”作で効
率よく複数本の層厚領域を形成させることかできる利点
がある。
Ｊｉｆｆ ヤｍ解ｒｔｙ＋ｉの他、回転りる円？Ｉ：）
状の凪６による除去、軽圧力による鉄釘での除去さらに
は出力を適切に調整したレーＩＪ”−ビームなどの光学
的除去などの方法がある。とくに光学的除去法としてレ
ーザービームを利用する場合は、１つの光源から複数本
のビームを取出したり、また適当なマスキングの存在の
下に全面照射を行うことにＪ、って、１回の操”作で効
率よく複数本の層厚領域を形成させることかできる利点
がある。
ところで上述した除去方式による層厚領域の形成方法に
おいて、どくに注意すべきことはかかる除去処理の際に
、地鉄表面に塑竹歪域を形成させないようにするとであ
る。というのは塑性歪が導入された場合は、後述づるよ
うに歪取り焼鈍後の鋼板の特性が著しく劣化Ｊるからで
ある。
おいて、どくに注意すべきことはかかる除去処理の際に
、地鉄表面に塑竹歪域を形成させないようにするとであ
る。というのは塑性歪が導入された場合は、後述づるよ
うに歪取り焼鈍後の鋼板の特性が著しく劣化Ｊるからで
ある。
かような層厚領域の形状としては、連続的な線状凹凸を
なすものがとりわ【ノ有効であるが、その他罪連続す＜
ｒわち点の列で置き替えることもできる。しかし４ｒが
らかかる非連続の線状凹凸の場合は、点と点との間隔が
０．５１１ＩＩ１１以上離れていると効果が小さくなる
。またかような線状凹凸領域幅としては、０．０５〜２
．０Ｉｌ１ｍ程度がとくに効果が大きい。
なすものがとりわ【ノ有効であるが、その他罪連続す＜
ｒわち点の列で置き替えることもできる。しかし４ｒが
らかかる非連続の線状凹凸の場合は、点と点との間隔が
０．５１１ＩＩ１１以上離れていると効果が小さくなる
。またかような線状凹凸領域幅としては、０．０５〜２
．０Ｉｌ１ｍ程度がとくに効果が大きい。
線状凹凸領域の向きについ（は、ＩＥ延方向に対して６
０〜９０°の角度範囲がとくに好ましい。圧延方向に平
行な方向して場合は効果がなく、圧延方向と直角方向で
最大の効果が得られる。こうした鋼板圧延方向にｉｔす
る角度はとくに垂要で、層厚領域の幅が広′りぎる場合
や、孤立した点の場合に鉄損低減効果が弱まるのは、そ
の方向性が不明瞭になるためと思われる。
０〜９０°の角度範囲がとくに好ましい。圧延方向に平
行な方向して場合は効果がなく、圧延方向と直角方向で
最大の効果が得られる。こうした鋼板圧延方向にｉｔす
る角度はとくに垂要で、層厚領域の幅が広′りぎる場合
や、孤立した点の場合に鉄損低減効果が弱まるのは、そ
の方向性が不明瞭になるためと思われる。
こうした連続または非連続の線状凹凸領域は圧延方向に
対しで異なる形状、幅、角度のものも含めて繰返し存（
ｔ ｔｌることが好ましく、この時の領域と領域との間
隔は１．０〜３０ＩｌｌｌＲの範囲がとりわ番〕有効で
ある。
対しで異なる形状、幅、角度のものも含めて繰返し存（
ｔ ｔｌることが好ましく、この時の領域と領域との間
隔は１．０〜３０ＩｌｌｌＲの範囲がとりわ番〕有効で
ある。
またフィルスプライ１−被膜の層厚の領域は鋼板の両面
に存（しシて６片面のみに存在していてもその効果にＧ
；Ｌどんど変りは４【い。
に存（しシて６片面のみに存在していてもその効果にＧ
；Ｌどんど変りは４【い。
以し述べたようにして）Ａルステライ１−と被膜に層厚
領域を局所的に形成さμｋｌｊ向１ｇ、 ４ノい素鋼板
は、通常の１１１１１日」い素鋼板と同様にそのまま製
品どして使用される場１合、またさらに上塗り絶縁コー
ティングを稈して製品として使用される場合のいずれに
お−（（，１、実際の機器に使用された場Ａ 自 ｈｉ
／） Ｉ４紹 讐ｔ、１ここにこの発明に従いフィル
スプライト被膜に層厚領域を区画形成することによって
鉄損特性が改善される理由は、該被膜に異厚領域を段Ｇ
Ｊたことにより鋼板表面には異張力領域が生じるが、こ
の異張ノ」によって鋼板表面に弾性歪が導入され、その
結果磁区が有効に細分化されるためであろうと考えられ
る。
領域を局所的に形成さμｋｌｊ向１ｇ、 ４ノい素鋼板
は、通常の１１１１１日」い素鋼板と同様にそのまま製
品どして使用される場１合、またさらに上塗り絶縁コー
ティングを稈して製品として使用される場合のいずれに
お−（（，１、実際の機器に使用された場Ａ 自 ｈｉ
／） Ｉ４紹 讐ｔ、１ここにこの発明に従いフィル
スプライト被膜に層厚領域を区画形成することによって
鉄損特性が改善される理由は、該被膜に異厚領域を段Ｇ
Ｊたことにより鋼板表面には異張力領域が生じるが、こ
の異張ノ」によって鋼板表面に弾性歪が導入され、その
結果磁区が有効に細分化されるためであろうと考えられ
る。
このような巽張力弾性歪を附加した方向性けい素鋼板に
おいて【、Ｉ、鋼板の地鉄表層部に塑性歪領域やレーザ
ー照射痕のような高転位密度領域を存在させる従来法の
場合と異なり、人為的な塑性歪領域がみられないので、
通常８００℃前後で１分間から数時間にわたって施され
る歪取り焼鈍を施しでら鉄損の劣化がはとｌυどないと
いう特筆Ｊべき利点がある。前者の場合番よ、地鉄表層
部の塑性歪が高温にＪ：って消滅さくいくので鉄損の劣
化が生じるという致命的な欠点を有づるが、この発明の
場合は歪取り焼鈍の有無にかかわらｆ良好な鉄損を示す
。
おいて【、Ｉ、鋼板の地鉄表層部に塑性歪領域やレーザ
ー照射痕のような高転位密度領域を存在させる従来法の
場合と異なり、人為的な塑性歪領域がみられないので、
通常８００℃前後で１分間から数時間にわたって施され
る歪取り焼鈍を施しでら鉄損の劣化がはとｌυどないと
いう特筆Ｊべき利点がある。前者の場合番よ、地鉄表層
部の塑性歪が高温にＪ：って消滅さくいくので鉄損の劣
化が生じるという致命的な欠点を有づるが、この発明の
場合は歪取り焼鈍の有無にかかわらｆ良好な鉄損を示す
。
実施例
１１１上
３ｉ ： ３．２％を含有りるけい素鋼素材を、常法に
従って厚み０．３Ｏｎ＋ｍの冷間鋼板としたのち脱炭・
１次？Ｑ結晶焼鈍を施し、ついでこの焼鈍板の表面に焼
鈍分離剤を塗布Ｊるに先立って焼鈍分離剤と鋼板４ノブ
スクール中Ｓ：０２どの反応阻害物質であるへλ２０３
粉末を付＠ ｍ ： ０，５（１／ ｍ ２゜ｒａ−ｍ
Ａ向どなり角爪：９０°、何着幅：２Ｉそして圧延方向
の繰返し間隔４ Ｉｌｌ ＩＩＩの条件下に、鋼板表面
に線状にイ」着さＩ、しかるのち焼鈍分離剤をその上に
塗布してから２次ＩＩ■結晶焼鈍ついで１２００℃。
従って厚み０．３Ｏｎ＋ｍの冷間鋼板としたのち脱炭・
１次？Ｑ結晶焼鈍を施し、ついでこの焼鈍板の表面に焼
鈍分離剤を塗布Ｊるに先立って焼鈍分離剤と鋼板４ノブ
スクール中Ｓ：０２どの反応阻害物質であるへλ２０３
粉末を付＠ ｍ ： ０，５（１／ ｍ ２゜ｒａ−ｍ
Ａ向どなり角爪：９０°、何着幅：２Ｉそして圧延方向
の繰返し間隔４ Ｉｌｌ ＩＩＩの条件下に、鋼板表面
に線状にイ」着さＩ、しかるのち焼鈍分離剤をその上に
塗布してから２次ＩＩ■結晶焼鈍ついで１２００℃。
５時間の純化焼鈍を施した。
なお比較のためΔμ２０３粉末の何着処理のない常法に
従う７Ｊ ＞）ｓにＪ、す／Ｊ向性けい素鋼板を作成し
、比較例とした。
従う７Ｊ ＞）ｓにＪ、す／Ｊ向性けい素鋼板を作成し
、比較例とした。
被膜性状について調べＩこところ比較例では灰色で均等
厚の被膜が形成されていたが、実施例においてはへβ２
０３粉末を（ｔイロした領域については、０．８μｍだ
り厚みの少ない）Ａルステライト被躾が形成されていた
。両者の鉄損値は下記のとおりであった。
厚の被膜が形成されていたが、実施例においてはへβ２
０３粉末を（ｔイロした領域については、０．８μｍだ
り厚みの少ない）Ａルステライト被躾が形成されていた
。両者の鉄損値は下記のとおりであった。
比較例 Ｗ １７／ ５０ ＝ １．０６ Ｗ ／ ｋ
ｇ実施例 Ｗ１７１５０＝ １．０２ Ｗ／ｋｇこの後
りんＩｌｉ塩系の通常上塗り」−ティングを施した場合
の鉄損値について調べたところ、それぞれ下記のとおり
であった。
ｇ実施例 Ｗ１７１５０＝ １．０２ Ｗ／ｋｇこの後
りんＩｌｉ塩系の通常上塗り」−ティングを施した場合
の鉄損値について調べたところ、それぞれ下記のとおり
であった。
比較例 Ｗ１７１５０＝ １．０６ Ｗ／ｋｇ実施例
Ｗ１７１５０＝ １．０１ Ｗ／ｋｇざらに、これらの
試料に８００℃で２時間の歪取り焼鈍を施した場合の、
鉄Ｊｔ’ｌ値について調べｌ〔ところ下記の値が得られ
た。
Ｗ１７１５０＝ １．０１ Ｗ／ｋｇざらに、これらの
試料に８００℃で２時間の歪取り焼鈍を施した場合の、
鉄Ｊｔ’ｌ値について調べｌ〔ところ下記の値が得られ
た。
比較例 Ｗ１７１５０ ＝ １．０６ Ｗ／驕実施例
Ｗ１７１５０＝ １．０１ Ｗ／ｋｇ実施例２ ３ｉ ： ３．２％を含有り−るけい素鋼素材を、常法
に従って厚み０．３０ｍｍの冷延鋼板としたのち、脱炭
・１次再結晶焼鈍を施し、ついでこの焼鈍板表面に焼鈍
分離剤を塗布するに先立ち、焼鈍分離剤スラリーに対し
撥水ｆｊｌを右−４るラッカーを付着量：０．０５（１
／Ｉｌ＋ ２．圧延／ｊ向どなず角麿ニア５°、付着幅
： ０．５ｍｓ＋そして圧！Ｉｉｈ向の繰返し間隔３Ｉ
Ｉ１ｍの条件下に鋼板表面に線状に吹（−Ｉ ＧＥＬ
（Ｎ１着させたのち、その上に焼鈍分薗剤スラリーを塗
布してから加熱乾燥し、しかるのち２次Ｉ１１結晶焼鈍
ついで１２００℃。
Ｗ１７１５０＝ １．０１ Ｗ／ｋｇ実施例２ ３ｉ ： ３．２％を含有り−るけい素鋼素材を、常法
に従って厚み０．３０ｍｍの冷延鋼板としたのち、脱炭
・１次再結晶焼鈍を施し、ついでこの焼鈍板表面に焼鈍
分離剤を塗布するに先立ち、焼鈍分離剤スラリーに対し
撥水ｆｊｌを右−４るラッカーを付着量：０．０５（１
／Ｉｌ＋ ２．圧延／ｊ向どなず角麿ニア５°、付着幅
： ０．５ｍｓ＋そして圧！Ｉｉｈ向の繰返し間隔３Ｉ
Ｉ１ｍの条件下に鋼板表面に線状に吹（−Ｉ ＧＥＬ
（Ｎ１着させたのち、その上に焼鈍分薗剤スラリーを塗
布してから加熱乾燥し、しかるのち２次Ｉ１１結晶焼鈍
ついで１２００℃。
５時間の純化焼鈍を施した１゜
なお比較の！、：め、焼鈍分離剤の塗布に先立つ撥水性
物質の付猶処理のない通常の工程にＪ：って方向性１ノ
い素鋼４ｋを作成し、比較例とした。
物質の付猶処理のない通常の工程にＪ：って方向性１ノ
い素鋼４ｋを作成し、比較例とした。
被膜す４状についＣ調べたどころ比較例では、均等厚で
灰色のフＡルスデライト被・躾が形成されていたが、実
施例に（１３い゛（は、ラッカー吹付けた領域について
【よ、０．５μｍだり厚みの少ないフォルステライ１−
被膜が形成されていた。両者の鉄損値は下記のとＪ′３
りであっ／ｌ−１１ 比較例 Ｗ １？／ ！＋０−１．０６ Ｗ ／ ｋｇ
実施例 Ｗ１７／！ｉ０− １．０１ Ｗ／ｋｇこの後
クロム酸」偏光の通常の上塗りコーディングを施した場
合のＤ ＩＱ ｌ１ｆｌ［について調べたところ、それ
ぞれ下記のとおりであった。
灰色のフＡルスデライト被・躾が形成されていたが、実
施例に（１３い゛（は、ラッカー吹付けた領域について
【よ、０．５μｍだり厚みの少ないフォルステライ１−
被膜が形成されていた。両者の鉄損値は下記のとＪ′３
りであっ／ｌ−１１ 比較例 Ｗ １？／ ！＋０−１．０６ Ｗ ／ ｋｇ
実施例 Ｗ１７／！ｉ０− １．０１ Ｗ／ｋｇこの後
クロム酸」偏光の通常の上塗りコーディングを施した場
合のＤ ＩＱ ｌ１ｆｌ［について調べたところ、それ
ぞれ下記のとおりであった。
比較例 Ｗ １７／ ５０＝ １．０６ Ｗ／ ｋｇ実
施例 Ｗ １７／ ５０＝ １．００ Ｗ ／ ｋｇさ
らにこれらの試料に８００℃で２時間の歪取り焼鈍を施
した場合の鉄損値について調べたところ下記のとおりで
あった。
施例 Ｗ １７／ ５０＝ １．００ Ｗ ／ ｋｇさ
らにこれらの試料に８００℃で２時間の歪取り焼鈍を施
した場合の鉄損値について調べたところ下記のとおりで
あった。
比較例 Ｗ１７１５０ ＝ １．０６ Ｗ／ｋｇ実施例
Ｗ１７１５０＝ １．００ Ｗ／ｋｇ実施例３ ３ｉ ： ３，０％を含有するけい素鋼素材を、常法に
従って厚み０．２８ｍ１の冷延鋼板としたのち、脱炭・
１次再結晶焼鈍を施し、ついでこの焼鈍板表面にＭｏＯ
を主成分とする焼鈍分離剤を一旦塗布したのち先の細い
プラスチックの棒で、焼鈍分離剤を、圧延方向となす角
度９０°１幅１．５１．圧延方向における繰返し間隔２
＃ｌｌｌの条イシ１下に線状に除去し、ついで２次再結
晶を兼ねる１２００℃、５時間の最終仕上げ焼鈍を施し
た。なａ３焼鈍分離剤を除去づることのない通常の工程
で最終仕上げ焼鈍まで施したものを比較祠とした。
Ｗ１７１５０＝ １．００ Ｗ／ｋｇ実施例３ ３ｉ ： ３，０％を含有するけい素鋼素材を、常法に
従って厚み０．２８ｍ１の冷延鋼板としたのち、脱炭・
１次再結晶焼鈍を施し、ついでこの焼鈍板表面にＭｏＯ
を主成分とする焼鈍分離剤を一旦塗布したのち先の細い
プラスチックの棒で、焼鈍分離剤を、圧延方向となす角
度９０°１幅１．５１．圧延方向における繰返し間隔２
＃ｌｌｌの条イシ１下に線状に除去し、ついで２次再結
晶を兼ねる１２００℃、５時間の最終仕上げ焼鈍を施し
た。なａ３焼鈍分離剤を除去づることのない通常の工程
で最終仕上げ焼鈍まで施したものを比較祠とした。
両者の被膜ｆｌ状についで調べたところ、比較例におい
ては、均等厚な灰色のフォルステライ１〜被膜が形成さ
れたが、実施例にＪ３いては焼鈍分離剤を除去した領域
につい（は厚みの小さいフォルステライト被膜が形成さ
れた。これらの鉄損値は下記のとＪ５すＣあった。
ては、均等厚な灰色のフォルステライ１〜被膜が形成さ
れたが、実施例にＪ３いては焼鈍分離剤を除去した領域
につい（は厚みの小さいフォルステライト被膜が形成さ
れた。これらの鉄損値は下記のとＪ５すＣあった。
比較例 Ｗ１７／ ！ｉ０＝ １．（１７Ｗ／驕実施例
Ｗ１７１５０ ＝ １．０１ Ｗ／ｋｇさらにこれら
の試オ′＋１に８００°Ｃで５時間の歪取り焼鈍を施し
た場合の鉄損値について調べたところ下記の値が得られ
た１゜ 比較例 ＷＩ７〜！ｉｏ＝ １．０７ Ｗ／ ｋｇ実施
例 Ｗ１７／’！１（１−１，０１Ｗ／に８実施例４ ３ｉ ： ３．（１％を含有りる【ノい素鋼索材を、常
法に従って厚み１１．３０１１１ Ｉｌ＋の冷延鋼板と
したのち、脱炭・１次再結晶焼鈍を施し、ついで凹凸を
右づるゴムロールによっ−Ｃ鋼扱表面に焼鈍分離剤を塗
布しに０このとさ、焼鈍分離剤の塗布は、圧延方向に対
して交互に塗布領域と未塗布領域とを区画形成し、朱塗
イ５領域の幅は１．！ｉｍｍで圧延方向の繰返し間隔は
５ＩＩＩＩｎの条件Ｆに行なった。その後２次再結晶焼
鈍と１２００℃、５時間の純化焼鈍を施した。
Ｗ１７１５０ ＝ １．０１ Ｗ／ｋｇさらにこれら
の試オ′＋１に８００°Ｃで５時間の歪取り焼鈍を施し
た場合の鉄損値について調べたところ下記の値が得られ
た１゜ 比較例 ＷＩ７〜！ｉｏ＝ １．０７ Ｗ／ ｋｇ実施
例 Ｗ１７／’！１（１−１，０１Ｗ／に８実施例４ ３ｉ ： ３．（１％を含有りる【ノい素鋼索材を、常
法に従って厚み１１．３０１１１ Ｉｌ＋の冷延鋼板と
したのち、脱炭・１次再結晶焼鈍を施し、ついで凹凸を
右づるゴムロールによっ−Ｃ鋼扱表面に焼鈍分離剤を塗
布しに０このとさ、焼鈍分離剤の塗布は、圧延方向に対
して交互に塗布領域と未塗布領域とを区画形成し、朱塗
イ５領域の幅は１．！ｉｍｍで圧延方向の繰返し間隔は
５ＩＩＩＩｎの条件Ｆに行なった。その後２次再結晶焼
鈍と１２００℃、５時間の純化焼鈍を施した。
なお比較のため、フォルスプライト被膜を鋼板全面に一
様に塗布する通常の製造工程によつＣ方向性（プい素鋼
板を作成し、比較例とした。
様に塗布する通常の製造工程によつＣ方向性（プい素鋼
板を作成し、比較例とした。
両者の被膜性状についで調べたところ比較例では均等厚
な灰色のフォルスプライト被膜が形成され、実施例にお
いでは焼鈍分子ｉｌｌ剤を未塗布した領域については、
厚みの薄いフォルステライト被膜が形成されていた。こ
れらの鉄損Ｉｆｆは下記のとおりであった。
な灰色のフォルスプライト被膜が形成され、実施例にお
いでは焼鈍分子ｉｌｌ剤を未塗布した領域については、
厚みの薄いフォルステライト被膜が形成されていた。こ
れらの鉄損Ｉｆｆは下記のとおりであった。
比較例 Ｗ１７１５０ ＝ １．０５ Ｗ／ｋｇ実施例
Ｗ１７１５０＝ １．０３ Ｗ／ｋｇさらにこれらの
試料に８００°Ｃで１１１４間の歪取り焼鈍を１進じた
場合の鉄損値についＣ調べたところ下記の値が得られた
。
Ｗ１７１５０＝ １．０３ Ｗ／ｋｇさらにこれらの
試料に８００°Ｃで１１１４間の歪取り焼鈍を１進じた
場合の鉄損値についＣ調べたところ下記の値が得られた
。
比較例 Ｗ １７／ ５０＝ １．０８ Ｗ ／ ｋｇ
実施例 Ｗ １７／ ５０＝ １．０３ Ｗ ／ ｋｇ
実施例５ Ｓｉ ： ３．２％を含イ１゛りる（ノい素鋼索材を、
常法に従って厚み０．３０ｍｍの冷延の鋼板とし、つい
で脱炭・１次再結晶焼鈍を施し、ついで焼鈍分離剤を塗
布覆るに先立ち、鋼板表面に鋼中３ｉに対して酸化剤で
あるＦｅＯを、０．５ｇ ７ｍ ’の範囲で圧延方向と
なり角爪９０°１幅：２１１１ｍ、圧延方向における繰
返し間ｌ１ｒｉｉ： １（１１１１１１の条（’ｌ下に
線状に塗布したのち、焼鈍分離剤を−ｔ Ｉ／） 、Ｊ
二に塗装ＩＩシ、しかるのち２次丙結晶焼鈍−）いＣ１
２００℃、５１１；’ｉ間の純化焼鈍を°施した１、な
（１３比較例のため、焼鈍分離剤の塗布に先立ち酸化剤
の塗（１ｉを行わない通常の工程によって方向性（°Ｊ
い素鋼板を作成し、比較例とした。
実施例 Ｗ １７／ ５０＝ １．０３ Ｗ ／ ｋｇ
実施例５ Ｓｉ ： ３．２％を含イ１゛りる（ノい素鋼索材を、
常法に従って厚み０．３０ｍｍの冷延の鋼板とし、つい
で脱炭・１次再結晶焼鈍を施し、ついで焼鈍分離剤を塗
布覆るに先立ち、鋼板表面に鋼中３ｉに対して酸化剤で
あるＦｅＯを、０．５ｇ ７ｍ ’の範囲で圧延方向と
なり角爪９０°１幅：２１１１ｍ、圧延方向における繰
返し間ｌ１ｒｉｉ： １（１１１１１１の条（’ｌ下に
線状に塗布したのち、焼鈍分離剤を−ｔ Ｉ／） 、Ｊ
二に塗装ＩＩシ、しかるのち２次丙結晶焼鈍−）いＣ１
２００℃、５１１；’ｉ間の純化焼鈍を°施した１、な
（１３比較例のため、焼鈍分離剤の塗布に先立ち酸化剤
の塗（１ｉを行わない通常の工程によって方向性（°Ｊ
い素鋼板を作成し、比較例とした。
鉄損値は土間のど、１３すＣ（ら・）ｌＪ０比較例 Ｗ
１７／ ！１０＝−１，０４Ｗ ／ ｋｇ実施例 Ｗ
１７１．’ ！ｉｏ＝ ０．９９ Ｗ ｌ ｋｇさら
に、８００℃、２＋１ｉ′Ｉ間の１１≧取り焼鈍を施し
た後の鉄損（ｌｆｉについて調べｋどころ下記の値が得
られた。
１７／ ！１０＝−１，０４Ｗ ／ ｋｇ実施例 Ｗ
１７１．’ ！ｉｏ＝ ０．９９ Ｗ ｌ ｋｇさら
に、８００℃、２＋１ｉ′Ｉ間の１１≧取り焼鈍を施し
た後の鉄損（ｌｆｉについて調べｋどころ下記の値が得
られた。
比較例 Ｗ １７／ ！＋０ ＝ １．０４ 、Ｗ 、
／ ｋｇ実施例 Ｗ１７１５０＝ ０．９呵ＩＷ／ｋｇ
実施例６ ３ｉ ： ３．２％を含有するけい素鋼索材を、常法に
従って厚み０．２０ｍｍの冷延鋼板としたのら脱炭・１
次再結晶焼鈍を施し、ついぐ焼鈍分離剤を塗布するに先
立ち、焼鈍分離剤スラリーに対して撥水性を有する油性
ペイントを、印刷法によって下記の要領で鋼板表面に０
．０’＋ｇ／ｍ ２の量印刷した。
／ ｋｇ実施例 Ｗ１７１５０＝ ０．９呵ＩＷ／ｋｇ
実施例６ ３ｉ ： ３．２％を含有するけい素鋼索材を、常法に
従って厚み０．２０ｍｍの冷延鋼板としたのら脱炭・１
次再結晶焼鈍を施し、ついぐ焼鈍分離剤を塗布するに先
立ち、焼鈍分離剤スラリーに対して撥水性を有する油性
ペイントを、印刷法によって下記の要領で鋼板表面に０
．０’＋ｇ／ｍ ２の量印刷した。
印刷した領域が圧延り向とｈ寸角瓜９０°１幅０．３１
１１ｎｌ非連続線状列の点と点との間隔： ０．３ｍｎ
＋、そして印刷領域の圧延方向に対す゛る間隔：３ｎ＋
ｎ＋。
１１ｎｌ非連続線状列の点と点との間隔： ０．３ｍｎ
＋、そして印刷領域の圧延方向に対す゛る間隔：３ｎ＋
ｎ＋。
その後、焼鈍分離剤を塗布してから加熱乾燥し、しかる
のち２次再結晶焼鈍を兼ねる１２００℃、１０時間の純
化焼鈍を施した。なａ３比較のため上記したような撥水
性物質印刷処理を施さない通常の工程により方向性けい
素鋼板を作成し、比較例とした。
のち２次再結晶焼鈍を兼ねる１２００℃、１０時間の純
化焼鈍を施した。なａ３比較のため上記したような撥水
性物質印刷処理を施さない通常の工程により方向性けい
素鋼板を作成し、比較例とした。
両者の鉄損値は下記のとおりであった。
比較例 Ｗ １７／ ５０＝ ０．９２ Ｗ ／ ｋｇ
実施例Ｗ １７／ ５０＝ ０．８７ Ｗ ／ ｋｇさ
らに８００℃、２時間の歪取り焼鈍を施した後の鉄損値
に′）い（は下記の値が１ｑられた。
実施例Ｗ １７／ ５０＝ ０．８７ Ｗ ／ ｋｇさ
らに８００℃、２時間の歪取り焼鈍を施した後の鉄損値
に′）い（は下記の値が１ｑられた。
比較例 Ｗ １７／ ！ｉｏ ＝ ０．９２ Ｗ／ ｋ
ｇ実施例 Ｗ １７．／ ！ｉ０ ＝ ０．８７ Ｗ
／ ｋｇ実施例７ ３ｉ ： ３．２％を含イｊ′ＩＪる（〕い素素鋼材を
、７１法に従って厚み０．３０ｍｎ＋の冷延鋼板とした
のち、脱炭・１次■ｉ」結晶力２鈍を施し、ついで鋼板
表面にＭｇＯを主成分とする焼鈍分離剤を塗布し／ｊの
ち、２次再結晶焼鈍ついぐ１２００℃、５時間の高温純
化焼鈍を施しＣ表面に灰色で均一なフォルステライト被
膜をそなえるＩＪ向ｔＩＩ ＩＪい素鋼板を作成しｌこ
。
ｇ実施例 Ｗ １７．／ ！ｉ０ ＝ ０．８７ Ｗ
／ ｋｇ実施例７ ３ｉ ： ３．２％を含イｊ′ＩＪる（〕い素素鋼材を
、７１法に従って厚み０．３０ｍｎ＋の冷延鋼板とした
のち、脱炭・１次■ｉ」結晶力２鈍を施し、ついで鋼板
表面にＭｇＯを主成分とする焼鈍分離剤を塗布し／ｊの
ち、２次再結晶焼鈍ついぐ１２００℃、５時間の高温純
化焼鈍を施しＣ表面に灰色で均一なフォルステライト被
膜をそなえるＩＪ向ｔＩＩ ＩＪい素鋼板を作成しｌこ
。
この鋼板の鉄１ｔ、１値はＷ１７１５０で１．０６Ｗ、
／ｋｇであった。
／ｋｇであった。
次に先の細い鉄↑１にｌｊＹ、 ＜圧力をか【ノＣ線引
きりることによる、フＡルスｉライｌ〜被躾の除去方法
により、深さ：０，５μ川で幅０．５ｎ＋ｍの圧延方向
と９０°の角度をなづ線状フォルステライト被膜の減厚
領域を形成し１．：。なお圧延方向におけるこの領域の
間隔は（ｉｍｍとした。
きりることによる、フＡルスｉライｌ〜被躾の除去方法
により、深さ：０，５μ川で幅０．５ｎ＋ｍの圧延方向
と９０°の角度をなづ線状フォルステライト被膜の減厚
領域を形成し１．：。なお圧延方向におけるこの領域の
間隔は（ｉｍｍとした。
この結果、鋼板の鉄損はＷ１７１５０てせ１．０２ Ｗ
／ ｋｇとなった。なおこの鋼板にさらに８５０℃、２
時間の歪取り焼鈍を施した後の鉄損値はＷ１７１５０で
１．Ｏ１Ｗ／ｋｇであった。
／ ｋｇとなった。なおこの鋼板にさらに８５０℃、２
時間の歪取り焼鈍を施した後の鉄損値はＷ１７１５０で
１．Ｏ１Ｗ／ｋｇであった。
発明の効果
かくしてこの発明によれば、歪取り焼鈍を施した場合で
あってｂ特性が劣化しない鉄損特性に優れた方向性【）
い素鋼板を得ることができ、右利である。
あってｂ特性が劣化しない鉄損特性に優れた方向性【）
い素鋼板を得ることができ、右利である。
第１図（イ）、（ロ）、および（ハ）はそれぞれ、フォ
ルステライト被膜に区画形成した該被膜の層厚領域の形
状、圧延方向に対する傾き具合および間隔の測定要領を
示した図表、 第２図は、線状層厚領域が圧延方向となり角度が、鉄損
特性に及は一４影響を示したグラフ、第３図は、異尽領
域の厚み差と鉄損値との関係を示したグラフ、 第４図は、層厚領域の幅と鉄損値との関係を示したグラ
フ、 第５図は、層厚領域の間隔と鉄損値との関係について示
したグラフＣある。 特狛出願人 川崎製鉄株式会社
ルステライト被膜に区画形成した該被膜の層厚領域の形
状、圧延方向に対する傾き具合および間隔の測定要領を
示した図表、 第２図は、線状層厚領域が圧延方向となり角度が、鉄損
特性に及は一４影響を示したグラフ、第３図は、異尽領
域の厚み差と鉄損値との関係を示したグラフ、 第４図は、層厚領域の幅と鉄損値との関係を示したグラ
フ、 第５図は、層厚領域の間隔と鉄損値との関係について示
したグラフＣある。 特狛出願人 川崎製鉄株式会社
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １、地鉄表層部に塑ＩＩｌ歪域がみられないフＡルスー
フフーｒ１・被膜イー１きの方向性けい素鋼板であって
、該ノＡルスフライト被膜が異厚領域を有りることを特
徴とりる、歪取り焼鈍によって特１イＩが劣化しくＫい
低鉄損の方向性けい素鋼板。 ２．７Ａルスデライｉ〜被膜の異厚領域が、連続または
非連続の線状凹凸領域である特許請求の範囲第１１３″
ｌ記載のｈ向性ｔＪい素鋼板。 ３、連続または非連続の線状凹凸領域が、鋼板のロー延
り向にλＪＬＧＯ°〜９０°Ｑ角亀をなずものである特
許請求の範囲第１または２項記載の方向性ｔＪいＳｎ４
板。 ４、フＡルステライト被膜異厚領域の厚み差が、０．３
μｍ １；／、 ｌである特許請求の範囲第１．２また
は３項記載の方向性番プい素鋼板。 ５、含けい素鋼スラブを熱間１１延して得られた熱延板
に、１回または中間焼鈍を挾む２回の冷間圧延を施して
最終板厚としたのち、脱炭・１次再結晶焼鈍を施し、つ
いで鋼板表面にＭ（１０を主成分とする焼鈍弁＊１剤を
塗布してから２次再結晶焼鈍および純化焼鈍をｆｉ ｔ
一連の工程よりなる方向性りい素鋼板の製造方法におい
て、 脱炭・１次再結晶後の鋼板表向への焼鈍分離剤の塗布処
理につき、該分離剤を局所的に未塗布または一様塗布後
局所的に除去することにより、純化焼鈍後、鋼板表面に
被成づるフォルステライト被膜に異厚領域を形成させる
ことを特徴とづる、歪取り焼鈍によって特性が劣化しな
い低鉄損の方向性りい素鋼板の製造方法。 ６、含けい素鋼スラブを熱間圧延して得られた・熱延板
に、１回または中間焼鈍を挾む２回の冷間圧延を施して
最終板厚としたのち、脱炭・１次再結晶焼鈍を施し、つ
いで鋼板表面にＭｇＯを主成分とりる焼鈍分離剤を塗布
してから２次再結晶焼鈍および純化焼鈍を施°り一連の
工程よりなる方向性けい素鋼板のＩｌｌｌｌ法において
、 焼鈍分離剤の塗イｌｉに先立って脱炭・１次再結晶焼鈍
後の鋼板表面に、該分離剤と鋼板表面ザブスケニル小（
１） Ｓ ｉ ０２との反応を阻害す５る物質を１（１
／ｎ’以下の範囲で局所的に（＝Ｊ盾さＵることにより
、純化焼鈍後、鋼板表面に被成りる〕Ａルステライト被
膜に異厚領域を形成さＵることを特徴どする、歪取り焼
鈍によって特性が劣化しない低鉄損の方向性りい素鋼板
の製〕Δ／Ｊ法、。 ７、含【ノい素鋼スラブを熱間圧延して得られた熱延板
に、１゛回ま是は中間焼鈍を挾む２回の冷間圧延を施し
゛Ｃ最終板厚としたのち、脱炭・１次再結晶焼鈍を施し
、ついで鋼板表面にＭＯＯを主成分とする焼鈍分離剤を
塗布してから２次１９結晶焼鈍Ｊ３よび純化焼鈍を掩ず
一連の■稈よりなる方向性【ノい素鋼板の製造方法にお
いて、 焼鈍分離剤の塗布に先立って脱炭・１次再結晶焼鈍後の
鋼板表面に、焼鈍分離剤スラリーの撥水性物質を、０．
Ｉｇ ７ｍ ２以下の範囲で局所的にイ」着さけること
により、純化焼鈍後、鋼板表面に被成づるフォルステ°
ライト被膜に異厚領域を形成させることを特徴とする、
歪取り焼鈍によって特性が劣化しない低鉄損の方向性け
い素鋼板の製造方法。 ８、含けい素鋼スラブを熱間圧延して得られた熱延板に
、１回または中間焼鈍を挾む２回の冷間圧延を施して最
終板厚どしたのち、脱炭・１次再結晶焼鈍を施し、つい
で鋼板表面にＭ（ＪＯを主成分どする焼鈍分離剤を塗布
してから２次再結晶焼鈍および純化焼鈍を施す一連の工
程よりなる方向性けい素鋼板の製造方法において、 焼鈍分離剤の塗布に先立つ−Ｃ脱炭・１次再結晶焼鈍後
の鋼板表面に、鋼中Ｓｉに対する酸化剤を２！Ｊ ／ｓ
＋ ２以下の範囲で局所的に１４着さ２せることにより
、純化焼鈍後、）Ａルステライト被膜に異厚領域を形成
させることを特徴どＭる、歪取り焼鈍によって特性が劣
化しない低鉄１１の方向＋ｇＧＩＪい素鋼板の製造方法
。 ９、含けい素鋼スラブを熱間圧延して得られた熱延板に
、１回または中間焼鈍を挾む２回の冷間圧延を施しＣ最
終板厚としたのち、脱炭・１次７Ｑ帖品焼鈍を施し、つ
いで鋼板表面にｆｖｌｏＯを主成分とり−る焼鈍分離剤
を塗布してから２次１３結晶焼鈍（１３よび純化焼鈍を
施り一連の工程よりなる方向性（〕い索鋼板の製造方法
にａりい（、 ）Ａルスアライト被膜形成後、鋼板の地鉄内部に塑性歪
を尋人ηることなしに、局所的に該被膜の一部を除゛六
りることにより、フォルステライ１へ被膜にｋｌ／厚領
域を形成さＵることを特徴どりる、歪取り焼鈍によって
特性が劣化しない（ＩＸ鉄損の方向性けい素鋼板の製造
方法。
Priority Applications (6)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP58201279A JPS6092479A (ja) | 1983-10-27 | 1983-10-27 | 歪取り焼鈍によつて特性が劣化しない低鉄損の方向性けい素鋼板およびその製造方法 |
| US06/663,385 US4655854A (en) | 1983-10-27 | 1984-10-22 | Grain-oriented silicon steel sheet having a low iron loss free from deterioration due to stress-relief annealing and a method of producing the same |
| DE8484307320T DE3473679D1 (en) | 1983-10-27 | 1984-10-24 | Grain-oriented silicon steel sheet having a low iron loss free from deterioration due to stress-relief annealing and a method of producing the same |
| EP84307320A EP0143548B1 (en) | 1983-10-27 | 1984-10-24 | Grain-oriented silicon steel sheet having a low iron loss free from deterioration due to stress-relief annealing and a method of producing the same |
| US07/120,203 US4952253A (en) | 1983-10-27 | 1987-11-05 | Grain-oriented silicon steel sheet having a low iron loss free from deterioration due to stress-relief annealing and a method of producing the same |
| US07/448,059 US5173129A (en) | 1983-10-27 | 1989-12-08 | Grain-oriented silicon steel sheet having a low iron loss free from deterioration due to stress-relief annealing and a method of producing the same |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP58201279A JPS6092479A (ja) | 1983-10-27 | 1983-10-27 | 歪取り焼鈍によつて特性が劣化しない低鉄損の方向性けい素鋼板およびその製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6092479A true JPS6092479A (ja) | 1985-05-24 |
| JPH028027B2 JPH028027B2 (ja) | 1990-02-22 |
Family
ID=16438328
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP58201279A Granted JPS6092479A (ja) | 1983-10-27 | 1983-10-27 | 歪取り焼鈍によつて特性が劣化しない低鉄損の方向性けい素鋼板およびその製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS6092479A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US5203928A (en) * | 1986-03-25 | 1993-04-20 | Kawasaki Steel Corporation | Method of producing low iron loss grain oriented silicon steel thin sheets having excellent surface properties |
| JP2008111152A (ja) * | 2006-10-30 | 2008-05-15 | Jfe Steel Kk | 方向性電磁鋼板およびその製造方法 |
| US10147527B2 (en) | 2011-12-28 | 2018-12-04 | Jfe Steel Corporation | Grain-oriented electrical steel sheet and method for manufacturing same |
Families Citing this family (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN103827326B (zh) | 2011-09-28 | 2016-05-11 | 杰富意钢铁株式会社 | 取向性电磁钢板及其制造方法 |
| JP5761375B2 (ja) | 2011-12-22 | 2015-08-12 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 方向性電磁鋼板およびその製造方法 |
| JP5884165B2 (ja) | 2011-12-28 | 2016-03-15 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 方向性電磁鋼板およびその製造方法 |
-
1983
- 1983-10-27 JP JP58201279A patent/JPS6092479A/ja active Granted
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US5203928A (en) * | 1986-03-25 | 1993-04-20 | Kawasaki Steel Corporation | Method of producing low iron loss grain oriented silicon steel thin sheets having excellent surface properties |
| JP2008111152A (ja) * | 2006-10-30 | 2008-05-15 | Jfe Steel Kk | 方向性電磁鋼板およびその製造方法 |
| US10147527B2 (en) | 2011-12-28 | 2018-12-04 | Jfe Steel Corporation | Grain-oriented electrical steel sheet and method for manufacturing same |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH028027B2 (ja) | 1990-02-22 |
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