JPH028028B2 - - Google Patents

Description

【発明の詳細な説明】

技術分野 鉄損の低い方向性けい素鋼板とその製造方法に
関して、この明細書に述べる技術内容は、とくに
鋼板表面の被膜に不均一性を付与して該表面に異
張力の働く領域を区画形成させることにより、鉄
損を向上させることに関連している。 背景技術 方向性けい素鋼板は主として変圧器その他の電
気機器の鉄心として利用され、その磁化特性が優
れていること、とくに鉄損（W17／50で代表され
る）が低いことが要求されている。 このためには、第一に鋼板中の２次再結晶粒の
〈001〉粒方位を圧延方向に高度に揃えることが必
要であり、第二には、最終製品の鋼中に存在する
不純物や析出物をできるだけ減少させる必要があ
る。かかる配慮の下に製造される方向性けい素鋼
板は、今日まで多くの改善努力によつて、その鉄
損値も年を追つて改善され、最近では板厚0.30mm
の製品でW17／50の値が1.05W／Kgの低鉄損のも
のが得られている。 しかし、数年前のエネルギー危機を境にして、
電力損失のより少ない電気機器を求める傾向が一
段と強まり、それらの鉄芯材料として、さらに鉄
損の低い一方向性のけい素鋼板が要請されるよう
になつている。 技来技術とその問題点 ところで、方向性けい素鋼板の鉄損を下げる手
法としては、Si含有量を高める、製品板厚を薄く
する、２次再結晶粒を細かくする、不純物含有量
を低減する、そして（110）〔001〕方位の２次再
結晶粒をより高度に揃えるなど、主に治金学的方
法が一般に知られているが、これらの手法は、現
行の生産手段の上からはもはや限界に達してい
て、これ以上の改善は極めて難しく、たとえ多少
の改善が認められたとしても、その努力の割には
鉄損改善の実効は僅かとなるに至つている。 これらの方法とは別に、特公昭54−23647号公
報に開示されているように、鋼板表面に２次再結
晶阻止領域を形成させることにより、２次再結晶
粒を細粒化させる方法が提案されている。しかし
ながらこの方法は、２次再結晶粒径の制御が安定
していないため、実用的とは云いがたい。 その他特公昭58−5968号公報には、２次再結晶
後の鋼板の表面にボールペン状小球により、微小
歪を鋼板表層に導入することにより、磁区の幅を
微細化し、鉄損を低減する技術が、また、特公昭
57−2252号公報には、最終製品板表面に、圧延方
向にほぼ直角にレーザービームを数mm間隔に照射
し、鋼板表層に高転位密度領域を導入することに
より、磁区の幅を微細化し、鉄損を低減する技術
が提案されている。さらに、特開昭57−188810号
公報には、放電加工により鋼板表層に微小歪を導
入し、磁区幅を微細化し、鉄損を低減する同様の
技術が提案されている。これら３種類の方法は、
いずれも２次再結晶後の鋼板の地鉄表層に微小な
塑性歪を導入することにより磁区幅を微細化し鉄
損の低減を図るものであつて、均しく実用的であ
り、かつ鉄損低減効果も優れているが、鋼板の打
抜き加工、せん断加工、巻き加工などの後の歪取
焼鈍や、コーテイングの焼付け処理の如き熱処理
によつて、塑性歪導入による効果が減殺される欠
点を伴う。なおコーテイング処理後に微小な塑性
歪の導入を行う場合は、絶縁性を維持するために
絶縁コーテイングの再塗布を行わねばならず歪付
与工程、再塗布工程と、工程の大幅増加になり、
コストアツプをもたらす。 発明の目的 この発明は、上記した先行技術とは発想を異に
した磁区幅の細分化手段をもつて、高温における
歪取り焼鈍の後においても特性劣化を伴わずに、
製品の磁区幅細分化の実効を確保し得るようにし
た方向性けい素鋼板を与えることを目的とする。 発明の端緒 この発明は、方向性けい素鋼板の表面被膜を構
成するフオルステライト被膜において厚みの異な
る領域すなわち異厚領域の存在が、製品の磁区幅
の細分化に極めて有利に寄与すること、そしてか
ような異厚領域の存在下に張力付与型の絶縁コー
テイングを施せば、両者の複合作用によつて所期
した効果が一層助長されることの新規知見に立脚
する。 解決手段の解明経緯 方向性けい素鋼板の製造工程において、最終板
厚に冷間圧延された鋼板は有害な炭素を取除くた
め通常脱炭焼鈍が施される。かかる焼鈍によつて
鋼板は、内部に微細な分散第２相からなる抑制剤
を含有した１次再結晶集合組織となるが、同時に
鋼板表面層は微細なSiO₂粒子が地鉄内に分散し
たサブスケール構造となる。この脱炭・１次再結
晶板にはその表面にMgOを主成分とする焼鈍分
離剤を塗布したのち２次再結晶焼鈍ついでそれに
引き続き1200℃前後での高温純化焼鈍が施され
る。この２次再結晶焼鈍によつて鋼板の結晶粒
は、（110）〔001〕方位の粗大な粒にある。また高
温純化焼鈍によつて鋼板内部に存在していた抑制
剤の１部であるＳやSeやＮ等は鋼板地鉄外に除
去される。 さらに、この純化焼鈍において、鋼板表層のサ
ブスケール中のSiO₂と表面に塗布された焼鈍分
離中のMgOが、次式、 2MgO＋SiO₂→Mg₂SiO₄ のように反応して鋼板表面に、フオルステライト
（MgO₂SiO₄）の多結晶からなる被膜を形成する。
このとき、余剰のMgOは未反応物として、鋼板
と鋼板との融着を防止する役割を果す。そして高
温純化焼鈍を終えた鋼板は未反応の焼鈍分離剤を
取除き、必要に応じて絶縁コーテイングの上塗り
やコイルセツトを取除くための処理を施して製品
となすわけである。 ところで発明者らはフオルステライト被膜の役
割を再調査した結果、この被膜が張力付加型コー
テイングと同様、鋼板に張力を付加し、磁区を細
分化していること、しかも鋼板の磁区幅の細分化
効果は場所により微妙に異つていることを見出し
た。そこでさらに鋼板の磁区幅の細分化傾向につ
き綿密な検討を加えた結果、フオルステライト被
膜の厚みが変化している場所で磁区の細分化効果
が著しいことが究明されたのである。 発明の構成 この発明は、上記の知見に由来するものであ
る。すなわちこの発明は、地鉄表層部に塑性歪域
がみられず、かつ全面にフオルステライト被膜を
そなえる方向性けい素鋼板であつて、該フオルス
テライト被膜が、連続または非連続の線状異厚領
域を有しかつ、該被膜上に9.8×10^-61／℃以下の
熱膨張係数を呈する張力付与型の絶縁コーテイン
グ膜をそなえることからなる、歪取り焼鈍によつ
ても特性が劣化しない低鉄損の方向性けい素鋼板
である。 この発明で、素材鋼板につき、塑性歪域のみら
れないものに限定したのは、後述するように塑性
歪の導入による磁区の細分化方式では歪取り焼鈍
によつて特性の著しい劣化を招くからである。 以下この発明について具体的に説明する。 さて、発明者らは実験室的にフオルステライト
被膜の厚みを局所的に変化させ、その領域、形
状、厚み差および方位などが磁区の細分化に及ぼ
す影響につき、種々の検討を加え、鉄損との関係
について調査した。 なおこの実験において局所的に厚みを薄くする
には、HF溶液を用いて化学的にフオルステライ
トを溶解することにより、また厚みを大きくする
には静電塗装によつてフオルステライトを付加さ
せることにより行つた。 その結果、フオルステライトの異厚領域の形状
としては、第１図イに示したような連続的または
非連続的の線状凹凸形状がとくに鉄損低減効果に
おいて有効であることが認められた。ただし非連
続の線状凹凸領域においては、点と点との間隔が
0.5mm以上離れると効果は低減した。この点破線
のように線の一部が少しづつ抜けている場合は、
鉄損低減効果は線状の場合とほぼ同じであつた。 次にフオルステライト被膜の線状異厚領域の方
向については、第１図ロや第２図に示したよう
に、圧延の方向に対し60〜90゜の角度とした場合
がとくに有効であつた。さらにフオルステライト
異厚領域の厚み差については、第３図に示したよ
うに過厚にした場合も、減厚にした場合もほぼ同
様の結果が得られ、いずれにしても厚み差が0.3μ
ｍ以上あれば有効であることがわかつた。次に連
続または非連続の線状凹凸領域の幅については、
第４図に示したように0.05〜2.0mmとくに0.8〜1.5
mmの範囲で優れた効果が得られた。 なおフオルステライト被膜の線状異厚領域は、
圧延方向を横切る向きに繰返し形成することが、
鋼板全体の鉄損を下げるために有効で、たとえば
第１図ハに示したような領域間の間隔は、第５図
に示したように１mm〜30mmの範囲とすることが望
ましい。またフオルステライト被膜における線状
異厚領域の形成は、鋼板の両面であつても、片面
にのみであつても、その効果にほとんど変わりは
ない。 次に、かような線状異厚領域をそなえるフオル
ステライト被膜付き鋼板に、被膜形成後に５×
10^-61／℃の熱膨張係数を呈するコーテイング液
を塗布、焼付けて張力付与型の絶縁コーテイング
膜を被成したのちその鉄損を測定したところ、第
６図に示したように、単にフオルステライト被膜
に線状異厚領域を区画形成した場合に比べて、著
しい鉄損改善効果がみられた。また線状異厚領域
を区画形成していない場合に比して、張力コーテ
イングの効果が大きいことがわかつた。 そこで熱膨張係数の異なる各種のコーテイング
についても、上述の実験に準じて線状異厚領域を
有するフオルステライト被膜付き方向性けい素鋼
板に試用してみたところ、熱膨張係数が9.8×
10^-61／℃以下であれば、満足のいく鉄損低減効
果が得られることがわかつた。 ここにフオルステライトの被膜に線状異厚領域
を形成させる方法として、同一の１次再結晶鋼板
を出発素材とし、 高温純化焼鈍におけるフオルステライト被膜
形成反応を利用して、被膜の厚みを制御する方
法、たとえば脱炭焼鈍後の鋼板表面に焼鈍分離
剤の未塗布領域をもうけたり、該分離剤の塗布
に先立ち、鋼板表面に、サブスケール中の
SiO₂との反応阻害物質や、焼鈍分離剤スラリ
ーの撥水性物質、さらには鋼中Siに対する酸化
剤を連続または非連続の線状に付着させる方
法、 高温純化焼鈍後の均一なフオルステライト被
膜に化学的溶解処理を施し、フオルステライト
被膜を連続または非連続の線状に溶解すること
により、被膜厚みを小さくする方法、 高温純化焼鈍後の均一なフオルステライト被
膜に円盤状の回転砥石を軽く接触させ、フオル
ステライト被膜を連続または非連続の線状に除
去することにより、被膜厚みを小さくする方
法、 高温純化焼鈍後の均一なフオルステライト被
膜上に張力付与型コーテイングを施し、その上
からパルス状の高パワーのレーザー光を照射し
て、コーテイング膜とフオルステライト被膜を
連続または非連続の線状に揮散させることによ
り、フオルステライト被膜厚を小さくする方
法、および 高温純化焼鈍後の均一なフオルステライト被
膜上に張力付与型コーテイングを施し、先の細
い鉄針に軽く圧力をかけ、コーテイング膜とフ
オルステライト被膜の一部を連続または非連続
の線状に除去することにより、フオルステライ
ト被膜厚を小さくする方法 を試みた。なお、、についてはこの後、
と同一の張力付与型コーテイングを施した。 この結果、〜いずれについてもW17／50で
0.96〜0.99W／Kgの極めて低い鉄損のものが得ら
れた。しかしながら、800℃で１時間の歪取り焼
鈍を行つた後では、、、およびについて
は、0.96〜0.99W／Kgの低い鉄損のものが得られ
たが、については、1.04W／Kgと大幅に鉄損が
劣化した。この原因を調査した結果、歪取り焼鈍
前の試料〜のうち、についてのみフオルス
テライト減厚部分直下の地鉄表層部に塑性歪領域
が形成されており、この塑性歪が歪取り焼鈍によ
つて解放され、消滅していることが突き止められ
たのである。従つて、歪取り焼鈍によつて特性を
劣化させないためには、鋼板地鉄表層の塑性歪域
を導入させないようにすることが肝要なわけであ
る。 そしての歪取り焼鈍後の鋼板については、該
焼鈍によつてコーテイング除去部に周囲のコーテ
イングが流れ込む形で被膜除去部が一様な表面に
修復されており、絶縁性、耐錆性からも好ましい
ことがわかつた。そこでかようなコーテイングの
修復に必要な焼鈍温度について調べたところ、
600〜900℃の温度範囲が適切であることが判明し
た。 次にこの発明に係るフオルステライト被膜にお
ける異厚領域のより有効な範囲について述べる。 異厚領域の形状は、連続的な線状凹凸をなすも
のがとりわけ有効であるが、その他非連続すなわ
ち点の列で置き替えることもできる。しかしなが
らかかる非連続の線状凹凸の場合は、点と点との
間隔が、0.5mm以上離れていると効果が小さくな
る。またかような線状異厚領域幅としては、0.05
〜2.0mmの間がとくに効果の面で有利である。 次に線状凹凸領域の向きについては圧延方向に
対して60〜90゜の角度範囲がとくに好ましい。圧
延方向に平行な方向として場合は効果がなく、圧
延方向と直角方向で最大の効果が得られる。こう
した鋼板圧延方向に対する角度はとくに重要で、
異厚領域の幅が広すぎる場合や、孤立した点の場
合に鉄損低減効果が弱まるのは、その方向性が不
明瞭になるためと思われる。 こうした連続または非連続の線状凹凸領域は、
圧延方向に対して異る形状、幅、角度のものも含
めて繰返し存在することが好ましく、この時の領
域と領域との間隔は1.0〜30mmの範囲がとりわけ
有効である。 なおこの発明において、線状とは、厳密な意味
での直線だけを指すものではなく、曲率の小さい
曲線や波線なども含むものである。 またフオルステライト被膜の異厚の領域は鋼板
の両面に存在していても、片面にのみ存在してい
てもその効果にほとんど変りない。 上記したような、連続または非連続の線状異厚
領域をそなえるフオルステライト被膜を有する方
向性けい素鋼板に、コーテイング膜として9.8×
10^-61／℃以下の熱膨張係数を有する張力付加型
絶縁コーテイングを被成することによつてこの発
明に従う方向性けい素鋼板を製造することができ
る。 また別の方法としては、均一なフオルステライ
ト被膜を有する方向性けい素鋼板に、9.8×
10^-61／℃以下の熱膨張係数を呈する張力付加型
コーテイング膜を被成したのち、鋼板の地鉄表層
部に塑性歪を与えないようにして、連続または非
連続の線状に上塗りコーテイングとフオルステラ
イト被膜の一部とを除去することにより、フオル
ステライト被膜に線状減厚領域を形成し、ついで
コーテイング欠損部の修復を導く600〜900℃の温
度範囲での焼鈍を施す方法がある。 コーテイングの種類としては、鋼板とコーテイ
ング膜との熱膨張係数の差によつて表面張力を付
与するのであるから、ある程度該係数値に差があ
るものでなければならないが、この点9.8×
10^-61／℃以下の熱膨張係数を有するものであれ
ば、フオルステライト被膜の異厚効果とコーテイ
ング表面張力付与効果との相乗効果により満足の
いく低鉄損値が得られることが確められている。 コーテイングの厚みは、耐錆性や占積率を考慮
して、0.5ｇ／m²から10ｇ／m²（片面につき）程
度が好ましい。さらにこの発明の鋼板において
は、形成変化部分は被膜部に限られているので、
変化分は少く、従つて占積率を低下させることは
ほとんどない。ここにこの発明に従いフオルステ
ライト被膜に線状異厚領域を区画形成するとによ
つて鉄損特性が改善される理由は、次のとおりと
考えられる。すなわち該被膜に線状異厚領域を設
けることにより鋼板表面には異張力領域が生じる
が、この異張力によつて鋼板表面に弾性歪が導入
され、その結果磁区が有効に細分化されるためで
ある。 鋼板の地鉄表層部に塑性歪領域やレーザー照射
痕のような高転位密度領域を存在させる従来法の
場合と異なり、人為的な塑性歪領域がみられない
ので、通常800℃前後で１分間から数時間にわた
つて施される歪取り焼鈍を施しても鉄損の劣化が
ないという特筆すべき利点がある。前者の場合は
地鉄表層部の塑性歪が、高温によつて消滅してい
くので鉄損の劣化が生じるという最大欠点を有す
るが、この発明の場合は歪取り焼鈍の有無にかか
わらず良好な鉄損を示す。 実施例 実施例 １ Si：3.2％を含有するけい素鋼素材を、常法に
従つて厚み0.30mmの冷延鋼板とし、ついで脱炭・
１次再結晶焼鈍したのち鋼板を２分割し、一方は
そのままMgOを主成分とする焼鈍分離剤を塗布
し、２次再結晶焼鈍と1200℃、５時間の純化焼鈍
とからなる最終仕上げ焼鈍を施した。また他のひ
とつは鋼板表面に焼鈍分割剤と鋼板サブスケール
中SiO₂と反応阻害物であるAl₂O₃粉末を、付着
量：0.5ｇ／m²、圧延方向となす角度：90゜、付着
幅：２mmそして圧延方向における繰返し間隔４mm
の条件で線状に付着させ、しかるのち焼鈍分離剤
をその上に塗布してから最終仕上げ焼鈍を施し
た。 この結果、前者は灰色均一な被膜が形成された
が、後者においてはAl₂O₃粉末を塗布した領域に
ついては、0.8μｍだけ厚みの薄いフオルステライ
ト被膜が形成されていた。これらの半製品の鉄損
値は下記のとおりであつた。 均一な被膜のもの W17／50＝1.06W／Kg 減厚領域を有するものW17／50＝1.02W／Kg 次にかような鋼板の上に第１表に示される〜
のコーテイング液を塗布ついで焼付けることに
より上塗り絶縁被膜を形成した。得られた製品の
鉄損値を第２表に示す。なお比較例については、
高パワーのレーザー光を、0.4mmの間隔で点の列
状に、圧延方向と直角方向に向けて、列と列との
間隔：７mmの条件で照射したときの鉄損値につい
ても調査した。ここにレーザー照射部の断面をエ
ツチングして光学顕微鏡で観察したところ、地鉄
表層部に塑性歪が導入されていることが確認され
た。 ついでさらに、800℃、２時間の歪取り焼鈍を
施した後の鉄損値についても調査し、得られた結
果を第２表に併記した。

【表】

【表】

【表】 第２表よりフオルステライト被膜に異厚領域を
区画形成したものは熱膨張係数が9.8×10^-61／℃
より小さいコーテイング膜の存在によつて鉄損の
著しい改善が達成されていることがわかる。しか
もこの効果は歪取り焼鈍後においても何ら変化は
なかつた。 これに対し、パルスレーザー光を利用したもの
は、歪取り焼鈍時に鋼板中に導入されていた塑性
歪みが開放されるに伴つて磁気特性が劣化する。 実施例 ２ Si：2.8％を含有する厚み0.28mmの方向性けい素
鋼板であつて、鉄損値がW17／50で1.08W／Kgを
示す表面に均一なフオルステライト被膜を有する
鋼板を、Ａ、ＢおよびＣ片に３分割し、Ａ片につ
いて第１表のコーテイングを、またＢ、Ｃ片に
ついては第１表のコーテイングを塗布、焼付け
て上塗りコーテイング膜付き方向性けい素鋼板と
作成した。これらのうちＣについてはさらに、先
の細い鉄針に軽く圧力をかけて線引きすることに
よるコーテイング膜とフオルステライト被膜の一
部とを除去する方法により、鋼板地鉄面に傷をつ
けないように、幅0.5mmで圧延方向と90゜の角度を
なす線状のフオルステライト被膜の減厚領域を形
成し。なお圧延方向におけるこの領域の間隔は３
mmとした。 Ａ、Ｂ、Ｃ片は、その後700℃、１分の焼鈍を
施したが、Ｃの表面についたコーテイング膜の欠
損部は修復されていた。得られた各製品の鉄損値
は、 Ａ W17／50＝1.08W／Kg（比較例）、 Ｂ W17／50＝1.06W／Kg（比較例）、 Ｃ W17／50＝1.01W／Kg（実施例）、 であつた。 なおこれらの鋼板にさらに800℃で５時間の歪
取り焼鈍を施したあとの鉄損値について調べたと
ころ Ａ W17／50＝1.08W／Kg（比較例）、 Ｂ W17／50＝1.06W／Kg（比較例）、 Ｃ W17／50＝1.00W／Kg（実施例）、 が得られた。 実施例 ３ Si：3.3％を含有するけい素鋼素材を、常法に
従つて厚み：0.23mmの厚の冷延板とし、ついで脱
炭・１次再結晶焼鈍を施してから、該鋼板を２分
割し、一方はそのままMgOを主成分とする焼鈍
分離剤を塗布したのち、２次再結晶焼鈍と1200
℃、５時間の純化焼鈍とからなる最終仕上げ焼鈍
を施した。また他の一つは、焼鈍分離剤を塗布す
るに際し、鋼板表面に、鋼中Siに対して酸化剤と
成るZnO粉末を、付着量：0.8ｇ／m²、圧延方向
となす角度：90゜、付着幅：１mm、そして圧延方
向における繰り返し間隔：６mmの条件で線状に付
着させてから、焼鈍分離剤を一様に塗布し、しか
るのち同様の条件で最終仕上げ焼鈍を施した。 この結果、前者には灰色で均一な被膜が形成さ
れていたが、後者においてZnO粉末を付着させた
領域については、0.5μｍだけ厚いフオルステライ
ト被膜が形成されていた。 ついでかような鋼板表面に、第１表中Ｖで示し
た張力コーテイング液を塗布、焼き付けて製品と
した。 かくして得られた各製品版の鉄損値は次のとお
りであつた。 均一な被膜 W_17/50＝0.94W／Kg （比較例） 過厚領域有り W_17/50＝0.84W／Kg （実施例） さらに比較例の一部については、高パワーのレ
ーザービームを、0.5mmの間隔で点の列状に、圧
延方向と直角方向に向けて、列と列との間隔：８
mmで照射したところ、鉄損値は W_17/50＝0.85W／Kg まで低減した。 なおレーザー照射部の断面をエツチングして光
学顕微鏡で観察したところ、地鉄表層部に塑性歪
が導入されていることが確認された。 その後、これらの試料に800℃、３時間の歪取
り焼鈍を施した場合の鉄損値について調べたとこ
ろ、下記の値が得られた。 W_17/50 比較例 0.94W／Kg 比較例（レーザー照射） 0.96W／Kg 実施例 0.84W／Kg 発明の効果 かくしてこの発明によれば、歪取り焼鈍を施し
た場合であつても特性が劣化しない、鉄損特性に
優れた方向性けい素鋼を得ることができ、有利で
ある。

【図面の簡単な説明】

第１図イ，ロおよびハは、それぞれフオルステ
ライト被膜に区画形成した該被膜の異厚領域の形
状、圧延方向に対する傾き具合および間隔の測定
要領を示した図表、第２図は、線状異厚領域が圧
延方向となす角度が、鉄損特性に及ぼす影響を示
したグラフ、第３図は、異厚領域の厚み差と鉄損
値との関係を示したグラフ、第４図は、異厚領域
の幅と鉄損値との関係を示したグラフ、第５図
は、異厚領域の間隔と鉄損値との関係について示
したグラフ、第６図は、張力付与型コーテイング
膜を被成した場合と被成しない場合におけるフオ
ルステライト被膜いう領域の幅と鉄損値との関係
をそれぞれ比較して示したグラフである。

Claims (1)

1. 【特許請求の範囲】 １ 地鉄表層部に塑性歪域がみられず、かつ全面
   にフオルステライト被膜をそなえる方向性けい素
   鋼板であつて、該フオルステライト被膜が、連続
   または非連続の線状異厚領域を有しかつ、該被膜
   上に9.8×10^-61／℃以下の熱膨張係数を呈する張
   力付与型の絶縁コーテイング膜をそなえることを
   特徴とする、歪取り焼鈍によつて特性が劣化しな
   い低鉄損の方向性けい素鋼板。 ２ 連続または非連続の線状異厚領域が、鋼板の
   圧延方向に対し60〜90゜の角度をなすものである
   特許請求の範囲第１項記載の方向性けい素鋼板。 ３ フオルステライト被膜の線状異厚領域におけ
   る厚み差が、0.3μｍ以上である特許請求の範囲第
   １または２項記載の方向性けい素鋼板。 ４ 含けい素鋼スラブを熱間圧延して得られた熱
   延板に、１回または中間焼鈍を挟む２回の冷間圧
   延を施して最終板厚としたのち、脱炭・１次再結
   晶焼鈍を施し、ついで鋼板表面にMgOを主成分
   とする焼鈍分離剤を塗布してから最終仕上げ焼鈍
   および上塗りコーテイング処理を施す一連の工程
   よりなる方向性けい素鋼板の製造方法において、 被膜表面に連続または非連続の線状異厚領域を
   区画形成したフオルステライト被膜上に、被膜形
   成後9.8×10^-61／℃以下の熱膨張係数を呈する張
   力付与型の絶縁コーテイング液を塗布し、ついで
   600〜900℃の温度範囲で焼付けることを特徴とす
   る、歪取り焼鈍によつて特性が劣化しない低鉄損
   の方向性けい素鋼板の製造方法。 ５ 含けい素鋼スラブを熱間圧延して得られた熱
   延板に、１回または中間焼鈍を挟む２回の冷間圧
   延を施して最終板厚としたのち、脱炭・１次再結
   晶焼鈍を施し、ついで鋼板表面にMgOを主成分
   とする焼鈍分離剤を塗布してから最終仕上げ焼鈍
   および上塗りコーテイング処理を施す一連の工程
   よりなる方向性けい素鋼板の製造方法において、 上塗りコーテイング処理液として張力付与型の
   絶縁コーテイング液を用い、フオルステライト被
   膜上に、被膜形成後9.8×10^-61／℃以下の熱膨張
   係数を呈する張力付与型の上塗りコーテイング膜
   を形成したのち、鋼板の地鉄内部に塑性歪を与え
   ることなしに、連続または非連続の線状に上塗り
   コーテイング膜およびフオルステライト被膜の一
   部を除去することによつてフオルステライト被膜
   に線状異厚領域を形成させ、ついで上塗りコーテ
   イング膜の修復を導く600〜900℃の温度範囲での
   焼鈍を施すことを特徴とする、歪取り焼鈍によつ
   て特性が劣化しない低鉄損の方向性けい素鋼板の
   製造方法。