JPH01183616A - ズームレンズ - Google Patents
ズームレンズInfo
- Publication number
- JPH01183616A JPH01183616A JP778588A JP778588A JPH01183616A JP H01183616 A JPH01183616 A JP H01183616A JP 778588 A JP778588 A JP 778588A JP 778588 A JP778588 A JP 778588A JP H01183616 A JPH01183616 A JP H01183616A
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- JP
- Japan
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- lens
- zoom lens
- object side
- group
- rear group
- Prior art date
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- Granted
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Landscapes
- Lenses (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
光里久皿歪圀立
本発明は、ズームレンズに関するものであり、特に電子
スチルカメラ、ビデオカメラ等の小型カメラ等に応用可
能なズームレンズに関する。
スチルカメラ、ビデオカメラ等の小型カメラ等に応用可
能なズームレンズに関する。
■の (的 景と従来技術
近年、撮像素子やデツキ、電気回路等はパッケージ化や
集積率が上がったため、格段にコンパクトになり、コス
トも下がってきた。これに伴い、電子スチルカメラやビ
デオカメラ等においてレンズが占める体積・重量・コス
トが相対的に増しており、レンズのコンパクト化、コス
トダウンが強く要望されている。ビデオカメラにおいて
は、6倍ズームレンズを搭載するのが一般的であったが
、そのようなズームレンズにおいては、コンパクト化、
コストダウンはほぼ限界近くに達しているため、最近で
は、1.5〜3倍程度の変倍比のズームレンズを搭載し
たものや、単焦点レンズを搭載したものが増えている。
集積率が上がったため、格段にコンパクトになり、コス
トも下がってきた。これに伴い、電子スチルカメラやビ
デオカメラ等においてレンズが占める体積・重量・コス
トが相対的に増しており、レンズのコンパクト化、コス
トダウンが強く要望されている。ビデオカメラにおいて
は、6倍ズームレンズを搭載するのが一般的であったが
、そのようなズームレンズにおいては、コンパクト化、
コストダウンはほぼ限界近くに達しているため、最近で
は、1.5〜3倍程度の変倍比のズームレンズを搭載し
たものや、単焦点レンズを搭載したものが増えている。
更に電子スチルカメラにおいては、本体ボディはビデオ
カメラに比し遥かに小さいので、レンズのコンパクト化
、低コスト化のニーズは一層強くなっている。一方、コ
ンパクトカメラ等では、2焦点レンズが脚光をあび始め
、更に変倍比が2倍程度のズームレンズを搭載したもの
も製品化されている。このように、変倍機能というのは
捨て難いものといえる。
カメラに比し遥かに小さいので、レンズのコンパクト化
、低コスト化のニーズは一層強くなっている。一方、コ
ンパクトカメラ等では、2焦点レンズが脚光をあび始め
、更に変倍比が2倍程度のズームレンズを搭載したもの
も製品化されている。このように、変倍機能というのは
捨て難いものといえる。
さて、ズームレンズにもう1つ考慮されなければならな
いことは、電子スチルカメラやビデオカメラ等では、レ
ンズの後部にローパスフィルター等のガラス板が入り、
更にフォーカルプレーンシャッター等のミラーを入れる
場合、焦点距離に比して、長いバックフォーカスが要求
されるということである。
いことは、電子スチルカメラやビデオカメラ等では、レ
ンズの後部にローパスフィルター等のガラス板が入り、
更にフォーカルプレーンシャッター等のミラーを入れる
場合、焦点距離に比して、長いバックフォーカスが要求
されるということである。
ズームレンズには、従来より、2成分ズーム。
3成分ズーム、4成分ズーム、又はそれ以上のズームと
種々のタイプがあるが、成分が増すごとに、複雑でコス
トアップ、大型化になってしまうのは避けられない事実
である。そこで極端にコストダウン、コンパクト化を達
成するためには、やはり2成分ズームタイプが有効であ
るのは自明の理である。一部、3成分ズームタイプとし
て特開昭58−143311号で開示されたもの等は、
7枚構成と、枚数削減をかなり図っているが、それでも
コストは高く、性能面でも、色収差変動が大きく、不満
が残る。よって2成分ズームタイプに限った場合、コン
パクトカメラ等に用いられることの多い、物側より正、
負の配置をとるズームタイプは、バックフォーカスが非
常に短くなるため、ここでは用いることができない、そ
して、負、正の配置のものを考えるが、例えば、特開昭
53−60246号に開示されたものは、6枚構成とし
ているが、変倍比が1.66倍、Fナンバが365程度
で、バックフォーカスも、やや不足している。また、特
開昭54−114236号に開示されたものも同様であ
る。
種々のタイプがあるが、成分が増すごとに、複雑でコス
トアップ、大型化になってしまうのは避けられない事実
である。そこで極端にコストダウン、コンパクト化を達
成するためには、やはり2成分ズームタイプが有効であ
るのは自明の理である。一部、3成分ズームタイプとし
て特開昭58−143311号で開示されたもの等は、
7枚構成と、枚数削減をかなり図っているが、それでも
コストは高く、性能面でも、色収差変動が大きく、不満
が残る。よって2成分ズームタイプに限った場合、コン
パクトカメラ等に用いられることの多い、物側より正、
負の配置をとるズームタイプは、バックフォーカスが非
常に短くなるため、ここでは用いることができない、そ
して、負、正の配置のものを考えるが、例えば、特開昭
53−60246号に開示されたものは、6枚構成とし
ているが、変倍比が1.66倍、Fナンバが365程度
で、バックフォーカスも、やや不足している。また、特
開昭54−114236号に開示されたものも同様であ
る。
このように、従来のものを利用するには、変倍比2倍程
度では、構成枚数は7枚程度以上必要で、少々、スペッ
クダウンしても6枚が限界であった。
度では、構成枚数は7枚程度以上必要で、少々、スペッ
クダウンしても6枚が限界であった。
本又肌■旦敗
本発明では、ズーム比が2倍程度で、バックフォーカス
が十分に長く、且つコンパクトなズームレンズを単焦点
レンズに匹敵するコストで実現することを目的とする。
が十分に長く、且つコンパクトなズームレンズを単焦点
レンズに匹敵するコストで実現することを目的とする。
また、全画面において収差良好で、周辺照度比も高いも
のを達成する。
のを達成する。
本生更夏量!
上記目的を達成するために、本発明に係るズームレンズ
は、物側より負の屈折力を持つ前群と、正の屈折力を持
つ後群の2つのレンズ群で構成し、両群の間隔を変える
ことによって変倍させる。ズーム構成が簡単なので、コ
スト的にも、大きさ的にも非常に有利であり、負レンズ
群先行のため、バックフォーカスも長(し易い上、ズー
ムレンズで問題になりがちな前玉径1重量を極端に小さ
くできる。更に、本構成を詳しく述べると、その正の後
群を、物側より順に両凸正レンズ(し、)と両凹負レン
ズ(L4)と両凸正レンズ(L、)の3枚で構成する。
は、物側より負の屈折力を持つ前群と、正の屈折力を持
つ後群の2つのレンズ群で構成し、両群の間隔を変える
ことによって変倍させる。ズーム構成が簡単なので、コ
スト的にも、大きさ的にも非常に有利であり、負レンズ
群先行のため、バックフォーカスも長(し易い上、ズー
ムレンズで問題になりがちな前玉径1重量を極端に小さ
くできる。更に、本構成を詳しく述べると、その正の後
群を、物側より順に両凸正レンズ(し、)と両凹負レン
ズ(L4)と両凸正レンズ(L、)の3枚で構成する。
負・正の2成分ズームレンズにおいて後群は、変倍機能
と結像機能を持つ重要な成分であるので、従来では4〜
6枚程度で構成されていた。その後群を本発明では、僅
か3枚で構成している。而して簡単な構成ではあるが、
球面収差、コマ収差。
と結像機能を持つ重要な成分であるので、従来では4〜
6枚程度で構成されていた。その後群を本発明では、僅
か3枚で構成している。而して簡単な構成ではあるが、
球面収差、コマ収差。
像面湾曲等、諸収差を補正するのに優れており5加えて
色収差も十分に補正し易いという長所を有する。また、
バックフォーカスも、従来の4〜6枚構成のものよりも
長くし易いという利点もある。
色収差も十分に補正し易いという長所を有する。また、
バックフォーカスも、従来の4〜6枚構成のものよりも
長くし易いという利点もある。
更に前述の後群構成の優れた点として、絞りをその前部
に配しても、中に配しても後部に配しても、少しのベン
ディングにより、収差を同様に補正できることが挙げら
れる。このような後群構成を採ることによって、後群だ
けでも枚数削減できたが、更に前群を物側より順に、像
側に強い屈折面を向けた負レンズ(L+)と物側に凸の
正メニスカスレンズ(L2)の2枚で構成することによ
り、全系で5枚という少ない構成枚数で変倍比が2倍程
度のズームレンズを実現できる。前群は、変倍しても色
収差が変動しないよう、負レンズと正レンズの組み合わ
せで色収差を良好に補正でき、また前記レンズ(Ll)
と(しりのうちで強い屈折面同士を向かい合わせて配置
することによって、諸収差の変倍による変動を十分小さ
くできる。このように後群と組み合わせると、僅か2枚
で前群を構成しても収差も良好に補正でき、全系で僅か
5枚という、単焦点レンズに匹敵するt74成枚数で、
変倍比が2倍程度で、最大口径比もFナンバ2.8程度
という明るいズームレンズを実現できる。
に配しても、中に配しても後部に配しても、少しのベン
ディングにより、収差を同様に補正できることが挙げら
れる。このような後群構成を採ることによって、後群だ
けでも枚数削減できたが、更に前群を物側より順に、像
側に強い屈折面を向けた負レンズ(L+)と物側に凸の
正メニスカスレンズ(L2)の2枚で構成することによ
り、全系で5枚という少ない構成枚数で変倍比が2倍程
度のズームレンズを実現できる。前群は、変倍しても色
収差が変動しないよう、負レンズと正レンズの組み合わ
せで色収差を良好に補正でき、また前記レンズ(Ll)
と(しりのうちで強い屈折面同士を向かい合わせて配置
することによって、諸収差の変倍による変動を十分小さ
くできる。このように後群と組み合わせると、僅か2枚
で前群を構成しても収差も良好に補正でき、全系で僅か
5枚という、単焦点レンズに匹敵するt74成枚数で、
変倍比が2倍程度で、最大口径比もFナンバ2.8程度
という明るいズームレンズを実現できる。
更に、コンパクト性、十分なバンクフォーカス。
高性能を達成するには、以下の条件を満足することが望
ましい。
ましい。
■0.55 < lψ1lfs<0.9但し、r 、=
(了τT了1 1 ψ− ■ 0.44 <−< 1.0 乞 ここで、ψ1.hは、前後群の各屈折力(焦点距離の逆
数)で、ft、f、はテレ端、ワイド端での全系の合成
焦点距離である。
(了τT了1 1 ψ− ■ 0.44 <−< 1.0 乞 ここで、ψ1.hは、前後群の各屈折力(焦点距離の逆
数)で、ft、f、はテレ端、ワイド端での全系の合成
焦点距離である。
条件■は、前群の屈折力に関するものであるが、下限を
下回って、屈折力を弱くすると、変倍に際し、前群が大
きく移動し、レンズ全長が長くなる上、周辺照度を確保
するためには、前群の有効径を非常に太き(する必要が
あり、いずれもコンパクト化1軽量化に反する。また、
十分なパンタフオーカスも得難くなる。逆に、上限を上
回って屈折力を強くすると、必然的に前群内のレンズの
屈折力が強くなり、軸外光において歪曲を始め、諸収差
の高次収差の発生が多大となり、2枚構成では性能保証
が困難となる。
下回って、屈折力を弱くすると、変倍に際し、前群が大
きく移動し、レンズ全長が長くなる上、周辺照度を確保
するためには、前群の有効径を非常に太き(する必要が
あり、いずれもコンパクト化1軽量化に反する。また、
十分なパンタフオーカスも得難くなる。逆に、上限を上
回って屈折力を強くすると、必然的に前群内のレンズの
屈折力が強くなり、軸外光において歪曲を始め、諸収差
の高次収差の発生が多大となり、2枚構成では性能保証
が困難となる。
条件■は、変倍比によって、前後群の屈折力配分の適正
な範囲を示したもので、下限を下回ると、バックフォー
カスの確保が難しくなる上、コンパクト化も難しくなる
。逆に上限を上回ると、コンパクト化には有利になるが
、ペンツパール和が、大きく負に偏移してしまい、像面
性が悪化し、周辺性能の劣化を起こす。
な範囲を示したもので、下限を下回ると、バックフォー
カスの確保が難しくなる上、コンパクト化も難しくなる
。逆に上限を上回ると、コンパクト化には有利になるが
、ペンツパール和が、大きく負に偏移してしまい、像面
性が悪化し、周辺性能の劣化を起こす。
以上の条件を満足することにより、所望のズームレンズ
が達成できるが、更に高度に収差補正するには、以下の
条件を満足することが望ましい。
が達成できるが、更に高度に収差補正するには、以下の
条件を満足することが望ましい。
■0.75<R+++/Rip<1.1■0.3< l
Rs* l / R5F<0.75 (但し、R51
1<O)■0.75< R4a/ l R4P 1<1
.35 (但し、R4P<0)■ Δν1〉22 ■ rb>1.70 ■ 肩>1.71 ここで、Rは曲率半径を示し、その第1添字は物側から
数えたレンズ番号に対応し、第2添字は物側面か像側面
かを示すもので、物側面のときP、像側面のときRで示
す。△ν1は前群のレンズ(Ll)と(L2)のd線に
おけるアラへ数の差で、市。
Rs* l / R5F<0.75 (但し、R51
1<O)■0.75< R4a/ l R4P 1<1
.35 (但し、R4P<0)■ Δν1〉22 ■ rb>1.70 ■ 肩>1.71 ここで、Rは曲率半径を示し、その第1添字は物側から
数えたレンズ番号に対応し、第2添字は物側面か像側面
かを示すもので、物側面のときP、像側面のときRで示
す。△ν1は前群のレンズ(Ll)と(L2)のd線に
おけるアラへ数の差で、市。
iはそれぞれ前群、並びに後群の各々を構成するレンズ
のd線における屈折率の平均値である。
のd線における屈折率の平均値である。
条件■は、ダブレット構成の前群の向かい合う強い凹面
と、強い凸面の関係を規定するものであるが、このバラ
ンスが下限の方に崩れると、テレ端の球面収差が大きく
正偏位し、一方、ワイド端の像面湾曲が負偏位し、さら
には、負の歪曲が大きくなる。逆に上限の方に崩れると
、テレ端の負の球面収差が特に問題となり、コントラス
ト低下を起こす。
と、強い凸面の関係を規定するものであるが、このバラ
ンスが下限の方に崩れると、テレ端の球面収差が大きく
正偏位し、一方、ワイド端の像面湾曲が負偏位し、さら
には、負の歪曲が大きくなる。逆に上限の方に崩れると
、テレ端の負の球面収差が特に問題となり、コントラス
ト低下を起こす。
条件■は第5レンズ(し、)が像側に強い面を向ける方
がよいことを示している。ただし、下限を越えて、像側
面を強くし過ぎると、その面で発生する負の球面収差が
あまりにも多大過ぎて、補正不可となる。逆に上限を越
えると、球面収差は良好になるが、像面湾曲が大きく負
に発生し、周辺性能が劣化する。
がよいことを示している。ただし、下限を越えて、像側
面を強くし過ぎると、その面で発生する負の球面収差が
あまりにも多大過ぎて、補正不可となる。逆に上限を越
えると、球面収差は良好になるが、像面湾曲が大きく負
に発生し、周辺性能が劣化する。
条件■は、第4レンズ(L4)の屈折カバランスを示す
ものであるが、下限を越えると、球面収差が補正不足に
なり、逆に上限を越えると、像面湾曲が大きく負になる
上、歪曲も負に過大となる。
ものであるが、下限を越えると、球面収差が補正不足に
なり、逆に上限を越えると、像面湾曲が大きく負になる
上、歪曲も負に過大となる。
以上、述べた条件を満足することによってほぼ低次の単
色収差は補正できるが、更に色収差や高次の収差を補正
するには、条件■〜■を満たさなければならない。
色収差は補正できるが、更に色収差や高次の収差を補正
するには、条件■〜■を満たさなければならない。
条件■は、前群内で十分色補正しておき、ズーミングに
よる色収差変動を十分小とするための条件で、上記レン
ズ(Ll)と(Lx)の分散差を十分につけておくべき
ことを示し、これを満足しないときは、色収差補正が不
充分となる。
よる色収差変動を十分小とするための条件で、上記レン
ズ(Ll)と(Lx)の分散差を十分につけておくべき
ことを示し、これを満足しないときは、色収差補正が不
充分となる。
条件■・■は、全系で5群5枚という構成で、高性能を
維持するためには、それぞれの下限を上回るような高屈
折率材料を用いるべきことを示し、下限を下回れば、高
次の収差の発生量が増し、全画面で高画質を得ることが
不可能となる。更に、■ns >1.73 条件■は、レンズ(Ls)が、強い屈折力を持ち、種々
の収差に大きく関与するため、十分高い屈折率の材料で
構成する必要があることを示し、これを満足しないとき
は、高次収差の発生が非常に多大となる。
維持するためには、それぞれの下限を上回るような高屈
折率材料を用いるべきことを示し、下限を下回れば、高
次の収差の発生量が増し、全画面で高画質を得ることが
不可能となる。更に、■ns >1.73 条件■は、レンズ(Ls)が、強い屈折力を持ち、種々
の収差に大きく関与するため、十分高い屈折率の材料で
構成する必要があることを示し、これを満足しないとき
は、高次収差の発生が非常に多大となる。
以上述べた各条件を満足すれば、全系で5枚という、単
焦点レンズに匹敵するような構成枚数で、変倍比2倍程
度、最大口径比でのFナンバ2.8程度のズームレンズ
が実現でき、なおかつ、非常にコンパクトで、バックフ
ォーカスも長く、性能面でも非常に良好なズームレンズ
が得られる。
焦点レンズに匹敵するような構成枚数で、変倍比2倍程
度、最大口径比でのFナンバ2.8程度のズームレンズ
が実現でき、なおかつ、非常にコンパクトで、バックフ
ォーカスも長く、性能面でも非常に良好なズームレンズ
が得られる。
本文皿曵叉施惺
以下、本発明に基づくズームレンズの実施例を示す、但
し、各実施例において、riは曲率半径。
し、各実施例において、riは曲率半径。
d、は軸上面間隔を示し、N、、riはd線における屈
折率、アツベ数を示す。
折率、アツベ数を示す。
尚、最後尾にローパスフィルタや光分割プリズム等に相
当する平板を挿入しである。
当する平板を挿入しである。
〈実施例1〉
f =10.25〜14.0〜19.6 F=2.
86〜3.24〜3.81tp、= −0,04749
’、=0.06481d、 2.700 N4 1
.00000r5 ω ds 1.000 Ns 1.00000rb
11.244 d、 2.900 N、 1.78100 ν
、 44.55r、 28.420 d、 1.600 N、 1.00000rs
10.653 da 2.700 N、 1.75520 ν
、 27.51r9 9.541 da 1.000 N9 1.00000r、、
18.038 dos 3.600 N、。1.7?250 ν1
゜49.77r、、 −10,627 d++ 6.849 Nz 1.00000rl
z o。
86〜3.24〜3.81tp、= −0,04749
’、=0.06481d、 2.700 N4 1
.00000r5 ω ds 1.000 Ns 1.00000rb
11.244 d、 2.900 N、 1.78100 ν
、 44.55r、 28.420 d、 1.600 N、 1.00000rs
10.653 da 2.700 N、 1.75520 ν
、 27.51r9 9.541 da 1.000 N9 1.00000r、、
18.038 dos 3.600 N、。1.7?250 ν1
゜49.77r、、 −10,627 d++ 6.849 Nz 1.00000rl
z o。
dos 7.600 Net 1.51680
ν+z 64.12r13 o。
ν+z 64.12r13 o。
凹m遁
da lL+
テ し 2.700 6.8
49ミドル 9.344 2.753ワイド
17.851 0.010〈実施例2〉 F=13.3〜17.0〜25.5 F=2.86〜
3.13〜3.7891= −0,0379’、=0.
05271皿!半径 軌上皿回■ 皿五皇 ヱL
丘敗rl 51.293 d、 1.600 N、 1.71300ν、
53.93r* 1G、940 dz 4.000 N2 1.00000r3
11.659 di 2.600 N31.80518 ν32
5.43ra 13.404 da 2.800 N4 1.00000r5
ω ds 1.000 Ns 1.00000r、
12.289 a、 3.200 N、 1.78100 ν
、 44.55rt 27.792 d−2,000Nv 1.00000r@ 12
.228 d、 3.700 Ng 1.75520 ν
、 27.51rq 11.756 dq 1.200 N9 1.00000r1゜
24.831 d、。3.700 N、。1.77250 ν1゜
49.77r、、 −15,078 d、、8.575 Nz 1.00000r+z
ω d1□15.168 Lx 1.51680 ν
1□ 64.12r、3Q) 回fl附 da dz テ し 2.800 8.5
75ミドル 12.855 2.607ワイド
21.246 0.010〈実施例3〉 f =13.3〜17.0〜25.5 F=2.86
〜3.16〜3.83ψ、=−0,0364へ=0.0
5281傭】仁Ll 相」J旧匪隅 屈折率 ヱ
J二歎d、 2.700 Nz 1.00000
d、 3.100 N、 1.00000r5
■ ds 1.000 Ns 1.00000r、
13.351 d、 3.300 N、 1.78100 ν
、 44.55rt 26.964 d、 2.000 N、 1.00000d*
1.200 N9 1.00000d、、 8.
419 N、、 1.00000r目 ω dzz15.168 N、2 1.51680 ν
+z 64.12r13 ω 河111五 da d++ テ し 3.100 8.
419ミドル 13.301 2.560ワイ
ド 21.814 0.010〈実施例4〉 f =15.3〜19.0〜29.6 F=2.86
〜3.15〜3.97ψ、=−0,0352へ=0.0
4934典圭主径 皺上皿皿圏 屈折率 アツベ
数d−2,700N2 1.00000 r、 15.886 d、 3.100 N、 1.00000r13
′ 可聚回箔 da dz テ し 3.100 10.21
3ミドル 13.953 2.650ワイ
ド 21.282 0.010〈実施例5〉 f =13.3〜17.0〜25.5 F=2.86
〜3.18〜3.92ψ、=−0,0372乞−0,0
5257曲率半径 軸上面間隔 屈折率 アツベ
数r、 48.752 dz 1.600 N、 1.71300ν、
53.93rg 10.551 dz 2.700 Ng 1.00000r、
11.175 d32.800 N、 1.80518 ν325
.43r、 13.124 d42.600 N、 1.00000rs
12.695 d、 3.000 NS 1.77250 シ1
,19.77rb 32.583 a、 1.200 N、 1.00000rフ
ω d、 2.300 Nt 1.00000re
−9,351 da 3.000 Na 1.74000ν、
28.26rq 11.386 d、 1.200 N、 1.00000r、、
24.481 dl。3.900 N、。1.77250ν1゜49
.77r、、 −10,830 a、、 8.643 N、、 1.00000r12
ω dzt15.168 N1□ 1.51680 シ
1□64.12r12 o。
49ミドル 9.344 2.753ワイド
17.851 0.010〈実施例2〉 F=13.3〜17.0〜25.5 F=2.86〜
3.13〜3.7891= −0,0379’、=0.
05271皿!半径 軌上皿回■ 皿五皇 ヱL
丘敗rl 51.293 d、 1.600 N、 1.71300ν、
53.93r* 1G、940 dz 4.000 N2 1.00000r3
11.659 di 2.600 N31.80518 ν32
5.43ra 13.404 da 2.800 N4 1.00000r5
ω ds 1.000 Ns 1.00000r、
12.289 a、 3.200 N、 1.78100 ν
、 44.55rt 27.792 d−2,000Nv 1.00000r@ 12
.228 d、 3.700 Ng 1.75520 ν
、 27.51rq 11.756 dq 1.200 N9 1.00000r1゜
24.831 d、。3.700 N、。1.77250 ν1゜
49.77r、、 −15,078 d、、8.575 Nz 1.00000r+z
ω d1□15.168 Lx 1.51680 ν
1□ 64.12r、3Q) 回fl附 da dz テ し 2.800 8.5
75ミドル 12.855 2.607ワイド
21.246 0.010〈実施例3〉 f =13.3〜17.0〜25.5 F=2.86
〜3.16〜3.83ψ、=−0,0364へ=0.0
5281傭】仁Ll 相」J旧匪隅 屈折率 ヱ
J二歎d、 2.700 Nz 1.00000
d、 3.100 N、 1.00000r5
■ ds 1.000 Ns 1.00000r、
13.351 d、 3.300 N、 1.78100 ν
、 44.55rt 26.964 d、 2.000 N、 1.00000d*
1.200 N9 1.00000d、、 8.
419 N、、 1.00000r目 ω dzz15.168 N、2 1.51680 ν
+z 64.12r13 ω 河111五 da d++ テ し 3.100 8.
419ミドル 13.301 2.560ワイ
ド 21.814 0.010〈実施例4〉 f =15.3〜19.0〜29.6 F=2.86
〜3.15〜3.97ψ、=−0,0352へ=0.0
4934典圭主径 皺上皿皿圏 屈折率 アツベ
数d−2,700N2 1.00000 r、 15.886 d、 3.100 N、 1.00000r13
′ 可聚回箔 da dz テ し 3.100 10.21
3ミドル 13.953 2.650ワイ
ド 21.282 0.010〈実施例5〉 f =13.3〜17.0〜25.5 F=2.86
〜3.18〜3.92ψ、=−0,0372乞−0,0
5257曲率半径 軸上面間隔 屈折率 アツベ
数r、 48.752 dz 1.600 N、 1.71300ν、
53.93rg 10.551 dz 2.700 Ng 1.00000r、
11.175 d32.800 N、 1.80518 ν325
.43r、 13.124 d42.600 N、 1.00000rs
12.695 d、 3.000 NS 1.77250 シ1
,19.77rb 32.583 a、 1.200 N、 1.00000rフ
ω d、 2.300 Nt 1.00000re
−9,351 da 3.000 Na 1.74000ν、
28.26rq 11.386 d、 1.200 N、 1.00000r、、
24.481 dl。3.900 N、。1.77250ν1゜49
.77r、、 −10,830 a、、 8.643 N、、 1.00000r12
ω dzt15.168 N1□ 1.51680 シ
1□64.12r12 o。
jJffl隘
da dz
テ し 2.600 8.64
3ミドル 12.627 2.628ワイド
20.995 0.010〈実施例6〉 f =13.2〜17.0〜25.7 F=2.86
〜3.20〜3.98ψi= −0,0365?、=0
.05863典皇主径 監上里皿N 屈折率 ヱL
五歓d、 2.500 N、 1.00000d
、 1.700 N、 1.00000a、
1.500 N、 1.00000da 1.1
00 Nm 1.00000r* 33.4
07 da 2.700 N9 1.78831 ν、
47.32d1゜1.000 NIO1,000
00fil o。
3ミドル 12.627 2.628ワイド
20.995 0.010〈実施例6〉 f =13.2〜17.0〜25.7 F=2.86
〜3.20〜3.98ψi= −0,0365?、=0
.05863典皇主径 監上里皿N 屈折率 ヱL
五歓d、 2.500 N、 1.00000d
、 1.700 N、 1.00000a、
1.500 N、 1.00000da 1.1
00 Nm 1.00000r* 33.4
07 da 2.700 N9 1.78831 ν、
47.32d1゜1.000 NIO1,000
00fil o。
dt+ 8.282 N11 1.00000r+
t ω dzt15.168 s+□ 1.51680 シ
I□64.12r目 ω 回fl阻 da dz テ し 1.700 8.2
82ミドル 11.006 2.866ワイド
1B、919 0.500次に第1図は前記
実施例1〜実施例4のテレ端におけるレンズ概略構成を
示しており、同じく第2図は実施例5のレンズ概略構成
を、また第3図は第6実施例のレンズ概略構成を示して
いる。前群(1)と後群(II)についてテレ端(T)
から ・ワイド端(W)への移動を矢印線(1)
(2)によって模式的に示している。また、上記本R3
,■黴要の項で説明したR1. Rzp、 R−1,
R4P、 R5P、 R%1とオ溌1廊とLi医の
項で説明したrl+ r!+ r5.・・・、
dl+ dt、 d2+・・・等についても記入し
である。(3)は絞りを表しており、また、後方に配さ
れている平板(4)はローパスフィルタやフェースプレ
ートに相当する平板である。
t ω dzt15.168 s+□ 1.51680 シ
I□64.12r目 ω 回fl阻 da dz テ し 1.700 8.2
82ミドル 11.006 2.866ワイド
1B、919 0.500次に第1図は前記
実施例1〜実施例4のテレ端におけるレンズ概略構成を
示しており、同じく第2図は実施例5のレンズ概略構成
を、また第3図は第6実施例のレンズ概略構成を示して
いる。前群(1)と後群(II)についてテレ端(T)
から ・ワイド端(W)への移動を矢印線(1)
(2)によって模式的に示している。また、上記本R3
,■黴要の項で説明したR1. Rzp、 R−1,
R4P、 R5P、 R%1とオ溌1廊とLi医の
項で説明したrl+ r!+ r5.・・・、
dl+ dt、 d2+・・・等についても記入し
である。(3)は絞りを表しており、また、後方に配さ
れている平板(4)はローパスフィルタやフェースプレ
ートに相当する平板である。
第4図〜第9図は前記実施例1〜実施例6の各収差図で
、それぞれ(a)はテレ端、(b)は中間点、(c)は
ワイド端での諸収差を表す、また、実線(d)はd線に
対する収差を、−点鎖線(9)は9線に対する収差を表
し、点線(SC)は正弦条件を表す、更に点線(DM)
と実線(O8)はメリジオナル面とサジタル面での非点
収差をそれぞれ表している。
、それぞれ(a)はテレ端、(b)は中間点、(c)は
ワイド端での諸収差を表す、また、実線(d)はd線に
対する収差を、−点鎖線(9)は9線に対する収差を表
し、点線(SC)は正弦条件を表す、更に点線(DM)
と実線(O8)はメリジオナル面とサジタル面での非点
収差をそれぞれ表している。
第1図、第2図、第3図は本発明の各実施例のレンズ構
成図である。第4U!A、第5図、第6図。 第7図、第8図及び第9図は各実施例の収差図である。 (I)・・・前群、 (II)−後群、 (3
)−絞り。
成図である。第4U!A、第5図、第6図。 第7図、第8図及び第9図は各実施例の収差図である。 (I)・・・前群、 (II)−後群、 (3
)−絞り。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 (1)物体側より順に、負の屈折力を持つ前群と正の屈
折力を持つ後群の2群より成り、両群の間隔を変えるこ
とによって変倍するズームレンズにおいて、後群を物側
より順に両凸正レンズと両凹負レンズと両凸正レンズの
3枚で構成したことを特徴とするズームレンズ。 (2)第1請求項に記載のズームレンズにおいて、前群
を物側より順に、像側に強い面を向けた負レンズ(L_
1)と、物側に凸の正メニスカスレンズ(L_2)の2
枚で構成たことを特徴とするズームレンズ。 (3)第2請求項に記載のズームレンズにおいて、以下
の条件を満足することを特徴とするズームレンズ。 0.55<|ψ_ I |f_M<0.9 (但し、f_M=√(f_W・f_T)、ψ_ I <0
)0.44<|ψ_ I |/|ψ_II|<1.0ここで
、ψ_ I 、ψ_IIは、前後群の各屈折力(焦点距離の
逆数)で、f_W、f_Tはそれぞれワイド端、テレ端
での全系の合成焦点距離である。 (4)第3請求項に記載のズームレンズにおいて、0.
75<R_1_R/R_2_P<1.10.3<|R_
5_R|/R_5_P<0.75(但し、R_5_R<
0)0.75<R_4_R/|R_4_P|<1.35
(但し、R_4_P<0)ここで、Rは曲率半径を示し
、その第1添字は物側から数えたレンズ番号に対応し、
第2添字は物側面か像側面かを示すもので、物側面のと
きP、像側面のときRで示される。 (5)第4請求項に記載のズームレンズにおいて、以下
の条件を満足することを特徴とするズームレンズ。 Δν_ I >22 @n_ I @>1.70 @n_II@>1.71 ここで、Δν_ I は前群のレンズ(L_1)と(L_
2)のd線におけるアッベ数の差で、@n_ I @、@
n_II@はそれぞれ前群、並びに後群の各々を構成する
レンズのd線における屈折率の平均値である。 (6)第5請求項に記載のズームレンズにおいて、絞り
を後群の最前部に配したことを特徴とするズームレンズ
。 (7)第5請求項に記載のズームレンズにおいて、絞り
を後群中の第1番目のレンズ(L_3)と第2番目のレ
ンズ(L_4)の間に配したことを特徴とするズームレ
ンズ。 (8)第5請求項に記載のズームレンズにおいて、絞り
を後群の最後尾に配したことを特徴とするズームレンズ
。
Priority Applications (2)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP63007785A JP2643215B2 (ja) | 1988-01-18 | 1988-01-18 | ズームレンズ |
US07/298,555 US4993814A (en) | 1988-01-18 | 1989-01-17 | Zoom lens system |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP63007785A JP2643215B2 (ja) | 1988-01-18 | 1988-01-18 | ズームレンズ |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPH01183616A true JPH01183616A (ja) | 1989-07-21 |
JP2643215B2 JP2643215B2 (ja) | 1997-08-20 |
Family
ID=11675322
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP63007785A Expired - Lifetime JP2643215B2 (ja) | 1988-01-18 | 1988-01-18 | ズームレンズ |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JP2643215B2 (ja) |
Cited By (5)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPH09311273A (ja) * | 1996-05-21 | 1997-12-02 | Konica Corp | 可変焦点距離レンズ |
JP2001215407A (ja) * | 2000-01-31 | 2001-08-10 | Sigma Corp | 広角ズームレンズ |
DE10205579A1 (de) * | 2002-02-11 | 2003-08-28 | Siemens Ag | Integration von Halbleiterbauelementen in Brillen |
WO2007112321A3 (en) * | 2006-03-24 | 2008-04-03 | Flextronics Ap Llc | Zoom lens system for use with small electronic sensor |
US7872809B2 (en) | 2004-08-26 | 2011-01-18 | Olympus Imaging Corp. | Optical system and imaging system incorporating it |
Citations (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS5360246A (en) * | 1976-11-11 | 1978-05-30 | Fuji Photo Optical Co Ltd | Zoom lens |
JPS54114236A (en) * | 1978-02-24 | 1979-09-06 | Minolta Camera Co Ltd | Zoom lens system |
JPS61231517A (ja) * | 1985-04-05 | 1986-10-15 | Canon Inc | 可変焦点距離レンズ |
-
1988
- 1988-01-18 JP JP63007785A patent/JP2643215B2/ja not_active Expired - Lifetime
Patent Citations (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS5360246A (en) * | 1976-11-11 | 1978-05-30 | Fuji Photo Optical Co Ltd | Zoom lens |
JPS54114236A (en) * | 1978-02-24 | 1979-09-06 | Minolta Camera Co Ltd | Zoom lens system |
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Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
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JPH09311273A (ja) * | 1996-05-21 | 1997-12-02 | Konica Corp | 可変焦点距離レンズ |
JP2001215407A (ja) * | 2000-01-31 | 2001-08-10 | Sigma Corp | 広角ズームレンズ |
JP4536857B2 (ja) * | 2000-01-31 | 2010-09-01 | 株式会社シグマ | 広角ズームレンズ |
DE10205579A1 (de) * | 2002-02-11 | 2003-08-28 | Siemens Ag | Integration von Halbleiterbauelementen in Brillen |
US7872809B2 (en) | 2004-08-26 | 2011-01-18 | Olympus Imaging Corp. | Optical system and imaging system incorporating it |
WO2007112321A3 (en) * | 2006-03-24 | 2008-04-03 | Flextronics Ap Llc | Zoom lens system for use with small electronic sensor |
US7457050B2 (en) * | 2006-03-24 | 2008-11-25 | Flextronics Ap, Llc | Zoom lens system for use with small electronic sensor |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
JP2643215B2 (ja) | 1997-08-20 |
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