JP6575725B1 - H形鋼の製造方法 - Google Patents
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Abstract
Description
本願は、2018年1月19日に日本国に出願された特願2018−007095号に基づき、優先権を主張し、その内容をここに援用する。
Y=−0.118X2+11.732X−121.15 ・・・(3)
ここで、Y:ウェブ厚(mm)、X:逃がし率(%)である。
また、被圧延材Aの上下端部(スラブ端面)に対向する孔型上面30a、30b及び孔型底面31a、31bと、突起部35、36の傾斜面とのなす角度θfは、図3に示す4箇所ともに約90°(略直角)に構成されている。
また、被圧延材Aの上下端部(スラブ端面)に対向する孔型上面40a、40b及び孔型底面41a、41bと、突起部45、46の傾斜面とのなす角度θfは、図4に示す4箇所ともに約90°(略直角)に構成されている。
また、被圧延材Aの上下端部(スラブ端面)に対向する孔型上面50a、50b及び孔型底面51a、51bと、突起部55、56の傾斜面とのなす角度θfは、上記第3孔型K3と同様に、図5に示す4箇所ともに約90°(略直角)に構成されている。
この第6孔型K6は、ウェブ部82に形成された***部82bを消去することから、「***部消去孔型」とも呼称される。
上述した通り、本実施の形態に係る第5孔型K5(図6参照)では、被圧延材Aのウェブ部82の中央に***部82bが形成され、形成された***部82bは、後段の第6孔型K6において消去される。そして、***部消去後に必要に応じてウェブ内法の拡幅圧延が行われ、H形粗形材が造形されるが、従来に比べフランジ幅の大きな大型H形鋼製品を製造するためには、H形粗形材のフランジ幅もできるだけ大きくすることが望まれる。
本発明者らは、第5孔型K5において形成する***部82bの幅長さL1(即ち、第5孔型K5での圧延造形におけるウェブ内法の逃がし量)を変えることで、最終的に得られるH形粗形材のフランジ幅に違いが出ることを見出した。これは、***部82bの幅長さを大きくする程フランジ肉量が確保しやすい反面、後の***部消去時において被圧延材Aの長手方向延伸作用によってフランジ幅が減少することに起因する。
逃がし率[%]=(逃がし量L1/ウェブ内法L2)×100 ・・・(1)
図8に示す結果から、従来に比べフランジ幅の大きな大型H形鋼製品を製造する場合には、H形粗形材のフランジ幅も大きくなるような圧延造形が所望されることに鑑み、逃がし率の数値範囲は25%〜50%とすることが望ましいことが分かる。
上述したように、***部82bを形成する際の逃がし率の数値範囲は25%〜50%とすることが望ましいことが図8の結果から分かった。一方で、通材性の観点からは、このような数値範囲の逃がし率で***部82bを形成する際のウェブの圧下部分82aの厚みの値について更なる検討を行う必要がある。例えば、***部82bを形成した後に、当該***部82bを消去するための圧延造形を第6孔型K6で実施する際に、圧下部分82aが薄すぎると、***部82bのメタル移動が断面内で行われ難く、被圧延材Aの長手方向へのメタル移動の比率が大きくなってしまうといったことがあると推定されるからである。
ここで、水準1〜5、6のいずれの条件も、***部形成孔型である第5孔型K5における***部82bに対向する孔型の厚みは、ロール隙によらずスラブ厚よりも厚く設定している。即ち、第5孔型K5での圧延によって、ウェブ両端部の圧下部分82aの厚みが薄くなったとしても、***部82bの厚みについては孔型によって厚み圧下が行われないように設定した。
この場合、逃がし率が望ましい数値範囲である「25%〜50%」であれば、圧延長手方向への被圧延材の伸びが生じず、水準1〜5、6のいずれの条件においても***部82bの厚みはスラブ厚とほぼ同一の状態となる。ここでの評価では、スラブ厚は300mmとしたので、第5孔型K5において形成される***部82bの厚みも約300mmとなる。
以上の通り、表1に示す水準1〜5では、G4−1(第5孔型K5に相当)の最終パス断面における***部82bの厚みはいずれも約300mmとなっている。その後、G4−2(第6孔型K6に相当)において、G4−1で形成された***部82bの圧延を、***部82bが形成されたパス回数と同じパス回数にて消去するようなパススケジュールとした。
図9は、被圧延材Aの反りに関する説明図であり、被圧延材Aの長手方向端部において反りが生じた際の概略側面図である。図9に示すように、被圧延材Aの長手方向端部において反りが生じた際の端部と定常部との差異が「反り量」として規定される。そして、被圧延材Aにおいて反りが発生した長手方向長さに対し発生した反り量の比率が以下の式(2)で定義される「反り(%)」とされる。
反り[%]=反り量/反りの発生した被圧延材長さ ・・・(2)
操業上、被圧延材Aで生じた反りが10%以上となると、次パス以降での寸法形状悪化が著しく圧延続行が困難となる。即ち、図10に示す結果から、ウェブ厚み(圧下部分82aの圧下後厚み)を140mm以上となるように第5孔型K5での圧延造形を行うことで、良好な造形性が担保されることが分かる。これは、表1に示す水準1〜3の条件で造形性が良好であることと一致する。
なお、同条件下において反りが数%(10%未満)である場合には、数十mm程度の反りが通常操業にて観察されるが、操業上問題無い程度であることは当業者であれば容易に推察することが可能である。
図8を参照して上述したように、フランジ幅を大きくするとの観点から、逃がし率の数値範囲は25%〜50%とすることが望ましいことが分かった。また、図9、図10を参照して上述したように、良好な造形性を担保するためには、ウェブ厚み(圧下部分82aの圧下後厚み)が所定の値以上(逃がし率33%では140mm以上)となるように第5孔型K5での圧延造形を行うことが望ましいことが分かった。
Y=−0.118X2+11.732X−121.15 ・・・(3)
ここで、Y:ウェブ厚(mm)、X:逃がし率(%)である。
即ち、図11からは、逃がし率を25%〜50%に規定し、それぞれの逃がし率に応じて定まる所定の数値範囲であるようなウェブ厚みを、下限値が上記式(3)で定まるように規定することで良好な造形性が担保される。
2…加熱炉
3…サイジングミル
4…粗圧延機
5…中間ユニバーサル圧延機
8…仕上ユニバーサル圧延機
9…エッジャー圧延機
11…スラブ
13…H形粗形材
14…中間材
16…H形鋼製品
20…上孔型ロール(第1孔型)
21…下孔型ロール(第1孔型)
25、26…突起部(第1孔型)
28、29…割り込み(第1孔型)
30…上孔型ロール(第2孔型)
31…下孔型ロール(第2孔型)
35、36…突起部(第2孔型)
38、39…割り込み(第2孔型)
40…上孔型ロール(第3孔型)
41…下孔型ロール(第3孔型)
45、46…突起部(第3孔型)
48、49…割り込み(第3孔型)
50…上孔型ロール(第4孔型)
51…下孔型ロール(第4孔型)
55、56…突起部(第4孔型)
58、59…割り込み(第4孔型)
80…フランジ部
82…ウェブ部
82a…圧下部分
82b…***部(未圧下部分)
85…上孔型ロール(第5孔型)
85a…窪み部
86…下孔型ロール(第5孔型)
86a…窪み部
95…上孔型ロール(第6孔型)
96…下孔型ロール(第6孔型)
K1…第1孔型
K2…第2孔型
K3…第3孔型
K4…第4孔型
K5…第5孔型(ウェブ部分圧延孔型)
K6…第6孔型(***部消去孔型)
T…製造ライン
A…被圧延材
Claims (5)
- 粗圧延工程、中間圧延工程、仕上圧延工程を備えたH形鋼の製造方法であって、
厚み290mm以上310mm以下の矩形断面スラブを素材として用い、
前記粗圧延工程は、被圧延材を所定の略ドッグボーン形状に圧延造形するエッジング圧延工程と、エッジング圧延工程完了後の被圧延材を90°あるいは270°回転させてウェブ部の圧延を行う平圧延工程を有し、
前記平圧延工程を行う孔型のうち、少なくとも1孔型の上下孔型ロールには、被圧延材のウェブ部中央に***部を形成させる窪み部が当該上下孔型ロールのロール胴長中央部に設けられ、
前記平圧延工程において形成される***部の幅は被圧延材のウェブ部内法の25%以上50%以下に設定され、
前記平圧延工程において圧延されたウェブ部の厚みは、前記中間圧延工程開始時のウェブ部厚みよりも厚い所定厚みに設定されることを特徴とする、H形鋼の製造方法。 - 前記平圧延工程を行う孔型には、前記***部が形成された被圧延材に対し、当該***部を圧下する***部消去孔型が更に含まれることを特徴とする、請求項1に記載のH形鋼の製造方法。
- 前記平圧延工程を行う孔型には、前記***部消去孔型で圧延造形された後の被圧延材に対し、ウェブ部を略平坦に圧延造形し、且つ、拡幅圧延を行う1又は複数の拡幅用孔型が更に含まれることを特徴とする、請求項2に記載のH形鋼の製造方法。
- 前記平圧延工程において圧延されたウェブ部の厚みは、以下の式(3)を下限値とした所定厚みに設定されることを特徴とする、請求項1〜3のいずれか一項に記載のH形鋼の製造方法。
Y=−0.118X2+11.732X−121.15 ・・・(3)
ここで、Y:ウェブ厚(mm)、X:逃がし率(%)である。 - 前記粗圧延工程を行う圧延機には、被圧延材を圧延造形する6以上の複数の孔型が刻設され、
当該複数の孔型では被圧延材の1又は複数パス造形が行われ、
前記複数の孔型のうち、第1孔型及び第2孔型には、被圧延材の幅方向に対し鉛直に割り込みを入れて被圧延材端部に分割部位を形成させる突起部が形成され、
前記複数の孔型のうち、後段に位置する前記平圧延工程を行う孔型を除く第3孔型以降の孔型には、前記割り込みに当接し、形成された分割部位を順次折り曲げる突起部が形成されることを特徴とする、請求項1〜4のいずれか一項に記載のH形鋼の製造方法。
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