JP3837819B2 - 内燃機関用バルブタイミング制御装置 - Google Patents
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Description
【発明の属する技術分野】
本発明は、内燃機関の吸気バルブまたは排気バルブの少なくともいずれか一方の開閉タイミングを運転状態に応じて変更自在な内燃機関用バルブタイミング制御装置に関するものである。
【0002】
【従来の技術】
従来、内燃機関用バルブタイミング制御装置に関連する先行技術文献としては、特開昭64−80733号公報にて開示されたものが知られている。このものでは、アクセル操作量等に応じてモータを駆動してスロットルバルブの開度を制御する所謂、『電子スロットルシステム』と、内燃機関の吸気バルブの開閉タイミングを運転状態に応じて変更自在とするバルブタイミング制御機構(弁作動変更機構)とを備えている。そして、バルブタイミング制御機構におけるカムを切替作動させる際に発生するトルク差によるショックを、アクセルペダル操作量とスロットルバルブの開度との関係を変更して解消する技術が示されている。
【0003】
【発明が解決しようとする課題】
ところで、前述のものでは、作動油の油温を検出し要求されるバルブタイミング制御機構の応答性が満足される油温となるまで、そのバルブタイミング制御機構による制御量を所定以下にガードまたは制御を禁止している。このような制御では、バルブタイミング制御機構を備えた内燃機関におけるエミッション・燃費等の向上に対する有効性を最大限に引出すことができないという不具合があった。
【0004】
そこで、この発明はかかる不具合を解決するためになされたもので、バルブタイミング制御機構によるエミッション・燃費等の向上を図った内燃機関用バルブタイミング制御装置の提供を課題としている。更に、バルブタイミング制御機構の応答性能に応じて急加速を抑制して失火域への突入を防止可能な内燃機関用バルブタイミング制御装置の提供を課題としている。
【0005】
【課題を解決するための手段】
請求項1の内燃機関用バルブタイミング制御装置によれば、スロットル開度変更時にバルブタイミングが変更される場合、応答性能推定手段で推定されたバルブタイミング制御機構の応答性能に基づき、スロットル開度制御手段で制御されるアクセルペダル操作量とは独立して内燃機関への吸気量を調節するスロットルバルブの開度がスロットル開度補正手段にて補正される。これにより、油温が低くバルブタイミング制御機構の応答性能が低下しているときには、その応答性能に基づきスロットルバルブの開度が補正され制御されるため、バルブタイミング制御機構の有効性が最大限に引出されエミッション・燃費等の向上が図られる。更に、バルブタイミング制御機構の応答性能が低下しているときには、急加速が抑制されることで失火域への突入が防止されるという効果が得られる。
【0006】
請求項2の内燃機関用バルブタイミング制御装置では、応答性能推定手段でバルブタイミング制御機構の応答性能が油温検出手段で検出された直接的または間接的な作動油の油温に基づき推定され、更に、その推定された応答性能が応答性能補正手段で機関回転速度にて補正されるため、バルブタイミング制御機構の応答性能を内燃機関の運転状態に応じて正確に知ることができるという効果が得られる。
【0007】
請求項3の内燃機関用バルブタイミング制御装置では、油温検出手段で内燃機関の現在の冷却水温、始動時の冷却水温、始動後経過時間、始動後点火回数、始動後燃料噴射回数のうち少なくとも1つに基づき油温が間接的に検出、即ち、内燃機関の運転状態における冷却水温の遷移状態、内燃機関の爆発行程やシリンダ等の摩擦による総発熱量に基づき作動油の油温が推定されるため、油温センサが不要となるという効果が得られる。
【0008】
請求項4の内燃機関用バルブタイミング制御装置では、バルブタイミング制御機構の応答性能からスロットル開度制御手段でスロットルバルブの開度を制御する際のスロットル制御時定数が算出され、そのスロットル制御時定数を用いてスロットル開度補正手段でスロットルバルブの開度が補正される。即ち、スロットルバルブの開度補正としてバルブタイミング制御機構の応答速度に基づきスロットルバルブの開度の制御時のスロットル制御時定数が算出され、そのスロットル制御時定数によりバルブタイミング制御機構の応答性能に対応させスロットルバルブの操作速度が平滑化されているため、バルブタイミング制御機構の有効性と相まって急加速が抑制されるという効果が得られる。
【0009】
請求項5の内燃機関用バルブタイミング制御装置では、スロットル開度補正手段でバルブタイミング制御機構の応答性能が低下しており、かつ内燃機関の運転状態が急激に減速側へ移行したと判断されたときには、アクセルペダル操作量に基づきバルブタイミング制御機構の遅角側制御が行われると共に、スロットル閉制御手段でアクセルペダル操作量に対して所定時間遅らせスロットルバルブが閉制御される。これにより、バルブタイミング制御機構の急激な遅角操作に対してバルブタイミング制御機構の遅れによる内部EGR(燃焼室内の残留ガス)の増大に起因する内燃機関の失火を防止することができるという効果が得られる。
【0010】
【発明の実施の形態】
以下、本発明の実施の形態を実施例に基づいて説明する。
【0011】
図1は本発明の実施の形態の一実施例にかかる内燃機関用バルブタイミング制御装置を適用したダブルオーバヘッドカム式内燃機関とその周辺機器を示す概略構成図である。
【0012】
図1において、1は内燃機関、2は内燃機関1の駆動軸としてのクランクシャフト31の回転角θ1 信号を検出するクランク角センサ、3は内燃機関1の冷却水温THW信号を検出する水温センサ、4は内燃機関1の吸気バルブ32側の従動軸としてのカムシャフト33の回転角θ2 信号を検出し、クランク角センサ2からの回転角θ1 信号との位相差から相対回転角(変位角)を算出するためのカム角センサ、5はスロットルバルブ14のスロットル開度TA信号を検出するスロットル開度センサ、6は内燃機関1への吸入空気量QA信号を検出するエアフローメータ等の吸気量センサ、7は油路の途中に設置され、作動油の油温THO信号を検出する油温センサ、8はアクセルペダル操作量としてのアクセル開度AP信号を検出するアクセル開度センサ、9は作動油の油圧を調整制御する油圧制御バルブ(Oil-flow Control Valve:以下『OCV』と記す)、10はOCV9にて調整された油圧にてカムシャフト33をクランクシャフト31との目標とする位相差である目標相対回転角(目標変位角)に制御するアクチュエータとしての吸気バルブ32側に設置された油圧式のバルブタイミング制御機構(Variable Valve Timming Control Mechanism:以下、『VVT』と記す)、11は作動油を内燃機関1のオイルパン内より吸上げるためのオイルストレーナ、12は作動油を圧送するオイルポンプ、13はスロットルバルブ14のスロットル開度を指示される目標スロットル開度に一致させるように駆動するアクチュエータとしてのDCモータ、20は各種センサからの入力信号に基づき内燃機関1の運転状態を検知し、最適な制御値を演算し、OCV9やDCモータ13に駆動信号を出力するECU(Electronic Control Unit:電子制御装置)である。
【0013】
次に、ECU20の電気的構成について図2を参照して説明する。
【0014】
図2において、ECU20は、周知の中央処理装置としてのCPU21、制御プログラムを格納したROM22、各種データを格納するRAM23、水温センサ3からの冷却水温THW信号、スロットル開度センサ5からのスロットル開度TA信号、吸気量センサ6からの吸入空気量QA信号、油温センサ7からの油温THO信号及びアクセル開度センサ8からのアクセル開度AP信号の各アナログ信号をディジタル信号に変換するA/D変換回路24、クランク角センサ2からの回転角θ1 信号及びカム角センサ4からの回転角θ2 信号を波形整形する波形整形回路25、これら各種情報に基づきCPU21で算出される後述のOCVDuty (デューティ比)制御値DOCVに基づく駆動信号IDOCVをOCV9、出力スロットル開度TAEXに基づく駆動信号ITAEXをDCモータ13にそれぞれ出力するための出力回路26からなる論理演算回路として構成されている。
【0015】
次に、本発明の実施の形態の一実施例にかかる内燃機関用バルブタイミング制御装置で使用されているECU20内のCPU21のベースルーチンを示す図3のフローチャートに基づき説明する。なお、このベースルーチンは所定時間毎にCPU21にて繰返し実行される。
【0016】
図3において、まず、電源の投入と同時(電源起動時)にステップS100で、初期化が実行される。この初期化では、RAM23等のメモリ内容が初期値に設定されたり、各種センサからの入力信号がチェックされる。このステップS100による初期化ののち、以下のループ内の本格的な制御処理が繰返し実行される。
【0017】
ステップS200では、内燃機関1の運転状態によりVVT10の応答性能の推定処理が実行される。次にステップS300に移行して、VVT相対回転角制御処理が実行される。次にステップS400に移行して、ステップS200で推定されたVVT10の応答性能に適合すべくスロットルバルブ14のスロットル開度を補正するためのスロットル補正ゲインの演算処理が実行される。次にステップS500に移行して、スロットル制御処理が実行されたのち、ステップS200に戻り同様な処理が繰返し実行される。
【0018】
次に、上述のベースルーチンにおける各処理を各サブルーチン毎に詳細に説明する。
【0019】
図3のステップS200におけるVVT応答性能推定処理ルーチンの詳細について、図4のフローチャートに基づき、図5のVVT応答特性図を参照して説明する。なお、このサブルーチンは120ms毎にCPU21にて繰返し実行される。
【0020】
図4において、まず、ステップS201でVVT10の作動油の油温THOが読込まれる。次にステップS202に移行して、ステップS201で読込まれた油温THOに対してVVT10が進角側へ変位するときの応答速度ARBASがテーブルから算出される。この油温THOと応答速度ARBASとの関係を表すテーブルは後述のように予め油温THOの影響を受けるVVT応答速度を考慮して実験等により求められた最適値である。次にステップS203に移行して、同様に、ステップS201で読込まれた油温THOに対してVVT10が遅角側へ変位するときの応答速度RRBASがテーブルから算出される。なお、VVT応答速度は同じ油温THOに対して進角側と遅角側とではVVT応答特性が異なるため各々のテーブルが用意されている。
【0021】
ここで、図5(a)に示すように、OCV9に出力されるOCVDuty 制御値DOCVを0%から100%に変化させたときの目標相対回転角VTT〔°CA〕に追従して遷移する相対回転角VT〔°CA〕の傾き(A/B)をVVT応答速度〔°CA/sec〕とすると、進角側及び遅角側のVVT応答速度は油温〔℃〕に対応して図5(b)に示すような特性にて遷移する。
【0022】
次に、本実施例ではVVT10の作動油のオイルポンプ12は内燃機関1の駆動部に連動しているために機関回転速度NEに比例した吐出量でありVVT10の駆動に同じ作動油を用いているため影響を受けることとなり、ステップS204で機関回転速度NEに対する速度補正係数FNEがテーブルから算出される。この機関回転速度NEと速度補正係数FNEとの関係を表すテーブルは予めポンプ特性から計算・実験等により求められた最適値である。
【0023】
次にステップS205に移行して、ステップS202で算出された進角側応答速度ARBASに速度補正係数FNEが乗算され最終的な進角側応答速度ARPNSが算出される。次にステップS206に移行して、ステップS203で算出された遅角側応答速度RRBASに速度補正係数FNEが乗算され最終的な遅角側応答速度RRPNSが算出され、本ルーチンを終了する。
【0024】
本実施例では、吸気側のみにVVT10によるバルブタイミング制御を実施する方式であり、吸気バルブ32に対する進角/遅角の考え方は、図6に示すように、TDC(Top Dead Center:上死点)に対して排気バルブ34のバルブタイミングが固定され、フレキシブルに吸気バルブのバルブタイミングを進角/遅角させることでオーバラップ量が制御されている。
【0025】
次に、図3のステップS300におけるVVT相対回転角制御処理ルーチンの詳細について、図7のフローチャートに基づき説明する。なお、このサブルーチンは16ms毎にCPU21にて繰返し実行される。
【0026】
図7において、ステップS301で機関回転速度NE、吸入空気量QAが読込まれる。次にステップS302に移行して、ステップS301で読込まれた機関回転速度NEと吸入空気量QAとに基づきマップからVVT10の目標相対回転角が算出される。ここで、マップから例えば、NE=ne1,QA=qa1のとき目標相対回転角としてaが算出される。このマップから求まる目標相対回転角は予め計算・実験等により求められた最適値である。
【0027】
次にステップS303に移行して、ステップS302で算出された目標相対回転角aがRAM23の目標相対回転角の記憶領域の“VTT”に格納される。したがって、以下の説明においては目標相対回転角VTTと記す。次にステップS304に移行して、クランク角センサ2及びカム角センサ4からの各入力信号に基づくVVT10の現在の相対回転角(実相対回転角とも記す)VTが読込まれる。次にステップS305に移行して、前回の相対回転角VT(i-1) と今回の相対回転角VT(i) との偏差から微分値DLVTが算出される。次にステップS306に移行して、今回の相対回転角VT(i) と目標相対回転角VTTとの偏差から相対回転角偏差ERVTが算出される。
【0028】
次にステップS307に移行して、ステップS306で算出された相対回転角偏差ERVTに基づきテーブルからP(比例)項補正値PVTが算出される。次にステップS308に移行して、ステップS305で算出された微分値DLVTに基づきテーブルからD(微分)項補正値DVTが算出される。なお、ステップS307でテーブルから算出されるP項補正値PVT及びステップS308でテーブルから算出されるD項補正値DVTは予め計算・実験等により求められた最適値である。次にステップS309に移行して、ステップS307で算出されたP項補正値PVTとステップS308で算出されたD項補正値DVTと前回のOCVDuty 制御値DOCVとが加算され最終的なOCVDuty 制御値DOCVが算出され、本ルーチンを終了する。このOCVDuty 制御値DOCVが出力されるOCV9を介してVVT10によりVVT相対回転角制御が実行される。ここで、OCV9の作動では、図8に特性図を示すように、OCVDuty 制御値DOCV〔%〕に比例して油量が増加されることで相対回転角制御値〔°CA〕が増加される。
【0029】
次に、図3のステップS400におけるスロットル補正ゲイン演算処理ルーチンの詳細について、図9のフローチャートに基づき説明する。なお、このサブルーチンは8ms毎にCPU21にて繰返し実行される。
【0030】
図9において、ステップS401で、図7のステップS305で算出された微分値DLVTが読込まれる。次にステップS402に移行して、微分値DLVTが0以上であるかが判定される。微分値DLVTが0以上であるときには、相対回転角VTの進角側への変位が指示されているとしてステップS403に移行し、図4のステップS205で内燃機関1の運転状態から推定され算出された進角側応答速度ARPNSが読込まれる。次にステップS404に移行して、ステップS403で読込まれた進角側応答速度ARPNSに基づきテーブルから進角側制御時のスロットル制御時定数Tが算出され、本ルーチンを終了する。なお、ステップS404で用いるテーブルにはVVT10の応答性能に適合してスロットルバルブ14の操作速度を制御するための進角側応答速度ARPNSに対応するスロットル制御時定数Tが予め計算・実験等により求められ設定されている。
【0031】
一方、ステップS402の判定条件が成立せず、微分値DLVTが0未満であるときには、相対回転角VTの遅角側への変位が指示されているとしてステップS405に移行し、図4のステップS206で内燃機関1の運転状態から推定され算出された遅角側応答速度RRPNSが読込まれる。次にステップS406に移行して、ステップS405で読込まれた遅角側応答速度RRPNSに基づきテーブルから遅角側制御時のスロットル制御時定数Tが算出され、本ルーチンを終了する。なお、ステップS406で用いるテーブルにはVVT10の応答性能に適合してスロットルバルブ14の操作速度を制御するための遅角側応答速度RRPNSに対応するスロットル制御時定数Tが予め計算・実験等により求められ設定されている。
【0032】
次に、図3のステップS500におけるスロットル制御処理ルーチンの詳細について、図10のフローチャートに基づき説明する。なお、このサブルーチンは8ms毎にCPU21にて繰返し実行される。
【0033】
図10において、ステップS501でアクセル開度APが読込まれる。次にステップS502に移行して、ステップS501で読込まれたアクセル開度APに対する目標スロットル開度TTAがテーブルから算出される。このテーブルには、アクセル開度APに対し内燃機関1のドライバビリティ(Drivability)や制御性等を考慮し変換したときの目標スロットル開度TTAが設定されている。次にステップS503に移行して、目標スロットル開度TTAに伝達関数のモデル{1/(1+T・S)}を介してゲイン補正を行い最終的な出力スロットル開度TAEXが算出される。なお、モデル中のTは図9のステップS404またはステップS406で求めたスロットル制御時定数である。
【0034】
次にステップS504に移行して、現在のスロットル開度TAが読込まれる。次にステップS505に移行して、ステップS504で読込まれた現在のスロットル開度TAがステップS503で算出された出力スロットル開度TAEXを越えているかが判定される。現在のスロットル開度TAが出力スロットル開度TAEXを越えているときには、ステップS506に移行し、スロットルバルブ14を開閉するDCモータ13を閉側に駆動し現在のスロットル開度TAを出力スロットル開度TAEXに一致させる操作処理を行い、本ルーチンを終了する。
【0035】
一方、ステップS505の判定条件が成立しないときには、ステップS507に移行し、ステップS504で読込まれた現在のスロットル開度TAがステップS503で算出された出力スロットル開度TAEX未満であるかが判定される。現在のスロットル開度TAが出力スロットル開度TAEX未満であるときには、ステップS508に移行し、スロットルバルブ14を開閉するDCモータ13を開側に駆動し現在のスロットル開度TAを出力スロットル開度TAEXに一致させる操作処理を行い、本ルーチンを終了する。一方、ステップS507の判定条件が成立しないときには、現在のスロットル開度TAが出力スロットル開度TAEXに一致しているとしてステップS509に移行し、スロットルバルブ14を開閉するDCモータ13を停止状態とし現在のスロットル開度TAをホールド(保持)する処理を行い、本ルーチンを終了する。
【0036】
次に、本実施例の作用について、図11のタイムチャートを用いて説明する。なお、本タイムチャートでは説明の都合上、VVT10の進角側への制御のみについて述べる。
【0037】
VVT10を作動するための油温THOに基づき、VVT10が追従可能な進角側応答速度ARPNSが求められる。次に、進角側応答速度ARPNSより速いスロットルバルブ14の加速/減速により失火等の不具合が発生しないよう、適合するスロットル制御時定数Tが算出され、このスロットル制御時定数Tによりスロットル制御速度、即ち、出力スロットル開度TAEXが補正されることで、そのときの油温THOにより決定されるVVT応答速度に対応した目標相対回転角VTTが設定されるため、目標相対回転角VTTと現在の相対回転角VTとの偏差である相対回転角偏差ERVTを小さく抑えることができる。これにより、燃料系や点火系制御における内燃機関1のバルブタイミングの追従性が良好となり、ドライバビリティやエミッション等が向上される。
【0038】
更に、上述の実施例では、減速域またはVVT10の遅角域においても、スロットル制御時定数TによりVVT10の応答性能に適合させスロットルバルブ14の操作速度を平滑化しているが、図12にタイムチャートを示すように、アクセル操作量としてのアクセル開度APの閉側へのアクセル開度微分値DLAPが所定値γ以上となったときには、アクセル開度APに基づき予めVVT10を遅角側へ操作し所定期間ディレイ(遅延)したのちスロットルバルブ14を閉側に制御することにより、VVT10の急激な遅角操作に対してVVT10の遅れによる内部EGRの増大に起因する内燃機関1の失火を防止することができる。
【0039】
このように、本実施例の内燃機関用バルブタイミング制御装置は、内燃機関1の駆動軸としてのクランクシャフト31から吸気バルブ32を開閉する従動軸としてのカムシャフト33に駆動力を伝達する駆動力伝達系に設けられ、カムシャフト33を所定角度範囲内で相対回転自在なVVT10と、クランクシャフト31の回転角θ1 を検出する駆動軸回転角検出手段としてのクランク角センサ2と、カムシャフト33の回転角θ2 を検出する従動軸回転角検出手段としてのカム角センサ4と、クランク角センサ2で検出されたクランクシャフト31の回転角θ1 に対するカム角センサ4で検出されたカムシャフト33の回転角θ2 の位相差、即ち、カムシャフト33の相対回転角VTを算出するECU20内のCPU21にて達成される相対回転角演算手段と、内燃機関1の運転状態に応じてクランクシャフト31の回転角θ1 とカムシャフト33の回転角θ2 との目標とする位相差である目標相対回転角VTTを算出するECU20内のCPU21にて達成される目標相対回転角演算手段と、前記相対回転角演算手段で算出された相対回転角VTと前記目標相対回転角演算手段で算出された目標相対回転角VTTとの偏差ERVTに応じて制御回転角を算出し、VVT10によりカムシャフト33を相対回転するECU20内のCPU21にて達成される相対回転角制御手段と、各種情報に基づきアクセルペダル操作量としてのアクセル開度APとは独立して内燃機関1への吸気量を調節するスロットルバルブ14の開度を制御するECU20内のCPU21にて達成されるスロットル開度制御手段と、VVT10の応答性能を推定するECU20内のCPU21にて達成される応答性能推定手段と、前記応答性能推定手段で推定された応答性能に基づき前記スロットル開度制御手段で制御されるスロットルバルブ14の開度を補正するECU20内のCPU21にて達成されるスロットル開度補正手段とを具備するものである。
【0040】
したがって、応答性能推定手段を達成するECU20内のCPU21で推定されたVVT10の応答性能に基づき、スロットル開度制御手段を達成するECU20内のCPU21で制御されるアクセルペダル操作量としてのアクセル開度APとは独立して内燃機関1への吸気量を調節するスロットルバルブ14の開度がスロットル開度補正手段を達成するECU20内のCPU21にて補正される。これにより、油温が低くVVT10の応答性能が低下しているときには、その応答性能に基づきスロットルバルブ14の開度が補正され制御されるため、VVT10の有効性が最大限に引出されエミッション・燃費等の向上が図られる。更に、VVT10の応答性能が低下しているときには、急加速が抑制されることで失火域への突入が防止される。
【0041】
また、本実施例の内燃機関用バルブタイミング制御装置は、ECU20内のCPU21にて達成される応答性能推定手段が、VVT10の作動油の油温THOを直接的に油温検出手段としての油温センサ7で検出された油温THOに基づきVVT10の応答性能を推定し、その推定された応答性能を内燃機関1の機関回転速度NEで補正する応答性能補正手段とを含むものである。即ち、VVT10の応答性能として具体的には、図4に示すように、作動油の油温THOに基づき進角側応答速度ARBAS、遅角側応答速度RRBASが算出され、更に、機関回転速度NEで補正され進角側応答速度ARPNS、遅角側応答速度RRPNSが求められるため、VVT10の応答性能を内燃機関1の運転状態に応じて正確に知ることができる。
【0042】
そして、本実施例の内燃機関用バルブタイミング制御装置は、ECU20内のCPU21にて達成されるスロットル開度補正手段がVVT10の応答性能からECU20内のCPU21にて達成されるスロットル開度制御手段でスロットルバルブ14の開度を制御する際のスロットル制御時定数Tを算出し、そのスロットル制御時定数Tを用いてスロットルバルブ14の開度を補正するものである。即ち、スロットルバルブ14の開度補正として具体的には、図9に示すように、微分値DLVTの正負、VVT10の進角側応答速度ARPNS、遅角側応答速度RRPNSに基づきスロットルバルブ14の開度の制御時のスロットル制御時定数Tが算出され、図10に示すように、そのスロットル制御時定数TによりVVT10の応答性能に適合させスロットルバルブ14の操作速度が平滑化されているため、VVT10の有効性と相まって急加速が抑制される。
【0043】
更に、本実施例の内燃機関用バルブタイミング制御装置は、ECU20内のCPU21にて達成されるスロットル開度補正手段がVVT10の応答性能が低下しており、かつ内燃機関1の運転状態が急激に減速側へ移行したと判断したときには、アクセルペダル操作量としてのアクセル開度APに基づきVVT10の遅角側制御を行うと共に、アクセル開度APに対して所定時間遅らせスロットルバルブ14を閉制御するスロットル閉制御手段を含むものである。即ち、アクセルペダル操作量として具体的には、図12に示すように、アクセル開度APの閉側へのアクセル開度微分値DLAPが所定値γ以上となったときには、アクセル開度APに基づき予めVVT10を遅角側へ操作し所定期間ディレイしたのちスロットルバルブ14が閉側に制御されるため、VVT10の急激な遅角操作に対してVVT10の遅れによる内部EGRの増大に起因する内燃機関1の失火を防止することができる。
【0044】
ところで、上記実施例では、VVT応答性能推定において、直接、油温センサ7により作動油の油温を検出しているが、本発明を実施する場合には、これに限定されるものではなく、内燃機関の冷却水温の遷移状態やシリンダ壁の温度の遷移状態、始動時の冷却水温、経過時間等から推定してもよい。
【0045】
このような内燃機関用バルブタイミング制御装置は、油温検出手段が内燃機関1の現在の冷却水温、始動時の冷却水温、始動後経過時間、始動後点火回数、始動後燃料噴射回数のうち少なくとも1つに基づき油温THOを間接的に検出するものである。即ち、内燃機関1の運転状態における冷却水温の遷移状態、内燃機関1の爆発行程やシリンダ等の摩擦による総発熱量に基づき作動油の油温が推定されるため、上述の実施例におけるような油温センサ7を必ずしも配設する必要はない。
【図面の簡単な説明】
【図1】 図1は本発明の実施の形態の一実施例にかかる内燃機関用バルブタイミング制御装置を適用したダブルオーバヘッドカム式内燃機関とその周辺機器を示す概略構成図である。
【図2】 図2は本発明の実施の形態の一実施例にかかる内燃機関用バルブタイミング制御装置におけるECU内の電気的構成を示すブロック図である。
【図3】 図3は本発明の実施の形態の一実施例にかかる内燃機関用バルブタイミング制御装置で使用されているECU内のCPUにおけるベースルーチンの処理手順を示すフローチャートである。
【図4】 図4は図3におけるVVT応答性能推定の処理手順を示すフローチャートである。
【図5】 図5は本発明の実施の形態の一実施例にかかる内燃機関用バルブタイミング制御装置におけるVVT応答特性図である。
【図6】 図6は本発明の実施の形態の一実施例にかかる内燃機関用バルブタイミング制御装置における吸気バルブに対する進角/遅角制御を示す説明図である。
【図7】 図7は図3におけるVVT相対回転角制御の処理手順を示すフローチャートである。
【図8】 図8は本発明の実施の形態の一実施例にかかる内燃機関用バルブタイミング制御装置で用いられているOCVの作動特性図である。
【図9】 図9は図3におけるスロットル補正ゲイン演算の処理手順を示すフローチャートである。
【図10】 図10は図3におけるスロットル制御の処理手順を示すフローチャートである。
【図11】 図11は本発明の実施の形態の一実施例にかかる内燃機関用バルブタイミング制御装置における作用を説明するタイムチャートである。
【図12】 図12は本発明の実施の形態の一実施例にかかる内燃機関用バルブタイミング制御装置における変形例の作用を説明するタイムチャートである。
【符号の説明】
1 内燃機関
2 クランク角センサ
4 カム角センサ
5 スロットル開度センサ
7 油温センサ
9 OCV(油圧制御バルブ)
10 VVT(バルブタイミング制御機構)
13 DCモータ
14 スロットルバルブ
20 ECU(電子制御装置)
31 クランクシャフト(駆動軸)
33 カムシャフト(従動軸)
Claims (5)
- 内燃機関の駆動軸から吸気バルブまたは排気バルブの少なくともいずれか一方を開閉する従動軸に駆動力を伝達する駆動力伝達系に設けられ、前記駆動軸または前記従動軸のいずれか一方を所定角度範囲内で相対回転自在なバルブタイミング制御機構と、前記駆動軸の回転角を検出する駆動軸回転角検出手段と、前記従動軸の回転角を検出する従動軸回転角検出手段と、前記駆動軸回転角検出手段で検出された前記駆動軸の回転角と前記従動軸回転角検出手段で検出された前記従動軸の回転角との位相差である相対回転角を算出する相対回転角演算手段と、前記内燃機関の運転状態に応じて前記駆動軸の回転角と前記従動軸の回転角との目標とする位相差である目標相対回転角を算出する目標相対回転角演算手段と、前記相対回転角演算手段で算出された前記相対回転角と前記目標相対回転角演算手段で算出された前記目標相対回転角との偏差に応じて制御回転角を算出し、前記バルブタイミング制御機構により前記駆動軸または前記従動軸を相対回転する相対回転角制御手段と、各種情報に基づきアクセルペダル操作量とは独立して前記内燃機関への吸気量を調節するスロットルバルブの開度を制御するスロットル開度制御手段と、前記バルブタイミング制御機構の応答性能を推定する応答性能推定手段と、スロットル開度変更時に、前記応答性能推定手段で推定された応答性能に基づき前記スロットル開度制御手段で制御される前記スロットルバルブの開度を補正するスロットル開度補正手段とを具備することを特徴とする内燃機関用バルブタイミング制御装置。
- 前記応答性能推定手段は、前記バルブタイミング制御機構の作動油の油温を直接的または間接的に油温検出手段で検出された油温に基づき前記バルブタイミング制御機構の応答性能を推定し、その推定された応答性能を前記内燃機関の機関回転速度で補正する応答性能補正手段とを含むことを特徴とする請求項1に記載の内燃機関用バルブタイミング制御装置。
- 前記油温検出手段は、前記内燃機関の現在の冷却水温、始動時の冷却水温、始動後経過時間、始動後点火回数、始動後燃料噴射回数のうち少なくとも1つに基づき油温を間接的に検出することを特徴とする請求項2に記載の内燃機関用バルブタイミング制御装置。
- 前記スロットル開度補正手段は、前記バルブタイミング制御機構の応答性能から前記スロットル開度制御手段で前記スロットルバルブの開度を制御する際の時定数を算出し、前記時定数を用いて前記スロットルバルブの開度を補正することを特徴とする請求項1に記載の内燃機関用バルブタイミング制御装置。
- 前記スロットル開度補正手段は、前記バルブタイミング制御機構の応答性能が低下しており、かつ前記内燃機関の運転状態が急激に減速側へ移行したと判断したときには、前記アクセルペダル操作量に基づき前記バルブタイミング制御機構の遅角側制御を行うと共に、前記アクセルペダル操作量に対して所定時間遅らせ前記スロットルバルブを閉制御するスロットル閉制御手段を含むことを特徴とする請求項1に記載の内燃機関用バルブタイミング制御装置。
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