JP2011175988A - 離型フィルム - Google Patents
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Abstract
【課題】幅広い種類の熱可塑性液晶ポリマーフィルムに対して適用可能な離型フィルムをを提供する。
【解決手段】離型フィルムは、超高分子量ポリオレフィンフィルム層と補強層とを重ね合わせて備え、前記超高分子量ポリオレフィンフィルム層は、フィルムの長手方向の分子配向度SORが0.95以上かつ1.05未満の範囲であるとともに、フィルムの平面方向の熱膨張係数の平均が負値であり、前記補強層は、補強層の平面方向の熱膨張係数の平均が正値である。このような離型フィルムは、熱可塑性液晶ポリマーからなるフィルムを、(i)基材、(ii)カバーレイフィルム、または(iii)基材およびカバーレイフィルムの双方として用いるプリント配線板の製造工程において、熱プレス成形を行う際に用いられる。
【選択図】なし
【解決手段】離型フィルムは、超高分子量ポリオレフィンフィルム層と補強層とを重ね合わせて備え、前記超高分子量ポリオレフィンフィルム層は、フィルムの長手方向の分子配向度SORが0.95以上かつ1.05未満の範囲であるとともに、フィルムの平面方向の熱膨張係数の平均が負値であり、前記補強層は、補強層の平面方向の熱膨張係数の平均が正値である。このような離型フィルムは、熱可塑性液晶ポリマーからなるフィルムを、(i)基材、(ii)カバーレイフィルム、または(iii)基材およびカバーレイフィルムの双方として用いるプリント配線板の製造工程において、熱プレス成形を行う際に用いられる。
【選択図】なし
Description
本発明は、プリント配線板の熱プレス成形時に使用される、耐熱性、離型性、非汚染性に優れ、廃棄処理が容易な離型フィルム、および該離型フィルムを使用したプリント配線板の製造方法に関する。
従来から、プリント配線基板、フレキシブル配線基板、または多層プリント配線板などのプリント配線板の製造工程において、光学的異方性の溶融相を形成する熱可塑性液晶ポリマーからなるフィルム(以下、TLCPフィルムと略す)などを内在する銅張積層板では、銅箔を熱プレスする際に、離型フィルムが使用されている。
また、フレキシブルプリント配線板の製造工程において、電気回路を形成したフレキシブルプリント配線板本体に対して、TLCPフィルムからなるカバーレイフィルムを熱プレスにより熱硬化性接着剤で熱接着する際にも、カバーレイフィルムと熱プレス板とが接着するのを防止するために、離型フィルムが広く使用されている。
これらの離型フィルムは、TLCPフィルムを熱溶融する際、熱プレス成形による高温下で使用すべく、耐熱性を有することが求められている。
例えば、特許文献1には、耐熱性、離型性、非汚染性に優れ、廃棄処理が容易な離型フィルムが開示されている。この文献では、離型フィルムとして、金属層と特定の剪断弾性率を有する熱可塑性フィルムとを組み合わせることが記載されている。そして、このような離型フィルムでは、この熱可塑性フィルムが特定の剪断弾性率を有するため、熱プレス成形の際、熱可塑性フィルムの熱変形によるクッション性の低下を防ぐことができ、基板上の凹凸に対して優れた追従性を示すことも記載されている。
例えば、特許文献1には、耐熱性、離型性、非汚染性に優れ、廃棄処理が容易な離型フィルムが開示されている。この文献では、離型フィルムとして、金属層と特定の剪断弾性率を有する熱可塑性フィルムとを組み合わせることが記載されている。そして、このような離型フィルムでは、この熱可塑性フィルムが特定の剪断弾性率を有するため、熱プレス成形の際、熱可塑性フィルムの熱変形によるクッション性の低下を防ぐことができ、基板上の凹凸に対して優れた追従性を示すことも記載されている。
しかしながら、この離型フィルムを用いた場合、TLCPフィルムの種類によっては、TLCPフィルムを変形させてしまい、プリント配線板として利用できなくなる場合があった。
本発明の目的は、TLCPフィルムをプリント配線板の基材またはカバーレイフィルムとして用いた場合であっても、幅広い種類のTLCPフィルムに対して適用可能な離型フィルムを提供することにある。
本発明の別の目的は、TLCPフィルムの熱膨張係数を予め調整しなくとも、プリント配線板に生ずる回路変形を極めて高度に防ぐことができる離型フィルムを提供することにある。
本発明のさらに別の目的は、このような離型フィルムを利用して、TLCPフィルムを用いたプリント配線板を高温下で熱プレス成形した場合であっても、極めて高度に回路変形を防止することができるプリント配線板の製造方法を提供することにある。
本発明者らは、熱プレス時に変形を起こし、プリント配線板として利用できなくなるTLCPフィルムが存在することを鑑みて、離型フィルムについて検討した。まず、熱プレスを行う場合、TLCPフィルムは正の熱膨張係数を有するので、それに追従するため離型フィルムを形成する熱可塑性フィルムも正の熱膨張係数を有することが必要であると従来思われていた。
しかし、その点について再考したところ、実は、複数層で構成される離型フィルムの場合、正の熱膨張係数を有する熱可塑性フィルムと、正の熱膨張係数を有する金属層とを組み合わせると、TLCPフィルムの熱膨張係数を上回り、TLCPフィルムの種類によっては、熱可塑性フィルムの熱膨張に由来する応力をTLCPフィルムに与えてしまい、その結果、TLCPフィルムを変形させてしまうことを見出した。
そして、次に、そのようなTLCPフィルムの変形を防ぐための有効な手段について検討したところ、負の熱膨張係数を有する超高分子量ポリオレフィンフィルムと正の熱膨張係数を有する補強層とを組み合わせることにより、離型性および厚み方向へのクッション性だけでなく、熱プレスをするための温度範囲においても、TLCPフィルムに対して熱膨張に由来する応力を与えることを有効に防止でき、その結果、幅広い種類のTLCPフィルムに対して適用可能な離型フィルムとなることを見出し、本発明を完成した。
すなわち、本発明は、光学的異方性の溶融相を形成する熱可塑性液晶ポリマーからなるフィルムを、(i)基材、(ii)カバーレイフィルム、または(iii)基材およびカバーレイフィルムの双方として用いるプリント配線板の製造工程において、熱プレス成形を行う際に用いられる離型フィルムであって、
前記離型フィルムは、超高分子量ポリオレフィンフィルム層と補強層とを重ね合わせて備え、
前記超高分子量ポリオレフィンフィルム層は、フィルムの長手方向の分子配向度SORが0.95以上かつ1.05未満の範囲であるとともに、フィルムの平面方向の熱膨張係数の平均が負値であり、
前記補強層は、補強層の平面方向の熱膨張係数の平均が正値である離型フィルムである。
前記離型フィルムは、超高分子量ポリオレフィンフィルム層と補強層とを重ね合わせて備え、
前記超高分子量ポリオレフィンフィルム層は、フィルムの長手方向の分子配向度SORが0.95以上かつ1.05未満の範囲であるとともに、フィルムの平面方向の熱膨張係数の平均が負値であり、
前記補強層は、補強層の平面方向の熱膨張係数の平均が正値である離型フィルムである。
前記超高分子量ポリオレフィンフィルム層は、平面方向の熱膨張係数の平均(MUP)が−1×10−6cm/cm/℃以下であってもよく、前記補強層は、平面方向の熱膨張係数の平均(MRE)が1×10−6から30×10−6cm/cm/℃の範囲内であってもよい。
また、超高分子量ポリオレフィンフィルム層を構成する超高分子量ポリオレフィンは、通常、粘度平均分子量100万以上を有する場合が多い。
さらに、離型フィルムでは、超高分子量ポリオレフィンフィルム層の平面方向の熱膨張係数の平均(MUP)と、補強層の平面方向の熱膨張係数の平均(MRE)との平均(MT)が、負値であってもよい。
また、それぞれの層の厚みは適宜設定することができるが、例えば、超高分子量ポリオレフィンフィルム層の厚さ(A)は30〜200μm程度であってもよく、補強層の厚さ(B)は、10〜100μm程度であってもよく、さらに、超高分子量ポリオレフィンフィルム層の厚さ(A)に対する補強層の厚さ(B)の比(B)/(A)が、60/40〜30/70程度であってもよい。
本発明は、さらに、光学的異方性の溶融相を形成する熱可塑性液晶ポリマーからなるフィルムを、(i)基材、(ii)カバーレイフィルム、または(iii)基材およびカバーレイフィルムの双方として用いて、熱プレス成形によりプリント配線板を製造する方法であって、
熱プレス成形の際、請求項1〜7のいずれか一項に記載の離型フィルムを、プレス熱板に補強層が接するようにして配置するプリント配線板の製造方法をも包含する。
熱プレス成形の際、請求項1〜7のいずれか一項に記載の離型フィルムを、プレス熱板に補強層が接するようにして配置するプリント配線板の製造方法をも包含する。
たとえば、熱プレス成形温度は、熱可塑性液晶ポリマーの融点より15℃低い温度以上であり、且つ融点より15℃高い温度以下の範囲(例えば、250〜320℃程度)から選択されてもよい。
本発明は、このような製造方法で製造されたプリント配線板も包含する。また、本発明は、プリント配線板、カバーレイフィルム、または基材およびカバーレイフィルムの双方を形成するための光学的異方性の溶融相を形成する熱可塑性液晶ポリマーからなるフィルムと、
前記プリント配線板または前記カバーレイフィルムを挟むように、前記配線板または前記カバーレイフィルムの上下に置かれ、補強層の平面方向の熱膨張係数の平均が正値である補強層と組み合わされて離型フィルムを構成するための超高分子量ポリオレフィンフィルムと、
で構成され、プレス熱板間に挟まれて熱プレス成形が行われるための積層用材料に関する発明も包含し、この積層材料では、前記超高分子量ポリオレフィンフィルム層は、フィルムの長手方向の分子配向度SORが0.95以上かつ1.05未満の範囲であるとともに、フィルムの平面方向の熱膨張係数の平均が負値である。
前記プリント配線板または前記カバーレイフィルムを挟むように、前記配線板または前記カバーレイフィルムの上下に置かれ、補強層の平面方向の熱膨張係数の平均が正値である補強層と組み合わされて離型フィルムを構成するための超高分子量ポリオレフィンフィルムと、
で構成され、プレス熱板間に挟まれて熱プレス成形が行われるための積層用材料に関する発明も包含し、この積層材料では、前記超高分子量ポリオレフィンフィルム層は、フィルムの長手方向の分子配向度SORが0.95以上かつ1.05未満の範囲であるとともに、フィルムの平面方向の熱膨張係数の平均が負値である。
なお、本明細書において、平面方向の熱膨張係数の平均とは、フィルムなどの平面方向における機械軸方向(以下、MD方向と略す)の熱膨張係数と、機械軸方向と直交する方向(以下、TD方向と略す)の熱膨張係数との和を2で除した平均値を意味する。
本発明によれば、熱膨張係数が負値である超高分子量ポリオレフィンフィルム層と熱膨張係数が正値である補強層とを組み合わせて離型フィルムを形成するため、幅広い種類のTLCPフィルムに対して適用しても、プリント配線板の熱プレス成形による変形を低減することができる。
さらに、超高分子量ポリオレフィンフィルム層と補強層との熱膨張係数を特定の値に調整することにより、TLCPフィルムの熱膨張係数を予め調整しなくとも、プリント配線板に生ずる回路変形を極めて高度に防ぐことができる。
[離型フィルム]
本発明の離型フィルムは、TLCPフィルム(すなわち、光学的異方性の溶融相を形成する熱可塑性液晶ポリマーからなるフィルム)を、(i)基材、(ii)カバーレイフィルム、または(iii)基材およびカバーレイフィルムの双方として用いるプリント配線板の製造工程において、熱プレス成形を行う際に用いられ、離型フィルムは、超高分子量ポリオレフィンフィルムと少なくとも1種類以上の補強層とを積層状態で備える。
本発明の離型フィルムは、TLCPフィルム(すなわち、光学的異方性の溶融相を形成する熱可塑性液晶ポリマーからなるフィルム)を、(i)基材、(ii)カバーレイフィルム、または(iii)基材およびカバーレイフィルムの双方として用いるプリント配線板の製造工程において、熱プレス成形を行う際に用いられ、離型フィルムは、超高分子量ポリオレフィンフィルムと少なくとも1種類以上の補強層とを積層状態で備える。
(超高分子量ポリオレフィンフィルム)
超高分子量ポリオレフィンフィルムは、フィルムの長手方向の分子配向度SORが0.95以上かつ1.05未満の範囲であるとともに、フィルムの平面方向の熱膨張係数の平均が負値である。
超高分子量ポリオレフィンフィルムは、フィルムの長手方向の分子配向度SORが0.95以上かつ1.05未満の範囲であるとともに、フィルムの平面方向の熱膨張係数の平均が負値である。
超高分子量ポリオレフィンフィルムのフィルムの長手方向の分子配向度SORが0.95以上かつ1.05未満の範囲である場合、分子の配向状態を等方性に保つことが出来、熱プレス時や、その後の冷却時において、フィルムの異方性に由来するプリント配線板の不均一な歪みや変形が生じるのを防止することができる。高密度な配線や薄い配線板の場合にはSORが0.98から1.03の範囲内がより好ましい。
また、プリント配線板の回路の変形や配線板全体の歪みが発生するのを防ぐため、超高分子量ポリオレフィンフィルムの平面方向の熱膨張係数の平均(MUP)は、負値であることが必要であり、−1×10−6cm/cm/℃以下であることが好ましく、より好ましくは、−500×10−6〜−10×10−6cm/cm/℃程度、さらに好ましくは−400×10−6〜−30×10−6cm/cm/℃程度であってもよい。
プリント配線板の熱膨張係数は、正の値(例えば、18×10−6cm/cm/℃程度)であるため、熱プレスの際、平面方向の応力により熱膨張側に変形しやすくなる。そこで、離型フィルムを構成する超高分子量ポリオレフィンフィルムの熱膨張係数を負値とし、平面方向の応力により熱収縮側に変形する力を働かせることにより、熱プレスの際に働く積層物全体の熱膨張を軽減させることができる。
また、超高分子量ポリオレフィンフィルムの厚さは30〜200μm程度の範囲が好ましく、30〜100μm程度の範囲内がより好ましい。フィルムが厚すぎる場合、該フィルムの負値の熱膨張係数による熱収縮力が増加し、プリント配線板を収縮方向に歪ませてしまう虞がある。また、フィルムが薄すぎる場合、プリント配線板上に設けられた回路の厚さと近接することになり、離型フィルムが有すべきクッション性が不足するとともに流動性も不足するため、液晶ポリマーフィルムに対する密着性が低下する虞がある。
超高分子量ポリオレフィンフィルムの製造方法は、所定のSORおよび熱膨張係数を有する限り特に限定されず、さまざまな方法により製造してもよい。例えば、このような超高分子量ポリオレフィンフィルムは、所定の極限粘度を有する超高分子量ポリオレフィンをインフレーション成形することにより得ることができる。
インフレーション成形をする場合、デカリン溶媒中135℃で測定した極限粘度[η]が5dl/g以上、好ましくは7dl/g以上、更に好ましくは8〜25dl/gである超高分子量ポリオレフィンが好ましく用いられる。
極限粘度が5dl/g未満のものは、引張強度、衝撃強度等の機械的強度が充分でない。また、溶融粘度が低いため、スクリューダイ中で超高分子量ポリオレフィンの溶融物とマンドレルの共廻りによる捩じれや、マンドレルの撓みによる偏肉が生じ易く均一なフィルムが得られ難く成形性が劣る。極限粘度[η]の上限は特に限定はされないが、25dl/gを越えるものは溶融粘度が高過ぎて押出成形性に劣る傾向にある。
超高分子量ポリオレフィンの粘度平均分子量は、例えば100万以上、好ましくは200万〜700万程度、更に好ましくは300万〜600万程度であってもよい。なお、粘度平均分子量の算出に使用する極限粘度数の測定方法は、JIS K7367−3:1999に準拠して測定できる。
また、超高分子量ポリオレフィンのプレス成形温度におけるせん断弾性率は、5×104〜1×107Paの広い範囲から選択することができ、好ましくは1×105〜5×106Pa程度、さらに好ましくは1×105〜5×105Pa程度(例えば、1×105以上であり、且つ5×105Pa未満)、特に好ましくは1×105〜3×105Pa程度であってもよい。なお、せん断弾性率は、動的粘弾性測定により得られ、粘弾性レオメータによって測定することができる。
超高分子量ポリオレフィンとしては、超高分子量ポリエチレンや、超高分子量ポリプロピレンなどが挙げられ、これらのうち、超高分子量ポリエチレンが好ましく用いられる。超高分子量ポリエチレンは、エチレンを繰り返し単位として含み、さらにエチレンに加えて、他の共重合成分を含んでいてもよい。その他の共重合成分としては、プロピレン、1−ブテン、1−ヘキセン、1−オクテン、4−メチル−1−ペンテンなどの炭素数2〜20のα−オレフィンなど;アクリル酸メチル、アクリル酸エチル、アクリル酸ブチル、アクリル酸2−エチルヘキシル、アクリル酸シクロヘキシル、メタクリル酸メチル、メタクリル酸エチル、メタクリル酸ブチル、メタクリル酸2−エチルヘキシル、メタクリル酸シクロヘキシルなどのα,β−不飽和カルボン酸エステル;アクリロニトリル、メタクリロニトリル、アクロレイン、メタアクロレイン、エチルビニルエーテル、スチレン、酢酸ビニルなどが例示できる。これらの共重合成分は、単独でまたは2種以上を組み合わせて使用できる。これらの共重合成分のうち、α−オレフィンが好ましい。超高分子量ポリエチレンは、前記繰返し単位が99.5mol%以上、好ましくは99.8mol%以上含んでいるのが好ましい。
また、超高分子量ポリオレフィンには必要に応じて無機充填材や、繊維、造核剤、離型剤、酸化防止剤(老化防止剤)、熱安定剤等を配合されてもよい。これらは単独で用いられてもよく、2種類以上が併用されてもよい。
上記無機充填剤としては特に限定されず、例えば、炭酸カルシウム、酸化チタン、マイカ、タルク、硫酸バリウム、アルミナ、酸化珪素、ハイドロタルサイトのような層状複水和物等が挙げられる。
上記繊維としては特に限定されず、例えば、ガラス繊維、炭素繊維、ボロン繊維、炭化珪素繊維、アルミナ繊維等の無機繊維;アラミド繊維等の有機繊維等が挙げられる。
上記酸化防止剤としては特に限定されず、例えば、1,3,5−トリメチル−2,4,6−トリス(3,5−ジ−t−ブチル−4−ヒドロキシベンジル)ベンゼン、3,9−ビス{2−〔3−(3−t−ブチル−4−ヒドロキシ−5−メチルフェニル)−プロピオニロキシ〕−1,1−ジメチルエチル}−2,4,8,10−テトラオキサスピロ〔5,5〕ウンデカン等のヒンダードフェノール系酸化防止剤等が挙げられる。
上記熱安定剤としては特に限定されず、例えば、トリス(2,4−ジ−t−ブチルフェニル)ホスファイト、トリラウリルホスファイト、2−t−ブチル−α−(3−t−ブチル−4−ヒドロキシフェニル)−p−クメニルビス(p−ノニルフェニル)ホスファイト、ジミリスチル3,3′−チオジプロピオネート、ジステアリル3,3′−チオジプロピオネート、ペンタエリスチリルテトラキス(3−ラウリルチオプロピオネート)、ジトリデシル3,3′−チオジプロピオネート等が挙げられる。
このような超高分子量ポリオレフィンを用いて、公知または慣用の方法により、インフレーション成形をし、本発明で用いられる所定のSORと熱膨張係数を有する超高分子量ポリオレフィンフィルムを得ることができる。なお、得られたフィルムは、所定のSORと熱膨張係数を示す限り、三次元的な架橋を導入してもよく、重合時にポリマーの重合度を上げるか、重合後に電子線架橋等の後処理を行ってもよい。さらに、超高分子量ポリオレフィンフィルムは、単層で用いられてもよいが、複層構造であってもよく、さらに必要に応じて異なる素材からなるフィルムが複層化されてもよい。
(補強層)
補強層は、補強層の平面方向の熱膨張係数の平均が正値であることが必要であり、たとえば、1×10−6から30×10−6cm/cm/℃の範囲内であることが好ましい。
熱膨張係数が負値であると、超高分子量ポリオレフィンフィルムの負値の熱膨張係数との合成和により熱収縮度合いが増加し、プリント配線板を収縮方向に歪ませてしまう。一方で、熱膨張係数が高すぎると、プリント配線板を逆に膨張方向に歪ませてしまう虞がある。
補強層は、補強層の平面方向の熱膨張係数の平均が正値であることが必要であり、たとえば、1×10−6から30×10−6cm/cm/℃の範囲内であることが好ましい。
熱膨張係数が負値であると、超高分子量ポリオレフィンフィルムの負値の熱膨張係数との合成和により熱収縮度合いが増加し、プリント配線板を収縮方向に歪ませてしまう。一方で、熱膨張係数が高すぎると、プリント配線板を逆に膨張方向に歪ませてしまう虞がある。
また、補強層は、耐熱性を有するのが好ましい。液晶ポリマーからなるカバーレイフィルムを熱溶融によりプリント配線板に接着する際には、高温の積層温度を必要とし、通常は260℃以上である。従って、補強板に好適な材料は、酸化劣化の少ない金属箔、例えば、アルミニウム箔、ステンレス箔が用いられる。他材料としては熱硬化性樹脂であるポリイミドフィルムなどが好適である。これらの材料は、単独で用いられてもよく、2種以上が併用されてもよい。さらに、補強層は、単層で用いられてもよいが、複層構造であってもよく、さらに必要に応じて異なる素材からなるフィルムなどが複層化されてもよい。
補強層の厚さは10から100μm程度の範囲内が好ましく、20から50μm程度の範囲内がより好ましい。補強層が厚すぎる場合、平面方向の熱膨張係数が正値である寄与が増大し、超高分子量ポリオレフィンフィルムの負値の熱膨張係数の寄与を相殺してしまい、プリンド配線板を歪ませてしまう。また、補強層が薄すぎる場合、超高分子量ポリオレフィンフィルムの負値の熱膨張係数の寄与が増大し、プリント配線板を歪ませてしまう。
本発明の離型フィルムは、上記超高分子量ポリオレフィンフィルムと補強層とを積層状態で重ね合わせている。重ね合わせは、単なる重ね合わせだけでなく一体化されていてもよい。超高分子量ポリオレフィンフィルムと補強層は、それぞれ一枚から構成されるのが通常であるが、複数枚重ねられたものを使用してもよい。
例えば、離型フィルムにおいて、離型フィルム全体の熱膨張係数を考慮した場合、超高分子量ポリオレフィンフィルム層の平面方向の熱膨張係数の平均(MUP)と、補強層の平面方向の熱膨張係数の平均(MRE)との平均(MT)は、負値であってもよく、好ましくは、−1×10−6〜−200×10−6cm/cm/℃程度であってもよく、さらに好ましくは、−5×10−6〜−150×10−6cm/cm/℃程度であってもよい。
また、離型フィルムにおいて、超高分子量ポリオレフィンフィルム層の厚さ(A)に対する補強層の厚さ(B)の比(B)/(A)は、それぞれの層を形成する熱膨張係数に応じて適宜設定することができるが、それぞれの熱膨張係数の正負を相殺しつつ、離型性および密着性を実現する観点から、例えば、(B)/(A)は、60/40〜30/70程度であってもよく、好ましくは55/45〜40/60程度であってもよい。
本発明の離型フィルムに使用する超高分子量ポリオレフィンフィルムの表面は平滑性を有することが好ましいが、ハンドリングに必要なスリップ性、アンチブロッキング性等が付与されていてもよい。また、熱プレス成形時の空気抜けを目的として、少なくとも片面に適度のエンボス模様が設けられてもよい。
また、超高分子量ポリオレフィンフィルム層とは反対側の補強層側の表面に、シリコーン離型剤等の離型剤を塗布して離型性を高めてもよい。
[プリント配線板の製造方法]
本発明のプリント配線板の製造方法では、TLCPフィルムを、(i)基材、(ii)カバーレイフィルム、または(iii)基材およびカバーレイフィルムの双方として用いて、熱プレス成形によりプリント配線板を製造する際、前記離型フィルムをプレス熱板に補強層が接するようにして配置する。
本発明のプリント配線板の製造方法では、TLCPフィルムを、(i)基材、(ii)カバーレイフィルム、または(iii)基材およびカバーレイフィルムの双方として用いて、熱プレス成形によりプリント配線板を製造する際、前記離型フィルムをプレス熱板に補強層が接するようにして配置する。
(TLCPフィルム)
本発明においてプリント配線板の基材として、または、カバーレイフィルムとして使用される熱可塑性液晶ポリマーフィルムの原料は特に限定されるものではないが、その具体例として、以下に例示する(1)から(4)に分類される化合物およびその誘導体から導かれる公知のサーモトロピック液晶ポリエステルおよびサーモトロピック液晶ポリエステルアミドを挙げることができる。但し、光学的に異方性の溶融相を形成し得るポリマーを得るためには、各々の原料化合物の組み合わせには適当な範囲があることは言うまでもない。
本発明においてプリント配線板の基材として、または、カバーレイフィルムとして使用される熱可塑性液晶ポリマーフィルムの原料は特に限定されるものではないが、その具体例として、以下に例示する(1)から(4)に分類される化合物およびその誘導体から導かれる公知のサーモトロピック液晶ポリエステルおよびサーモトロピック液晶ポリエステルアミドを挙げることができる。但し、光学的に異方性の溶融相を形成し得るポリマーを得るためには、各々の原料化合物の組み合わせには適当な範囲があることは言うまでもない。
これらの原料化合物から得られる液晶高分子の代表例として表5に示す構造単位を有する共重合体を挙げることができる。
また、本発明に使用される熱可塑性液晶ポリマーとしては、フィルムの所望の耐熱性および加工性を得る目的においては、約200〜約400℃の範囲内、とりわけ約250〜約350℃の範囲内に融点を有するものが好ましいが、フィルム製造の点からは、比較的低い融点を有するものの方が、製造が容易である。
本発明において、上記液晶ポリマーフィルムは、熱可塑性液晶ポリマーを押出成形して得られる。任意の押出成形法がこの目的のために使用されるが、周知のTダイ製膜延伸法、インフレーション法等が工業的に有利である。また、製膜されたフィルムと、支持フィルムとのラミネート体を延伸して得られるフィルムを用いることもできる。特にラミネート体延伸法やインフレーション法では、フィルムの機械軸方向(以下、MD方向と略す)だけでなく、これと直交する方向(以下、TD方向と略す)にも応力が加えられるため、MD方向とTD方向における機械的性質および熱的性質のバランスのとれたフィルムを得ることができる。
本発明の離型フィルムを用いた場合、TLCPフィルムの熱膨張係数の変化に係らず、様々なTLCPフィルムを基材やカバーレイフィルムとして使用することができる。すなわち、TLCPフィルムの熱膨張係数は、熱プレス成形前と成形後を通して、ほぼ一定であってもよいし、変化していてもよい。特に、本発明の離型フィルムを用いると、TLCPフィルムの熱膨張係数が熱プレス成形前と成形後で大きく変化する場合(例えば、熱プレス成形後の熱膨張係数(Ha)と熱プレス成形前の熱膨張係数(Hb)との差が10〜50×10−6cm/cm/℃程度、好ましくは20〜40×10−6cm/cm/℃程度であっても、回路基板の変形を防ぐことができる。
本発明において使用される熱可塑性液晶ポリマーフィルムは、任意の厚みであってもよく、そして、2mm以下の板状またはシート状のものをも包含する。ただし、電気絶縁層として熱可塑性液晶ポリマーフィルムを用いた銅張積層板をプリント配線板として使用する場合には、そのフィルムの膜厚は、20〜150μmの範囲内にあることが好ましく、20〜50μmの範囲内がより好ましい。
フィルムの厚さが薄過ぎる場合には、フィルムの剛性や強度が小さくなるため、得られるプリント配線板に電子部品を実装する際に加圧により変形して、配線の位置精度が悪化して不良の原因となる。
また、パーソナルコンピューターなどのメイン配線板の電気絶縁層としては、上記の熱可塑性液晶ポリマーフィルムと他の電気絶縁性材料、例えばガラス布基材との複合体を用いることもできる。なお、熱可塑性液晶ポリマーフィルムには、滑剤、酸化防止剤などの添加剤が配合されていてもよい。
例えば、プリント配線板は、前記TLCPフィルムを基材とし、このTLCPフィルムに対して、公知または慣用の方法で、銅などの導電体で形成された回路層を形成して製造することができる。このようなプリント配線板としては、フレキシブルプリント配線板、多層プリント配線板などが例示できる。
また、TLCPフィルムを、カバーレイフィルムとして使用する場合、熱プレス成形によりカバーレイフィルムとプリント配線板との接着を行うことができる。この場合、必要に応じて、エポキシ樹脂等の熱硬化樹脂をカバーレイフィルムとプリント配線板との間に適用し、その後熱プレス成形を行ってもよい。
本発明において、プレス成形温度は、TLCPフィルムを構成する熱可塑性液晶ポリマーの種類により適当な温度が選ばれるが、例えば、成形温度は、熱可塑性液晶ポリマーの融点より15℃低い温度以上であり、且つ融点より15℃高い温度以下の範囲から選択される温度で行ってもよい。例えば、このような成形温度は、250〜320℃程度(好ましくは260〜310℃程度)の範囲内で選ばれてもよい。
そして、熱プレス成形の際、例えば、本発明の離型フィルムを構成する補強層側をプレス熱板に当て、超高分子量ポリオレフィンフィルム層側を、プリント配線板の回路面またはカバーレイフィルム面に当てて使用することができる。
[プリント配線板]
本発明の離型フィルムを用いて得られたプリント配線板は、極めて高度に熱プレス成形による回路変形を防止することができ、高密度な配線を有している場合や、薄い配線板であっても、回路変形による歪みの影響を受けることなく有用に用いることができる。
例えば、熱プレス前後の配線板上の回路間の距離を測定した回路基板変形率は、0.01〜0.06%程度であってもよく、好ましくは0.05%以下であってもよい。
本発明の離型フィルムを用いて得られたプリント配線板は、極めて高度に熱プレス成形による回路変形を防止することができ、高密度な配線を有している場合や、薄い配線板であっても、回路変形による歪みの影響を受けることなく有用に用いることができる。
例えば、熱プレス前後の配線板上の回路間の距離を測定した回路基板変形率は、0.01〜0.06%程度であってもよく、好ましくは0.05%以下であってもよい。
[積層用材料]
さらに、本発明では、前記TLCPフィルムと前記超高分子量ポリオレフィンフィルムとで構成された積層用材料として流通することもできる。この場合、TLCPフィルムはプリント配線板、カバーレイフィルム、または基材およびカバーレイフィルムの双方を形成するために用いられ、前記超高分子量ポリオレフィンフィルムは、前記プリント配線板または前記カバーレイフィルムを挟むように、前記配線板または前記カバーレイフィルムの上下に置かれる補強層と組み合わされて使用される。
さらに、本発明では、前記TLCPフィルムと前記超高分子量ポリオレフィンフィルムとで構成された積層用材料として流通することもできる。この場合、TLCPフィルムはプリント配線板、カバーレイフィルム、または基材およびカバーレイフィルムの双方を形成するために用いられ、前記超高分子量ポリオレフィンフィルムは、前記プリント配線板または前記カバーレイフィルムを挟むように、前記配線板または前記カバーレイフィルムの上下に置かれる補強層と組み合わされて使用される。
以下、実施例により本発明をより詳細に説明するが、本発明は本実施例により何等限定されるものではない。なお、実施例中における各種物性は、以下の方法によって求めたものである。
(分子配向度SOR)
分子配向度SOR(Segment Orientation Ratio)とは、分子配向の度合いを与える指標をいい、従来のMOR(Molecular Orientation Ratio)とは異なり、物体の厚さを考慮した値である。この分子配向度SORは、以下のように算出される。
分子配向度SOR(Segment Orientation Ratio)とは、分子配向の度合いを与える指標をいい、従来のMOR(Molecular Orientation Ratio)とは異なり、物体の厚さを考慮した値である。この分子配向度SORは、以下のように算出される。
まず、周知のマイクロ波分子配向度測定機において、液晶ポリマーフィルムを、マイクロ波の進行方向にフィルム面が垂直になるように、マイクロ波共振導波管中に挿入し、該フィルムを透過したマイクロ波の電場強度(マイクロ波透過強度)が測定される。
そして、この測定値に基づいて、次式により、m値(屈折率と称する)が算出される。
m=(Zo/△z) X [1−νmax/νo]
ただし、Zoは装置定数、△zは物体の平均厚、νmaxはマイクロ波の振動数を変化させたとき、最大のマイクロ波透過強度を与える振動数、νoは平均厚ゼロのとき(すなわち物体がないとき)の最大マイクロ波透過強度を与える振動数である。
そして、この測定値に基づいて、次式により、m値(屈折率と称する)が算出される。
m=(Zo/△z) X [1−νmax/νo]
ただし、Zoは装置定数、△zは物体の平均厚、νmaxはマイクロ波の振動数を変化させたとき、最大のマイクロ波透過強度を与える振動数、νoは平均厚ゼロのとき(すなわち物体がないとき)の最大マイクロ波透過強度を与える振動数である。
次に、マイクロ波の振動方向に対する物体の回転角が0°のとき、つまり、マイクロ波の振動方向と、物体の分子が最もよく配向されている方向であって、最小マイクロ波透過強度を与える方向とが合致しているときのm値をm0、回転角が90°のときのm値をm90として、分子配向度SORがm0/m90により算出される。
(熱膨張係数 cm/cm/℃)
熱膨張係数αとは、室温からフィルムの熱変形温度付近まで一定昇温速度で加熱したときの膨張率を温度差で割った係数であり、以下のように算出される。
熱膨張係数αとは、室温からフィルムの熱変形温度付近まで一定昇温速度で加熱したときの膨張率を温度差で割った係数であり、以下のように算出される。
まず、周知の熱機械分析装置を用い、短冊状に切断したフィルムの一端を固定し、もう一端に引張の荷重を付与し、一定昇温速度で加熱した時の膨張量を計測する。フィルムの引張の荷重方向の長さL0(mm)、加熱時のフィルムの長さをL1(mm)、温度をT2(℃)とし、室温をT1(℃)とすると、熱膨張係数αは以下の式で算出できる。
α=[(L1−L0)/(T2−T1)/L0 (×10−6cm/cm/℃)
なお、本発明ではL0=20mm、T2=150℃、T1=25℃、引張荷重を1gとして採用した。
α=[(L1−L0)/(T2−T1)/L0 (×10−6cm/cm/℃)
なお、本発明ではL0=20mm、T2=150℃、T1=25℃、引張荷重を1gとして採用した。
(せん断弾性率 Pa)
粘弾性レオメータ(TA Instrument Japan社製、AR2000)を用い、昇温速度4℃/分、周波数1Hz、ひずみ0.1%、法線応力5Nの条件で測定した。
粘弾性レオメータ(TA Instrument Japan社製、AR2000)を用い、昇温速度4℃/分、周波数1Hz、ひずみ0.1%、法線応力5Nの条件で測定した。
(離型性)
積層後のプリント配線板から離型フィルムの剥がし易さを以下の基準により評価した。
良好:熱プレス成形後、プリント配線板から離型フィルムを簡単に剥がすことができ、しかも剥がした後のプリント配線板には変形が見受けられなかった。
不良:熱プレス成形後、プリント配線板から離型フィルムを剥がすのが困難であり、しかも剥がした後のプリント配線板には変形が見受けられた。
積層後のプリント配線板から離型フィルムの剥がし易さを以下の基準により評価した。
良好:熱プレス成形後、プリント配線板から離型フィルムを簡単に剥がすことができ、しかも剥がした後のプリント配線板には変形が見受けられなかった。
不良:熱プレス成形後、プリント配線板から離型フィルムを剥がすのが困難であり、しかも剥がした後のプリント配線板には変形が見受けられた。
(回路寸法変化率 %)
熱プレス前後の配線板上の回路間の距離を測定し、熱プレス前後の距離の変化分を熱プレス後の距離で除した値の百分率として計算した。
熱プレス前後の配線板上の回路間の距離を測定し、熱プレス前後の距離の変化分を熱プレス後の距離で除した値の百分率として計算した。
(TLCPフィルムの融点 ℃)
示差走査熱量計を用いて、フィルムの熱挙動を観察して得た。つまり、TLCPフィルムを10℃/分の速度で昇温して完全に溶融させた後、溶融物を10℃/分の速度で50℃まで急冷し、再び10℃/分の速度で昇温した時に現れる吸熱ピークの位置を融点として記録した。
示差走査熱量計を用いて、フィルムの熱挙動を観察して得た。つまり、TLCPフィルムを10℃/分の速度で昇温して完全に溶融させた後、溶融物を10℃/分の速度で50℃まで急冷し、再び10℃/分の速度で昇温した時に現れる吸熱ピークの位置を融点として記録した。
(実施例1)
超高分子量ポリオレフィンフィルム層として、分子配向度SORが1.01、熱膨張係数の平均が−221.5×10−6cm/cm/℃、および熱プレス積層温度における剪断弾性率が1.5×105Paである超高分子量ポリエチレンシート(作新工業(株)製、「Saxinニューライトフィルム イノベート」、厚さ50μm)と、補強層として、熱膨張係数の平均が23×10−6cm/cm/℃であるアルミニウム箔(東洋アルミニウム(株)製、片艶タイプ、厚さ50μm)とを重ね合わせ、離型フィルムを構成した。
超高分子量ポリオレフィンフィルム層として、分子配向度SORが1.01、熱膨張係数の平均が−221.5×10−6cm/cm/℃、および熱プレス積層温度における剪断弾性率が1.5×105Paである超高分子量ポリエチレンシート(作新工業(株)製、「Saxinニューライトフィルム イノベート」、厚さ50μm)と、補強層として、熱膨張係数の平均が23×10−6cm/cm/℃であるアルミニウム箔(東洋アルミニウム(株)製、片艶タイプ、厚さ50μm)とを重ね合わせ、離型フィルムを構成した。
p−ヒドロキシ安息香酸と6−ヒドロキシー2−ナフトエ酸の共重合物(p−ヒドロキシ安息香酸単位と6−ヒドロキシー2−ナフトエ酸単位とのモル比:73/27)で、融点が280℃である熱可塑性液晶ポリマーを溶融押出して、縦と横の延伸比を制御しながらインフレーションフィルム成形法により膜厚50μm、融点が280℃のフィルムを得た。得られたフィルムをさらに260℃の熱風乾燥機中に3時間放置し熱処理することによって、融点290℃のフィルムを得た。このフィルムをベースフィルムとし、ベースフィルム上下に厚さ18μmの銅箔をセットし、プレス温度290℃、プレス圧4MPa、プレス時間60分間保持した後、100℃まで冷却してプレス圧を開放する条件にて銅張積層板を得た。さらに、プリント配線としてIPC B−25の評価パターンに準じて回路加工しプリント配線板とした。
p−ヒドロキシ安息香酸と6−ヒドロキシー2−ナフトエ酸の共重合物(p−ヒドロキシ安息香酸単位と6−ヒドロキシー2−ナフトエ酸単位とのモル比:73/27)で、融点が280℃である熱可塑性液晶ポリマーを溶融押出して、縦と横の延伸比を制御しながらインフレーション成形法により膜厚25μm、融点が280℃のフィルムを得た。このフィルムに、直径20mmの穿孔を任意に5箇所空け、カバーレイフィルムとして使用した。
(フレキシブルプリント配線板の作成)
上記離型フィルム、カバーレイフィルム、プリント配線板、離型フィルムの順に重ね合わせたものを1セットとして、10セットを熱プレス板に設置し、プレス温度280℃、プレス圧2MPa、プレス時間60分間で保持した後、100℃まで冷却してプレス圧を開放する条件にて真空プレス成形後、離型フィルムを引き剥がして、フレキシブルプリント配線板を得た。離型フィルムの離型性およびフレキシブルプリント配線板の回路寸法変化率を表6に示す。
上記離型フィルム、カバーレイフィルム、プリント配線板、離型フィルムの順に重ね合わせたものを1セットとして、10セットを熱プレス板に設置し、プレス温度280℃、プレス圧2MPa、プレス時間60分間で保持した後、100℃まで冷却してプレス圧を開放する条件にて真空プレス成形後、離型フィルムを引き剥がして、フレキシブルプリント配線板を得た。離型フィルムの離型性およびフレキシブルプリント配線板の回路寸法変化率を表6に示す。
(実施例2)
超高分子量ポリオレフィンフィルム層として、分子配向度SORが1.02、熱膨張係数の平均が−85.4×10−6cm/cm/℃、および熱プレス積層温度における剪断弾性率が1.5×105Paである超高分子量ポリエチレンシート(作新工業(株)製、「Saxinニューライトフィルム イノベート」、厚さ30μm)と、補強層として、熱膨張係数の平均が27×10−6cm/cm/℃であるポリイミドフィルム(東レ・デュポン(株)製、「カプトンH」、厚さ25μm)とを重ね合わせ、離型フィルムを構成する以外、実施例1と同様にしてフレキシブルプリント配線板を得た。離型フィルムの離型性およびフレキシブルプリント配線板の回路寸法変化率を表6に示す。
超高分子量ポリオレフィンフィルム層として、分子配向度SORが1.02、熱膨張係数の平均が−85.4×10−6cm/cm/℃、および熱プレス積層温度における剪断弾性率が1.5×105Paである超高分子量ポリエチレンシート(作新工業(株)製、「Saxinニューライトフィルム イノベート」、厚さ30μm)と、補強層として、熱膨張係数の平均が27×10−6cm/cm/℃であるポリイミドフィルム(東レ・デュポン(株)製、「カプトンH」、厚さ25μm)とを重ね合わせ、離型フィルムを構成する以外、実施例1と同様にしてフレキシブルプリント配線板を得た。離型フィルムの離型性およびフレキシブルプリント配線板の回路寸法変化率を表6に示す。
(比較例1)
超高分子量ポリオレフィンフィルム層に代えて、分子配向度SORが1.20、熱膨張係数の平均が270×10−6cm/cm/℃、および熱プレス積層温度における剪断弾性率が1×105Paである高密度ポリエチレンシート(大倉工業(株)製、厚さ100μm)を用いて離型フィルムを構成する以外、実施例1と同様にしてフレキシブルプリント配線板を得た。離型フィルムの離型性およびフレキシブルプリント配線板の回路寸法変化率を表6に示す。
超高分子量ポリオレフィンフィルム層に代えて、分子配向度SORが1.20、熱膨張係数の平均が270×10−6cm/cm/℃、および熱プレス積層温度における剪断弾性率が1×105Paである高密度ポリエチレンシート(大倉工業(株)製、厚さ100μm)を用いて離型フィルムを構成する以外、実施例1と同様にしてフレキシブルプリント配線板を得た。離型フィルムの離型性およびフレキシブルプリント配線板の回路寸法変化率を表6に示す。
(比較例2)
超高分子量ポリオレフィンフィルム層に代えて、分子配向度SORが1.00、熱膨張係数の平均が100×10−6cm/cm/℃、および熱プレス積層温度における剪断弾性率が1×108Paであるフッ素樹脂シート(日東電工(株)製、「ニトフロン」、厚さ100μm)を用いて離型フィルムを構成する以外、実施例2と同様にしてフレキシブルプリント配線板を得た。離型フィルムの離型性およびフレキシブルプリント配線板の回路寸法変化率を表6に示す。
超高分子量ポリオレフィンフィルム層に代えて、分子配向度SORが1.00、熱膨張係数の平均が100×10−6cm/cm/℃、および熱プレス積層温度における剪断弾性率が1×108Paであるフッ素樹脂シート(日東電工(株)製、「ニトフロン」、厚さ100μm)を用いて離型フィルムを構成する以外、実施例2と同様にしてフレキシブルプリント配線板を得た。離型フィルムの離型性およびフレキシブルプリント配線板の回路寸法変化率を表6に示す。
(比較例3)
超高分子量ポリオレフィンフィルム層として、分子配向度SORが1.00、熱膨張係数の平均が245×10−6cm/cm/℃、および熱プレス積層温度における剪断弾性率が1×106Paである超高分子量ポリエチレンシート(作新工業(株)製、「Saxinニューライト」、厚さ75μm)を用いて離型フィルムを構成する以外、実施例1と同様にしてフレキシブルプリント配線板を得た。離型フィルムの離型性およびフレキシブルプリント配線板の回路寸法変化率を表6に示す。
超高分子量ポリオレフィンフィルム層として、分子配向度SORが1.00、熱膨張係数の平均が245×10−6cm/cm/℃、および熱プレス積層温度における剪断弾性率が1×106Paである超高分子量ポリエチレンシート(作新工業(株)製、「Saxinニューライト」、厚さ75μm)を用いて離型フィルムを構成する以外、実施例1と同様にしてフレキシブルプリント配線板を得た。離型フィルムの離型性およびフレキシブルプリント配線板の回路寸法変化率を表6に示す。
(比較例4)
超高分子量ポリオレフィンフィルム層として、分子配向度SORが1.00、熱膨張係数の平均が295×10−6cm/cm/℃、および熱プレス積層温度における剪断弾性率が2×106Paである超高分子量ポリエチレンシート(淀川ヒューテック(株)製、「UPE」、厚さ100μm)を用いて離型フィルムを構成する以外、実施例1と同様にしてフレキシブルプリント配線板を得た。離型フィルムの離型性およびフレキシブルプリント配線板の回路寸法変化率を表6に示す。
超高分子量ポリオレフィンフィルム層として、分子配向度SORが1.00、熱膨張係数の平均が295×10−6cm/cm/℃、および熱プレス積層温度における剪断弾性率が2×106Paである超高分子量ポリエチレンシート(淀川ヒューテック(株)製、「UPE」、厚さ100μm)を用いて離型フィルムを構成する以外、実施例1と同様にしてフレキシブルプリント配線板を得た。離型フィルムの離型性およびフレキシブルプリント配線板の回路寸法変化率を表6に示す。
(比較例5)
分子配向度SORが1.00、熱膨張係数の平均が295×10−6cm/cm/℃および熱プレス積層温度における剪断弾性率が2×106Paである超高分子量ポリエチレンシート(淀川ヒューテック(株)製、「UPE」、厚さ100μm)のみで離型シートを形成する以外は、実施例1と同様にしてフレキシブルプリント配線板を得た。離型フィルムの離型性およびフレキシブルプリント配線板の回路寸法変化率を表6に示す。
分子配向度SORが1.00、熱膨張係数の平均が295×10−6cm/cm/℃および熱プレス積層温度における剪断弾性率が2×106Paである超高分子量ポリエチレンシート(淀川ヒューテック(株)製、「UPE」、厚さ100μm)のみで離型シートを形成する以外は、実施例1と同様にしてフレキシブルプリント配線板を得た。離型フィルムの離型性およびフレキシブルプリント配線板の回路寸法変化率を表6に示す。
表6に示すように、実施例1および実施例2では、特定の熱膨張係数を有する樹脂層と補強層とを組み合わせたため、熱プレス成形を行っても、回路寸法変化率が低く、熱プレス成形前後の回路基板の寸法安定性を向上することができる。一方で、比較例1〜5では、熱プレス成形による回路寸法変化率が実施例より高く、最も、回路寸法が変化しなかった場合であっても、その変化率は、実施例1および2の3倍以上も回路寸法が変化していた。
Claims (12)
- 光学的異方性の溶融相を形成する熱可塑性液晶ポリマーからなるフィルムを、(i)基材、(ii)カバーレイフィルム、または(iii)基材およびカバーレイフィルムの双方として用いるプリント配線板の製造工程において、熱プレス成形を行う際に用いられる離型フィルムであって、
前記離型フィルムは、超高分子量ポリオレフィンフィルム層と補強層とを重ね合わせて備え、
前記超高分子量ポリオレフィンフィルム層は、フィルムの長手方向の分子配向度SORが0.95以上かつ1.05未満の範囲であるとともに、フィルムの平面方向の熱膨張係数の平均が負値であり、
前記補強層は、補強層の平面方向の熱膨張係数の平均が正値である離型フィルム。 - 請求項1において、超高分子量ポリオレフィンフィルム層は、平面方向の熱膨張係数の平均(MUP)が−1×10−6cm/cm/℃以下である離型フィルム。
- 請求項1または2において、超高分子量ポリオレフィンフィルム層を構成する超高分子量ポリオレフィンは、粘度平均分子量100万以上を有する離型フィルム。
- 請求項1〜3のいずれか一項において、補強層は、平面方向の熱膨張係数の平均(MRE)が1×10−6から30×10−6cm/cm/℃の範囲内である離型フィルム。
- 請求項1〜4のいずれか一項において、超高分子量ポリオレフィンフィルム層の厚さ(A)が30〜200μmである離型フィルム。
- 請求項1〜5のいずれか一項において、補強層の厚さ(B)が、10〜100μmである離型フィルム。
- 請求項1〜6のいずれか一項において、超高分子量ポリオレフィンフィルム層の厚さ(A)に対する補強層の厚さ(B)の比(B)/(A)が、60/40〜30/70である離型フィルム。
- 光学的異方性の溶融相を形成する熱可塑性液晶ポリマーからなるフィルムを、(i)基材、(ii)カバーレイフィルム、または(iii)基材およびカバーレイフィルムの双方として用いて、熱プレス成形によりプリント配線板を製造する方法であって、
熱プレス成形の際、請求項1〜7のいずれか一項に記載の離型フィルムを、プレス熱板に補強層が接するようにして配置するプリント配線板の製造方法。 - 請求項8において、熱プレス成形が、光学的異方性の溶融相を形成する熱可塑性液晶ポリマーの融点より15℃低い温度以上であり、且つ融点より15℃高い温度以下の範囲から選択される温度で行われるプリント配線板の製造方法。
- 請求項8または9において、熱プレス成形の温度が、250〜320℃であるプリント配線板の製造方法。
- 請求項8〜10のいずれか一項の方法で製造されたプリント配線板。
- プリント配線板、カバーレイフィルム、または基材およびカバーレイフィルムの双方を形成するための光学的異方性の溶融相を形成する熱可塑性液晶ポリマーからなるフィルムと、
前記プリント配線板または前記カバーレイフィルムを挟むように、前記配線板または前記カバーレイフィルムの上下に置かれ、補強層の平面方向の熱膨張係数の平均が正値である補強層と組み合わされて離型フィルムを構成するための超高分子量ポリオレフィンフィルムと、
で構成され、プレス熱板間に挟まれて熱プレス成形が行われるための積層用材料であって、
前記超高分子量ポリオレフィンフィルム層は、フィルムの長手方向の分子配向度SORが0.95以上かつ1.05未満の範囲であるとともに、フィルムの平面方向の熱膨張係数の平均が負値である積層用材料。
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