JP2005177442A - ラケットフレーム - Google Patents
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Abstract
【解決手段】 プリプレグを積層してなる繊維強化樹脂製のラケットフレームであって、第一プリプレグを複数枚積層した第一積層体と、第二プリプレグを備え、上記第一積層体は、温度10℃の条件下で周波数10Hzで測定された損失係数tanδを0.005以上0.02以下とし、上記第二プリプレグは、温度10℃の条件下で周波数10Hzで測定された損失係数tanδを0.10以上0.50以下としている。
【選択図】 図1
Description
特公昭61−29613号公報では、自己接着性が高められてはいるものの、軽量性や耐久性を維持しながら効率良く振動減衰性を高めることができないという問題がある。
特開2002−45444号では、部分的に介在させる粘弾性材の影響でラケットフレームの剛性が低下して反発係数が低下することがあり、剛性や強度と、軽量性や振動減衰性の各性能を、さらにバランス良く向上させることが要求されている。
第一プリプレグを複数枚積層した第一積層体と、第二プリプレグを備え、
上記第一積層体は、温度10℃の条件下で周波数10Hzで測定された損失係数tanδを0.005以上0.02以下とし、
上記第二プリプレグは、温度10℃の条件下で周波数10Hzで測定された損失係数tanδを0.10以上0.50以下としていることを特徴とするラケットフレームを提供している。
上記構成とすると、損失係数の異なる第一積層体と第二プリプレグとを積層しているため、損失係数が低い第一積層体によってラケットフレームの強度、剛性を維持しながら、損失係数の高い第二プリプレグによって振動減衰性を高めることができる。
また、振動減衰材等の他の材料を繊維強化樹脂層中に介在させたりすることなく、損失係数を調整した第二プリプレグのみで振動減衰性を向上できるため、重量増加を招くことがなく、軽量性を維持することができる。
なお、第二プリプレグは1枚でも良いし、複数枚を積層してもよい。
損失係数が0.005より小さいとラケットフレームの振動減衰性が低下するからであり、好ましくは0.007以上、より好ましくは0.010以上である。また、損失係数が0.02より大きいとラケットフレームの強度が低下するからであり、好ましくは0.018以下、より好ましくは0.015以下である。
損失係数が0.10より小さいとラケットフレームの振動減衰性が低下するからであり、好ましくは0.20以上、より好ましくは0.30以上である。また、損失係数が0.50より大きいとラケットフレームの強度が低下するからであり、好ましくは0.45以下、より好ましくは0.4以下である。
上記構成とすると、第二プリプレグを適量として、ラケットフレームの強度、剛性を低下させることなく振動減衰性を向上させることができる。
上記厚み範囲は、ラケットフレームに衝撃が加わったときに最も剪断力が大きい部分であり、その部分に振動減衰性の良い第二プリプレグを配置することで、ラケットフレームに生じる振動を効率的に減衰させることができる。
特に、上記厚み範囲内に、第二プリプレグの50%以上、さらには100%が配置されていることが好ましい。
第一プリプレグのマトリクス樹脂の樹脂成分には、強度や剛性を低下させないために熱硬化性樹脂が用いられる。
特に、ポリプロピレン−エーテル系エポキシ樹脂とG−グリシジルエーテル系エポキシ樹脂との混合物が好ましく、その他、種々のエポキシ樹脂を1種又は2種以上組み合わせて用いても良い。活性剤の配合量により損失係数を調整することができるが、樹脂成分100重量部に対して、活性剤を10〜200重量部の範囲とするのが好ましい。
150GPaより小さいと、ラケットフレームの剛性が低下し、反発性も低下しやすくなるためであり、200GPa以上、さらには250GPa以上が好ましい。また、600GPaより大きいと耐衝撃性が低下しやすいためであり、500GPa以下、さらには450GPa以下が好ましい。
また、上記第一プリプレグ及び第二プリプレグの繊維含有率は、45〜60%であることが好ましい。繊維含有率が45%より小さいと、フレームの剛性が低下しやすくなるからであり、繊維含有率が60%より大きいと、フレームの耐衝撃性が低下しやすくなるからである。なお、ここで繊維含有率とは、「(プリプレグ中の繊維体積/プリプレグの全体積)×100」である。
上記打球面を時計面と見てトップ位置を12時とすると、11時〜1時の範囲の第1位置、3時〜5時(9時〜7時)の範囲の第2位置、左右スロート部の第3位置から選択される1箇所又は2箇所以上の位置に、上記第二プリプレグが配置されていることが好ましい。
このように、面外1次、面外2次の各振動モードの振動を最も励起する位置に効果的に配置することにより、効率良く振動減衰性を向上させることができる。
なお、ラケットの操作性やバランスの点より、左右対称位置に配置することが好ましい。また、ラケットフレームの断面において、断面周方向を全周するように配置することが好ましいが、一部あるいは複数個所に断続的に配置することもできる。
30mmより短いと振動減衰性を十分に向上させることができないからであり、好ましくは40mm以上、より好ましくは50mm以上である。また、90mmより長いとラケットフレームの強度、剛性が低下してしまうからであり、好ましくは80mm以下、より好ましくは70mm以下である。
他に、一般的な硬化促進剤、可塑剤、安定剤、乳化剤、充填剤、強化剤、着色剤、発泡剤、酸化防止剤、紫外線防止剤、滑剤など必要に応じて加えてもよい。
炭素繊維を、エポキシ樹脂を主成分としたマトリクス樹脂組成物に浸漬しながら、ドラムに一定の繊維方向となるように巻き付け、一定量巻き付けた後にドラムから切り取り、約80〜100℃の熱をかけて疑似硬化状態のプリプレグを作成し、このプリプレグを適当な繊維角度になるように重ねて切断する。次いで、適宜の太さのマンドレルにナイロン製やシリコン製のチューブを通し、このチューブ上に上記プリプレグを適宜な角度及び繊維量となるように所定の位置に巻き付けた後、マンドレルからチューブごと抜き取る。このプリプレグを巻き付けたチューブをラケットフレームの金型内にセットし、この後、チューブ内に適当な圧力をかけ、チューブと繊維が金型に沿うようにした後、150℃で15分加熱してプリプレグを硬化成形している。
図1及び図2は本発明の実施形態のラケットフレーム10を示す。
ラケットフレーム10はプリプレグの積層体からなる中空パイプ形状の繊維強化樹脂からなり、図1に示すように、打球面の輪郭を形成するヘッド部12、ヘッド部12に接合される二股状のスロート部13A,13B、シャフト部14、グリップ部15を連続して一体的に形成している。両側のスロート部13にヨーク17の両端を連結して、ヘッド部12と共に打球面Fを囲むガット張架部Gを形成し、ガット張架部Gには、ストリング張設用のガット穴(図示せず)を設けている。
上記第二プリプレグ20は損失係数tanδを0.3とし、上記第一積層体30は損失係数tanδを0.01としている。
上記損失係数tanδは、周波数10Hz、温度10℃、昇温速度を4℃/min、変位振幅を±50μmとした条件下において、曲げモードとして測定している。測定に用いる試験片は強化繊維の繊維角度を互いに直交方向とするプリプレグを交互に9層積層した積層体を用い、外層のプリプレグの強化繊維の延在方向が試験片の長さ方向となるように、長さ30mm、幅5mmに切り取ってそれぞれ形成している。この試験片の長さ方向の両端5mmずつをチャックして変位部分の20mmで損失係数tanδを測定している。
第一プリプレグと第二プリプレグ20の繊維含有率は45〜60%としていることが好ましく、本実施形態では、第一プリプレグ、第二プリプレグ20共に繊維含有率を55%としている。
カーボン繊維を、第一、第二プリプレグのマトリクス樹脂組成物に浸漬しながら、ドラムに一定の繊維方向となるように巻き付け、一定量巻き付けた後にドラムから切り取り、約80〜100℃の熱をかけて疑似硬化状態の第一、第二プリプレグとし、この第一、第二プリプレグを適当な繊維角度になるように重ねて切断する。
次いで、マンドレルにナイロン製のチューブを通し、このチューブ上に上記第一、第二プリプレグの強化繊維が所定の角度及び繊維量となるように、第一、第二プリプレグを所定の積層位置に巻き付ける。ついで、マンドレルからチューブごと抜き取り、第一、第二プリプレグを巻き付けたチューブをラケットフレームの金型内にセットする。この後、チューブ内に適当な圧力をかけ、チューブと繊維が金型に沿うようにした後、150℃で15分加熱して第一、第二プリプレグを硬化成形して、ラケットフレーム10としている。
実施例、比較例ともフレーム本体は繊維強化樹脂の中空形状であり、ラケットの全長は27.5インチ、最大厚み24mm、幅12mm、打球面積は110平方インチとし、以下に示す方法によりラケットフレームを成形した。
上記第1実施形態と同様のラケットフレームとした。
即ち、損失係数を0.3とした6cm×8cm×0.2mmの第二プリプレグを左右スロート部に合計2g挿入配置した。この第二プリプレグは、損失係数を0.01とした第一積層体の層間に一枚積層した。具体的には、第一積層体を構成する10枚の第一プリプレグの4層目と5層目の層間に第二プリプレグを一枚配置した。
第一プリプレグのマトリクス樹脂組成物は、ビスフェノールA型エポキシ樹脂、ジシアンジアミド硬化剤、DCMU、メチル・エチル・ケトンを配合してなり、ビスフェノールA型エポキシ樹脂としてジャパンエポキシレジン社製のエピコート828(25℃で粘度130PS)、ジシアンジアミド硬化剤としてジャパンエポキシレジン社製のエピキュアDICY50、DCMUとして保土谷化学工業製のダイロンゾル、メチル・エチル・ケトンとしてシェルジャパン製のMEKを使用した。
第一、第二プリプレグの強化繊維として、引張弾性率390Gpaの三菱レーヨン社製のHR40を使用し、繊維含有率を55%とした。
第二プリプレグの挿入位置を、ヘッド部の4時と8時の位置とした。ここで4時位置に配置するとは、第二プリプレグのラケットフレーム軸方向の中心を4時位置に配置することをいう。その他は実施例1と同様とした。
(実施例3)
第二プリプレグの挿入位置を、ヘッド部のトップ位置(12時)とした。その他は実施例1と同様とした。
(実施例4)
第二プリプレグを3層積層した。具体的には、第一積層体を構成する10枚の第一プリプレグの3層目と4層目の層間、4層目と5層目の層間、5層目と6層目の層間に第二プリプレグを配置し、計6gとした。その他は実施例1と同様とした。
(実施例5)
第二プリプレグの挿入位置を、左右のスロート部、及び、ヘッド部の4時と8時の位置とし、計4g配置した。その他は実施例1と同様とした。
(実施例6)
第二プリプレグの挿入位置を、ヘッド部のトップ位置から左右の各スロート部までの範囲とし、計20g配置した。その他は実施例1と同様とした。
第二プリプレグの損失係数を0.1とした。その他は実施例1と同様とした。
(実施例8)
第二プリプレグの損失係数を0.5とした。その他は実施例1と同様とした。
(実施例9)
第一積層体の損失係数を0.005とした。その他は実施例1と同様とした。
(実施例10)
第一積層体の損失係数を0.02とした。その他は実施例1と同様とした。
第二プリプレグを配置せず、第一積層体を構成する10枚の第一プリプレグのみとした。その他は実施例1と同様とした。
(比較例2)
実施例1の第二プリプレグに代わりに、損失係数を0.05とした第二プリプレグを左右スロート部に計2g挿入配置した。その他は実施例1と同様とした。
(比較例3)
実施例1の第二プリプレグに代わりに、損失係数を0.6とした第二プリプレグを左右スロート部に計2g挿入配置した。その他は実施例1と同様とした。
(比較例4)
実施例1の第一積層体に代わりに、損失係数を0.002とした第一積層体を用いた。その他は実施例1と同様とした。
(比較例5)
実施例1の第一積層体に代わりに、損失係数を0.05とした第一積層体を用いた。その他は実施例1と同様とした。
図6(A)(B)に示すように、実施例及び比較例のラケットフレーム10にストリングを張架したテニスラケットを水平に配置し、ヘッド部12のトップ位置を受け治具61(R15)で支持するとともに、トップ位置から340mm離れた位置で、スロート部13の両側からヨーク17にかけた位置を受け治具62(R15)で支持した。この状態で、受け治具62より受け治具61の方向へ170mm離れた位置に対して、加圧具63(R10)により上方より80kgfの力を加えて変位量(たわみ量)を測定し、加えた荷重値である80kgfを変位量(cm)で割って、その値を打球面の面外方向の剛性値とした。
図7に示すように、実施例及び比較例のラケットを横向きで打球面Fを垂直方向として、ラケットを保持している。この状態で上方のヘッド部12のサイド12bに対して、平板Pにより、80kgfの荷重を加えて変位量(たわみ量)を測定し、加えた荷重値である80kgfを変位量(cm)で割って、その値をヘッド部12の側面の面内方向の剛性値とした。
実施例及び比較例のラケットを図8(A)に示すようにヘッド部12の上端を紐51で吊り下げ、ヘッド部12とスロート部13との一方の連続点に加速度ピックアップ計53をフレーム面に垂直に固定した。この状態で、図8(B)に示すように、ヘッド部12とスロート部13の他方の連続点をインパクトハンマー55で加振した。インパクトハンマー55に取り付けられたフォースピックアップ計で計測した入力振動(F)と加速度ピックアップ計53で計測した応答振動(α)をアンプ56A、56Bを介して周波数解析装置57(ヒューレットパッカード社製、ダイナミックシングルアナライザーHP3562A)に入力して解析した。解析で得た周波数領域での伝達関数を求め、テニスラケットの振動数を得た。振動減衰比(ζ)は下式より求め、面外1次振動減衰率とした。実施例及び比較例のラケットについて測定された平均値を上記表1に示す。
To=Tn/√2
ラケットを図8(C)に示すようにヘッド部12上端を紐51で吊り下げ、スロート部13とシャフト部14との連続点に加速度ピックアップ計53をフレーム面に垂直に固定した。この状態で、加速度ピックアップ計53の裏側のフレームをインパクトハンマー55で加振した。そして、面外1次振動減衰率と同等の方法で減衰率を算出し、面外2次振動減衰率とした。実施例及び比較例のラケットについて測定された平均値を上記表1に示す。
球速55m/sのボールを打球面のトップから18cmの部分に当て、フレームが破損するかどうか、インパクトによる耐久性を確認した。
ラケットの振動吸収性についてアンケート調査を行った。5点満点(多い程良い)で採点し、中・上級者(テニス歴10年以上、現在も週3日以上プレーする条件を満たす女性)50名の採点結果の平均値をとった。
比較例3は、第二プリプレグを代えて、損失係数が0.50より大きい第二プリプレグを配置しているため、振動減衰性には優れているものの、耐久性が悪かった。
比較例4は、第一積層体の損失係数が0.005より小さいため、振動減衰率が低く、実打評価も悪かった。
比較例5は、第一積層体の損失係数が0.02より大きいため、振動減衰性には優れているものの、耐久性が悪かった。
12 ヘッド部
13A,13B スロート部
14 シャフト部
15 グリップ部
17 ヨーク
20 第二プリプレグ
30(30−1、30−2) 第一積層体
F 打球面
Claims (5)
- プリプレグを積層してなる繊維強化樹脂製のラケットフレームであって、
第一プリプレグを複数枚積層した第一積層体と、第二プリプレグを備え、
上記第一積層体は、温度10℃の条件下で周波数10Hzで測定された損失係数tanδを0.005以上0.02以下とし、
上記第二プリプレグは、温度10℃の条件下で周波数10Hzで測定された損失係数tanδを0.10以上0.50以下としていることを特徴とするラケットフレーム。 - 上記第二プリプレグの重量は、上記第一プリプレグの重量の1%以上10%以下としている請求項1に記載のラケットフレーム。
- 繊維強化樹脂層の全肉厚を100%として、肉厚中心位置から肉厚方向の一方側と他方側のそれぞれに20%以内の厚み範囲内に、上記第二プリプレグを配置している請求項1または請求項2に記載のラケットフレーム。
- 上記第二プリプレグのマトリクス樹脂組成物は、エポキシ樹脂に、ベンゾトリアゾール基を持つ化合物及びジフェニルアクリレート基を持つ化合物から選択される1種以上の活性剤が配合された組成物とし、
上記第一プリプレグ及び第二プリプレグの強化繊維の引張弾性率を150GPa以上600GPa以下としている請求項1乃至請求項3のいずれか1項に記載のラケットフレーム。 - 打球面の輪郭を形成するヘッド部と、該ヘッド部に接合される二股状のスロート部を備え、
上記打球面を時計面と見てトップ位置を12時とすると、11時〜1時の範囲の第1位置、3時〜5時(9時〜7時)の範囲の第2位置、左右スロート部の第3位置から選択される1箇所又は2箇所以上の位置に、上記第二プリプレグが配置されている請求項1乃至請求項4のいずれか1項に記載のラケットフレーム。
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