JP7505405B2 - バドミントンラケット - Google Patents
バドミントンラケット Download PDFInfo
- Publication number
- JP7505405B2 JP7505405B2 JP2020218385A JP2020218385A JP7505405B2 JP 7505405 B2 JP7505405 B2 JP 7505405B2 JP 2020218385 A JP2020218385 A JP 2020218385A JP 2020218385 A JP2020218385 A JP 2020218385A JP 7505405 B2 JP7505405 B2 JP 7505405B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- sheet
- fiber
- shaft
- racket
- reinforced layer
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Active
Links
- 229920000049 Carbon (fiber) Polymers 0.000 description 71
- 239000004917 carbon fiber Substances 0.000 description 71
- 239000000835 fiber Substances 0.000 description 60
- 238000005452 bending Methods 0.000 description 26
- VNWKTOKETHGBQD-UHFFFAOYSA-N methane Chemical compound C VNWKTOKETHGBQD-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 19
- 229920005989 resin Polymers 0.000 description 18
- 239000011347 resin Substances 0.000 description 18
- 238000000034 method Methods 0.000 description 12
- 230000001133 acceleration Effects 0.000 description 8
- 238000002474 experimental method Methods 0.000 description 7
- 239000011159 matrix material Substances 0.000 description 4
- 238000005259 measurement Methods 0.000 description 4
- 239000012783 reinforcing fiber Substances 0.000 description 4
- 239000000463 material Substances 0.000 description 3
- 238000000691 measurement method Methods 0.000 description 3
- 230000000052 comparative effect Effects 0.000 description 2
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 2
- 239000003822 epoxy resin Substances 0.000 description 2
- 238000011156 evaluation Methods 0.000 description 2
- 239000003365 glass fiber Substances 0.000 description 2
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 description 2
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 description 2
- 239000002184 metal Substances 0.000 description 2
- 229920000647 polyepoxide Polymers 0.000 description 2
- 238000004804 winding Methods 0.000 description 2
- XQUPVDVFXZDTLT-UHFFFAOYSA-N 1-[4-[[4-(2,5-dioxopyrrol-1-yl)phenyl]methyl]phenyl]pyrrole-2,5-dione Chemical compound O=C1C=CC(=O)N1C(C=C1)=CC=C1CC1=CC=C(N2C(C=CC2=O)=O)C=C1 XQUPVDVFXZDTLT-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 239000004696 Poly ether ether ketone Substances 0.000 description 1
- 239000004952 Polyamide Substances 0.000 description 1
- 239000004695 Polyether sulfone Substances 0.000 description 1
- 239000004697 Polyetherimide Substances 0.000 description 1
- 239000004642 Polyimide Substances 0.000 description 1
- 239000004734 Polyphenylene sulfide Substances 0.000 description 1
- 239000004743 Polypropylene Substances 0.000 description 1
- 239000000853 adhesive Substances 0.000 description 1
- 230000001070 adhesive effect Effects 0.000 description 1
- 229920006231 aramid fiber Polymers 0.000 description 1
- 238000011161 development Methods 0.000 description 1
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 1
- LNEPOXFFQSENCJ-UHFFFAOYSA-N haloperidol Chemical compound C1CC(O)(C=2C=CC(Cl)=CC=2)CCN1CCCC(=O)C1=CC=C(F)C=C1 LNEPOXFFQSENCJ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229920001568 phenolic resin Polymers 0.000 description 1
- 239000005011 phenolic resin Substances 0.000 description 1
- 229920003192 poly(bis maleimide) Polymers 0.000 description 1
- 229920002647 polyamide Polymers 0.000 description 1
- 229920006393 polyether sulfone Polymers 0.000 description 1
- 229920002530 polyetherether ketone Polymers 0.000 description 1
- 229920001601 polyetherimide Polymers 0.000 description 1
- 229920001721 polyimide Polymers 0.000 description 1
- 229920000069 polyphenylene sulfide Polymers 0.000 description 1
- -1 polypropylene Polymers 0.000 description 1
- 229920001155 polypropylene Polymers 0.000 description 1
- 238000011160 research Methods 0.000 description 1
- 239000011342 resin composition Substances 0.000 description 1
- 229920005992 thermoplastic resin Polymers 0.000 description 1
- 229920001187 thermosetting polymer Polymers 0.000 description 1
- 238000012546 transfer Methods 0.000 description 1
- 239000002023 wood Substances 0.000 description 1
Images
Classifications
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02T—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES RELATED TO TRANSPORTATION
- Y02T90/00—Enabling technologies or technologies with a potential or indirect contribution to GHG emissions mitigation
Landscapes
- Golf Clubs (AREA)
Description
本発明は、バドミントンに使用されるラケットに関する。
バドミントンのラケットは、フレーム、ストリング及びシャフトを有している。フレームは、トップとボトムとを有している。ストリングは、フェースを形成している。プレーヤーは、ラケットでシャトルをショットする。ショットにより、フェースがシャトルと衝突する。衝突による衝撃は、ストリングからフレームを経てシャフトへと伝わる。ショットにより、フレーム及びシャフトが変形する。衝突時の変形挙動の適正化に関する試みが、特開2001-70481公報に記載されている。
バドミントンのゲームでは、プレーヤーは、様々な種類のショットを行う。スマッシュ、ロビング、ドリブンクリア等のショットを、プレーヤーは行う。統計的手法による調査では、スマッシュにおける典型的な打点はボトム寄りであり、ロビングにおける典型的な打点はトップ寄りである。一方、ドリブンクリアにおける典型的な打点は、センター近傍である。
ノーマルなクリアと異なり、ドリブンクリアは、カットの動作を伴う。従ってドリブンクリアでは、シャトルが回転する。この回転により、シャトルは減速する。この減速は、相手プレーヤーの体勢を崩す。ゲームの勝利の観点から、ドリブンクリアは、重要なショットである。
ドリブンクリアでは、ネットを超える高さでシャトルが飛行する必要がある。ドリブンクリアではさらに、シャトルは、相手コートを超えない低さで飛行する必要がある。意図した高さでシャトルを飛行させる技量が、プレーヤーには必要である。ドリブンクリアを多用するプレーヤーは、シャトルの弾道の安定を望んでいる。
本発明の目的は、打点がセンター近傍であり、かつカットを伴うショットにおいて、シャトルの弾道のバラツキが抑制されうる、バドミントンラケットの提供にある。
本発明に係るバドミントンラケットは、
バッドエンド及びチップエンドを有するシャフト、
このシャフトのバッドエンドの近傍が挿入されるグリップ、
並びに
チップエンドの近傍においてシャフトに取り付けられたフレーム
を有する。このバドミントンラケットは、下記数式(1)又は(2)を満たす。
y ≧ x + 5.0 (1)
y ≦ x - 6.0 (2)
これらの数式(1)及び(2)におけるyは、下記数式(3)によって算出される。
y = ( ωi1 * ωi2)1/2 (3)
これらの数式(1)及び(2)におけるxは、下記数式(4)によって算出される。
x = EI1 * 8.0 + EI3 * 0.46 + 78.0 (4)
この数式(3)において、ωi1はバドミントンラケットの自由な拘束条件下での固有振動における面内一次固有振動数(Hz)を表し、ωi2はバドミントンラケットの自由な拘束条件下での固有振動における面内二次固有振動数(Hz)を表す。数式(4)において、EI1はバドミントンラケットの片持ち剛性(N/mm)を表し、EI3はバドミントンラケットの側圧剛性(N/mm)を表す。
バッドエンド及びチップエンドを有するシャフト、
このシャフトのバッドエンドの近傍が挿入されるグリップ、
並びに
チップエンドの近傍においてシャフトに取り付けられたフレーム
を有する。このバドミントンラケットは、下記数式(1)又は(2)を満たす。
y ≧ x + 5.0 (1)
y ≦ x - 6.0 (2)
これらの数式(1)及び(2)におけるyは、下記数式(3)によって算出される。
y = ( ωi1 * ωi2)1/2 (3)
これらの数式(1)及び(2)におけるxは、下記数式(4)によって算出される。
x = EI1 * 8.0 + EI3 * 0.46 + 78.0 (4)
この数式(3)において、ωi1はバドミントンラケットの自由な拘束条件下での固有振動における面内一次固有振動数(Hz)を表し、ωi2はバドミントンラケットの自由な拘束条件下での固有振動における面内二次固有振動数(Hz)を表す。数式(4)において、EI1はバドミントンラケットの片持ち剛性(N/mm)を表し、EI3はバドミントンラケットの側圧剛性(N/mm)を表す。
バドミントンラケットが、下記数式(5)を満たしてもよい。
y ≧ x + 14.0 (5)
y ≧ x + 14.0 (5)
バドミントンラケットが、下記数式(6)を満たしてもよい。
y ≦ x - 14.0 (6)
y ≦ x - 14.0 (6)
本発明に係るバドミントンラケットを使用するプレーヤーは、打点がセンター近傍であり、かつカットを伴うショットを行いやすい。このラケットは、ゲームの勝利に寄与しうる。
以下、適宜図面が参照されつつ、好ましい実施形態に基づいて本発明が詳細に説明される。
図1及び2に、バドミントンラケット2が示されている。このラケット2は、シャフト4、フレーム6、ネック8、キャップ9、グリップ10及びストリング12を有している。図1及び2において、矢印Xは幅方向を表し、矢印Yは軸方向を表し、矢印Zは厚み方向を表す。
シャフト4は、バッド部14、ミドル部16及びチップ部18を有している。シャフト4はさらに、バッドエンド20及びチップエンド22を有している。シャフト4は、中空である。シャフト4は、繊維強化樹脂から形成されている。この繊維強化樹脂は、樹脂マトリックスと、多数の強化繊維とを有している。シャフト4は、複数の繊維強化層(後に詳説)を含んでいる。
シャフト4の基材樹脂として、エポキシ樹脂、ピスマレイミド樹脂、ポリイミド及びフェノール樹脂のような熱硬化性樹脂;並びにポリエーテルエーテルケトン、ポリエーテルサルホン、ポリエーテルイミド、ポリフェニレンサルファイド、ポリアミド及びポリプロピレンのような熱可塑性樹脂が例示される。シャフト4に特に適した樹脂は、エポキシ樹脂である。
シャフト4の強化繊維として、カーボン繊維、金属繊維、ガラス繊維及びアラミド繊維が例示される。シャフト4に特に適した繊維は、カーボン繊維である。複数種の繊維が併用されてもよい。
フレーム6は環状であり、中空である。フレーム6は、繊維強化樹脂から形成されている。この繊維強化樹脂には、シャフト4の基材樹脂と同様の基材樹脂が用いられ得る。この繊維強化樹脂には、シャフト4の強化繊維と同様の強化繊維が用いられ得る。フレーム6は、ネック8を介して、シャフト4のチップエンド22に堅固に結合されている。フレーム6は、トップ24及びボトム26を有している。
グリップ10は、軸方向(Y方向)に延びる穴27を有している。この穴27に、シャフト4のバッドエンド20の近傍が挿入されている。穴27の内周面とシャフト4の外周面とは、接着剤で接合されている。
ストリング12は、フレーム6に張られている。ストリング12は、幅方向X及び軸方向Yに沿って張られる。ストリング12のうち幅方向Xに沿って延在する部分は、横スレッド28と称される。ストリング12のうち軸方向Yに沿って延在する部分は、縦スレッド30と称される。複数の横スレッド28及び複数の縦スレッド30により、フェース32が形成されている。フェース32は、概してX-Y平面に沿っている。図1において矢印Lfは、フェース32の長さを表す。長さLfは、Y方向に沿って測定される。
図1において符号FCは、フェース32のセンターを表す。センターFCは、X方向におけるフェース32の中点であり、Y方向におけるフェース32の中点である。
図1において符号34は、シャフト4の露出部を表す。露出部34は、ネック8から露出しており、かつグリップ10から露出している。図1において符号Lsは、この露出部34の長さである。長さLsは、通常は、150mm以上210mm以下である。
図3は、図1のラケット2のシャフト4の一部が示された拡大断面図である。図4は、図3のIV-IV線に沿った拡大断面図である。前述の通り、このシャフト4は中空である。図4に示されるように、このシャフト4の断面形状は、円である。換言すれば、このシャフト4は、円筒状である。
図3及び4において矢印Diは、シャフト4の内径を表す。典型的な内径Diは、3mm以上10mm以下である。図3及び4において矢印Doは、シャフト4の外径を表す。典型的な外径Doは、5mm以上15mm以下である。
前述の通りシャフト4は、繊維強化樹脂から形成されている。このシャフト4は、シートワインディング法によって製造されうる。このシートワインディング法では、複数のプリプレグが、マンドレルに巻かれる。それぞれのプリプレグは、複数の繊維とマトリックス樹脂とを有する。このマトリックス樹脂は、硬化していない。
図5は、図1のラケット2のシャフト4のためのプリプレグ構成が示された展開図である。このプリプレグ構成は、11のプリプレグ(つまりシート)を有する。具体的には、このプリプレグ構成は、第一シートS1、第二シートS2、第三シートS3、第四シートS4、第五シートS5、第六シートS6、第七シートS7、第八シートS8、第九シートS9、第十シートS10及び第11シートS11を有する。これらのプリプレグから、後述される方法にて、複数の繊維強化層が形成される。具体的には、第一シートS1から第一繊維強化層が形成され、第二シートS2から第二繊維強化層が形成され、第三シートS3から第三繊維強化層が形成され、第四シートS4から第四繊維強化層が形成され、第五シートS5から第五繊維強化層が形成され、第六シートS6から第六繊維強化層が形成され、第七シートS7から第七繊維強化層が形成され、第八シートS8から第八繊維強化層が形成され、第九シートS9から第九繊維強化層が形成され、第十シートS10から第十繊維強化層が形成され、第十一シートS11から第十一繊維強化層が形成される。
図5における左右方向は、シャフト4の軸方向である。図5には、バッドエンド20及びチップエンド22の位置が、矢印で示されている。説明の便宜上、図5における縮尺は、正確ではない。
第一シートS1は、シャフト4の全体に渡って存在している。第一シートS1の形状は、概ね矩形である。この第一シートS1は、並列された複数のカーボン繊維を含んでいる。それぞれのカーボン繊維の延在方向は、軸方向に対して傾いている。このカーボン繊維の延在方向の、軸方向に対する角度は、30°以上60°以下である。本実施形態では、この角度は45°である。この第一シートS1では、幅は60mmであり、長さは340mmである。
第二シートS2は、シャフト4の全体に渡って存在している。第二シートS2の形状は、概ね矩形である。この第二シートS2は、並列された複数のカーボン繊維を含んでいる。それぞれのカーボン繊維の延在方向は、軸方向に対して傾いている。このカーボン繊維の延在方向の、軸方向に対する角度は、-60°以上-30°以下である。本実施形態では、この角度は-45°である。この第二シートS2では、幅は60mmであり、長さは340mmである。
第二シートS2におけるカーボン繊維の傾斜方向は、第一シートS1におけるカーボン繊維の傾斜方向とは逆である。従って、第二繊維強化層におけるカーボン繊維の傾斜方向は、第一繊維強化層におけるカーボン繊維の傾斜方向とは逆である。このシャフト4では第一繊維強化層及び第二繊維強化層により、バイアス構造が達成されている。第一繊維強化層及び第二繊維強化層は、シャフト4の曲げ剛性及びねじり剛性に寄与する。第一繊維強化層及び第二繊維強化層は、特に、シャフト4のねじり剛性に寄与する。
第三シートS3は、シャフト4のミドル部16に偏って存在している。第三シートS3の形状は、概ね平行四辺形である。この第三シートS3は、並列された複数のカーボン繊維を含んでいる。それぞれのカーボン繊維の延在方向は、軸方向に対して傾いている。このカーボン繊維の延在方向の、軸方向に対する角度は、30°以上60°以下である。本実施形態では、この角度は45°である。この第三シートS3では、幅は19mmであり、長さは70mmである。
第四シートS4は、シャフト4のミドル部16に偏って存在している。軸方向において、第四シートS4の位置は、第三シートS3の位置と一致している。第四シートS4の形状は、概ね平行四辺形である。この第四シートS4は、並列された複数のカーボン繊維を含んでいる。それぞれのカーボン繊維の延在方向は、軸方向に対して傾いている。このカーボン繊維の延在方向の、軸方向に対する角度は、-60°以上-30°以下である。本実施形態では、この角度は-45°である。この第四シートS4では、幅は19mmであり、長さは70mmである。
第四シートS4におけるカーボン繊維の傾斜方向は、第三シートS3におけるカーボン繊維の傾斜方向とは逆である。従って、第四繊維強化層におけるカーボン繊維の傾斜方向は、第三繊維強化層におけるカーボン繊維の傾斜方向とは逆である。このシャフト4では、第三繊維強化層及び第四繊維強化層により、バイアス構造が達成されている。第三繊維強化層及び第四繊維強化層は、ミドル部16の曲げ剛性及びねじり剛性に寄与する。第三繊維強化層及び第四繊維強化層は、特に、ミドル部16のねじり剛性に寄与する。
第五シートS5は、シャフト4のチップエンド22側に偏って存在している。第五シートS5の形状は、概ね台形である。この第五シートS5は、並列された複数のカーボン繊維を含んでいる。それぞれのカーボン繊維の延在方向は、軸方向に一致している。換言すれば、このカーボン繊維の延在方向の、軸方向に対する角度は、実質的に0°である。この第五シートS5では、幅は37mmであり、上底の長さは105mmであり、下底の長さは115mmである。
前述の通り、第五シートS5に含まれるカーボン繊維は、実質的に軸方向に配向している。従って、第五繊維強化層でも、カーボン繊維は実質的に軸方向に配向している。本明細書では、カーボン繊維が実質的に軸方向に配向する構造は、「ストレート構造」と称される。第五繊維強化層は、ストレート構造を有する。シャフト4が撓んだとき、これらのカーボン繊維に大きな張力がかかる。この張力は、シャフト4のさらなる撓みを抑制する。換言すれば、これらのカーボン繊維は、シャフト4の曲げ剛性に寄与する。第五繊維強化層は、特に、チップ部18の曲げ剛性に寄与する。
第六シートS6は、シャフト4のバッドエンド20側に偏って存在している。第六シートS6の形状は、概ね台形である。この第六シートS6は、並列された複数のカーボン繊維を含んでいる。それぞれのカーボン繊維の延在方向は、軸方向に一致している。換言すれば、このカーボン繊維の延在方向の、軸方向に対する角度は、実質的に0°である。この第六シートS6では、幅は37mmであり、上底の長さは155mmであり、下底の長さは165mmである。
前述の通り、第六シートS6に含まれるカーボン繊維は、実質的に軸方向に配向している。従って、第六繊維強化層でも、カーボン繊維は実質的に軸方向に配向している。第六繊維強化層は、ストレート構造を有する。シャフト4が撓んだとき、これらのカーボン繊維に大きな張力がかかる。この張力は、シャフト4のさらなる撓みを抑制する。換言すれば、これらのカーボン繊維は、シャフト4の曲げ剛性に寄与する。第六繊維強化層は、特に、バッド部14の曲げ剛性に寄与する。
第7シートS7は、シャフト4のバッドエンド20側に偏って存在している。第7シートS7の形状は、概ね台形である。この第7シートS7は、並列された複数のカーボン繊維を含んでいる。それぞれのカーボン繊維の延在方向は、軸方向に対して傾いている。このカーボン繊維の延在方向の、軸方向に対する角度は、30°以上60°以下である。本実施形態では、この角度は45°である。この第7シートS7では、幅は46mmであり、上底の長さは235mmであり、下底の長さは245mmである。
第八シートS8は、シャフト4のバッドエンド20側に偏って存在している。軸方向において、第八シートS8の位置は、第七シートS7の位置と一致している。第八シートS8の形状は、概ね台形である。この第八シートS8は、並列された複数のカーボン繊維を含んでいる。それぞれのカーボン繊維の延在方向は、軸方向に対して傾いている。このカーボン繊維の延在方向の、軸方向に対する角度は、-60°以上-30°以下である。本実施形態では、この角度は-45°である。この第八シートS8では、幅は46mmであり、上底の長さは235mmであり、下底の長さは245mmである。
第八シートS8におけるカーボン繊維の傾斜方向は、第七シートS7におけるカーボン繊維の傾斜方向とは逆である。従って、第八繊維強化層におけるカーボン繊維の傾斜方向は、第七繊維強化層におけるカーボン繊維の傾斜方向とは逆である。このシャフト4では、第七繊維強化層及び第八繊維強化層により、バイアス構造が達成されている。第七繊維強化層及び第八繊維強化層は、バッド部14の曲げ剛性及びねじり剛性に寄与する。第七繊維強化層及び第八繊維強化層は、特に、バッド部14及びミドル部16のねじり剛性に寄与する。
第九シートS9は、シャフト4のチップエンド22側に偏って存在している。第九シートS9の形状は、概ね台形である。この第九シートS9は、並列された複数のカーボン繊維を含んでいる。それぞれのカーボン繊維の延在方向は、軸方向に一致している。換言すれば、このカーボン繊維の延在方向の、軸方向に対する角度は、実質的に0°である。この第九シートS9では、幅は92mmであり、上底の長さは95mmであり、下底の長さは105mmである。
前述の通り、第九シートS9に含まれるカーボン繊維は、実質的に軸方向に配向している。従って、第九繊維強化層でも、カーボン繊維は実質的に軸方向に配向している。第九繊維強化層は、ストレート構造を有する。シャフト4が撓んだとき、これらのカーボン繊維に大きな張力がかかる。この張力は、シャフト4のさらなる撓みを抑制する。換言すれば、これらのカーボン繊維は、シャフト4の曲げ剛性に寄与する。第九繊維強化層は、特に、チップ部18の曲げ剛性に寄与する。
第十シートS10は、シャフト4のバッドエンド20側に偏って存在している。第十シートS10の形状は、概ね台形である。この第十シートS10は、並列された複数のカーボン繊維を含んでいる。それぞれのカーボン繊維の延在方向は、軸方向に一致している。換言すれば、このカーボン繊維の延在方向の、軸方向に対する角度は、実質的に0°である。この第十シートS10では、幅は71mmであり、上底の長さは235mmであり、下底の長さは245mmである。
前述の通り、第十シートS10に含まれるカーボン繊維は、実質的に軸方向に配向している。従って、第10繊維強化層でも、カーボン繊維は実質的に軸方向に配向している。第10繊維強化層は、ストレート構造を有する。シャフト4が撓んだとき、これらのカーボン繊維に大きな張力がかかる。この張力は、シャフト4のさらなる撓みを抑制する。換言すれば、これらのカーボン繊維は、シャフト4の曲げ剛性に寄与する。第10繊維強化層は、特に、バッド部14及びミドル部16の曲げ剛性に寄与する。
第十一シートS11は、シャフト4のチップエンド22側に偏って存在している。第十一シートS11の形状は、概ね台形である。この第十一シートS11は、並列された複数のカーボン繊維を含んでいる。それぞれのカーボン繊維の延在方向は、軸方向に一致している。換言すれば、このカーボン繊維の延在方向の、軸方向に対する角度は、実質的に0°である。この第十一シートS11では、幅は71mmであり、上底の長さは95mmであり、下底の長さは105mmである。
前述の通り、第十一シートS11に含まれるカーボン繊維は、実質的に軸方向に配向している。従って、第十一繊維強化層でも、カーボン繊維は実質的に軸方向に配向している。第十一繊維強化層は、ストレート構造を有する。シャフト4が撓んだとき、これらのカーボン繊維に大きな張力がかかる。この張力は、シャフト4のさらなる撓みを抑制する。換言すれば、これらのカーボン繊維は、シャフト4の曲げ剛性に寄与する。第十一繊維強化層は、特に、チップ部18の曲げ剛性に寄与する。
このシャフト4では、第一繊維強化層及び第二繊維強化層は、バッドエンド20からチップエンド22に渡って存在している。これらの繊維強化層は、シャフト4の耐久性に寄与しうる。
このシャフト4の製造では、図5に示されたシートが、順次、マンドレルに巻かれる。第一シートS1と第二シートS2とが重ねられて、マンドレルに巻かれてもよい。第三シートS3と第四シートS4とが重ねられて、マンドレルに巻かれてもよい。第六シートS6と第七シートS7とが重ねられて、マンドレルに巻かれてもよい。これらのシートと共に、他のシートがマンドレルに巻かれてもよい。他のシートとして、ガラス繊維を含むものが例示される。
これらのシートに、さらにラッピングテープが巻かれる。これらのマンドレル、プリプレグ(シートS1-S9)及びラッピングテープは、オーブン等で加熱される。加熱により、マトリックスの樹脂が流動する。さらなる加熱によりこの樹脂が硬化反応を起こし、成形体が得られる。この成形体に、端面の加工、研磨、塗装等の処理が施され、シャフト4が完成する。
このシャフト4の材質は、繊維強化樹脂である。シャフト4の材質が、繊維を含まない樹脂組成物であってもよい。シャフト4の材質が、金属、木材等であってもよい。
図6は、図1のラケット2の固有振動の振動数の測定方法が示された説明図である。この方法では、紐36によってラケット2が吊り下げられる。このラケット2は、ストリング12を有していない。換言すれば、固有振動の振動数の測定には、ストリング12がない状態のラケット2が供される。図6では、シャフト4の軸方向(Y方向)は、鉛直方向と一致している。図6では、シャフト4は、フレーム6よりも下方に位置している。
図6に示されるように、ラケット2には加速度ピックアップ38が取り付けられている。加速度ピックアップ38の位置は、グリップ10の先端である。この加速度ピックアップ38の向きは、X方向である。この加速度ピックアップ38は、3.5gの質量を有する。次に、グリップ10の、加速度ピックアップ38と対向する点Phが、インパクトハンマー(図示されず)で加振される。このインパクトハンマーが有するフォースピックアップで計測された入力振動と、加速度ピックアップ38で計測された応答振動とが、アンプを介して振動数解析装置(ヒューレットパッカード社の「ダイナミックシグナルアナライザ」)に送られる。この装置で得られた伝達関数に基づいて、面内の固有振動の振動数が算出される。面内の固有振動の方向は、主としてX方向である。この方法では、ラケット2のいかなる部分についても強固に固定されていない状態で、固有振動数が測定される。換言すれば、自由な拘束条件下での固有振動数が測定される。
図7は、図6の測定で得られた結果が示されたグラフである。図7において、横軸は振動数(Hz)であり、縦軸はアクセレランスの大きさ(m/s2/N)である。図7において符号P1で示されているのは、一次ピークである。この一次ピークP1における振動数は、面内一次固有振動数ωi1である。図7において符号P2で示されているのは、二次ピークである。この二次ピークP2における振動数は、面内二次固有振動数ωi2である。
図8(a)は図1のラケット2の片持ち剛性EI1の測定方法が示された平面図であり、図8(b)はその正面図である。図8(a)及び(b)における左右方向は、水平方向である。図8(b)における上下方向は、鉛直方向である。ストリング12が張られていないラケット2が、片持ち剛性EI1の測定に供される。
この測定方法では、グリップが第一ブロック42及び第二ブロック44によって挟まれる。第一ブロック42の形状は、直方体である。第二ブロック44の形状は、第一ブロック42の形状と同じである。第一ブロック42及び第二ブロック44のそれぞれは、その前側端がキャップ9とグリップ10との境界線と一致するように、配置されている。
図8には、圧子46が示されている。圧子46は、X方向に延在している。圧子46は、Y方向においてフレーム6とキャップ9と間に位置している。この圧子46の、キャップ9の先端からの距離は、180mmである。
この圧子46が、図9に示されている。図9(b)には、圧子46の長さ方向に垂直な断面が示されている。圧子46は、当接面48を有している。図9(a)に示されるように、当接面48は圧子46の長さ方向に延在している。図9(b)の断面における当接面48の形状は、円弧である。この円弧の半径R1は、5mmである。
図8(b)では、圧子46はシャフト4の上方に位置しており、シャフト4から離間している。この圧子46が、矢印Aで示される方向に、徐々に移動する。この移動により、当接面48がシャフト4に当接する。当接後、圧子46は移動を継続する。移動により、シャフト4に曲げ荷重がかかり、シャフト4が湾曲する。当接面48がシャフト4に当接した後の圧子46の移動距離La(m)が大きくなるに従い、曲げ荷重Fa(N)が大きくなる。移動距離Laが0.5mmのときの曲げ荷重Fa1(N)と、移動距離Laが1.5mmのときの曲げ荷重Fa2(N)とが、測定される。下記の数式に基づいて、片持ち剛性EI1(N/mm)が算出される。
EI1 = (Fa2 - Fa1) / (1.5 - 0.5)
EI1 = (Fa2 - Fa1) / (1.5 - 0.5)
図10(a)は図1のラケット2の側圧剛性EI3の測定方法が示された平面図であり、図10(b)はその正面図である。図10(a)及び(b)における左右方向は、水平方向である。図10(b)における上下方向は、鉛直方向である。ストリング12が張られていないラケット2が、側圧剛性EI3の測定に供される。
この測定方法では、台50の上にフレーム6が置かれる。図10に示されるように、軸方向(Y方向)は水平方向と一致しており、幅方向(X方向)は鉛直方向と一致している。図10には、円柱状の圧子47が示されている。圧子47は、最大幅点Pmaxの直上に位置している。この最大幅点Pmaxは、フレーム6の幅が最大である点である。図10(b)では、圧子47はフレーム6の上方に位置しており、フレーム6から離間している。この圧子47が、矢印Aで示される方向に、徐々に移動する。この移動により、当接面48がフレーム6に当接する。当接後、圧子47は移動を継続する。移動により、フレーム6に曲げ荷重がかかり、フレーム6が湾曲する。当接面48がフレーム6に当接した後の圧子47の移動距離Lc(m)が大きくなるに従い、曲げ荷重Fc(N)が大きくなる。移動距離Lcが0.5mmのときの曲げ荷重Fc1(N)と、移動距離Lcが2.5mmのときの曲げ荷重Fc2(N)とが、測定される。下記の数式に基づいて、側圧剛性EI3(N/mm)が算出される。
EI3 = (Fc2 - Fc1) / (2.5 -0.5)
EI3 = (Fc2 - Fc1) / (2.5 -0.5)
本発明では、下記数式(3)によって値yが算出される。
y = ( ωi1 * ωi2)1/2 (3)
前述の通り、ωi1はラケット2の固有振動における面内一次固有振動数(Hz)を表し、ωi2はラケット2の固有振動における面内二次固有振動数(Hz)を表す。
y = ( ωi1 * ωi2)1/2 (3)
前述の通り、ωi1はラケット2の固有振動における面内一次固有振動数(Hz)を表し、ωi2はラケット2の固有振動における面内二次固有振動数(Hz)を表す。
本発明では、下記数式(4)によって値xが算出される。
x = EI1 * 8.0 + EI3 * 0.46 + 78.0 (4)
前述の通り、EI1はラケット2の片持ち剛性(N/mm)を表し、EI3はラケット2の側圧剛性(N/mm)を表す。
x = EI1 * 8.0 + EI3 * 0.46 + 78.0 (4)
前述の通り、EI1はラケット2の片持ち剛性(N/mm)を表し、EI3はラケット2の側圧剛性(N/mm)を表す。
図11は、バドミントンラケット2の、値xと値yとの関係が示されたグラフである。このグラフにおいて、符号Prは、図1-5に示されたラケット2のポイントを表す。
図11において符号L1で示された直線は、下記の数式で表されうる。
y = x + 5.0
このグラフにおいて直線L1よりも上側のゾーンに含まれるラケット2は、下記の数式(1)を具備する。
y ≧ x + 5.0 (1)
y = x + 5.0
このグラフにおいて直線L1よりも上側のゾーンに含まれるラケット2は、下記の数式(1)を具備する。
y ≧ x + 5.0 (1)
本発明者が得た知見によれば、フェース32のうちのボトム26寄りの部分でシャトルが打撃されたとき、主として面内二次モードの振動が励起される。本発明者が得た知見によれば、フェース32のうちのトップ24寄りの部分でシャトルが打撃されたとき、主として面内一次モードの振動が励起される。本発明者が得た知見によれば、フェース32のうちのセンターFCでシャトルが打撃されたとき、主として面内一次モード及び面内二次モードの振動が励起される。ドリブンクリアにおける典型的な打点は、センターFCの近傍である。従って、ドリブンクリアでは、主として面内一次モード及び面内二次モードの振動が励起される。
値xは、ラケット2の硬さと相関する指標である。値yは、ラケット2の反発性能と相関する指標である。値x及びyは、本発明者が鋭意検討の末に見出した指標である。上記数式(1)を満たすラケット2では、硬さに対して値yが相対的に大きい。前述の通り、ドリブンクリアでは、面内一次モード及び面内二次モードの振動が励起される。しかし、ドリブンクリアにおいても、打点はばらつく。本発明者が得た知見によれば、上記数式(1)を満たすラケット2によるドリブンクリアでは、打点がばらついても、シャトルの初速のバラツキは小さい。その理由は、意図された位置からずれた位置でシャトルが打撃されても、ラケット2の反発が極端には小さくないからである。シャトルの初速のバラツキが小さいので、シャトルの弾道軌跡のバラツキも小さい。このラケット2は、ドリブンクリアを多用するプレーヤーに適している。このラケット2は、ドリブンクリアを重視するプレーヤーにも適している。
前述の通り、ドリブンクリアにおける典型的な打点は、センターFCの近傍である。センターFCの近傍でシャトルが打撃される、ドリブンクリア以外のショットにも、上記数式(1)を満たすラケット2は適している。
シャフト4における、プリプレグの位置、プリプレグの数、プリプレグの幅、プリプレグの長さ、繊維の角度、繊維の目付量、繊維の弾性率等の変更により、上記数式(1)が達成されうる。具体的な手段として、
(a)ストレート構造を有する繊維強化層を、チップ部18に偏在させる。
(b)チップ部18の繊維強化層の数を、大きく設定する。
(c)目付量の大きい繊維強化層を、チップ部18に偏在させる。
(d)弾性率が大きい繊維を有する繊維強化層を、チップ部18に偏在させる。
(e)バッド部14の繊維強化層の数を、小さく設定する。
(f)目付量の小さい繊維強化層を、バッド部14に偏在させる。
(g)弾性率が小さい繊維を有する繊維強化層を、バッド部14に偏在させる。
等が例示される。本実施形態では、前述の通り、第五シートS5から得られる第五繊維強化層、第九シートS9から得られる第九繊維強化層及び第十一シートS11から得られる第十一繊維強化層により、チップ部18の高剛性が達成されている。これにより、上記数式(1)が達成されている。
(a)ストレート構造を有する繊維強化層を、チップ部18に偏在させる。
(b)チップ部18の繊維強化層の数を、大きく設定する。
(c)目付量の大きい繊維強化層を、チップ部18に偏在させる。
(d)弾性率が大きい繊維を有する繊維強化層を、チップ部18に偏在させる。
(e)バッド部14の繊維強化層の数を、小さく設定する。
(f)目付量の小さい繊維強化層を、バッド部14に偏在させる。
(g)弾性率が小さい繊維を有する繊維強化層を、バッド部14に偏在させる。
等が例示される。本実施形態では、前述の通り、第五シートS5から得られる第五繊維強化層、第九シートS9から得られる第九繊維強化層及び第十一シートS11から得られる第十一繊維強化層により、チップ部18の高剛性が達成されている。これにより、上記数式(1)が達成されている。
シャフト4以外の部材の仕様により、上記数式(1)が達成されてもよい。シャフト4以外の部材として、フレーム6が挙げられる。フレーム6における、プリプレグの位置、プリプレグの数、プリプレグの幅、プリプレグの長さ、繊維の角度、繊維の目付量、繊維の弾性率等の変更により、上記数式(1)が達成されうる。具体的な手段として、
(a)ストレート構造を有する繊維強化層を、フレーム6のトップ24の近傍に偏在させる。
(b)フレーム6のトップ24の近傍の繊維強化層の数を、大きく設定する。
(c)目付量の大きい繊維強化層を、フレーム6のトップ24の近傍に偏在させる。
(d)弾性率が大きい繊維を有する繊維強化層を、フレーム6のトップ24の近傍に偏在させる。
(e)フレーム6のボトム26の近傍の繊維強化層の数を、小さく設定する。
(f)目付量の小さい繊維強化層を、フレーム6のボトム26の近傍に偏在させる。
(g)弾性率が小さい繊維を有する繊維強化層を、フレーム6のボトム26の近傍に偏在させる。
等が例示される。
(a)ストレート構造を有する繊維強化層を、フレーム6のトップ24の近傍に偏在させる。
(b)フレーム6のトップ24の近傍の繊維強化層の数を、大きく設定する。
(c)目付量の大きい繊維強化層を、フレーム6のトップ24の近傍に偏在させる。
(d)弾性率が大きい繊維を有する繊維強化層を、フレーム6のトップ24の近傍に偏在させる。
(e)フレーム6のボトム26の近傍の繊維強化層の数を、小さく設定する。
(f)目付量の小さい繊維強化層を、フレーム6のボトム26の近傍に偏在させる。
(g)弾性率が小さい繊維を有する繊維強化層を、フレーム6のボトム26の近傍に偏在させる。
等が例示される。
図11において符号L2で示された直線は、下記の数式で表されうる。
y = x - 6.0
このグラフにおいて直線L2よりも下側のゾーンに含まれるラケット2は、下記の数式(2)を具備する。
y ≦ x - 6.0 (2)
y = x - 6.0
このグラフにおいて直線L2よりも下側のゾーンに含まれるラケット2は、下記の数式(2)を具備する。
y ≦ x - 6.0 (2)
上記数式(2)を満たすラケット2では、硬さに対して値yが相対的に小さい。前述の通り、ドリブンクリアでは、面内一次モード及び面内二次モードの振動が励起される。しかし、ドリブンクリアにおいても、打点はばらつく。本発明者が得た知見によれば、上記数式(2)を満たすラケット2によるドリブンクリアでは、打点がばらついても、シャトルの初速のバラツキは小さい。その理由は、センターFCでシャトルが打撃されたときのラケット2の反発と、センターFCから離れた位置でシャトルが打撃されたときのラケット2の反発との差が、小さいからである。シャトルの初速のバラツキが小さいので、シャトルの弾道軌跡のバラツキも小さい。このラケット2は、ドリブンクリアを多用するプレーヤーに適している。このラケット2は、ドリブンクリアを重視するプレーヤーにも適している。
前述の通り、ドリブンクリアにおける典型的な打点は、センターFCの近傍である。センターFCの近傍でシャトルが打撃されかつカットを伴う、ドリブンクリア以外のショットにも、上記数式(2)を満たすラケット2は適している。
シャフト4における、プリプレグの位置、プリプレグの数、プリプレグの幅、プリプレグの長さ、繊維の角度、繊維の目付量、繊維の弾性率等の変更により、上記数式(2)が達成されうる。具体的な手段として、
(a)ストレート構造を有する繊維強化層を、バッド部14に偏在させる。
(b)バッド部14の繊維強化層の数を、大きく設定する。
(c)目付量の大きい繊維強化層を、バッド部14に偏在させる。
(d)弾性率が大きい繊維を有する繊維強化層を、バッド部14に偏在させる。
(e)チップ部18の繊維強化層の数を、小さく設定する。
(f)目付量の小さい繊維強化層を、チップ部18に偏在させる。
(g)弾性率が小さい繊維を有する繊維強化層を、チップ部18に偏在させる。
等が例示される。
(a)ストレート構造を有する繊維強化層を、バッド部14に偏在させる。
(b)バッド部14の繊維強化層の数を、大きく設定する。
(c)目付量の大きい繊維強化層を、バッド部14に偏在させる。
(d)弾性率が大きい繊維を有する繊維強化層を、バッド部14に偏在させる。
(e)チップ部18の繊維強化層の数を、小さく設定する。
(f)目付量の小さい繊維強化層を、チップ部18に偏在させる。
(g)弾性率が小さい繊維を有する繊維強化層を、チップ部18に偏在させる。
等が例示される。
シャフト4以外の部材の仕様により、上記数式(2)が達成されてもよい。シャフト4以外の部材として、フレーム6が挙げられる。フレーム6における、プリプレグの位置、プリプレグの数、プリプレグの幅、プリプレグの長さ、繊維の角度、繊維の目付量、繊維の弾性率等の変更により、上記数式(2)が達成されうる。具体的な手段として、
(a)ストレート構造を有する繊維強化層を、フレーム6のトップ24の近傍及びボトム26の近傍に偏在させる。
(b)フレーム6のトップ24の近傍及びボトム26の近傍の繊維強化層の数を、大きく設定する。
(c)目付量の大きい繊維強化層を、フレーム6のトップ24の近傍及びボトム26の近傍に偏在させる。
(d)弾性率が大きい繊維を有する繊維強化層を、フレーム6のトップ24の近傍及びボトム26の近傍に偏在させる。
等が例示される。
(a)ストレート構造を有する繊維強化層を、フレーム6のトップ24の近傍及びボトム26の近傍に偏在させる。
(b)フレーム6のトップ24の近傍及びボトム26の近傍の繊維強化層の数を、大きく設定する。
(c)目付量の大きい繊維強化層を、フレーム6のトップ24の近傍及びボトム26の近傍に偏在させる。
(d)弾性率が大きい繊維を有する繊維強化層を、フレーム6のトップ24の近傍及びボトム26の近傍に偏在させる。
等が例示される。
上記数式(1)及び(2)のいずれかを満たすラケット2では、ドリブンクリアにおける弾道の安定が得られうる。ドリブンクリアにおいてシャトルが高速で飛行するとの観点から、上記数式(1)を満たすラケット2が好ましい。
図11において符号L5で示された直線は、下記の数式で表されうる。
y = x + 14.0
このグラフにおいて直線L5よりも上側のゾーンに含まれるラケット2は、下記の数式(5)を具備する。
y ≧ x + 14.0 (5)
本発明者の得た知見によれば、この数式(5)を満たすラケット2は、ドリブンクリアに適している。このラケット2を用いてドリブンクリアを行うプレーヤーは、シャトルの意図した弾道を得やすい。このラケット2では、ドリブンクリアにおけるシャトルの弾道のばらつきが小さい。このラケット2で打撃されたシャトルは、高速で飛行する。
y = x + 14.0
このグラフにおいて直線L5よりも上側のゾーンに含まれるラケット2は、下記の数式(5)を具備する。
y ≧ x + 14.0 (5)
本発明者の得た知見によれば、この数式(5)を満たすラケット2は、ドリブンクリアに適している。このラケット2を用いてドリブンクリアを行うプレーヤーは、シャトルの意図した弾道を得やすい。このラケット2では、ドリブンクリアにおけるシャトルの弾道のばらつきが小さい。このラケット2で打撃されたシャトルは、高速で飛行する。
図11において符号L6で示された直線は、下記の数式で表されうる。
y = x - 14.0
このグラフにおいて直線L6よりも下側のゾーンに含まれるラケット2は、下記の数式(6)を具備する。
y ≦ x - 14.0 (6)
本発明者の得た知見によれば、この数式(6)を満たすラケット2は、ドリブンクリアに適している。このラケット2を用いてドリブンクリアを行うプレーヤーは、シャトルの意図した弾道を得やすい。このラケット2では、ドリブンクリアにおけるシャトルの弾道のばらつきが小さい。
y = x - 14.0
このグラフにおいて直線L6よりも下側のゾーンに含まれるラケット2は、下記の数式(6)を具備する。
y ≦ x - 14.0 (6)
本発明者の得た知見によれば、この数式(6)を満たすラケット2は、ドリブンクリアに適している。このラケット2を用いてドリブンクリアを行うプレーヤーは、シャトルの意図した弾道を得やすい。このラケット2では、ドリブンクリアにおけるシャトルの弾道のばらつきが小さい。
以下、実施例によって本発明の効果が明らかにされるが、この実施例の記載に基づいて本発明が限定的に解釈されるべきではない。
[実施例1]
図5に示されたプリプレグ構成を有するシャフトを製作した。各プリプレグは、カーボン繊維を含んでいた。第五シートS5、第九シートS9及び第十一シートS11におけるカーボン繊維の引張弾性率は、39tf/mm2であった。残余のシートにおけるカーボン繊維の引張弾性率は、16tf/mm2であった。このシャフトに、標準的な硬さ及び質量を有する市販のバドミントンラケットに使用されているフレーム、ネック、キャップ及びグリップを取り付けて、バドミントンラケットを製作した。このラケットの、面内一次固有振動数ωi1は64Hzであり、面内二次固有振動数ωi2は253Hzであり、片持ち剛性EI1は1.4N/mmであり、側圧剛性EI3は24.5N/mmであった。このラケットの座標は、図11において、符号Prで示されている。
図5に示されたプリプレグ構成を有するシャフトを製作した。各プリプレグは、カーボン繊維を含んでいた。第五シートS5、第九シートS9及び第十一シートS11におけるカーボン繊維の引張弾性率は、39tf/mm2であった。残余のシートにおけるカーボン繊維の引張弾性率は、16tf/mm2であった。このシャフトに、標準的な硬さ及び質量を有する市販のバドミントンラケットに使用されているフレーム、ネック、キャップ及びグリップを取り付けて、バドミントンラケットを製作した。このラケットの、面内一次固有振動数ωi1は64Hzであり、面内二次固有振動数ωi2は253Hzであり、片持ち剛性EI1は1.4N/mmであり、側圧剛性EI3は24.5N/mmであった。このラケットの座標は、図11において、符号Prで示されている。
[実施例2-21及び比較例1-11]
プリプレグ構成を表1-8に示される通りとした他は実施例1と同様にして、実施例2-21及び比較例1-11のバドミントンラケットを得た。これらのラケットのシャフトのためのプリプレグの幅が、下記の表1-8に示されている。これらのラケットの、面内一次固有振動数ωi1、面内二次固有振動数ωi2、片持ち剛性EI1及び側圧剛性EI3が、下記の表1-8に示されている。これらのラケットの値x及びyが、図11に示されている。
プリプレグ構成を表1-8に示される通りとした他は実施例1と同様にして、実施例2-21及び比較例1-11のバドミントンラケットを得た。これらのラケットのシャフトのためのプリプレグの幅が、下記の表1-8に示されている。これらのラケットの、面内一次固有振動数ωi1、面内二次固有振動数ωi2、片持ち剛性EI1及び側圧剛性EI3が、下記の表1-8に示されている。これらのラケットの値x及びyが、図11に示されている。
[実験1]
柔らかいバドミントンラケットを好むプレーヤーに、下記の方法にて、安定性及び反発性を評価させた。
柔らかいバドミントンラケットを好むプレーヤーに、下記の方法にて、安定性及び反発性を評価させた。
[安定性]
発射マシンにて、シャトルを発射した。このシャトルに対してプレーヤーにドリブンクリアを行わせ、シャトルの弾道を撮影した。画像を解析し、ネットの上を通過するシャトルの高さを測定した。20回の測定を行い、高さの標準偏差を求めた。この標準偏差に基づき、ラケットを格付けした。格付けの基準は、以下の通りである。この結果が、下記の表1及び2に示されている。
A:標準偏差が0.18m未満
B:標準偏差が0.18m以上0.25m未満
C:標準偏差が0.25m以上
発射マシンにて、シャトルを発射した。このシャトルに対してプレーヤーにドリブンクリアを行わせ、シャトルの弾道を撮影した。画像を解析し、ネットの上を通過するシャトルの高さを測定した。20回の測定を行い、高さの標準偏差を求めた。この標準偏差に基づき、ラケットを格付けした。格付けの基準は、以下の通りである。この結果が、下記の表1及び2に示されている。
A:標準偏差が0.18m未満
B:標準偏差が0.18m以上0.25m未満
C:標準偏差が0.25m以上
[反発性]
前述の安定性の評価に際し、ネットの上を通過するシャトルの速度を測定した。20回の測定を行い、速度の平均値を求めた。この平均値に基づき、ラケットを格付けした。格付けの基準は、以下の通りである。この結果が、下記の表1及び2に示されている。
A:平均速度が13.0m/s以上
B:平均速度が12.5m/s以上13.0m/s未満
C:平均速度が12.5m/s未満
前述の安定性の評価に際し、ネットの上を通過するシャトルの速度を測定した。20回の測定を行い、速度の平均値を求めた。この平均値に基づき、ラケットを格付けした。格付けの基準は、以下の通りである。この結果が、下記の表1及び2に示されている。
A:平均速度が13.0m/s以上
B:平均速度が12.5m/s以上13.0m/s未満
C:平均速度が12.5m/s未満
[実験2]
標準的な硬さのバドミントンラケットを好むプレーヤーに、実験1と同様の方法で、安定性及び反発性を評価させた。この結果が、下記の表3及び4に示されている。
標準的な硬さのバドミントンラケットを好むプレーヤーに、実験1と同様の方法で、安定性及び反発性を評価させた。この結果が、下記の表3及び4に示されている。
[実験3]
硬いバドミントンラケットを好むプレーヤーに、実験1と同様の方法で、安定性及び反発性を評価させた。この結果が、下記の表5及び6に示されている。
硬いバドミントンラケットを好むプレーヤーに、実験1と同様の方法で、安定性及び反発性を評価させた。この結果が、下記の表5及び6に示されている。
[実験4]
極めて硬いバドミントンラケットを好むプレーヤーに、実験1と同様の方法で、安定性及び反発性を評価させた。この結果が、下記の表7及び8に示されている。
極めて硬いバドミントンラケットを好むプレーヤーに、実験1と同様の方法で、安定性及び反発性を評価させた。この結果が、下記の表7及び8に示されている。
表1-8から明らかな通り、各実施例のバドミントンラケットでは、ドリブンクリアにおけるシャトルの弾道が安定している。この評価結果から、本発明の優位性は明らかである。
本発明に係るバドミントンラケットは、ドリブンクリアを多用するスタイルのプレーヤーに適している。このラケットは、打点がセンター近傍であってかつカットを伴う他のショットを多用するスタイルのプレーヤーにも、適している。
2・・・バドミントンラケット
4・・・シャフト
6・・・フレーム
8・・・ネック
10・・・グリップ
12・・・ストリング
14・・・バッド部
16・・・ミドル部
18・・・チップ部
20・・・バッドエンド
22・・・チップエンド
24・・・トップ
26・・・ボトム
28・・・横スレッド
30・・・縦スレッド
32・・・フェース
34・・・露出部
38・・・加速度ピックアップ
40・・・第一バー
42・・・当接面
44・・・第二バー
46・・・圧子
48・・・当接面
50・・・台
S1・・・第一シート
S2・・・第二シート
S3・・・第三シート
S4・・・第四シート
S5・・・第五シート
S6・・・第六シート
S7・・・第七シート
S8・・・第八シート
S9・・・第九シート
4・・・シャフト
6・・・フレーム
8・・・ネック
10・・・グリップ
12・・・ストリング
14・・・バッド部
16・・・ミドル部
18・・・チップ部
20・・・バッドエンド
22・・・チップエンド
24・・・トップ
26・・・ボトム
28・・・横スレッド
30・・・縦スレッド
32・・・フェース
34・・・露出部
38・・・加速度ピックアップ
40・・・第一バー
42・・・当接面
44・・・第二バー
46・・・圧子
48・・・当接面
50・・・台
S1・・・第一シート
S2・・・第二シート
S3・・・第三シート
S4・・・第四シート
S5・・・第五シート
S6・・・第六シート
S7・・・第七シート
S8・・・第八シート
S9・・・第九シート
Claims (3)
- バッドエンド及びチップエンドを有するシャフト、
上記シャフトの、上記バッドエンドの近傍が挿入されるグリップ、
並びに
上記チップエンドの近傍において上記シャフトに取り付けられたフレーム
を備えており、
下記数式(1)又は(2)を満たすバドミントンラケット。
y ≧ x + 5.0 (1)
y ≦ x - 6.0 (2)
(上記数式(1)及び(2)におけるyは、下記数式(3)によって算出される。
y = ( ωi1 * ωi2)1/2 (3)
上記数式(1)及び(2)におけるxは、下記数式(4)によって算出される。
x = EI1 * 8.0 + EI3 * 0.46 + 78.0 (4)
上記数式(3)において、ωi1は上記バドミントンラケットの固有振動における面内一次固有振動数(Hz)を表し、ωi2は上記バドミントンラケットの固有振動における面内二次固有振動数(Hz)を表す。上記数式(4)において、EI1は上記バドミントンラケットの片持ち剛性(N/mm)を表し、EI3は上記バドミントンラケットの側圧剛性(N/mm)を表す。) - 下記数式(5)を満たす請求項1に記載のバドミントンラケット。
y ≧ x + 14.0 (5) - 下記数式(6)を満たす請求項1に記載のバドミントンラケット。
y ≦ x - 14.0 (6)
Priority Applications (3)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP2020218385A JP7505405B2 (ja) | 2020-12-28 | 2020-12-28 | バドミントンラケット |
PCT/JP2021/045544 WO2022145201A1 (ja) | 2020-12-28 | 2021-12-10 | バドミントンラケット |
CN202180087952.XA CN116669821A (zh) | 2020-12-28 | 2021-12-10 | 羽毛球拍 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP2020218385A JP7505405B2 (ja) | 2020-12-28 | 2020-12-28 | バドミントンラケット |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JP2022103635A JP2022103635A (ja) | 2022-07-08 |
JP7505405B2 true JP7505405B2 (ja) | 2024-06-25 |
Family
ID=82279531
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP2020218385A Active JP7505405B2 (ja) | 2020-12-28 | 2020-12-28 | バドミントンラケット |
Country Status (2)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JP7505405B2 (ja) |
CN (1) | CN116669821A (ja) |
Citations (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP2005177442A (ja) | 2003-11-27 | 2005-07-07 | Sumitomo Rubber Ind Ltd | ラケットフレーム |
-
2020
- 2020-12-28 JP JP2020218385A patent/JP7505405B2/ja active Active
-
2021
- 2021-12-10 CN CN202180087952.XA patent/CN116669821A/zh active Pending
Patent Citations (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP2005177442A (ja) | 2003-11-27 | 2005-07-07 | Sumitomo Rubber Ind Ltd | ラケットフレーム |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
CN116669821A (zh) | 2023-08-29 |
JP2022103635A (ja) | 2022-07-08 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
US7500922B2 (en) | Golf club shaft | |
JP7505405B2 (ja) | バドミントンラケット | |
JP7505404B2 (ja) | バドミントンラケット | |
WO2022145201A1 (ja) | バドミントンラケット | |
WO2022145200A1 (ja) | バドミントンラケット | |
WO2022145199A1 (ja) | バドミントンラケット | |
JP2022103634A (ja) | バドミントンラケット | |
JP2022103631A (ja) | バドミントンラケット | |
JP7459551B2 (ja) | バドミントンラケット | |
JP2022103630A (ja) | バドミントンラケット | |
JP2023044829A (ja) | バドミントンラケット | |
JP2022103632A (ja) | バドミントンラケット | |
JP2023044828A (ja) | バドミントンラケット | |
JP7424095B2 (ja) | バドミントンラケット | |
JP2023044826A (ja) | バドミントンラケット | |
JP7424096B2 (ja) | バドミントンラケット | |
EP4098334A1 (en) | Badminton racket | |
JP3738276B2 (ja) | テニスラケットフレーム | |
WO2017141769A1 (ja) | ゴルフクラブ | |
US7074142B2 (en) | Racket frame | |
JP4049636B2 (ja) | ラケット | |
JP3820215B2 (ja) | テニスラケット | |
JP4444429B2 (ja) | 軟式テニス用ラケットフレーム | |
JP4318989B2 (ja) | テニスラケット | |
JP3415577B2 (ja) | テニスラケット |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
A621 | Written request for application examination |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A621 Effective date: 20231025 |
|
TRDD | Decision of grant or rejection written | ||
A01 | Written decision to grant a patent or to grant a registration (utility model) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A01 Effective date: 20240514 |
|
A61 | First payment of annual fees (during grant procedure) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A61 Effective date: 20240527 |