JP2005065842A - ラケットフレーム - Google Patents
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Abstract
【解決手段】 テニス用の繊維強化樹脂製のスリーブからなるラケットフレーム10であって、ストリング無しの重量が180g以上270g以下で、ストリングを張架していない状態での面内方向の2次固有振動数(F1)が200Hz以上320Hz以下、面外方向の2次固有振動数(F2)が480Hz以上650Hz以下であり、かつ、F1/F2を0.3以上0.6以下に設定している。
【選択図】図1
Description
しかしながら、一般に熱可塑性樹脂は熱硬化性樹脂と比較して、弾性率・強度の環境依存性が大きく、ラケットフレームの使用環境により、剛性等の特性が変化しやすいという欠点がある。
加えて、女性やシニア層といった少ない力で飛び性能を要求する層に対応するため、ラケットの操作性・反発性が重要視され、ますます軽量化(慣性モーメントの低減)、高反発化が望まれるようになってきている。
(1)ラケットフレームの重量を付加し、慣性モーメントを増大させる。
(2)打球面を大きくする。
(3)ラケットフレームの面外剛性を上げ、面内剛性を下げる。
しかしながら、上記(1)の手段ではラケットフレームの操作性の低下を伴い、軽量化を図れない。(2)の手段ではラケットフレームの重量が増加し、慣性モーメントが増大して、操作性の低下を伴う。さらに、(3)の手段では積層構造、断面形状の変更を伴い、高弾性にすれば強度が低下し、強度を考慮すれば重量増加を伴う問題がある。
また、特開2000−61004号において、内周側のガット穴径を大きくしてガットの変形量を大きくすることにより、反発性能を向上させたテニスラケットを提供しているが、ガット穴周りの強度が低下してフレームの耐久性が低下し、強度を向上させようとすると、ラケットフレームの重量が増大するという問題がある。
さらにまた、登録実用新案第3090850号において、ストリング挿通部の内周面側を凹ませているラケットが提供されているが、面内方向の剛性が低下し、面安定性が低下するという問題がある。
ストリング無しの重量が180g以上270g以下で、
ヘッド部で囲まれる打球面にストリングを張架していない状態での面内方向の2次固有振動数(F1)が200Hz以上320Hz以下、面外方向の2次固有振動数(F2)が480Hz以上650Hz以下で、かつ、F1/F2を0.3以上0.6以下に設定していることを特徴とするラケットフレームを提供している。
これは、実際にプレーする際はストリングを張架した状態であるため、反発性能を向上させるには、ストリングを張架した状態での固有振動数を考慮する必要がある。しかし、ストリングを通常の45lbs〜55lbsで張架した状態で、ラケットフレームの面内方向の2次固有振動数を測定すると、面内方向の2次固有振動数は、ストリングを張架していない時と比べ300〜400Hz増加することが判明した。
一方、ストリングを通常の45lbs〜55lbsで張架した状態で、ラケットフレームの面外方向の2次固有振動数を測定すると、面外方向の2次固有振動数は、ストリングを張架していない時と比べ2〜3%減少するため、ストリングを張架していない状態での面外方向の2次固有振動数をストリングの固有振動数よりも若干大きく設定しておくことが好ましい。
なお、通常の45lbs〜55lbsのテンションでストリングを張架した場合、ストリングの固有振動数は450Hz〜600Hzとなる。
一方、面外方向の2次固有振動数(F2)を480Hz以上650Hz以下とし、好ましくは、500Hz以上630Hz以下である。これは480Hz未満あるいは650Hzを越えると、ストリングを張架した状態での面外方向の2次固有振動数をストリングの固有振動数に近付けることができず、反発性能を十分に向上させることができないためである。
かつ、F1/F2を0.3以上0.6以下と、好ましくは0.35以上0.55以下である。0.3以上0.6以下としているのは、0.3未満あるいは0.6より大きいと、ストリングを張架した状態での面内、面外方向の2次固有振動数のいずれか一方をストリングの固有振動数に近付けることができず、反発性能を十分に向上させることができないためである。
上記のように凹部を設けると、ラケットフレームの内周長を長くすることができ、成形時の皺の原因である内外周長の差を小さくして、クラックやひび割れを防止してラケットフレームの強度を高めることができる。よって、強化樹脂を樹脂で含浸したプレプレグの積層枚数、繊維角度を変更することなく、即ち、基本設計を変更することなく、かつ、ラケットフレームの強度を低下させることなく主として面内方向の2次固有振動数を小さくでき、簡単に(F1/F2)を0.3以上0.6以下の範囲内に設定することができる。
上記凹部をガット孔周縁に形成し、凹部の中心にガット孔を形成すると、該ガット孔を通るストリングの実質有効長さを大とできるため、ストリングの反発性能を高めることができる。上記2、4、8、10時のガット孔に張架するストリングは打球面の中央部のスイートエリアを囲む外周位置であるため、外周位置のストリングの反発性能を高めることで、スイートエリアを実質的に拡大でき、反発性能を高めることができる。
図1及び図2は、本発明の実施形態のテニス用のラケットフレーム1を示し、ラケットフレーム1は、繊維強化樹脂製のパイプからなり、打球面を囲むヘッド部11、スロート部12、シャフト部13、グリップ部14を連続的に形成している。スロート部12の両側枠の間の先端に第1ヨーク15を設け、スロート部12の長さ方向の略中間部に第2ヨーク16を設けている。また、ヘッド部11と第1ヨーク15により楕円形状の打球面Fを形成し、ヘッド部11に設けたガット孔にストリングを通して、該打球面Fにストリングを張架するようにしている。なお、ヘッド部11の打球面Fと直交方向の厚みDを28mmとしている。
ラケットフレーム1の軸線方向(長さ方向)に対するプリプレグの繊維角度を0°、30°、45°として層によって異ならせ、繊維角度0°、30°、45°のプリプレグの重量の比を2:4:4としている。
上記プリプレグの強化繊維はいずれも炭素繊維を用い、マトリクス樹脂としてエポキシ樹脂を用いている。
よって、図3に示すようにストリングSを打球面Fに張架した時の面内2次固有振動数F1と面外2次固有振動数F2をストリングの固有振動数に近付けることができ、反発性能を向上させることができる。
また、2時、4時、8時、10時の打球面のコーナ部に位置するガット孔20には、その内周部側のガット孔20aの回りに凹部30を形成しているため、ラケットフレーム1の内周長を長くすることができ、成形時の皺の原因である内外周長の差を小さくして、クラックやひび割れを防止してラケットフレーム1の強度を高めることができる。よって、凹部30を設けることにより、ラケットフレーム1の強度を低下させることなく面内2次固有振動数と面外2次固有振動数を調節することができる。また、内周部側のガット孔20aの回りに凹部30を形成しているため、ガット孔20aを通るストリングSの実質有効長さが大となる。よって、2時、4時、8時、10時近傍のガット孔20に通すストリングSの反発力を高めることができ、スイートエリアの拡大を図ることもできる。
実施例1〜6および比較例1、2のラケットフレームは、すべて略同一形状とし、全長を685mmとした。ヘッド部は面外方向の厚みを28mm、面内方向の幅を13〜16mmとした略楕円形状の断面形状とした。打球面の面積を116平方インチとした。
ラケットフレームの材質、製造方法はすべて同一であり、φ14.5のマンドレルに66ナイロンチューブを被せ、該チューブにCFプリプレグ(東レT−300,T−700、T−800、M46J)を積層した。上記プリプレグの繊維角度は0°、30°、45°とし積層した。
積層した後、マンドレルより引き抜いてラケットフレームのレイアップを作成し、成形用金型のキャビテイに充填し、金型を型締して、150℃、30分間の加熱を行うと同時に内圧チューブ内に9kgf/cm2の空気圧を付加し、チューブを引き抜いた。これにより中空部を有するパイプ状のラケットフレームを得た。その後、ラケットエンドから15cmの位置までのグリップ部内のリブをカットした。
ヘッド部の3時、9時の位置及びその近傍のガット孔の位置の内周部に楕円形状の凹部を設け、該凹部の底面にガット孔に穿設した。凹部の長径を20mm、短径を10mm、深さ2mmとした。繊維角度0°、30°、45°のプリプレグの重量の比を4:1:5とした。
ヘッド部の3時、9時の位置及びその近傍のガット孔の位置の内周部に楕円形状の凹部を設け、其の底面にガット孔を穿設した。凹部の長径を20mm、短径を10mm、深さ2mmとした。繊維角度0°、30°、45°のプリプレグの重量の比を2:6:2とした。
ヘッド部の2時、4時、8時、10時の位置及びその近傍のガット孔の位置の内周部に楕円形状の凹部を設け、其の底面にガット孔を穿設した。該凹部の長径を20mm、短径を10mm、深さ2mmとした。繊維角度0°、30°、45°のプリプレグの重量の比を2:3:5とした。
上記実施形態と同様のラケットフレームとした。即ち、ヘッド部の2時、4時、8時、10時近傍のガット孔の位置の内周部に凹部を設け、その底面にガット孔を穿設した。凹部の長径を20mm、短径を10mm、深さ2mmとした。繊維角度0°、30°、45°のプリプレグの重量の比を2:4:4とした。
ヘッド部の2〜4時、8時〜10時の位置及びその近傍のガット孔の位置の内周部に凹部を設け、その底面にガット孔を穿設した。凹部の長径を20mm、短径を10mm、深さ4mmとした。繊維角度0°、30°、45°のプリプレグの重量の比を2:5:3とした。
ヘッド部の2〜4時、8時〜10時の位置及びその近傍のガット孔位置の内周部に凹部を設け、その底面にガット孔を穿設した。凹部の長径を20mm、短径を10mm、深さ4mmとした。繊維角度0°、30°、45°のプリプレグの重量の比を2:3:5とした。
繊維角度0°、30°、45°のプリプレグの重量の比を2:8:0とした。ヘッド部のガット孔位置の内周部には凹部を設けなかった。
繊維角度0°、30°、45°のプリプレグの重量の比を2:2:6とした。ヘッド部のガット孔位置の内周部には凹部を設けなかった。
側圧剛性の測定は、図4に示すように、実施例及び比較例のラケットフレームを横向きで打球面を垂直方向として、ラケットフレームを保持している。この状態で上方のヘッド部11のサイド11sに対して、平板Pにより、784Nの荷重を加えて、荷重時の変位から、バネ定数を算出し、側圧剛性を測定した。
また、上記治具を用いて、破壊するまで荷重をかけ、破壊した時の荷重値を記録し、側圧破壊強度を測定した。
打球面剛性(面外方向の剛性)測定は、図5に示すように、実施例及び比較例のラケットフレームを水平に配置し、そのヘッド部11のトップ位置11tを受け治具61(R15)で支持すると共に、トップ10cから340mm離れた位置で、スロート部11の両側から第1ヨーク14にかけた位置を受け治具62(R15)で支持した。この状態で、受け治具61より受け治具62の方向へ170mm離れた位置に対して、加圧具63(R10)により上方より784Nの荷重を加えて、荷重時の変位から、バネ定数を算出し、打球面剛性を測定した。
図6(A)に示すように、ラケットフレームを下向きとし、シャフト部13とスロート部12との合流点を紐51で吊り下げ、ヘッド部11の最大幅位置の一側に加速度ピックアップ計53をフレーム面(打球面)に平行となるように固定した。この状態で、図6(B)に示すように、スロート部12をインパクトハンマー55で加振した。インパクトハンマー55に取り付けられたフォースピックアップ計で計測した入力振動(F)と加速度ピックアップ計53で計測した応答振動(α)をアンプ56A、56Bを介して周波数解析装置57(ヒューレットパッカード社製、ダイナミックシングルアナライザーHP3562A)に入力して解析した。解析で得た周波数領域での伝達関数を求め、ラケットフレームの振動数を得た。測定は、各実施例および比較例毎に、ストリングを張架していないテニスラケットとストリングを張架したテニスラケットについてそれぞれ測定した。
図6(C)に示すように、ヘッド部11の上端を紐51で吊り下げ、スロート部12とシャフト部13との連続点に加速度ピックアップ計53をフレーム面に垂直に固定した。この状態で、加速度ピックアップ計53の裏側のフレームをインパクトハンマー55で加振した。そして、面内2次固有振動数と同等の方法で振動数を算出し、面外2次固有振動数とした。測定は、各実施例および比較例毎に、ストリングを張架していないテニスラケットとストリングを張架したテニスラケットについてそれぞれ測定した。
テニスラケットを図6(D)に示すように、ストリングを張架した状態でヘッド部11の上端を紐51で吊り下げ、スロート部12とシャフト部13との連続点に加速度ピックアップ計53をフレーム面に垂直に固定した。この状態で、ヘッド部11の中央部においてガットをインパクトハンマー55で加振した。そして、上記面内2次固有振動数と同等の方法でストリング固有振動数を得た。各実施例及び比較例のラケットについて測定した。
反発係数は、図7に示すように、実施例及び比較例のラケットフレームに、ストリングを縦60ポンド、横55ポンドの張力で張架し、各ラケットフレームを垂直状態でフリーとなるようにグリップ部を柔らかく固定し、その打球面にボール打出機から一定速度V1(30m/sec)でテニスボールを打球面に衝突させ、跳ね返ったボールの速度V2を測定した。反発係数は発射速度V1、反発速度V2の比(V2/V1)であり、反発係数が大きい程、ボールの飛びが良いことを示している。このような方法で、反発係数を測定した。
実施例及び比較例のラケットフレームに、ストリングを縦60ポンド、横55ポンドの張力で張架し、各ラケットフレームを垂直状態でグリップ部を固定し、その打球面のトップ位置から18cm下方位置に球速55m/secでテニスボールを衝突させ、フレームが破損するか否か確認した。各実施例及び比較例についてそれぞれ6本のラケットフレームで実験を行い、6本中何本のラケットフレームが破損するかを調べた。
実施例及び比較例のラケットを用いて実打テストを行った。実打テストは中・上級者(テニス歴10年以上、現在も週3日以上プレーする条件を満たす女性)56名で行い、ボールの飛びにつき、5点満点(高得点である程性能が優れている)で評価し、平均値を求めた。
これに対し、ストリングを張架していない状態の面内2次固有振動数(F1)を330Hzと大きく、面外2次固有振動数(F2)を459Hzと小さく設定し、F1/F2を0.72とした比較例1のテニスラケットでは、ストリングを張架したときの面内2次固有振動数(F1’)と面外2次固有振動数(F2’)をストリング固有振動数(S)に近付けることができず、反発性能が著しく低下することが確認できた。
また、ストリングを張架していない状態の面内2次固有振動数(F1)を185Hzと小さく、面外2次固有振動数(F2)を670Hzと大きく設定し、F1/F2を0.28とした比較例2のラケットフレームでは、ストリングを張架したときの面内2次固有振動数(F1’)がストリング固有振動数(S)に近いため、反発性能を向上させることはできたが、面内2次固有振動数が低く側圧剛性も低いため強度が低下し、耐久性が低下することが確認できた。
また、実打評価においても、ラケットフレームの反発性能について同様の結果を得ることができた。
11 ヘッド部
12 スロート部
13 シャフト部
14 グリップ部
15 第1ヨーク
16 第2ヨーク
20 ガット孔
20a 内周側のガット孔
20b 外周側のガット孔
30 凹部
F 打球面
Claims (5)
- 繊維強化樹脂製のスリーブからなるテニス用のラケットフレームであって、
ストリング無しの重量が180g以上270g以下で、
ヘッド部で囲まれる打球面にストリングを張架していない状態での面内方向の2次固有振動数(F1)が200Hz以上320Hz以下、面外方向の2次固有振動数(F2)が480Hz以上650Hz以下で、かつ、F1/F2を0.3以上0.6以下に設定していることを特徴とするラケットフレーム。 - 上記ヘッド部の内周部の少なくとも一部に、フレーム長手方向の最大幅が直交するフレーム厚み方向の最大幅よりも狭い楕円形状あるいは長円形状の凹部を設けている請求項1に記載のラケットフレーム。
- ヨークと組み合わせて楕円形状あるいは長円形状の打球面を形成する上記ヘッド部の4つのコーナ部に上記凹部を設けている請求項2に記載のラケットフレーム。
- 上記打球面を時計面と見てトップ位置を12時とすると、3時と9時の位置および該位置と隣接位置に上記凹部を設けている請求項2または請求項3に記載のラケットフレーム。
- 上記凹部はガット孔の周縁に設けてガット孔を凹部の中心に位置させ、あるいは/および隣接するガット孔の間の内周部に上記凹部を設けている請求項2乃至請求項4のいずれか1項に記載のラケットフレーム。
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