JP2001193622A - 内燃機関用点火装置 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】 【課題】 一次電流の通電時間を制御することなく点火
プラグに供給する火花エネルギを必要最小限に抑え、ま
た、多重放電の要因となる過剰な火花エネルギの供給を
抑えて点火プラグの長寿命を実現する内燃機関用点火装
置を提供する。 【解決手段】 内燃機関用点火装置１は、点火プラグ１
３の電極間に火花放電を発生させた後、内燃機関の運転
状態に基づき算出された火花放電継続時間Ｔｔが経過し
た時点で、火花放電遮断回路２１によって点火コイル１
５の一次コイルＬ１に再通電することで火花放電を強制
的に遮断する。そして、火花放電継続時間Ｔｔは、混合
気の着火性が良好が運転条件になるほど短くなるよう
に、また、多重放電が発生しないように予め設定された
マップや計算式により算出される。これにより、点火プ
ラグ１３に供給される火花エネルギが過剰になるのを抑
制すると共に多重放電の発生を抑えることができ、点火
プラグ１３の電極消耗を抑えて点火プラグ１３の寿命を
延ばすことができる。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【発明の属する技術分野】本発明は、点火プラグに点火
用高電圧を印加して、点火プラグを火花放電させる内燃
機関用点火装置に関する。

【０００２】

【従来の技術】内燃機関において、混合気の正常な燃焼
を得るために必要な火花エネルギの大きさは、内燃機関
の運転状態によって異なることが知られている。ここ
で、火花エネルギは、火花放電で流れる放電電流（二次
電流）の大きさおよび火花放電の継続時間にて表すこと
ができる。

【０００３】例えば、アイドリング運転等の低回転低負
荷時では、燃焼室への混合気の充填量は少なく、混合気
の乱流（スワール流やタンブル流）の流速も遅いため、
混合気の燃焼は非常に緩慢に進む。従って、低回転低負
荷時に安定した燃焼を得るためには、火花エネルギを大
きくして、火炎核の成長を助け、混合気の燃焼を助ける
必要がある。一方、高回転高負荷時では、燃焼室への混
合気の充填量は多く、かつ混合気密度が高いことから、
燃焼は早く進むため、比較的小さい火花エネルギで充分
である。

【０００４】このため、従来の内燃機関用点火装置で
は、火花エネルギが不足することのないよう、内燃機関
の様々な運転状態の中で必要とされる最大の火花放電継
続時間を設定して、最大の火花エネルギを供給できるよ
うにしていた。

【０００５】

【発明が解決しようとする課題】しかし、従来の内燃機
関点火装置では、必要最大の火花エネルギより少ない火
花エネルギで運転可能な状態では、火花エネルギの供給
が過剰になる。このことは、混合気への着火性に良好な
影響をもたらすことがなく、点火プラグの電極消耗を早
めてしまう。

【０００６】また別の問題として、内燃機関では高回転
高負荷となる運転条件下ほど、混合気の乱流の流速が強
く（速く）なるがゆえ、火花エネルギが低下する火花放
電の後半時に、火花が流速下流に流されてやがて火花放
電が吹き消え、再度発生するといった繰り返し現象（所
謂、多重放電）を引き起こすことがある。ここで、この
多重放電について、図５を用いて詳細に説明する。図５
（ａ）には、絶縁体１３ｃの軸孔（図示しない）に挿設
されると共に、その絶縁体１３ｃの前端面から突出して
なる中心電極１３ａと、その中心電極１３ａと対向する
ように備えられた接地電極１３ｂとによりなる点火プラ
グ１３が示され、この中心電極１３ａと接地電極１３ｂ
との間に形成されるプラグギャップＧにおいて火花放電
が発生する。

【０００７】ところで、通常、点火プラグにおける火花
放電の発生直後にあっては、１００［Ａ］程度の非常に
大きな二次電流（所謂、容量成分）が電極間に極短時間
流れる。そして、その容量成分の後であって、火花放電
期間中の前半時には、４０〜１００［ｍＡ］程度の二次
電流（所謂、誘導成分）が流れる。この誘導成分は火花
放電の経過と共に徐々に低下していき、点火コイルの二
次巻線に残留する電磁エネルギが火花放電を継続できな
い程度に低下した時に、火花放電が自然に終了して０
［Ａ］となる。

【０００８】従って、火花放電の発生直後から火花放電
の前半時にかけては、点火プラグの電極間に流れる二次
電流が比較的大きい（火花エネルギが大きい）が、火花
放電の後半時には、二次電流が徐々に小さくなってくる
のである。そのために、混合気の乱流の流速が強いと、
火花放電の後半時には、図５（ａ）に模式的に示すよう
に火花放電が流され、火花放電が途切れてしまうのであ
る。そして、この火花放電が途切れた時点において、点
火コイルの二次巻線に残留する電磁エネルギによりプラ
グギャップＧの二次電圧が再度上昇し、当該二次電圧が
放電電圧に達すると火花放電が再度発生するのである。
尚、図５（ｂ）に多重放電時の点火プラグの電極間にお
ける二次電流の波形を示しており、縦軸を二次電流値、
横軸を時間として波形を表している。この図５（ｂ）に
よれば、二次電流の乱れが火花放電の後半時にみられ、
多重放電が発生していることがわかる。

【０００９】 このような現象下にあっては、火花放電が
流速に下流に集中し、容量放電の繰り返し（多重放電）
で電極温度が急激に上昇することとなり、電極材料の溶
融やスパッタリングが促進され、特に流速下流側の電極
ばかりが消耗する所謂偏消耗が発生し、点火プラグの寿
命を無駄に縮めてしまうことにつながってしまう。

【００１０】一方、近年、内燃機関用点火装置では、点
火プラグに点火用高電圧を印加するために点火コイルの
一次巻線への通電・非通電（遮断）を切り換える手段と
して、パワートランジスタ等の半導体素子からなるスイ
ッチング素子を使用する、所謂フルトランジスタ型の点
火装置が一般的になっている。そして、こうしたフルト
ランジスタ型の点火装置によれば、点火コイルにエネル
ギを蓄積するための火花放電前における点火コイルの一
次巻線への通電時間を、スイッチング素子の駆動時間
（オン時間）を調整することにより、容易に制御でき
る。このため、この種の内燃機関用点火装置では、内燃
機関の運転状態に応じて、点火コイルの一次巻線への通
電時間を制御することにより、火花エネルギを混合気の
燃焼に必要な量に制御できることになる。

【００１１】しかし、火花放電前の点火コイルの一次巻
線への通電時間を制御するようにした場合、通電時間を
短くすると、通電により点火コイルに蓄積されるエネル
ギが小さくなるので、通電遮断によって二次巻線に発生
する点火用高電圧も低くなってしまう。この結果、例え
ば、内燃機関の高回転高負荷時に火花エネルギを小さく
すべく、一次巻線への通電時間を短く制御すると、点火
コイルの一次巻線への通電・遮断により二次巻線に発生
する点火用高電圧が低くなってしまい、点火プラグへの
点火に必要な要求電圧が高くなる高回転高負荷時といっ
た運転条件下に見合った点火用高電圧が得られずに、失
火を招く虞がある。

【００１２】本発明は、こうした問題に鑑みなされたも
のであり、内燃機関用点火装置において、火花放電前の
点火コイルの一次巻線への通電時間を制御することな
く、火花エネルギを必要最小限に抑え、さらに多重放電
の発生を抑えることにより、点火プラグの寿命を長くす
ることを目的とする。

【００１３】

【課題を解決するための手段】かかる目的を達成するた
めになされた請求項１記載の発明は、二次巻線が内燃機
関に装着された点火プラグと共に閉ループを形成する点
火コイルと、点火コイルの一次巻線に流れる一次電流を
通電・遮断することにより、二次巻線に点火用高電圧を
発生させ前記点火プラグの電極間に火花放電を発生させ
る火花放電発生手段と、内燃機関の運転状態に基づき、
点火プラグの火花放電によって混合気を燃焼させるのに
要する火花放電継続時間を算出する火花放電継続時間算
出手段と、その火花放電継続時間算出手段にて算出され
た火花放電継続時間に応じて、点火プラグの火花放電を
強制的に遮断する火花放電遮断手段と、火花放電発生手
段による火花放電の発生から火花放電継続時間が経過し
た時期に、上記火花放電遮断手段を動作させる火花放電
遮断手段を動作させる火花放電遮断時期制御手段と、を
備えたことを特徴とする。

【００１４】このように構成された本発明の内燃機関用
点火装置においては、火花放電発生手段が点火プラグの
電極間に火花放電を発生させてから、火花放電継続時間
算出手段により算出された火花放電継続時間が経過した
時期に、火花放電遮断時期制御手段が火花放電遮断手段
を動作させることにより、火花放電を強制的に遮断する
ことが注目すべき点である。つまり、本発明は、一次巻
線への通電時間を内燃機関の運転状態に基づいて制御す
るのではなく、火花放電を強制的に遮断することで火花
放電継続時間を制御するものであって、一次巻線への通
電時間を充分長くすることができると共に、点火プラグ
に不必要に火花エネルギが供給されるのを防止すること
ができる。

【００１５】そして、火花放電継続時間算出手段が、内
燃機関の運転状態に応じて火花放電継続時間を算出する
ことから、点火プラグに供給される火花エネルギを運転
状態に適した大きさに制御することができる。このた
め、過剰な火花エネルギが供給されるのを抑えることが
できると共に、多重放電の発生を抑え、点火プラグの電
極が無駄に消耗されてしまうのを防ぐことができる。

【００１６】即ち、本発明（請求項１）によれば、あら
ゆる内燃機関の運転状態においても、高い点火用高電圧
を確保した状態で混合気への着火を行うことで内燃機関
を安定して運転することができるとともに、火花エネル
ギが過剰とならないよう内燃機関の運転状態に基づいて
火花放電継続時間を最適に制御することで、点火プラグ
の無駄な電極消耗を抑えることができる。

【００１７】尚、一般的なフルトランジスタ型の点火装
置において、点火プラグにおける火花放電を強制的に遮
断するには、例えば、火花放電遮断手段を火花放電継続
時間が経過したタイミングで点火コイルの一次巻線への
通電を再開できるように構成し、その火花放電遮断手段
を火花放電遮断時期制御手段により動作させることで、
点火プラグの火花放電を強制的に遮断するように構成す
るとよい。

【００１８】つまり、火花放電を発生するための点火用
高電圧は、点火コイルの一次巻線への通電電流を遮断し
て急激に磁束の変化を起こすことで二次巻線に誘導され
ているが、火花放電中に再度一次巻線に電流を流すと磁
束の変化方向が反対になり、火花放電時とは逆極性の電
圧が二次巻線に発生することになる。そして、点火コイ
ルは、火花放電前における一次巻線への通電開始時に火
花放電が発生しないように、二次巻線に火花放電時とは
逆極性の電圧が発生しても、二次巻線に電流が流れない
ように構成されている。このため、火花放電中に一次巻
線に電流を流すと、火花放電時とは逆極性の電圧が二次
巻線に発生して、二次巻線に電流を流すことができなく
なり、火花放電を強制的に遮断することができる。

【００１９】そして、一次電流を再通電するには、例え
ば、一般的なフルトランジスタ型の点火装置において点
火コイルの一次巻線への通電・非通電（遮断）を切り換
えるために設けられているパワートランジスタ等の半導
体素子からなるスイッチング素子を駆動（オン）するこ
とで実現できる。また、フルトランジスタ型の点火装置
に限らず、点火装置には、点火コイルの一次巻線への通
電・非通電を切り換えるために電気式或いは機械式等の
スイッチング手段が設けられることから、こうしたスイ
ッチング手段を導通させるようにすればよい。あるい
は、当該スイッチング手段に並列にスイッチング手段を
設け、これを導通させるようにしても良い。さらに、一
次巻線の両端をスイッチング素子などで短絡することに
より、点火コイルに残されている磁束によって、一次巻
線とその一次巻線の両端に接続されたスイッチング素子
とで形成される閉ループに電流を流し、火花放電時に二
次巻線に発生していた点火用高電圧とは逆極性の電圧を
二次巻線に誘導させて、火花放電を強制的に遮断しても
よい。

【００２０】そして、本発明（請求項１）は、例えば、
リーンバーンエンジン等で行われる、空燃比２０以上の
希薄空燃比で燃焼する内燃機関に適用する場合に有効と
なる。一般に、希薄空燃比で燃焼する内燃機関にあって
は、希薄な燃料を火花放電時前までに均一に拡散させた
混合気としなければ着火性が安定して得られないため、
混合気の乱流の流速を強くしている。そのために、火花
エネルギが低下する火花放電の後半時において、多重放
電が発生し易く、点火プラグの電極消耗（偏消耗）が促
進され易い。その一方で、この希薄空燃比で燃焼する内
燃機関にあっても、高回転高負荷時といった運転条件下
では火花エネルギは小さくても混合気への着火性は良好
となる。そのことから、本発明（請求項１）の内燃機関
用点火装置を上記機関に適用して、その運転状態により
火花放電継続時間を短く算出し、火花放電の後半時に発
生し易い多重放電の発生前に火花放電を遮断すること
で、良好な着火性の確保と多重放電の発生を抑制するこ
とが期待できる。

【００２１】さらに、本発明の内燃機関用点火装置は、
請求項２のように、燃料として気体燃料を用いるガスエ
ンジンで使用することでより効果を発揮することにな
る。

【００２２】気体燃料は、液体燃料であるガソリン等に
比べて絶縁性が高いため、相対的に火花放電電圧が高く
なる。従って、気体燃料を用いるガスエンジン向けの点
火コイルとしての最大二次電圧発生能力は、ガソリンエ
ンジン向けのそれよりも高く設定しておく必要がある
（例えば、ガソリンエンジン向けの点火コイルとしての
最大二次電圧が３０〔ｋＶ〕以上とすれば、ガスエンジ
ン向けのそれは〔４０ｋＶ〕以上に設定）。そこで、点
火コイルの設計としては、一次巻線と二次巻線との一次
／二次の巻き数比および巻き数を増やすこと、或いは遮
断するための一次電流値を上げることが必要になる。

【００２３】しかしながら、前述のように点火コイルを
設計することで、最大二次電圧発生能力は上昇するが、
同時に火花エネルギも増加してしまう問題がある。この
ことは、火花放電継続時間と最大二次電流の相反する関
係が関わっており、火花放電継続時間を短くするように
設計する（点火コイルの設計としては、一次／二次の巻
き数比を少なくする）と、二次電流のピーク値が大きく
なってしまい、エネルギ密度が上昇することにより点火
プラグの電極の消耗が促進されてしまう。また、二次電
流値を少なくするように設計する（点火コイルの設計と
しては、一次／二次の巻き数を多くする）と、二次電流
のピーク値は下がる代わりに火花放電継続時間が長くな
ってしまい、これまた点火プラグの電極の消耗に影響を
及ぼしてしまう。即ち、ガスエンジンではガソリンエン
ジンに比べ、点火プラグへの不要な火花エネルギの供給
量が多くなることが考えられ、点火プラグの寿命をより
短くしてしまう虞がある。

【００２４】そこで上述した気体燃料を用いるガスエン
ジンに対して、請求項１の内燃機関用点火装置を適用す
れば、火花エネルギの過剰な供給を防ぐことができ、点
火プラグの寿命を延ばすといった効果がより発揮される
ことになる。

【００２５】さらに、本発明の内燃機関用点火装置は、
ガスエンジンの中でも定置型ガスエンジンに適用する場
合に有効となる。定置型ガスエンジンでは、燃費が性能
上重要なファクターであることから、低燃費化のためリ
ーン化が促進されている。このため、定置型ガスエンジ
ンでは、希薄空燃比での燃焼を効率良く行うべく、混合
気の乱流の流速を強くしなければならず、点火プラグの
電極間にて上述した多重放電が発生し易い。そこで、本
発明の内燃機関用点火装置を定置型ガスエンジンに適用
することで、多重放電の発生を抑制して点火プラグの電
極消耗を抑えることができる。

【００２６】ところで、火花放電継続時間を算出する火
花放電継続時間算出手段としては、請求項３に記載のよ
うに、内燃機関にて混合気への着火性が良好となる運転
状態ほど、火花放電継続時間が短くなるよう算出すると
よい。

【００２７】つまり、混合気への着火性が良好な運転条
件下では、混合気の燃焼に必要となる火花エネルギが少
なくても十分に混合気を燃焼させることができるため、
内燃機関の運転状態に基づいて火花放電継続時間を火花
放電継続時間算出手段にて短く算出し、点火プラグに供
給される火花エネルギの過剰な供給を抑制するのであ
る。これにより、混合気への着火性が良好な運転状態と
なるほど、点火プラグに供給される火花エネルギが抑制
されるため、点火プラグへの過剰な火花エネルギの供給
を抑えることができると共に、多重放電の発生を抑える
ことができ、点火プラグの電極が無駄に消耗されてしま
うのを防ぐことができる。

【００２８】但し、算出される火花放電継続時間が短く
なりすぎると、十分に混合気を燃焼させることが出来な
くなる虞があるため、運転状態に応じて、少なくとも混
合気を燃焼させるのに必要な火花エネルギを点火プラグ
に供給するように、火花放電継続時間を設定する必要が
ある。

【００２９】また、請求項３に記載の火花放電継続時間
算出手段は、混合気への着火性が良好な運転状態となる
ほど短い火花放電継続時間を算出することから、反対
に、混合気の着火性が劣る運転状態となるほど、火花放
電継続時間が長くなるよう火花放電継続時間を算出する
ことになる。このため、混合気の着火性の劣る運転状態
になるほど火花エネルギが増大するため、十分な火花エ
ネルギによる火花放電を発生でき、混合気を確実に燃焼
させることが可能になる。

【００３０】また、例えば、内燃機関が高回転で運転さ
れているときには、混合気の乱流の流速が速くなり混合
気がより均質に撹拌されるため、着火性が良好となる。
そこで、火花放電継続時間算出手段としては、請求項４
に記載のように、内燃機関にてエンジン回転数が上昇す
るほど、火花放電継続時間が短くなるよう算出するとよ
い。

【００３１】つまり、混合気の着火性が良好となる高回
転運転時になるに従い、火花放電継続時間を火花放電継
続時間算出手段にて短く算出することで、点火プラグに
供給される火花エネルギの過剰な供給を抑制するのであ
る。そして、混合気を燃焼するのに必要十分な火花エネ
ルギを点火プラグに供給するように、火花放電継続時間
を設定するのである。

【００３２】これにより、高回転運転時であるために混
合気への着火性が良好であるにも拘らず、火花放電継続
時間が必要以上に長いために点火プラグへ過剰な火花エ
ネルギが供給されてしまうのを防ぐことができる。

【００３３】さらに、高負荷運転時も混合気への着火性
が良好な運転条件であるため、請求項５に記載のよう
に、火花放電継続時間算出手段は、内燃機関にてエンジ
ン負荷が上昇するほど、火花放電継続時間が短くなるよ
う算出するとよい。すなわち、エンジン負荷が上昇する
ほど火花放電継続時間を短く算出するとよい。

【００３４】つまり、内燃機関が高負荷運転されている
と、スロットル開度が大きくなり混合気の充填量が増加
するため、混合気の着火性は良好な状態となる。そこ
で、混合気の着火性が良好となる高負荷運転時となるに
従い、火花放電継続時間を火花放電継続時間算出手段に
て短く算出することで、点火プラグに供給される火花エ
ネルギの過剰な供給を抑制するのである。そして、混合
気を燃焼するのに必要十分な火花エネルギを点火プラグ
に供給するように、火花放電継続時間を設定するのであ
る。

【００３５】これにより、高負荷運転時であるために混
合気への着火性が良好であるにも拘らず、火花放電継続
時間が必要以上に長いために点火プラグへ過剰な火花エ
ネルギが供給されてしまうことを防ぐことができる。

【００３６】ところで、点火プラグの電極の消耗に関し
ては、前述したように火花放電が繰り返し発生する多重
放電が大きく影響している。ここで、図６（ａ）に、プ
ラグギャップ（電極隙間）間の混合気の乱流の流速と、
多重放電が発生し始める二次電流（放電電流）値との関
係を示す。図６（ａ）から、混合気の乱流の流速が速く
なるほど多重放電が発生し始める二次電流値が大きくな
り、反対に混合気の乱流の流速が遅くなるほど多重放電
が発生し始める二次電流値が小さくなる傾向があること
が判る。

【００３７】また、火花放電は、点火コイルに蓄積され
た磁束をエネルギ源として発生しており、火花放電発生
から時間が経過するにともない、点火コイルに蓄積され
た磁束（電磁エネルギ）が消費されて放電電流（二次電
流）が減少していく。よって、図６（ａ）に示す関係
と、火花放電時の二次電流の変化傾向とを考慮すると、
火花放電は、火花放電の発生直後から継続時間が経過す
るほど二次電流が小さくなり、多重放電が発生し易くな
ることが判る。

【００３８】そこで、請求項６に記載の発明のように、
火花放電継続時間算出手段は、点火コイルに蓄積された
エネルギの減少に伴い発生する多重放電の発生時期より
も火花放電遮断時期が早くなるよう火花放電継続時間を
算出するとよい。つまり、火花放電の発生直後から継続
時間が経過し、多重放電が発生する程度にまで火花放電
の放電電流（二次電流）が小さくなる前に、強制的に火
花放電を遮断することで多重放電の発生を防ぐのであ
る。

【００３９】他方、多重放電が発生し始める二次電流値
は、点火プラグの電極間距離（プラグギャップ長）によ
っても変化しており、図６（ｂ）に、その関係を示す。
図６（ｂ）から、プラグギャップ長が大きくなるほど多
重放電が発生し始める二次電流値が大きくなり、反対に
プラグギャップ長が小さくなるほど多重放電が発生し始
める二次電流値が小さくなる傾向があることが判る。そ
して、点火プラグの電極は、使用経過に伴って消耗する
ため、プラグギャップ長は、使用経過に伴って大きくな
る。

【００４０】よって、図６（ｂ）に示す関係と、使用経
過に伴う電極消耗とを考慮すると、点火プラグの使用経
過に伴い、多重放電が発生し易くなることが判る。これ
らのことから、多重放電の発生時期は、混合気の乱流の
流速および点火プラグの電極の消耗度合い（プラグギャ
ップ長の拡がり）によって変化することになる。そこ
で、混合気の乱流の流速あるいは点火プラグのプラグギ
ャップ長に基づいて、多重放電の発生時期を算出するこ
とで、運転状態に応じた多重放電の発生時期を算出する
ことができる。

【００４１】具体的な多重放電の発生時期としては、実
際の内燃機関において摩耗限界に達した点火プラグにお
ける多重放電発生時期（多重放電に達する二次電流値）
を運転条件別に予め調査しておき、その調査結果に基づ
いて、運転条件を表す数値をパラメータとするマップを
用意して算出することができる。

【００４２】ここで、このときの運転条件を表す数値パ
ラメータの基になる、混合気の乱流の流速はエンジン回
転数またはエンジン負荷に比例し、あるいは点火プラグ
のプラグギャップ長は内燃機関の運転時間積算値に比例
することから、エンジン回転数，エンジン負荷あるいは
内燃機関の運転時間積算値などの運転状態に基づいて上
記マップを作成することで、多重放電の発生時期を算出
することができる。

【００４３】そして、運転状態に応じて算出した多重放
電発生時期よりも火花放電遮断時期が早くなるように、
火花放電継続時間算出手段により火花放電継続時間を算
出することで、多重放電の発生を防ぐことができるよう
になる。よって、本発明（請求項５）によれば、多重放
電の発生を有効に防ぐことができるため、点火プラグの
電極が無駄に消耗されることがなくなり、点火プラグの
寿命を延ばすことができる。

【００４４】尚、多重放電の抑制を目的として火花放電
継続時間算出手段により火花放電継続時間を算出するに
当たっては、混合気への着火性を考慮し、着火性が低下
しないように火花放電継続時間を算出することが必要で
ある。つまり、多重放電の抑制を目的として算出された
火花放電継続時間が、混合気への着火が可能な最短の火
花放電継続時間よりも短くなると、混合気への着火を正
常に行うことが出来ず、内燃機関の運転を正常に維持す
ることが出来なくなってしまう。そのため、多重放電の
抑制を目的として算出された火花放電継続時間が、着火
性を確保できる最短の火花放電継続時間よりも短いとき
には、着火性を優先して火花放電継続時間を算出するこ
とが望ましい。

【００４５】ところで、内燃機関の始動（特に寒冷地で
の冷間始動）直後のアイドリング運転（暖機運転）時に
おいては、混合気が不均質な状態であるとともに温度が
低く、最も着火性が劣る運転条件であるため、混合気へ
の着火を確実に行うには、火花エネルギを十分に点火プ
ラグに供給して火花放電を発生させる必要がある。

【００４６】そこで、請求項７に記載のように、内燃機
関始動直後であって内燃機関が十分に暖機されるまでの
運転状態の間は、火花放電継続時間算出手段は火花放電
継続時間が最も長くなるよう火花放電継続時間を算出す
る、あるいは、火花放電遮断時期制御手段は火花放電遮
断手段を動作させないようにして点火プラグの火花放電
を強制遮断しないようにするとよい。

【００４７】つまり、内燃機関始動直後であって内燃機
関が十分に暖気されるまでの運転状態の間は火花放電継
続時間を最も長く設定した上で火花放電遮断を行う、あ
るいは火花放電遮断を行わないことにより、火花エネル
ギを十分に確保し、混合気を確実に燃焼させることで失
火の発生を最小限に抑えるのである。なお、内燃機関が
十分に暖気された運転状態にあるか否かの判断は、冷却
水温度が規定値を超えたか否か、または／及び潤滑油温
度が規定値を超えたか否か等を判断することににより行
うことができる。具体的な一手法としては、冷却水温度
が５０℃以上になったか否かを判断することが挙げられ
る。

【００４８】

【発明の実施の形態】以下に、本発明の実施例を図面と
共に説明する。まず、図１は、実施例の内燃機関用点火
装置の構成を表す電気回路図である。尚、本実施例で
は、１気筒分のみを記して説明を行うが、本発明は複数
の気筒を備える内燃機関についても適用でき、各気筒毎
の点火装置の基本構成は同様である。また、本実施例の
内燃機関は、気体燃料を燃料として運転される定置型ガ
スエンジンである。

【００４９】図１に示すように、本実施例の内燃機関用
点火装置１は、放電用の電気エネルギ（例えば電圧１２
Ｖ）を供給する電源装置（バッテリ）１１と、内燃機関
の気筒に設けられた点火プラグ１３と、一次巻線Ｌ１と
二次巻線Ｌ２とからなる点火コイル１５と、一次巻線Ｌ
１と直列接続されたｎｐｎ型のトランジスタ１７と、火
花放電を強制的に遮断する火花放電遮断回路２１と、ト
ランジスタ１７及び火花放電遮断回路２１に対して、第
１指令信号Ｓａ及び第２指令信号Ｓｂを各々出力する電
子制御装置（以下、ＥＣＵと呼ぶ）１９と、を備えてい
る。

【００５０】これらのうち、トランジスタ１７は、点火
コイル１５の一次巻線Ｌ１への通電・非通電を切り換え
る前述の半導体素子からなるスイッチング素子であると
共に、イグナイタを構成するものであって、本実施例の
内燃機関用点火装置１は、フルトランジスタ型の点火装
置である。

【００５１】ここで、一次巻線Ｌ１の一端は、電源装置
１１の正極に接続され、他端はトランジスタ１７のコレ
クタおよび火花放電遮断回路２１に接続されている。ま
た、二次巻線Ｌ２の一端は、電源装置１１の正極に接続
されている一次巻線Ｌ１の一端に接続され、他端は点火
プラグ１３の中心電極１３ａに接続されている。そし
て、点火プラグ１３の接地電極１３ｂは、電源装置１１
の負極と同電位のグランドに接地され、トランジスタ１
７のベースはＥＣＵ１９の第１指令信号Ｓａを出力する
端子と接続され、トランジスタ１７のエミッタは、グラ
ンドに接地されている。

【００５２】このため、ＥＣＵ１９から出力される第１
指令信号Ｓａがローレベルである場合には、トランジス
タ１７はオフ状態となり、トランジスタ１７を通じて、
一次巻線Ｌ１に電流が流れることはない。また、第１指
令信号Ｓａがハイレベルである場合には、トランジスタ
１７はオン状態となり、電源装置１１の正極側から点火
コイル１５の一次巻線Ｌ１を通って電源装置１１の負極
側に至る、一次巻線Ｌ１の通電経路を形成し、一次巻線
Ｌ１に一次電流ｉ１を流す。

【００５３】従って、第１指令信号Ｓａがハイレベルで
あって、一次巻線Ｌ１に一次電流ｉ１が流れている状態
で、第１指令信号Ｓａがローレベルになると、トランジ
スタ１７がターンオフし、一次巻線Ｌ１への一次電流ｉ
１の通電が遮断される。すると、点火コイル１５の二次
巻線Ｌ２に点火用高電圧が発生し、これが点火プラグ１
３に印加されることで、点火プラグ１３の電極１３ａ−
１３ｂ間に火花放電が発生する。

【００５４】尚、点火コイル１５は、一次巻線Ｌ１への
通電・遮断により、点火プラグ１３の中心電極１３ａ側
にグランド電位よりも低い負の点火用高電圧を発生させ
るように構成されており、火花放電に伴い二次巻線Ｌ２
に流れる二次電流ｉ２は、点火プラグ１３の中心電極１
３ａから二次巻線Ｌ２を通って、一次巻線Ｌ１側に流れ
る。また、二次巻線Ｌ２と一次巻線Ｌ１との接続部分に
は、二次巻線Ｌ２から一次巻線Ｌ１側に電流が流れるの
を許容し、逆方向への電流の流れを阻止するために、ダ
イオード等からなる整流素子Ｄが設けられており、この
整流素子Ｄの動作によって、トランジスタ１７のターン
オン時（一次巻線Ｌ１への通電開始時）に二次巻線Ｌ２
に電流が流れることが阻止される。

【００５５】図２は、図１に示す回路図における、第１
指令信号Ｓａ、第２指令信号Ｓｂ、点火プラグ１３の中
心電極１３ａの電位Ｖｐ、点火コイル１５の一次巻線Ｌ
１に流れる一次電流ｉ１、の各状態を表すタイムチャー
トである。ここで、時刻ｔ１にて、第１指令信号Ｓａが
ローからハイレベルに切り換わると、点火コイル１５の
一次巻線Ｌ１に一次電流ｉ１が流れる。その後、予め設
定された通電時間が経過した時刻ｔ２にて、第１指令信
号Ｓａがハイからローレベルに切り換わると、点火コイ
ル１５の一次巻線Ｌ１への一次電流ｉ１の通電が遮断さ
れ、点火プラグ１３の中心電極１３ａに負の点火用高電
圧が印加される。これにより、中心電極１３ａの電位Ｖ
ｐが急峻に低下し、点火プラグ１３の電極１３ａ−１３
ｂ間に電流が流れて火花放電が発生していることが判
る。

【００５６】次に、火花放電遮断回路２１は、エミッタ
が接地され、ベースがＥＣＵ１９の第２指令信号Ｓｂを
出力する端子と接続されたｎｐｎ型のトランジスタ２５
と、一端がトランジスタ２５のコレクタに接続され、他
端が一次巻線Ｌ１に接続されたコンデンサ２７と、アノ
ードが接地され、カソードがトランジスタ２５のコレク
タに接続されたダイオード２３とから構成されている。

【００５７】そのため、ＥＣＵ１９から出力される第２
指令信号Ｓｂがローレベルである場合には、火花放電遮
断回路２１内のトランジスタ２５がオフ状態となり、火
花放電遮断回路２１が、一次巻線Ｌ１に一次電流ｉ１を
流すことはない。また、第２指令信号Ｓｂがハイレベル
である場合、火花放電遮断回路２１内のトランジスタ２
５がオン状態となり、電源装置１１の正極側から点火コ
イル１５の一次巻線Ｌ１および火花放電遮断回路２１を
通って電源装置１１の負極側に至る、一次巻線Ｌ１の通
電経路を形成し、一次巻線Ｌ１に一次電流ｉ１が流れ
る。このとき、火花放電遮断回路２１の内部では、コン
デンサ２７およびトランジスタ２５によって通電経路が
形成され、通電経路に存在するコンデンサ２７に電荷が
蓄積されるに従い、一次電流ｉ１は点火プラグにて再火
花放電が発生しないような形態で緩やかに減少すること
になる。そして、コンデンサ２７に、一次巻線Ｌ１のイ
ンダクタンスとコンデンサ２７の容量とで決まる一定の
時定数にて所定量の電荷が蓄積されると、コンデンサ２
７に電流が流れなくなるため、火花放電遮断回路２１が
一次電流ｉ１の通電を停止することになる。

【００５８】但し、第２指令信号Ｓｂがハイレベルにあ
っても、コンデンサ２７が一次巻線Ｌ１側に接続された
電極を正極性として完全に充電されていると、一次電流
ｉ１は流れないため、予めコンデンサ２７に蓄積された
電荷を放電させておく必要がある。この本実施例では、
次の点火用高電圧を発生させるべく再度第１指令信号Ｓ
ａをハイレベルにする、すなわち、トランジスタ１７を
オン状態とすることで、コンデンサ２７に蓄積された電
荷を放電させることができる。つまり、点火用高電圧を
発生させるべくトランジスタ１７をオン状態とすると、
トランジスタ１７、コンデンサ２７、ダイオード２３に
よる閉ループが形成され、コンデンサ２７に蓄積された
電荷によって、この閉ループに電流が流れることによ
り、コンデンサ２７に蓄積された電荷は放電される。

【００５９】従って、火花放電遮断回路２１は、コンデ
ンサ２７が放電された状態で第２指令信号Ｓｂがローレ
ベルからハイレベルに変化すると、トランジスタ２５が
ターンオンして、一次巻線Ｌ１に一次電流ｉ１を流す。
そのあと、火花放電遮断回路２１は、時間経過によって
コンデンサ２７に電荷が蓄積されると共に、一次電流ｉ
１を緩やかに減少させていき、最終的には一次電流ｉ１
を遮断するように動作する。

【００６０】よって、図２における時刻ｔ３にて、第１
指令信号Ｓａおよび第２指令信号Ｓｂをそれぞれローか
らハイレベルに切り換えると、トランジスタ２５がター
ンオンして、電源装置１１の正極側から点火コイル１５
の一次巻線Ｌ１、トランジスタ１７を通って電源装置１
１の負極側に至る通電経路を形成し、一次巻線Ｌ１に一
次電流ｉ１が通電される。そして、図２における時刻ｔ
４にて、第１指令信号Ｓａをハイレベルからローレベル
に切り換えると、トランジスタ１７がターンオフするた
め、一次巻線Ｌ１の通電経路は、トランジスタ１７に代
わりコンデンサ２７およびトランジスタ２５によって形
成され、コンデンサ２７に電荷が蓄積されるに従い、一
次電流ｉ１が緩やかに減少し、コンデンサ２７に所定量
の電荷が蓄積されると、一次電流ｉ１を遮断する。

【００６１】尚、図２における時刻ｔ１から時刻ｔ２ま
での間、トランジスタ１７がオン状態となっており、コ
ンデンサ２７に蓄積された電荷はこの間に放電されてい
るため、時刻ｔ３でのコンデンサ２７は、火花放電を遮
断するのに必要な大きさの一次電流ｉ１を流すことがで
きる。

【００６２】そして、火花放電中に再度一次巻線Ｌ１に
電流を流した場合、火花放電時とは逆極性の電圧が二次
巻線Ｌ２の両端に発生するが、整流素子Ｄによって二次
巻線Ｌ２に電流が流れるのが阻止されるため、火花放電
を発生させることが出来ない。よって、火花放電中に一
次巻線Ｌ１を再通電することで、火花放電を強制的に遮
断することができる。

【００６３】これらのことから、図２に示すように、点
火プラグ１３の中心電極１３ａの電位Ｖｐが充分低いた
めに、電極１３ａ−１３ｂ間で火花放電が生じている場
合に、ＥＣＵ１９及び火花放電遮断回路２１によって一
次巻線Ｌ１への通電を行うようにすれば、点火プラグ１
３の中心電極１３ａの電位Ｖｐを上昇させて、火花放電
を強制的に遮断させることができる。

【００６４】従って、本実施例では、ＥＣＵ１９が、第
１指令信号Ｓａの切換タイミングを制御することによ
り、点火プラグ１３の火花放電タイミング（換言すれば
点火時期）を制御するだけでなく、第１指令信号Ｓａお
よび第２指令信号Ｓｂの切換タイミングを制御すること
により、点火プラグ１３による火花放電の終了時期を制
御することができる。つまり、本実施例では、火花放電
の遮断時期（火花放電継続時間Ｔｔ）を制御すること
で、混合気を燃焼させるために点火プラグ１３に供給す
る火花エネルギを、混合気の燃焼に必要十分な大きさに
抑えることが可能となる。

【００６５】そして、ＥＣＵ１９では、上述のように火
花放電を発生させるために第１指令信号Ｓａを制御する
点火制御処理が実行され、また、火花放電を強制的に遮
断するために第１指令信号Ｓａおよび第２指令信号Ｓｂ
を制御する火花放電遮断処理が実行されている。

【００６６】尚、ＥＣＵ１９は、内燃機関の火花放電発
生時期（点火時期）、燃料噴射量、アイドル回転数等を
総合的に制御するためのものであり、点火制御処理や火
花放電遮断制御処理のほか、内燃機関の吸入空気量（吸
気管圧力），回転速度，スロットル開度，冷却水温，吸
気温等、機関各部の運転状態を検出する運転状態検出処
理を行っている。

【００６７】まず、点火制御処理で実行される処理につ
いて簡単に説明する。尚、点火制御処理は、例えば、内
燃機関の回転角度（クランク角）を検出するクランク角
センサからの信号に基づき、内燃機関が、吸気，圧縮，
燃焼，排気を行う１燃焼サイクルに１回の割合で実行さ
れる。

【００６８】そして、内燃機関が始動されて処理が開始
されると、点火制御処理は、別途実行される運転状態検
出処理にて検出された機関の運転状態を読込み、読み込
んだ運転状態に基づき、火花放電発生時期（いわゆる点
火時間）を算出する。そして、内燃機関の運転状態に基
づいて算出した点火時期（図２における時刻ｔ２）を基
準として、この点火時期よりも所定時間だけ早い時刻
（図２における時刻ｔ１）で第１指令信号Ｓａをハイレ
ベルに変化させて、一次巻線Ｌ１に一次電流ｉ１を流
す。ここで、所定時間は、火花放電前の一次電流通電時
間のことであり、着火性の劣る運転条件においても確実
に混合気へ着火できる高い点火用高電圧による火花放電
を発生させるために、一次電流通電時間には、点火コイ
ルに十分な磁束を蓄積できる時間が設定されている。こ
れにより、火花放電が発生してから自然に遮断されるま
での火花放電継続時間Ｔｔも十分長くなり、火炎核の成
長を助けて混合気を確実に燃焼させることができるよう
になる。

【００６９】そのあと、点火制御処理は、時刻ｔ１から
所定時間が経過した点火時期（図２における時刻ｔ２）
にて、第１指令信号Ｓａをローレベルに変化させて、一
次電流ｉ１を急激に遮断し、点火用高電圧を二次巻線Ｌ
２に発生させて火花放電を発生させる。よって、点火制
御処理は、このようにして第１指令信号Ｓａを制御し、
点火プラグ１３の電極間に火花放電を発生させて混合気
を燃焼させることで、内燃機関を運転している。

【００７０】次に、火花放電を強制的に遮断するための
火花放電遮断処理を、図３に示すフローチャートに沿っ
て説明する。尚、火花放電遮断処理は、内燃機関が始動
されると同時に起動されて、その処理を開始する。

【００７１】そして、この火花放電遮断処理が開始され
ると、まず、Ｓ１１０（Ｓはステップを表す）では、内
燃機関が十分に暖機された運転状態にあるか否かを判断
しており、肯定判定される場合にはＳ１３０に移行し、
否定判定される場合にはＳ１２０に移行する。尚、内燃
機関が十分に暖機された運転状態にあるか否かの判断
は、冷却水温度が規定値を越えたか否か、または／及び
潤滑油温度が規定値を越えたか否か等により判断するこ
とができる。本実施例では具体的に、内燃機関の冷却水
温度が５０℃を超えたか否かを判断している。

【００７２】そして冷却水温度が５０℃以下である場
合、つまりＳ１２０に移行した場合には、後述する火花
放電の強制遮断は行わず、火花放電を点火コイルに蓄積
された電磁エネルギの減少に伴い自然に終了させるよう
にする。尚、本実施例の内燃機関用点火装置１は、前述
の点火制御処理にて、着火性の劣る運転条件においても
確実に混合気へ着火できるように、火花放電前の一次電
流通電時間が設定されている。このため、火花放電遮断
を行わない時にも、火花放電継続時間を十分に長くする
ことができ、内燃機関の始動直後のアイドリング運転
（暖機運転）時といった着火性の劣る運転状態であって
も、確実に混合気を燃焼させることができる。そして、
Ｓ１２０の処理が実行されると、再びＳ１１０に移行す
る。

【００７３】よって、内燃機関が十分に暖機された運転
状態となるまでの間は、Ｓ１１０，Ｓ１２０の処理を繰
り返し実行することで、火花放電を混合気を確実に燃焼
できる状態で内燃機関の運転を継続し、火花放電の強制
遮断を行わない。そして、Ｓ１１０で肯定判定されて、
Ｓ１３０に移行すると、Ｓ１３０ではＩＧ信号（第１指
令信号Ｓａ）が立ち上がり方向（ローレベルからハイレ
ベル）に変化したか否かを判断しており、肯定判定され
るとＳ１４０に移行し、否定判定されると同ステップを
繰り返し実行する。つまり、Ｓ１３０では、前述の点火
制御処理による一次巻線Ｌ１への通電が開始されたか否
かをＩＧ信号の変化に基づいて判断することにより、一
次電流ｉ１の通電開始時期を検出している。

【００７４】そして、次の燃焼サイクルにおいて、点火
制御処理が第１指令信号Ｓａをローレベルからハイレベ
ルに変化させると、Ｓ１３０にて肯定判定されて、Ｓ１
４０に移行する。Ｓ１４０では、この時の現在時刻Ｔを
時刻変数Ｔ０に代入し、通電開始時期を記憶する。

【００７５】続くＳ１５０では、Ｓ１３０と同様に、Ｉ
Ｇ信号（第１指令信号Ｓａ）が立ち上がり方向（ローレ
ベルからハイレベル）に変化したか否かを判断してお
り、肯定判定されるとＳ１６０に移行し、否定判定され
ると同ステップを繰り返し実行する。つまり、Ｓ１５０
では、Ｓ１３０で一次電流ｉ１の通電時期が検出された
後、次の燃焼サイクルにおける通電時期を検出してい
る。

【００７６】そして、点火制御処理が第１指令信号Ｓａ
をローレベルからハイレベルに変化させると、Ｓ１５０
にて肯定判定されて、Ｓ１６０に移行する。Ｓ１６０で
は、この時の現在時刻Ｔを時刻変数Ｔ１に代入し、点火
時期を記憶する。

【００７７】続くＳ１７０では、Ｓ１４０で記憶された
時刻変数Ｔ０とＳ１６０で記憶された時刻変数Ｔ１に基
づいて、内燃機関のエンジン回転数を算出する。ここ
で、時刻変数Ｔ０と時刻変数Ｔ１の時間差（Ｔ１−Ｔ
０）は、１燃焼サイクルの周期に等しいため、時間差
（Ｔ１−Ｔ０）の逆数を算出することによって、内燃機
関のエンジン回転数を算出することができる。

【００７８】続くＳ１８０では、時刻変数Ｔ１の値を時
刻変数Ｔ０に代入し、次回のエンジン回転数の算出に備
える。次のＳ１９０では、内燃機関のエンジン負荷を検
出する。ここで、エンジン負荷は、例えばスロットルバ
ルブの開度の大きさや吸気管負圧に比例することから、
スロットル開度センサの出力信号あるいは吸気管圧力セ
ンサの出力信号に基づいて、エンジン負荷を検出するこ
とができる。

【００７９】続くＳ２００では、Ｓ１７０で算出したエ
ンジン回転数と、Ｓ１９０で検出したエンジン負荷に基
づいて、火花放電継続時間Ｔｔを設定する。尚、本実施
例では、エンジン回転数およびエンジン負荷をパラメー
タとする第１マップを用いて、火花放電継続時間Ｔｔを
算出している。

【００８０】ここで、火花放電継続時間Ｔｔの算出に用
いる上記第１マップの一例を、図４に示す。図４に示す
ように、エンジン回転数が上昇するほど火花放電継続時
間Ｔｔが短くなるように、また、エンジン負荷が上昇す
るほど火花放電継続時間Ｔｔが短くなるように第１マッ
プが設定されていることが判る。つまり、内燃機関にお
ける運転条件が、混合気への着火性が良好な運転条件に
なるほど、火花放電継続時間Ｔｔが短くなるように第１
マップが設定されている。

【００８１】尚、エンジン負荷が低負荷で、かつ、エン
ジン回転数が低回転である時には、火花放電継続時間Ｔ
ｔは図４に示すように火花放電継続時間として最も長い
時間（例えば、火花放電が自然に終了する時間）が設定
される。このように、最も長い火花放電継続時間が設定
されると、火花放電が自然に終了した後に、火花放電遮
断回路２１による一次電流の通電が行われるため、実質
的に火花放電の強制遮断は行われないことになる。

【００８２】更にＳ２００では、火花放電が発生してか
ら火花放電継続時間Ｔｔが経過した火花放電遮断時期
が、火花放電の多重放電発生時期よりも遅くなる場合に
は、火花放電遮断時期が多重放電発生時期よりも早くな
るように、火花放電継続時間Ｔｔを補正する。つまり、
火花放電が発生してから多重放電が発生するまでの正常
放電が行われる時間（正常放電時間）よりも、第１マッ
プから算出した火花放電継続時間Ｔｔが長い場合には、
火花放電継続時間Ｔｔに正常放電時間以下の短い時間を
設定するのである。

【００８３】尚、正常放電時間は運転条件によって変化
することから、例えば、実際の内燃機関において摩耗限
界に達した点火プラグにおける多重放電発生時期（多重
放電が発生する二次電流値）を運転条件別に予め調査し
ておき、その調査結果に基づいて、運転条件を表す数値
をパラメータとして正常放電時間を算出するマップを用
意し、このマップから正常放電時間を算出する。このと
き運転条件を表す数値パラメータとしては、例えば、混
合気の乱流の流速に比例するエンジン回転数又はエンジ
ン負荷、あるいは点火プラグのプラグギャップ長に比例
する内燃機関の運転時間積算値を用いるとよい。そし
て、本実施例では、上記予め用意された調査結果に基づ
いて第２マップを設定し、この第２マップに基づき算出
された正常放電時間を用いて、多重放電が発生しないよ
うに火花放電継続時間Ｔｔを補正する。

【００８４】但し、多重放電が発生しないように設定し
た火花放電継続時間Ｔｔが、混合気の着火に必要となる
最短の火花放電継続時間よりも短くなる場合には、多重
放電の抑制よりも着火性を優先して、混合気の着火に必
要となる最短の火花放電継続時間を火花放電継続時間Ｔ
ｔに設定する。

【００８５】よって、Ｓ２００では、第１マップを用い
て算出された火花放電継続時間Ｔｔが、第２マップを用
いて算出された正常放電時間よりも長い場合には、火花
放電継続時間Ｔｔに正常放電時間以下の短い時間を設定
し、この火花放電継続時間Ｔｔを以下の処理で使用す
る。尚、火花放電継続時間Ｔｔが正常放電時間以下であ
る場合には、第１マップを用いて算出された火花放電継
続時間Ｔｔをそのまま以下の処理で使用する。

【００８６】続くＳ２１０では、ＩＧ信号（第１指令信
号Ｓａ）が立ち下がり方向（ハイレベルからローレベ
ル）に変化したか否かを判断しており、肯定判定される
とＳ２２０に移行し、否定判定されると同ステップを繰
り返し実行する。つまり、Ｓ２１０では、前述の点火制
御処理による火花放電の発生時期（点火時期）を、ＩＧ
信号（第１指令信号Ｓａ）に基づいて検出している。

【００８７】そして、点火制御処理が第１指令信号Ｓａ
をハイレベルからローレベルに変化させると、Ｓ２１０
にて肯定判定されて、Ｓ２２０に移行する。Ｓ２２０で
は、この時の現在時刻Ｔを時刻変数Ｔ２に代入し、点火
時期を記憶する。続くＳ２３０では、現在時刻Ｔから時
刻変数Ｔ２を差し引いた値が、Ｓ２００で設定した火花
放電継続時間Ｔｔに等しいか否かを判断しており、肯定
判定されるとＳ２４０に移行し、否定判定されると同ス
テップを繰り返し実行する。つまり、Ｓ２３０では、点
火時期から火花放電継続時間Ｔｔが経過した時期（火花
放電の遮断時期）に達したか否かを判断している。

【００８８】そして、火花放電の遮断時期に達すると、
Ｓ２３０にて肯定判定されて、Ｓ２４０に移行する。Ｓ
２４０では、第１指令信号Ｓａおよび第２指令信号Ｓｂ
をそれぞれローレベルからハイレベルに変化させ、一次
電流ｉ１を再通電して火花放電を強制的に遮断する。ま
た、Ｓ２４０では、第１指令信号Ｓａのハイレベル継続
時間が予め設定されており、第１指令信号Ｓａをローレ
ベルからハイレベルに変化させてから、このハイレベル
継続時間が経過すると、第１指令信号Ｓａをハイレベル
からローレベルに変化させる。さらに、Ｓ２４０では、
一次電流ｉ１が減少して一次巻線Ｌ１に電流が流れなく
なる長さの火花放電遮断完了時間が予め設定されてお
り、第２指令信号Ｓｂをローレベルからハイレベルに変
化させてから、この火花放電遮断完了時間が経過する
と、第２指令信号Ｓｂをハイレベルからローレベルに変
化させる。

【００８９】Ｓ２４０での処理が実行されると、再びＳ
１５０に移行し、Ｓ１５０では次の火花放電のための一
次電流通電時期を検出する。そして、火花放電遮断処理
は、内燃機関が停止されるまで、Ｓ１５０からＳ２４０
までの処理を繰り返し実行することで、火花放電の強制
遮断を行う。そして、Ｓ２４０まで処理が行われた後に
実行されるＳ１７０では、前回の燃焼サイクルにおける
Ｓ１８０の処理にて記憶された時刻変数Ｔ０と、今回の
燃焼サイクルにおけるＳ１６０の処理にて記憶された時
刻変数Ｔ１とに基づいて、エンジン回転数を算出する。

【００９０】尚、本実施例では、ＥＣＵ１９で実行され
る点火制御処理およびイグナイタを構成するトランジス
タ１７が、特許請求の範囲に記載の火花放電発生手段に
相当し、火花放電遮断回路２１が火花放電遮断手段に相
当し、火花放電継続時間Ｔｔを設定すべくＥＣＵ１９で
実行されるＳ２００の処理が火花放電継続時間算出手段
に相当し、火花放電継続時間Ｔｔが経過した時期（火花
放電の遮断時期）に達したか否かを判断し、肯定判定さ
れたときに火花放電を強制的に遮断するＳ２３０，Ｓ２
４０の処理が火花放電遮断時期制御手段に相当する。

【００９１】以上説明したように、本実施例の内燃機関
用点火装置１においては、イグナイタを構成するトラン
ジスタ１７をオン・オフさせることにより、点火コイル
１５の二次巻線Ｌ２に発生した点火用高電圧を点火プラ
グ１３に印加して、点火プラグ１３の電極１３ａ−１３
ｂ間に火花放電を発生させている。その後、内燃機関の
運転状態に基づき求めた火花放電継続時間Ｔｔが経過し
た時点で、火花放電遮断回路２１によって点火コイル１
５の一次巻線Ｌ１に再度一次電流ｉ１を流すことによ
り、火花放電を強制的に遮断するよう構成されている。

【００９２】そして、本実施例では、高い点火用高電圧
による火花放電を発生するため、確実に混合気への着火
を行うことができるとともに、火花エネルギが過剰とな
らないように、かつ、多重放電が発生しないように火花
放電継続時間Ｔｔが算出されるため、点火プラグの電極
の消耗を抑えて点火プラグの寿命を延ばすことができ
る。

【００９３】また、火花放電遮断処理での火花放電継続
時間の算出においては、多重放電が発生しないように火
花放電継続時間を算出するため、多重放電の発生を防ぐ
ことができ、点火プラグの電極が無駄に消耗されること
がなくなり、点火プラグの寿命を延ばすことができる。

【００９４】以上、本発明の実施例の一つについて説明
したが、本発明は、上記実施例に限定されるものではな
く、種々の態様を採ることができる。そこで、第２実施
例として、コンデンサ２７の放電時に流れる電流の大き
さを抑制するよう構成された内燃機関用点火装置につい
て説明する。

【００９５】図７は、第２実施例の内燃機関用点火装置
の構成を表す電気回路図である。尚、以下の説明におい
て、第１実施例と同じ構成要素については、同一番号
（符号）を付与して説明する。図７に示すように、第２
実施例の内燃機関用点火装置１は、放電用の電気エネル
ギ（例えば電圧１２Ｖ）を供給する電源装置（バッテ
リ）１１と、内燃機関の気筒に設けられた点火プラグ１
３と、一次巻線Ｌ１と二次巻線Ｌ２とからなる点火コイ
ル１５と、一次巻線Ｌ１と直列接続されたｎｐｎ型のト
ランジスタ１７と、火花放電を強制的に遮断する火花放
電遮断回路２１と、トランジスタ１７及び火花放電遮断
回路２１に対して、第１指令信号Ｓａ及び第２指令信号
Ｓｂを各々出力する電子制御装置（以下、ＥＣＵと呼
ぶ）１９と、を備えている。

【００９６】ここで、第２実施例の内燃機関用点火装置
１は、火花放電遮断回路２１以外の構成要素が第１実施
例と同様であることから、同様の構成要素についての説
明は省略し、第１実施例と異なる構成要素である火花放
電遮断回路２１について説明する。

【００９７】図７に示すように、第２実施例の火花放電
遮断回路２１は、エミッタが接地され、ベースがＥＣＵ
１９の第２指令信号Ｓｂを出力する端子と接続され、コ
レクタがコンデンサ２７の一端（電極）に接続されると
ともに、ダイオード２３を介して接地されたｎｐｎ型の
トランジスタ２５を備えている。そして、ダイオード２
３は、アノードが接地され、カソードがトランジスタ２
５のコレクタに接続されている。また、コンデンサ２７
は、トランジスタ２５との接続端（電極）とは反対側の
接続端（電極）が、抵抗３１を介して一次巻線Ｌ１に接
続されている。さらに、ダイオード２９が抵抗３１に並
列接続されており、ダイオード２９は、アノードが抵抗
３１と一次巻線Ｌ１との接続端に接続され、カソードが
抵抗３１とコンデンサ２７との接続端に接続されてい
る。

【００９８】そして、ＥＣＵ１９から出力される第２指
令信号Ｓｂがローレベルである場合には、火花放電遮断
回路２１内のトランジスタ２５がオフ状態となり、火花
放電遮断回路２１が、電源装置１１の正極から一次巻線
Ｌ１に向かう方向に一次電流ｉ１を流すことはない。

【００９９】また、第２指令信号Ｓｂがハイレベルであ
る場合、第１実施例と同様に、火花放電遮断回路２１内
のトランジスタ２５がオン状態となり、火花放電遮断回
路２１が、電源装置１１の正極側から点火コイル１５の
一次巻線Ｌ１を通って電源装置１１の負極側に至る、一
次巻線Ｌ１の通電経路を形成し、一次巻線Ｌ１に一次電
流ｉ１を流す。このとき、一次巻線Ｌ１からコンデンサ
２７に流れ込む電流は、ダイオード２９を通じて流れ
る。

【０１００】そして、通電経路に流れる電流によってコ
ンデンサ２７に電荷が蓄積されるに従い、一次電流ｉ１
は緩やかに減少し、コンデンサ２７に、一次巻線Ｌ１の
インダクタンスとコンデンサ２７の容量とで決まる一定
の時定数にて、所定量の電荷が蓄積されると、コンデン
サ２７に電流が流れなくなり、一次電流ｉ１を遮断す
る。

【０１０１】但し、コンデンサ２７が、一次巻線Ｌ１側
に接続された電極を正極性として完全に充電されている
場合、第２指令信号Ｓｂがハイレベルであっても、一次
電流ｉ１は流れないため、予めコンデンサ２７に蓄積さ
れた電荷を放電させておく必要がある。そこで、第２実
施例では、第１実施例と同様に、点火用高電圧を発生さ
せるための第１指令信号Ｓａをハイレベルにする、すな
わち、トランジスタ１７をオン状態とすることで、コン
デンサ２７が充電されている場合のその電荷を放電させ
ることができる。

【０１０２】つまり、トランジスタ１７をオン状態とす
ると、トランジスタ１７、抵抗３１、コンデンサ２７、
ダイオード２３による閉ループが形成され、コンデンサ
２７に蓄積された電荷によって、この閉ループに電流が
流れることにより、コンデンサ２７は放電される。この
とき、コンデンサ２７が放電する電流は、ダイオード２
９ではなく抵抗３１を通じて流れるため、通電経路の抵
抗値が大きくなる。このため、通電経路に流れる電流値
が小さくなり、トランジスタ１７に流れる電流量が抑制
されることになる。これにより、コンデンサ２７に蓄積
された電荷を放電させた時に伴うトランジスタ１７の発
熱を小さく抑えることが可能となる。

【０１０３】従って、火花放電遮断回路２１は、コンデ
ンサ２７が放電された状態で、第２指令信号Ｓｂがロー
レベルからハイレベルに変化されると、一次巻線Ｌ１に
一次電流ｉ１の通電を開始し、時間経過に従い一次電流
ｉ１を緩やかに減少させていき、最終的に一次電流ｉ１
を遮断する。そして、次の点火用高電圧を発生させるべ
く再度第１指令信号Ｓａがハイレベルになることで、コ
ンデンサ２７に蓄積された電荷が放電される。

【０１０４】そして、第２実施例のＥＣＵ１９は、第１
実施例と同様の点火制御処理を実行することで第１指令
信号Ｓａを制御し、点火プラグ１３の電極間に火花放電
を発生させて混合気を燃焼させることで、内燃機関を運
転している。また、本第２実施例のＥＣＵ１９では、第
１実施例と同様の火花放電遮断処理を実行することで火
花放電継続時間を算出するとともに、第１指令信号Ｓａ
および第２指令信号Ｓｂを制御して、火花放電を強制遮
断している。

【０１０５】尚、ＥＣＵ１９は、第１実施例と同様に、
内燃機関を総合的に制御するためのものであり、点火制
御処理などを行うために、別途、機関各部の運転状態を
検出する運転状態検出処理を行っている。よって、第２
実施例の内燃機関用点火装置１は、第１実施例と同様
に、ＥＣＵ１９の指令によってトランジスタ１７をオン
・オフさせることにより、点火コイル１５の二次巻線Ｌ
２から点火プラグ１３に点火用高電圧を印加させて、点
火プラグ１３の電極１３ａ−１３ｂ間に火花放電を発生
させた後、内燃機関の運転状態に基づき求めた火花放電
継続時間Ｔｔが経過した時点で、火花放電遮断回路２１
によって、点火コイル１５の一次巻線Ｌ１に再度一次電
流ｉ１を流すことにより、火花放電を強制的に遮断して
いる。

【０１０６】従って、第２実施例の内燃機関用点火装置
によれば、火花放電継続時間を制御することが可能とな
り、第１実施例の内燃機関用点火装置と同様の効果を発
揮することができる。また、第２実施例は、第１実施例
と同様に一次巻線Ｌ１に流れる一次電流ｉ１を２つのト
ランジスタに分けて流す構成であるため、１つのトラン
ジスタに流すよう構成された内燃機関用点火装置に比
べ、トランジスタ１個当りの通電時間が短くなり、通電
される電流量が少なくなる。これにより、トランジスタ
の発熱量を抑制することができ、トランジスタへの負担
をさらに軽減することが可能となる。

【０１０７】さらに、第２実施例では、コンデンサ２７
に蓄積された電荷を放電する際に流れる電流の大きさ
を、抵抗３１によって制限しているため、トランジスタ
１７に流れる電流の大きさを制限することができ、トラ
ンジスタ１７の発熱を抑えることができる。よって、ト
ランジスタ１７への負担をさらに軽減することが可能に
なる。尚、抵抗３１としては、トランジスタに流れる電
流の抑制、および、コンデンサ２７の放電時間を考慮す
ると、抵抗値が１〜１００［Ω］の抵抗を用いることが
望ましい。また、火花放電の遮断時には、ダイオード２
９によって一次巻線Ｌ１に流れる一次電流ｉ１を大きく
確保することができ、火花放電の遮断を確実に実行する
ことが可能になる。

【０１０８】次に、本第２実施例の内燃機関用点火装置
の効果を確認するため、実際に内燃機関を用いて、火花
放電継続時間Ｔｔを変化させたときの、点火コイル１５
の二次巻線Ｌ２に流れる二次電流ｉ２の変化を測定した
測定結果を図８に示す。尚、測定は、メタンガスを主成
分とする都市ガス１３Ａを燃料とする内燃機関を使用
し、回転数を２０００ｒｐｍとして運転した場合の、二
次電流ｉ２の変化を、（ａ）火花放電を強制遮断しない
場合、（ｂ）火花放電継続時間Ｔｔが１．０［ｍＳ］の
場合，（ｃ）火花放電継続時間Ｔｔが０．５［ｍＳ］の
場合，の３条件下で、測定を行った。また、本測定で
は、コンデンサ２７の容量は１００［μＦ］とし、抵抗
３１の抵抗値は５［Ω］とした。そして、図８に、縦軸
を二次電流、横軸を時間として測定結果を示す。また、
内燃機関用点火装置としては、上記実施例２のものを使
用した。

【０１０９】まず、図８（ａ）は、火花放電を強制的に
遮断しない場合の測定結果であり、点火時期（図におけ
る縦軸が記載されている時刻）で火花放電が発生して二
次電流が流れ始めた後、緩やかに電流値が減少してい
き、点火時期から約０．７［ｍＳ］経過したあたりから
電流値が大きく乱れて変動しており、多重放電が発生し
ていることがわかる。その後、多重放電が継続して発生
し、点火時期から約１．３［ｍＳ］経過した時点で電流
値が０［ｍＡ］となり火花放電が自然に終了している。

【０１１０】次に、図８（ｂ）は、火花放電継続時間Ｔ
ｔが１．０［ｍＳ］の場合の測定結果であり、図８
（ａ）と同様に、点火時期（図における縦軸が記載され
ている時刻）で火花放電が発生して二次電流が流れ始め
た後、緩やかに電流値が減少していき、点火時期から約
０．７［ｍＳ］経過したあたりから電流値が大きく乱れ
て変動しており、多重放電が発生していることがわか
る。その後、多重放電が継続して発生しているものの、
点火時期から１．０［ｍＳ］経過した時点で火花放電が
強制的に遮断されて、電流値が０［ｍＡ］となってい
る。これにより、点火時期から１．０［ｍＳ］経過した
後の多重放電の発生を防ぐことができ、点火プラグの電
極消耗を抑えることができる。

【０１１１】さらに、図８（ｃ）は、火花放電継続時間
Ｔｔが０．５［ｍＳ］の場合の測定結果であり、図８
（ａ）および（ｂ）と同様に、点火時期（図における縦
軸が記載されている時刻）で火花放電が発生して二次電
流が流れ始めた後、緩やかに電流値が減少していき、点
火時期から約０．５［ｍＳ］経過した時点で火花放電が
強制的に遮断されて、電流値が０［ｍＡ］となってい
る。これにより、多重放電の発生を防ぐことができ、さ
らに点火プラグの電極消耗を抑えることができる。

【０１１２】従って、本発明を適用した実施例の内燃機
関用点火装置によれば、設定された火花放電継続時間に
て、確実に火花放電を遮断することができ、火花放電の
過剰供給を抑えて点火プラグの寿命を長くすることがで
きる。

【０１１３】また、本発明の内燃機関用点火装置におけ
る着火性に関する信頼性を確認するため、実際に内燃機
関を用いて、火花放電継続時間Ｔｔを変化させたときの
失火率を測定した測定結果を図９に示す。この測定は、
メタンガスを主成分とする都市ガス１３Ａを燃料とする
内燃機関を使用し、エンジン負荷を２５％とした時の４
段階（８００，１０００，１５００，２０００［ｒｐ
ｍ］）のエンジン回転数それぞれにおける失火の発生割
合（失火率）を、火花放電の強制遮断無しの場合、火花
放電継続時間Ｔｔが１．０［ｍＳ］、０．５［ｍＳ］、
０．２［ｍＳ］の場合の４条件下にてそれぞれ行った。
尚、図９では、縦軸を失火率、横軸を火花放電継続時
間、奥行き方向の軸をエンジン回転数として測定結果を
示す。

【０１１４】図９に示す測定結果より、エンジン回転数
が高回転となるほど、火花放電継続時間Ｔｔを短く設定
しても、失火が発生せずに内燃機関の運転が良好になさ
れていることが判る。逆に、エンジン回転数が低回転に
なるほど火花放電を強制遮断しない、あるいは、火花放
電継続時間Ｔｔを比較的長く設定することで、失火が発
生することなく内燃機関の運転が良好になされているこ
とが判る。これにより、本発明の内燃機関用点火装置に
おいては、内燃機関にてエンジン回転数が上昇するほ
ど、火花放電遮断時期が早くなるよう火花放電継続時間
Ｔｔを算出した場合にも、着火性が悪化することなく、
内燃機関の運転状態を良好に維持されることが理解でき
る。

【０１１５】次に、図９では、エンジン負荷を２５％と
した時の失火率の測定結果を示したが、エンジン負荷１
００％とし、それ以外の条件については図９に示した測
定と同様の条件下にて、火花放電継続時間Ｔｔを変化さ
せたときの失火率の測定を行った。その測定結果を図１
０に示す。尚、図１０においても、図９と同様に、縦軸
を失火率、横軸を火花放電継続時間、奥行き方向の軸を
エンジン回転数として測定結果を示す。

【０１１６】図１０に示す測定結果を、図９に示す測定
結果と比較すると明らかなように、本発明の内燃機関用
点火装置においては、エンジン負荷が高負荷となるほ
ど、火花放電遮断時期が早くなるよう火花放電継続時間
Ｔｔを算出した場合にも、着火性が悪化することなく、
内燃機関の運転状態を良好に維持されることが理解でき
る。つまり、内燃機関にてエンジン回転数、または／及
びエンジン負荷に応じて、最適な火花放電継続時間Ｔｔ
を算出することによって、混合気を確実に燃焼させるこ
とができ、失火の発生を抑制することができるのであ
る。

【０１１７】以上、本発明の実施例について説明した
が、本発明は、上記実施例に限定されるものではなく、
種々の態様を採ることができる。例えば、上記実施例で
は、内燃機関が十分に暖機された運転状態に無い場合に
は、火花放電の遮断処理を行わないように火花放電遮断
処理が構成されているが、火花放電継続時間を最も長く
なるように算出して火花放電の遮断処理を行うようにし
てもよい。このとき、火花放電遮断処理において算出さ
れる最も長い火花放電継続時間は、着火性の劣る運転条
件においても確実に混合気を燃焼できる時間となるよう
に予め設定しておくとよい。

【０１１８】また、上記実施例では、火花放電遮断制御
処理に於けるＳ２００での火花放電継続時間Ｔｔおよび
正常放電時間の算出をマップを用いて行っているが、マ
ップに限定することはなく、例えば、エンジン回転数や
エンジン負荷などをパラメータとする計算式によって算
出してもよい。また、各実施例においては、二次巻線Ｌ
２と一次巻線Ｌ１との接続部分に、二次巻線Ｌ２から一
次巻線Ｌ１側に電流が流れるのを許容し、逆方向への電
流の流れを阻止するために、ダイオード等からなる整流
素子Ｄが設けられているが、この整流素子Ｄの設置位置
を二次巻線Ｌ２と点火プラグ１３との接続部分にしても
よい。

【０１１９】さらに、第１実施例および第２実施例で
は、ＥＣＵ１９の指令（信号）によってトランジスタ２
５（第１実施例においてはトランジスタ１７含む）を通
電・遮断して、火花放電遮断を行う手法であるが、ＥＣ
Ｕ１９を介さずともこの火花放電遮断を行うこともでき
る。具体的には、内燃機関の回転に伴うクランク角度の
信号を入力可能な角度信号入力手段と、前記角度信号に
よりエンジン回転数を算出する手段と、当該エンジン回
転数に基づいて火花放電継続時間を算出する火花放電継
続時間算出手段、及び火花放電遮断時期制御手段とをト
ランジスタ１７を備えるイグナイタに設ける（付加す
る）ことにより行うことができる。これにより、ＥＣＵ
に負担をかけることなく、本発明の特徴である火花放電
の強制的な遮断を内燃機関の運転状態に基づいて行うこ
とができる。

【０１２０】さらに、第１実施例および第２実施例で
は、火花放電の遮断の際に、第１指令信号Ｓａおよび第
２指令信号Ｓｂをそれぞれハイレベルに変化させて、ト
ランジスタ１７および火花放電遮断回路２１を用いて一
次電流を再通電させているが、第２指令信号Ｓｂのみを
ハイレベルにして、火花放電遮断回路２１のみで一次電
流を再通電させてもよい。このように、第２指令信号Ｓ
ｂのみを制御して、第１指令信号Ｓａの制御を行わない
ようにすることで、上述した第１実施例および第２実施
例に比べて、火花放電遮断処理にて実行する処理を少な
くすることができる。このため、上述の実施例に比べて
火花放電遮断処理が実行されるＥＣＵ１９における処理
負荷を低減することができ、また、多数の制御処理を行
うＥＣＵ１９への負担を軽減することができる。

【図面の簡単な説明】

【図１】 第１実施例の内燃機関用点火装置の構成を表
す電気回路図である。

【図２】 第１実施例の内燃機関用点火装置の各部の状
態を表すタイムチャートである。

【図３】 実施例の電子制御装置（ＥＣＵ）が実行する
火花放電遮断処理を表すフローチャートである。

【図４】 火花放電遮断処理における火花放電継続時間
の算出に用いる第１マップである。

【図５】 点火プラグの電極間に発生する火花放電の状
態を表す説明図と、火花放電時の二次電流の波形を示す
グラフである。

【図６】 （ａ）は電極間の混合気流速と多重放電が発
生し始める二次電流値との関係を示すグラフであり、
（ｂ）は点火プラグの電極間距離と多重放電が発生し始
める二次電流値との関係を示すグラフである。

【図７】 第２実施例の内燃機関用点火装置の構成を表
す電気回路図である。

【図８】 点火コイルの二次巻線に流れる二次電流の変
化を測定した測定結果を示すグラフである。

【図９】 エンジン負荷を２５％として火花放電継続時
間を変化させたときの失火率を測定した測定結果を示す
グラフである。

【図１０】 エンジン負荷を１００％として火花放電継
続時間を変化させたときの失火率を測定した測定結果を
示すグラフである。

【符号の説明】

１…内燃機関用点火装置、１１…電源装置、１３…点火
プラグ、１３ａ…中心電極、１３ｂ…接地電極、１３ｃ
…絶縁体、１５…点火コイル、Ｄ…整流素子、Ｌ１…一
次巻線、Ｌ２…二次巻線、１７…トランジスタ、１９…
電子制御装置（ＥＣＵ）、２１…火花放電遮断回路、２
３…ダイオード、２５…トランジスタ、２７…コンデン
サ。

Claims (7)

【特許請求の範囲】
1. 【請求項１】 二次巻線が内燃機関に装着された点火プ
   ラグと共に閉ループを形成する点火コイルと、 前記点火コイルの一次巻線に流れる一次電流を通電・遮
   断することにより、前記二次巻線に点火用高電圧を発生
   させ前記点火プラグの電極間に火花放電を発生させる火
   花放電発生手段と、 内燃機関の運転状態に基づき、前記点火プラグの火花放
   電によって混合気を燃焼させるのに要する火花放電継続
   時間を算出する火花放電継続時間算出手段と、 前記火花放電継続時間算出手段にて算出された火花放電
   継続時間に応じて、前記点火プラグの火花放電を強制的
   に遮断する火花放電遮断手段と、 前記火花放電発生手段による火花放電の発生から前記火
   花放電継続時間が経過した時期に、前記火花放電遮断手
   段を動作させる火花放電遮断手段を動作させる火花放電
   遮断時期制御手段と、を備えたことを特徴とする内燃機
   関用点火装置。
2. 【請求項２】 前記内燃機関は、燃料として気体燃料を
   用いるガスエンジンであること、を特徴とする請求項１
   に記載の内燃機関用点火装置。
3. 【請求項３】 前記火花放電継続時間算出手段は、前記
   内燃機関にて混合気への着火性が良好となる運転状態ほ
   ど、前記火花放電継続時間が短くなるよう算出するこ
   と、を特徴とする請求項１または請求項２に記載の内燃
   機関用点火装置。
4. 【請求項４】 前記火花放電継続時間算出手段は、前記
   内燃機関にてエンジン回転数が上昇するほど、前記火花
   放電継続時間が短くなるよう算出すること、を特徴とす
   る請求項１から請求項３のいずれかに記載の内燃機関用
   点火装置。
5. 【請求項５】 前記火花放電継続時間算出手段は、前記
   内燃機関にてエンジン負荷が上昇するほど、前記火花放
   電継続時間が短くなるよう算出すること、を特徴とする
   請求項１から請求項４のいずれかに記載の内燃機関用点
   火装置。
6. 【請求項６】 前記火花放電継続時間算出手段は、前記
   点火コイルに蓄積されたエネルギの減少に伴い発生する
   多重放電の発生時期よりも火花放電の遮断時期が早くな
   るよう前記火花放電継続時間を算出すること、を特徴と
   する請求項１から請求項５のいずれかに記載の内燃機関
   用点火装置。
7. 【請求項７】 内燃機関始動直後であって内燃機関が十
   分に暖機されるまでの運転状態の間は、前記火花放電継
   続時間算出手段は前記火花放電継続時間が最も長くなる
   よう算出する、あるいは、前記火花放電遮断時期制御手
   段は前記火花放電遮断手段を動作させないようにして火
   花放電の強制的な遮断を行ないこと、を特徴とする請求
   項１から請求項６のいずれかに記載の内燃機関用点火装
   置。