EP0704657B1 - Brenner - Google Patents

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EP0704657B1
EP0704657B1 EP95810587A EP95810587A EP0704657B1 EP 0704657 B1 EP0704657 B1 EP 0704657B1 EP 95810587 A EP95810587 A EP 95810587A EP 95810587 A EP95810587 A EP 95810587A EP 0704657 B1 EP0704657 B1 EP 0704657B1
Authority
EP
European Patent Office
Prior art keywords
flow
arrangement according
burner arrangement
mixing path
swirl generator
Prior art date
Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
Expired - Lifetime
Application number
EP95810587A
Other languages
English (en)
French (fr)
Other versions
EP0704657A2 (de
EP0704657A3 (de
Inventor
Thomas Ruck
Thomas Dr. Sattelmayer
Christian Dr. Steinbach
Klaus Dr. Döbbeling
Jürgen Dr. Haumann
Hans Peter Knöpfel
Bettina Dr. Paikert
Current Assignee (The listed assignees may be inaccurate. Google has not performed a legal analysis and makes no representation or warranty as to the accuracy of the list.)
ABB AG Germany
Original Assignee
ABB Alstom Power Switzerland Ltd
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by ABB Alstom Power Switzerland Ltd filed Critical ABB Alstom Power Switzerland Ltd
Publication of EP0704657A2 publication Critical patent/EP0704657A2/de
Publication of EP0704657A3 publication Critical patent/EP0704657A3/de
Application granted granted Critical
Publication of EP0704657B1 publication Critical patent/EP0704657B1/de
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Expired - Lifetime legal-status Critical Current

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    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F23—COMBUSTION APPARATUS; COMBUSTION PROCESSES
    • F23D—BURNERS
    • F23D11/00—Burners using a direct spraying action of liquid droplets or vaporised liquid into the combustion space
    • F23D11/36—Details, e.g. burner cooling means, noise reduction means
    • F23D11/40—Mixing tubes or chambers; Burner heads
    • F23D11/402—Mixing chambers downstream of the nozzle
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F23—COMBUSTION APPARATUS; COMBUSTION PROCESSES
    • F23D—BURNERS
    • F23D17/00—Burners for combustion conjointly or alternatively of gaseous or liquid or pulverulent fuel
    • F23D17/002—Burners for combustion conjointly or alternatively of gaseous or liquid or pulverulent fuel gaseous or liquid fuel
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F23—COMBUSTION APPARATUS; COMBUSTION PROCESSES
    • F23C—METHODS OR APPARATUS FOR COMBUSTION USING FLUID FUEL OR SOLID FUEL SUSPENDED IN  A CARRIER GAS OR AIR 
    • F23C2202/00—Fluegas recirculation
    • F23C2202/40—Inducing local whirls around flame
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F23—COMBUSTION APPARATUS; COMBUSTION PROCESSES
    • F23C—METHODS OR APPARATUS FOR COMBUSTION USING FLUID FUEL OR SOLID FUEL SUSPENDED IN  A CARRIER GAS OR AIR 
    • F23C2900/00—Special features of, or arrangements for combustion apparatus using fluid fuels or solid fuels suspended in air; Combustion processes therefor
    • F23C2900/07002—Premix burners with air inlet slots obtained between offset curved wall surfaces, e.g. double cone burners
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F23—COMBUSTION APPARATUS; COMBUSTION PROCESSES
    • F23D—BURNERS
    • F23D2202/00—Liquid fuel burners
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F23—COMBUSTION APPARATUS; COMBUSTION PROCESSES
    • F23D—BURNERS
    • F23D2209/00—Safety arrangements
    • F23D2209/10—Flame flashback
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F23—COMBUSTION APPARATUS; COMBUSTION PROCESSES
    • F23D—BURNERS
    • F23D2209/00—Safety arrangements
    • F23D2209/20—Flame lift-off / stability

Definitions

  • the present invention relates to a burner according to the preamble of claim 1.
  • EP-A1-0 321 809 describes a shell consisting of several shells conical burner, so-called double cone burner, for Generation of a closed swirl flow in the cone head has become known, which due to the increasing swirl along the cone tip becomes unstable and into an annular swirl flow with reverse flow in the core.
  • Fuels such as gaseous fuels are produced along the the individual adjacent shells formed channels, too Called air inlet slots, injected and homogeneous with the Air mixes before combustion by ignition at the stagnation point the backflow zone or backflow bubble, which acts as a flame holder is used.
  • Liquid fuels will be preferably injected via a central nozzle on the burner head and then evaporate in the cone cavity.
  • a combustion arrangement in particular goes under Reference to the cross-sectional view according to Figure 2, a central to a supply air duct 23 arranged fuel nozzle 18 provides.
  • the one with the supply air atomized fuel is directed toward a swirl chamber 32, the one provides convex wall 26 with an axial inlet opening 42, in turn Swirl plates 44 are mounted.
  • a Hollow cylinder provided that together with the swirl chamber the combustion chamber forms.
  • the swirled fuel-air mixture becomes inside the swirl chamber 32 ignited, the ignited fuel-air mixture axially in the direction of hollow cylindrical space 31 spreads, in which a plurality of cutting blades 72 protrude downstream.
  • the blades 72 are arranged such that the axial outer areas of the developing flame in a variety of secondary spiral flame eddies are separated.
  • the US 1,778,194 describes a burner with a flow tube 6, in the Fuel is injected coaxially via a fuel nozzle, namely in opposite direction to the flow direction in the flow channel 6 combustion air introduced by means of a blower 19.
  • the flow pressure of the combustion supply air becomes that within the flow channel 6 redirected atomized fuel in its original direction of propagation and carried by the combustion air through the flow channel 6.
  • an improved mixing of the fuel-air mixture within the Flow channel 6 is a free-running propeller centered on flow channel 6 arranged, which causes a swirl downstream of the fuel-air mixture.
  • the swirled fuel-air mixture subsequently enters the combustion chamber, in which is ignited.
  • Upstream of the injection nozzle and in Helical baffles are also arranged downstream provided to prevent the flow passing through the baffles To convey the axis of propagation rotating flow movement.
  • the invention seeks to remedy this.
  • the invention how it is characterized in the claims, the task lies based on precautions for a burner of the type mentioned propose by which a perfect premix of fuels of various types is achieved.
  • the proposed burner has one on the head side and upstream Mixing section on a swirl generator, which is preferred can be interpreted in such a way that the aerodynamic Basic principles of the so-called double-cone burner according to EP-A1-0 321 809 can be used. Basically, however, is that Use of an axial or radial swirl generator possible.
  • the mixing section itself preferably consists of a tubular one Mixing element, hereinafter called mixing tube, which a perfect premixing of different fuelskind allowed.
  • the flow from the swirl generator is seamless into the mixing tube initiated: This happens through a transition geometry, which consists of transition channels, which in the initial phase this mixing tube are excluded, and which the flow in the subsequent effective flow cross-section transfer the mixing tube.
  • This lossless Flow initiation between swirl generator and mixing tube prevented first the immediate formation of a backflow zone at the exit of the swirl generator.
  • the swirl strength in the swirl generator is above its Geometry chosen so that the vertebra does not burst in the mixing tube, but further downstream at the combustion chamber inlet takes place, the length of this mixing tube dimensioned so is that there is sufficient mix quality for everyone Fuel types results.
  • the twist strength results from the design the corresponding cone angle, the air inlet slots and their number.
  • the axial speed profile has a pronounced profile in the mixing tube Maximum on the axis and thereby prevents backfire in this area.
  • the axial speed drops down to the wall.
  • various measures are provided: For example, on the one hand, the entire speed level by using a mixing tube with a sufficient Lift small diameter.
  • Another possibility consists of only the outside speed of the Increase mixing tube by a small part of the combustion air over an annular gap or through filming holes flows into the mixing tube downstream of the transition channels.
  • Part of the pressure loss that may be generated can be caused by Attachment of a diffuser at the end of the mixing tube compensated become.
  • the combustion chamber closes at the end of the mixing tube a cross-sectional leap.
  • a central one is formed here Backflow zone, the properties of which are those of a flame holder are.
  • transition channels to initiate the flow affects from the swirl generator in the mixing tube, so to say that the course of these transition channels is spiral narrowing or expanding, according to the effective subsequent flow cross-section of the mixing tube.
  • Fig. 1 shows the overall structure of a burner.
  • a swirl generator 100 effective, the design of which in the following Fig. 2-5 shown and described in more detail becomes.
  • This swirl generator 100 is a conical one Formations that are tangential multiple times from a tangential inflowing combustion air flow 115 is applied becomes.
  • the flow that forms here is based on a transition geometry provided downstream of the swirl generator 100 transitioned seamlessly into a transition piece 200, in such a way that no separation areas can occur there.
  • the configuration of this transition geometry is under Fig. 6 described in more detail.
  • This transition piece 200 is on the outflow side the transition geometry through a tube 20 lengthened, both parts of the actual mixing tube 220 of the burner.
  • the mixing tube 220 consist of a single piece, i.e. then that the Transition piece 200 and tube 20 into a single contiguous Formations are fused, the characteristics of each part are preserved.
  • a transition piece 200 and tube 20 created from two parts so these are connected by a bushing ring 10, the same bushing ring 10 on the head side as anchoring surface for the swirl generator 100 serves.
  • Such a sleeve ring 10 has it also the advantage that different mixing tubes are used can be. Downstream of the tube 20 is located the actual combustion chamber 30, which here only by the flame tube is symbolized.
  • the mixing tube 220 met the condition that a defined downstream of the swirl generator 100 Mixing section is provided in which a perfect Premixing of fuels of various types achieved becomes.
  • This mixing section ie the mixing tube 220, enables furthermore a loss-free flow guidance, so that also in operative connection with the transition geometry initially cannot form a backflow zone, which means over the length of the Mixing tube 220 to the quality of the mixture for all types of fuel Influence can be exercised.
  • This mixing tube 220 has but another property, which is that in the mixing tube 220 itself the axial speed profile pronounced maximum on the axis, so that a Back ignition of the flame from the combustion chamber is not possible. However, it is correct that with such a configuration this axial velocity drops towards the wall.
  • a diffuser not shown in the figure, is provided becomes.
  • a combustion chamber closes at the end of the mixing tube 220 30 on, between the two flow cross-sections a cross-sectional jump is present. Only here forms a central backflow zone 50, which has the properties a flame holder.
  • FIG. 2 In order to better understand the structure of the swirl generator 100 it is advantageous if, at the same time as FIG. 2, at least FIG. 3 is used. Furthermore, this Fig. 2 is not unnecessary to be confusing, they are those according to the Figure 3 schematically shown guide plates 121a, 121b only hinted been recorded. In the following, the Description of Fig. 2 as required on the figures mentioned pointed out.
  • the first part of the burner according to FIG. 1 forms the one according to FIG. 2 shown swirl generator 100.
  • This consists of two hollow conical partial bodies 101, 102 which are offset from one another are nested.
  • the number of conical Partial body can of course be larger than two, such as Figures 4 and 5 show; this depends on how each further will be explained in more detail below, depending on the type of debt collection of the whole burner. It is with certain operating constellations not excluded one from one single spiral existing swirl generator.
  • the Offset of the respective central axis or longitudinal symmetry axes 201b, 202b of the tapered partial bodies 101, 102 to one another creates a mirror image of the neighboring wall Arrangement, each a tangential channel, i.e.
  • the cone shape of the one shown Partial body 101, 102 has a flow direction certain fixed angle. Of course, depending on the operational use, can the partial body 101, 102 in the direction of flow have an increasing or decreasing taper similar to a trumpet or Tulip. The latter two Shapes are not included in the drawing as they are for the expert can be easily understood.
  • the two tapered partial bodies 101, 102 each have a cylindrical Initial part 101a, 102a, which also, analogous to the tapered Partial bodies 101, 102, offset from one another, so that the tangential air inlet slots 119, 120 via the entire length of the swirl generator 100 are present.
  • a nozzle 103 is preferred for a liquid fuel 112, the injection of which 104 with the narrowest cross section of the through conical partial body 101, 102 formed conical cavity 114 coincides.
  • the injection capacity and the type of this Nozzle 103 depends on the specified parameters of the respective burner.
  • the swirl generator can 100 purely conical, i.e. without cylindrical starting parts 101a, 102a.
  • the tapered body 101, 102 also each have a fuel line 108, 109 on which along the tangential air inlet slots 119, 120 arranged and provided with injection openings 117 are, by which preferably a gaseous fuel 113 injected into the combustion air 115 flowing through there is how the arrows 116 symbolize this.
  • This Fuel lines 108, 109 are preferably at the latest End of tangential inflow, before entering the cone cavity 114, placed, this for an optimal Obtain air / fuel mixture.
  • fuel introduced 112 normally a liquid fuel, whereby a mixture formation with another medium without any problems is possible. This fuel 112 will tip under one Angle injected into the cone cavity 114.
  • the construction of the swirl generator 100 is also excellent, the size to change the tangential air inlet slots 119, 120, with which without changing the overall length of the swirl generator 100 a relatively wide range of operations can be covered can.
  • the partial bodies 101, 102 are also in another level slidable to each other, which even an overlap of the same can be provided. It is further possible, the partial body 101, 102 by an opposite to interleave rotating movement in a spiral. So it is possible to change the shape, size and the configuration of the tangential air inlet slots 119, 120 to vary arbitrarily, with which the swirl generator 100 without Changing its overall length is universally applicable.
  • FIG Baffles 121a, 121b The geometric configuration of FIG Baffles 121a, 121b. They have a flow initiation function these, according to their length, the respective End of the tapered partial body 101, 102 in the direction of flow extend towards the combustion air 115.
  • the Channeling the combustion air 115 into the cone cavity 114 can by opening or closing the guide plates 121a, 121b by one in the area of the entry of this channel into the Cone cavity 114 placed pivot point 123 can be optimized, this is particularly necessary if the original gap size of the tangential air inlet slots 119, 120 dynamic should be changed.
  • you can dynamic arrangements can also be provided statically by required guide plates with a fixed component form the tapered partial bodies 101, 102.
  • the can also Swirl generator 100 can also be operated without baffles, or other aids can be provided for this.
  • FIG. 4 shows that the swirl generator 100 now made up of four partial bodies 130, 131, 132, 133 is.
  • the associated longitudinal symmetry axes for each partial body are marked with the letter a.
  • This configuration can be said that because of the generated lower twist strength and in cooperation with one suitably suitably enlarged slot width, the bursting of the vortex flow on the downstream side of the To prevent swirl in the mixing tube, making the mixing tube can best fulfill the role intended for him.
  • Fig. 5 differs from Fig. 4 in so far as here the partial bodies 140, 141, 142, 143 have a blade profile shape, which is intended to provide a certain flow becomes. Otherwise, the mode of operation of the swirl generator stayed the same.
  • the admixture of fuel 116 in the combustion air flow 115 happens from the inside the blade profiles out, i.e. the fuel line 108 is now integrated in the individual blades. Also here are the longitudinal axes of symmetry to the individual partial bodies marked with the letter a.
  • the transition geometry is for a swirl generator 100 with four partial bodies, corresponding to FIG. 4 or 5, built up. Accordingly, the transition geometry points as natural extension of the upstream parts four transition channels 201 on, making up the cone quarter area the partial body mentioned is extended until it hits the wall of the tube 20 respectively. of the mixing tube 220 cuts.
  • the same considerations also apply when the swirl generator from a principle other than that described in FIG. 2, is constructed.
  • the one running downward in the direction of flow The area of the individual transition channels 201 has a in the direction of flow in a spiral shape, which describes a crescent shape, corresponding to the The fact that the flow cross section of the Transition piece 200 flared in the direction of flow.
  • the swirl angle of the transition channels 201 in the flow direction is selected so that the pipe flow then up to A cross-sectional jump at the combustion chamber inlet is still sufficient large distance remains to make a perfect premix with to manage the injected fuel. Further increases the axial speed is also affected by the above-mentioned measures on the mixing tube wall downstream of the swirl generator.
  • the transition geometry and the measures in the area of the mixing tube cause a significant increase in the axial speed profile towards the center of the mixing tube, so that the danger of early ignition is decisively counteracted becomes.

Landscapes

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Description

Technisches Gebiet
Die vorliegende Erfindung betrifft einen Brenner gemäss Oberbegriff des Anspruchs 1.
Stand der Technik
Aus EP-A1-0 321 809 ist ein aus mehreren Schalen bestehender kegelförmiger Brenner, sogenannter Doppelkegelbrenner, zur Erzeugung einer geschlossenen Drallströmung im Kegelkopf bekanntgeworden, welche aufgrund des zunehmenden Dralls entlang der Kegelspitze instabil wird und in eine annulare Drallströmung mit Rückströmung im Kern übergeht. Brennstoffe, wie beispielsweise gasförmige Brennstoffe, werden entlang der durch die einzelnen benachbarten Schalen gebildeten Kanäle, auch Lufteintrittsschlitze genannt, eingedüst und homogen mit der Luft vermischt, bevor die Verbrennung durch Zündung am Staupunkt der Rückströmzone oder Rückströmblase, welche als Flammenhalter benutzt wird, einsetzt. Flüssige Brennstoffe werden vorzugsweise über eine zentrale Düse am Brennerkopf eingedüst und verdampfen dann im Kegelhohlraum. Unter gasturbinentypischen Bedingungen findet die Zündung dieser flüssigen Brennstoffe schon früh in der Nähe der Brennstoffdüse statt, womit nicht zu umgehen ist, dass die NOx-Werte gerade aufgrund dieser mangelnden Vormischung kräftig ansteigen, was beispielsweise das Einspritzen von Wasser notwendig macht. Darüber hinaus musste festgestellt werden, dass der Versuch, wasserstoffhaltige Gase ähnlich wie Erdgas zu verbrennen, zu Frühzündproblemen an den Gasbohrungen mit anschliessender Ueberhitzung des Brenners geführt haben. Hiergegen hat man Abhilfe gesucht, indem am Brenneraustritt eine spezielle Injektionsmethode für solche gasförmige Brennstoffe eingeführt worden ist, deren Resultate aber nicht ganz zu befriedigen vermochten.
Aus der US 4,561,841 geht eine Verbrennungsanordnung, insbesondere unter Bezugnahme auf die Querschnittsdarstellung gemäß Figur 2, hervor, die eine zentral zu einem Zuluftkanal 23 angeordnete Brennstoffdüse 18 vorsieht. Der mit der Zuluft zerstäubte Brennstoff wird in Richtung einer Wirbelkammer 32 gerichtet, die eine konvexe Wand 26 mit einer axialen Eintrittsöffnung 42 vorsieht, an der wiederum Wirbelbleche 44 montiert sind. Unmittelbar im Anschluss an die Wirbelkammer ist ein Hohlzylinder vorgesehen, der zusammen mit der Wirbelkammer die Brennkammer bildet. Das verwirbelte Brennstoff-Luft-Gemisch wird innerhalb der Wirbelkammer 32 gezündet, wobei sich das entzündete Brennstoff-Luft-Gemisch axial in Richtung des hohlzylindrischen Raumes 31 ausbreitet, in den eine Vielzahl von Schneidschaufeln 72 stromab hineinragen. Die Schaufeln 72 sind dabei derart angeordnet, dass die axialen Außenbereiche der sich ausbildenden Flamme in einer Vielzahl von sekundären Spiralflammenwirbeln abgetrennt werden.
Die US 1,778,194 beschreibt einen Brenner mit einem Strömungsrohr 6, in das koaxial über eine Brennstoffdüse 12 Brennstoff eingedüst wird und zwar in entgegengesetzter Richtung zur Strömungsrichtung der in den Strömungskanal 6 mittels eines Gebläses 19 eingebrachten Verbrennungszuluft. Durch den Strömungsdruck der Verbrennungszuluft wird der innerhalb des Strömungskanals 6 zerstäubte Brennstoff in seiner ursprünglichen Ausbreitungsrichtung umgelenkt und von der Verbrennungszuluft durch den Strömungskanal 6 mitgetragen. Aus Gründen einer verbesserten Durchmischung des Brennstoff-Luft-Gemisches innerhalb des Strömungskanals 6 ist ein freilaufender Propeller zentrisch zum Strömungskanal 6 angeordnet, der eine Verwirbelung stromab des Brennstoff-Luft-Gemisches bewirkt. Das verwirbelte Brennstoff-Luft-Gemisch tritt nachfolgend in die Brennkammer ein, in der es gezündet wird. In Strömungsrichtung der Einspritzdüse vorgeordnet sowie in Strömungsrichtung nachgeordnet sind ferner helikal ausgebildete Leitbleche vorgesehen, um der die Leitbleche passierenden Strömung eine sich um die Ausbreitungsachse rotierende Strömungsbewegung zu vermitteln.
Darstellung der Erfindung
Hier will die Erfindung Abhilfe schaffen. Der Erfindung, wie sie in den Ansprüchen gekennzeichnet ist, liegt die Aufgabe zugrunde, bei einem Brenner der eingangs genannten Art Vorkehrungen vorzuschlagen, durch welche eine perfekte Vormischung von Brennstoffen verschiedener Art erzielt wird.
Der vorgeschlagene Brenner weist kopfseitig und stromauf einer Mischstrecke einen Drallerzeuger auf, der vorzugsweise dahingehend ausgelegt werden kann, dass die aerodynamischen Grundprinzipien des sogenannten Doppelkegelbrenners nach EP-A1-0 321 809 benutzt werden. Grundsätzlich ist aber auch der Einsatz eines axialen oder radialen Drallerzeugers möglich. Die Mischstrecke selbst besteht vorzugsweise aus einem rohrförmigen Mischelement, im folgenden Mischrohr genannt, welches ein perfektes Vormischen von Brennstoffen verschiedener Art gestattet.
Die Strömung aus dem Drallerzeuger wird nahtlos in das Mischrohr eingeleitet: Dies geschieht durch eine Uebergangsgeometrie, die aus Uebergangskanälen besteht, welche in der Anfangsphase dieses Mischrohres ausgenommen sind, und welche die Strömung in den anschliessenden effektiven Durchflussquerschnitt des Mischrohres überführen. Diese verlustfreie Strömungseinleitung zwischen Drallerzeuger und Mischrohr verhindert zunächst die unmittelbare Bildung einer Rückströmzone am Ausgang des Drallerzeugers.
Zunächst wird die Drallstärke im Drallerzeuger über seine Geometrie so gewählt, dass das Aufplatzen des Wirbels nicht im Mischrohr, sondern weiter stromab am Brennkammereintritt erfolgt, wobei die Länge dieses Mischrohres so dimensioniert ist, dass sich eine ausreichende Mischungsgüte für alle Brennstoffarten ergibt. Ist beispielsweise der eingesetzte Drallerzeuger nach den Grundzügen des Doppelkegelbrenners aufgebaut, so ergibt sich die Drallstärke aus der Auslegung des entsprechenden Kegelwinkels, der Lufteintrittsschlitze und deren Anzahl.
Im Mischrohr besitzt das Axialgeschindigkeits-Profil ein ausgeprägtes Maximum auf der Achse und verhindert dadurch Rückzündungen in diesem Bereich. Die Axialgeschwindigkeit fällt zur Wand hin ab. Um Rückzündungen auch in diesem Bereich zu unterbinden, werden verschiedene Vorkehrungen vorgesehen: Beispielsweise zum einen lässt sich das gesamte Geschwindigkeitsniveau durch Verwendung eines Mischrohres mit einem ausreichend kleinen Durchmesser anheben. Eine andere Möglichkeit besteht darin, nur die Geschwindigkeit im Aussenbereich des Mischrohres zu erhöhen, indem ein kleiner Teil der Verbrennungsluft über einen Ringspalt oder durch Filmlegungsbohrungen stromab der Uebergangskanäle in das Mischrohr einströmt.
Ein Teil des allenfalls erzeugten Druckverlustes kann durch Anbringung eines Diffusors am Ende des Mischrohres wettgemacht werden.
Am Ende des Mischrohres schliesst sich die Brennkammer mit einem Querschnittssprung an. Hier bildet sich eine zentrale Rückströmzone, deren Eigenschaften die eines Flammenhalters sind.
Die Erzeugung einer stabilen Rückströmzone erfordert eine ausreichend hohe Drallzahl im Rohr. Ist aber eine solche zunächst unerwünscht, so können stabile Rückströmzonen durch die Zufuhr kleiner, stark verdrallter Luftmengen, 5-20% der Gesamtluftmenge, am Rohrende erzeugt werden.
In Verbindung mit dem erwähnten Querschnittssprung am Rohrende ergeben sich Rückströmzonen hoher räumlicher Stabilität, die sich gut zur Flammenstabilisierung eignen.
Was die erwähnten Uebergangskanäle zur Einleitung der Strömung aus dem Drallerzeuger in das Mischrohr betrifft, so ist zu sagen, dass der Verlauf dieser Uebergangskanäle spiralförmig verengend oder erweiternd ausfällt, entsprechend dem effektiven anschliessenden Durchflussquerschnitt des Mischrohres.
Im folgenden wird anhand der Zeichnungen Ausführungsbeispiele der Erfindung näher erläutert. Alle für das unmittelbare Verständnis der Erfindung unwesentlichen Merkmale sind fortgelassen. Gleiche Elemente sind in den verschiedenen Figuren mit den gleichen Bezugszeichen versehen. Die Strömungsrichtung der Medien ist mit Pfeilen angegeben.
Kurze Bezeichnung der Zeichnungen
Es zeigt:
Fig. 1
einen Brenner mit anschliessender Brennkammer,
Fig. 2
einen Drallerzeuger in perspektivischer Darstellung, entsprechend aufgeschnitten,
Fig. 3
einen Schnitt durch den 2-Schalen-Drallerzeuger, nach Fig. 2,
Fig. 4
einen Schnitt durch einen 4-Schalen-Drallerzeuger,
Fig. 5
einen Schitt durch einen Drallerzeuger, dessen Schalen schaufelförmig profiliert sind und
Fig. 6
eine Darstellung der Form der Uebergangsgeometrie zwischen Drallerzeuger und Mischrohr.
Wege zur Ausführung der Erfindung, gewerbliche Verwertbarkeit
Fig. 1 zeigt den Gesamtaufbau eines Brenners. Anfänglich ist ein Drallerzeuger 100 wirksam, dessen Ausgestaltung in den nachfolgenden Fig. 2-5 noch näher gezeigt und beschrieben wird. Es handelt sich bei diesem Drallerzeuger 100 um ein kegelförmiges Gebilde, das tangential mehrfach von einem tangential einströmenden Verbrennungsluftstromes 115 beaufschlagt wird. Die sich hierein bildende Strömung wird anhand einer stromab des Drallerzeugers 100 vorgesehenen Uebergangsgeometrie nahtlos in ein Uebergangsstück 200 übergeleitet, dergestalt, dass dort keine Ablösungsgebiete auftreten können. Die Konfiguration dieser Uebergangsgeometrie wird unter Fig. 6 näher beschrieben. Dieses Uebergangsstück 200 ist abströmungsseitig der Uebergangsgeometrie durch ein Rohr 20 verlängert, wobei beide Teile das eigentliche Mischrohr 220 des Brenners bilden. Selbstverständlich kann das Mischrohr 220 aus einem einzigen Stück bestehen, d.h. dann, dass das Uebergangsstück 200 und Rohr 20 zu einem einzigen zusammenhängenden Gebilde verschmolzen sind, wobei die Charakteristiken eines jeden Teils erhalten bleiben. Werden Uebergangsstück 200 und Rohr 20 aus zwei Teilen erstellt, so sind diese durch einen Buchsenring 10 verbunden, wobei der gleiche Buchsenring 10 kopfseitig als Verankerungsfläche für den Drallerzeuger 100 dient. Ein solcher Buchsenring 10 hat darüber hinaus den Vorteil, dass verschiedene Mischrohre eingesetzt werden können. Abströmungsseitig des Rohres 20 befindet sich die eigentliche Brennkammer 30, welche hier lediglich durch das Flammrohr versinnbildlicht ist. Das Mischrohr 220 erfüllt die Bedingung, dass stromab des Drallerzeugers 100 eine definierte Mischstrecke bereitgestellt wird, in welcher eine perfekte Vormischung von Brennstoffen verschiedener Art erzielt wird. Diese Mischstrecke, also das Mischrohr 220, ermöglicht des weiteren eine verlustfreie Strömungsführung, so dass sich auch in Wirkverbindung mit der Uebergangsgeometrie zunächst keine Rückströmzone bilden kann, womit über die Länge des Mischrohres 220 auf die Mischungsgüte für alle Brennstoffarten Einfluss ausgeübt werden kann. Dieses Mischrohres 220 hat aber noch eine andere Eigenschaft, welche darin besteht, dass im Mischrohr 220 selbst das Axialgeschwindigkeits-Profil ein ausgeprägtes Maximum auf der Achse besitzt, so dass eine Rückzündung der Flamme aus der Brennkammer nicht möglich ist. Allerdings ist es richtig, dass bei einer solchen Konfiguration diese Axialgeschwindigkeit zur Wand hin abfällt. Um Rückzündung auch in diesem Bereich zu unterbinden, wird das Mischrohr 220 in Strömungs- und Umfangsrichtung mit einer Anzahl regelmässig oder unregelmässig verteilten Bohrungen 21 verschiedenster Querschnitte und Richtungen versehen, durch welche eine Luftmenge in das Innere des Mischrohres 220 strömt, und entlang der Wand eine Erhöhung der Geschwindigkeit indiziert. Eine andere Möglichkeit die gleiche Wirkung zu erzielen, besteht darin, dass der Durchflussquerschnitt des Mischrohres 220 abströmungsseitig der Uebergangskanäle 201, welche die bereits genannten Uebergangsgeometrie bilden, eine Verengung erfährt, wodurch das gesamte Geschwindigkeitsniveau innerhalb des Mischrohres 220 angehoben wird. In der Figur entspricht der Auslauf der Uebergangskanäle 201 dem engsten Durchflussquerschnitt des Mischrohres 220. Die genannten Uebergangskanäle 201 überbrücken demnach den jeweiligen Querschnittsunterschied, ohne dabei die gebildete Strömung negativ zu beeinflussen. Wenn die gewählte Vorkehrung bei der Führung der Rohrströmung 40 entlang des Mischrohres 220 einen nicht tolerierbaren Druckverlust auslöst, so kann hiergegen Abhilfe geschaffen werden, indem am Ende des Mischrohres ein in der Figur nicht gezeigter Diffusor vorgesehen wird. Am Ende des Mischrohres 220 schliesst sich eine Brennkammer 30 an, wobei zwischen den beiden Durchflussquerschnitten ein Querschnittssprung vorhanden ist. Erst hier bildet sich eine zentrale Rückströmzone 50, welche die Eigenschaften eines Flammenhalters aufweist. Bildet sich innerhalb dieses Querschnittssprunges während des Betriebes eine strömungsmässige Randzone, in welcher durch den dort vorherrschenden Unterdruck Wirbelablösungen entstehen, so führt dies zu einer verstärkten Ringstabilisation der Rückströmzone 50. Stirnseitig weist die Brennkammer 30 eine Anzahl Oeffnungen 31 auf, durch welche eine Luftmenge direkt in den Querschnittssprung strömt, und dort unteren anderen dazu beiträgt, dass die Ringstabilisation der Rückströmzone 50 gestärkt wird. Danebst darf nicht unerwähnt bleiben, dass die Erzeugung einer stabilen Rückströmzone 50 auch eine ausreichend hohe Drallzahl in einem Rohr erfordert. Ist eine solche zunächst unerwünscht, so können stabile Rückströmzonen durch die Zufuhr kleiner stark verdrallter Luftströmungen am Rohrende, beispielsweise durch tangentiale Oeffnungen, erzeugt werden. Dabei geht man hier davon aus, dass die hierzu benötigte Luftmenge in etwa 5-20% der Gesamtluftmenge beträgt.
Um den Aufbau des Drallerzeugers 100 besser zu verstehen, ist es von Vorteil, wenn gleichzeitig zu Fig. 2 mindestens Fig. 3 herangezogen wird. Des weiteren, um diese Fig. 2 nicht unnötig unübersichtlich zu gestalten, sind in ihr die nach den Figur 3 schematisch gezeigten Leitbleche 121a, 121b nur andeutungsweise aufgenommen worden. Im folgenden wird bei der Beschreibung von Fig. 2 nach Bedarf auf die genannten Figuren hingewiesen.
Der erste Teil des Brenners nach Fig. 1 bildet den nach Fig. 2 gezeigten Drallerzeuger 100. Dieser besteht aus zwei hohlen kegelförmigen Teilkörpern 101, 102, die versetzt zueinander ineinandergeschachtelt sind. Die Anzahl der kegelförmigen Teilkörper kann selbstverständlich grösser als zwei sein, wie die Figuren 4 und 5 zeigen; dies hängt jeweils, wie weiter unten noch näher zur Erläuterung kommen wird, von der Betreibungsart des ganzen Brenners ab. Es ist bei bestimmten Betriebskonstellationen nicht ausgeschlossen, einen aus einer einzigen Spirale bestehenden Drallerzeuger vorzusehen. Die Versetzung der jeweiligen Mittelachse oder Längssymmetrieachsen 201b, 202b der kegeligen Teilkörper 101, 102 zueinander schafft bei der benachbarten Wandung, in spiegelbildlicher Anordnung, jeweils einen tangentialen Kanal, d.h. einen Lufteintrittsschlitz 119, 120 (Fig. 3), durch welche die Verbrennungsluft 115 in Innenraum des Drallerzeugers 100, d.h. in den Kegelhohlraum 114 desselben strömt. Die Kegelform der gezeigten Teilkörper 101, 102 in Strömungsrichtung weist einen bestimmten festen Winkel auf. Selbstverständlich, je nach Betriebseinsatz, können die Teilkörper 101, 102 in Strömungsrichtung eine zunehmende oder abnehmende Kegelneigung aufweisen, ähnlich einer Trompete resp. Tulpe. Die beiden letztgenannten Formen sind zeichnerisch nicht erfasst, da sie für den Fachmann ohne weiteres nachempfindbar sind. Die beiden kegeligen Teilkörper 101, 102 weisen je einen zylindrischen Anfangsteil 101a, 102a, die ebenfalls, analog den kegeligen Teilkörpern 101, 102, versetzt zueinander verlaufen, so dass die tangentialen Lufteintrittsschlitze 119, 120 über die ganze Länge des Drallerzeugers 100 vorhanden sind. Im Bereich des zylindrischen Anfangsteils ist eine Düse 103 vorzugsweise für einen flüssigen Brennstoff 112 untergebracht, deren Eindüsung 104 in etwa mit dem engsten Querschnitt des durch die kegeligen Teilkörper 101, 102 gebildeten Kegelhohlraumes 114 zusammenfällt. Die Eindüsungskapazität und die Art dieser Düse 103 richtet sich nach den vorgegebenen Parametern des jeweiligen Brenners. Selbstverständlich kann der Drallerzeuger 100 rein kegelig, also ohne zylindrische Anfangsteile 101a, 102a, ausgeführt sein. Die kegeligen Teilkörper 101, 102 weisen des weiteren je eine Brennstoffleitung 108, 109 auf, welche entlang der tangentialen Lufteintrittsschlitze 119, 120 angeordnet und mit Eindüsungsöffnungen 117 versehen sind, durch welche vorzugsweise ein gasförmiger Brennstoff 113 in die dort durchströmende Verbrennungsluft 115 eingedüst wird, wie dies die Pfeile 116 versinnbildlichen wollen. Diese Brennstoffleitungen 108, 109 sind vorzugsweise spätestens am Ende der tangentialen Einströmung, vor Eintritt in den Kegelhohlraum 114, plaziert, dies um eine optimale Luft/Brennstoff-Mischung zu erhalten. Bei dem durch die Düse 103 herangeführten Brennstoff 112 handelt es sich, wie erwähnt, im Normalfall um einen flüssigen Brennstoff, wobei eine Gemischbildung mit einem anderen Medium ohne weiteres möglich ist. Dieser Brennstoff 112 wird unter einem spitzen Winkel in den Kegelhohlraum 114 eingedüst. Aus der Düse 103 bildet sich sonach ein kegeliges Brennstoffspray 105, das von der tangential einströmenden rotierenden Verbrennungsluft 115 umschlossen wird. In axialer Richtung wird die Konzentration des eingedüsten Brennstoffes 112 fortlaufend durch die einströmenden Verbrennungsluft 115 zu einer Vermischung Richtung Verdampfung abgebaut. Wird ein gasförmiger Brennstoff 113 über die Oeffnungsdüsen 117 eingebracht, geschieht die Bildung des Brennstoff/Luft-Gemisches direkt am Ende der Lufteintrittsschlitze 119, 120. Ist die Verbrennungsluft 115 zusätzlich vorgeheizt, oder beispielsweise mit einem rückgeführten Rauchgas oder Abgas angereichert, so unterstützt dies nachhaltig die Verdampfung des flüssigen Brennstoffes 112, bevor dieses Gemisch in die nachgeschaltete Stufe strömt. Die gleichen Ueberlegungen gelten auch, wenn über die Leitungen 108, 109 flüssige Brennstoffe zugeführt werden sollten. Bei der Gestaltung der kegeligen Teilkörper 101, 102 hinsichtlich des Kegelwinkels und der Breite der tangentialen Lufteintrittsschlitze 119, 120 sind an sich enge Grenzen einzuhalten, damit sich das gewünschte Strömungsfeld der Verbrennungsluft 115 am Ausgang des Drallerzeugers 100 einstellen kann. Allgemein ist zu sagen, dass eine Verkleinerung der tangentialen Lufteintrittsschlitze 119, 120 die schnellere Bildung einer Rückströmzone bereits im Bereich des Drallerzeugers begünstigt. Die Axialgeschwindigkeit innerhalb des Drallerzeugers 100 lässt sich durch eine entsprechende nicht gezeigte Zuführung eines axialen Verbrennungsluftstromes verändern. Eine entsprechende Drallerzeugung verhindert die Bildung von Strömungsablösungen innerhalb des dem Drallerzeuger 100 nachgeschalteten Mischrohr. Die Konstruktion des Drallerzeugers 100 eignet sich des weiteren vorzüglich, die Grösse der tangentialen Lufteintrittsschlitze 119, 120 zu verändern, womit ohne Veränderung der Baulänge des Drallerzeugers 100 eine relativ grosse betriebliche Bandbreite erfasst werden kann. Selbstverständlich sind die Teilkörper 101, 102 auch in einer anderen Ebene zueinander verschiebbar, wodurch sogar eine Ueberlappung derselben vorgesehen werden kann. Es ist des weiteren möglich, die Teilkörper 101, 102 durch eine gegenläufig drehende Bewegung spiralartig ineinander zu verschachteln. Somit ist es möglich, die Form, die Grösse und die Konfiguration der tangentialen Lufteintrittsschlitze 119, 120 beliebig zu variieren, womit der Drallerzeuger 100 ohne Veränderung seiner Baulänge universell einsetzbar ist.
Aus Fig. 3 geht nunmehr die geometrische Konfiguration der Leitbleche 121a, 121b hervor. Sie haben Strömungseinleitungsfunktion, wobei diese, entsprechend ihrer Länge, das jeweilige Ende der kegeligen Teilkörper 101, 102 in Anströmungsrichtung gegenüber der Verbrennungsluft 115 verlängern. Die Kanalisierung der Verbrennungsluft 115 in den Kegelhohlraum 114 kann durch Oeffnen bzw. Schliessen der Leitbleche 121a, 121b um einen im Bereich des Eintritts dieses Kanals in den Kegelhohlraum 114 plazierten Drehpunkt 123 optimiert werden, insbesondere ist dies vonnöten, wenn die ursprüngliche Spaltgrösse der tangentialen Lufteintrittsschlitze 119, 120 dynamisch verändert werden soll. Selbstverständlich können diese dynamische Vorkehrungen auch statisch vorgesehen werden, indem bedarfsmässige Leitbleche einen festen Bestandteil mit den kegeligen Teilkörpern 101, 102 bilden. Ebenfalls kann der Drallerzeuger 100 auch ohne Leitbleche betrieben werden, oder es können andere Hilfsmittel hierfür vogesehen werden.
Fig. 4 zeigt gegenüber Fig. 3, dass der Drallerzeuger 100 nunmehr aus vier Teilkörpern 130, 131, 132, 133 aufgebaut ist. Die dazugehörigen Längssymmetrieachsen zu jedem Teilkörper sind mit der Buchstabe a gekennzeichnet. Zu dieser Konfiguration ist zu sagen, dass sie sich aufgrund der damit erzeugten, geringeren Drallstärke und im Zusammenwirken mit einer entsprechend vergrösserten Schlitzbreite bestens eignet, das Aufplatzen der Wirbelströmung abströmungsseitig des Drallerzeugers im Mischrohr zu verhindern, womit das Mischrohr die ihm zugedachte Rolle bestens erfüllen kann.
Fig. 5 unterscheidet sich gegenüber Fig. 4 insoweit, als hier die Teilkörper 140, 141, 142, 143 eine Schaufelprofilform haben, welche zur Bereitstellung einer gewissen Strömung vorgesehen wird. Ansonsten ist die Betreibungsart des Drallerzeugers die gleiche geblieben. Die Zumischung des Brennstoffes 116 in den Verbrennungsluftstromes 115 geschieht aus dem Innern der Schaufelprofile heraus, d.h. die Brennstoffleitung 108 ist nunmehr in die einzelnen Schaufeln integriert. Auch hier sind die Längssymmetrieachsen zu den einzelnen Teilkörpern mit der Buchstabe a gekennzeichnet.
Fig. 6 zeigt das Uebergangsstück 200 in dreidimensionaler Ansicht. Die Uebergangsgeometrie ist für einen Drallerzeuger 100 mit vier Teilkörpern, entsprechend der Fig. 4 oder 5, aufgebaut. Dementsprechend weist die Uebergangsgeometrie als natürliche Verlängerung der stromauf wirkenden Teilkörper vier Uebergangskanäle 201 auf, wodurch die Kegelviertelfläche der genannten Teilkörper verlängert wird, bis sie die Wand des Rohres 20 resp. des Mischrohres 220 schneidet. Die gleichen Ueberlegungen gelten auch, wenn der Drallerzeuger aus einem anderen Prinzip, als den unter Fig. 2 beschriebenen, aufgebaut ist. Die nach unten in Strömungsrichtung verlaufende Fläche der einzelnen Uebergangskanäle 201 weist eine in Strömungsrichtung spiralförmig verlaufende Form auf, welche einen sichelförmigen Verlauf beschreibt, entsprechend der Tatsache, dass sich vorliegend der Durchflussquerschnitt des Uebergangsstückes 200 in Strömungsrichtung konisch erweitert. Der Drallwinkel der Uebergangskanäle 201 in Strömungsrichtung ist so gewählt, dass der Rohrströmung anschliessend bis zum Querschnittssprung am Brennkammereintritt noch eine genügend grosse Strecke verbleibt, um eine perfekte Vormischung mit dem eingedüsten Brennstoff zu bewerkstelligen. Ferner erhöht sich durch die oben genannten Massnahmen auch die Axialgeschwindigkeit an der Mischrohrwand stromab des Drallerzeugers. Die Uebergangsgeometrie und die Massnahmen im Bereich des Mischrohres bewirken eine deutliche Steigerung des Axialgeschwindigkeitsprofils zum Mittelpunkt des Mischrohres hin, so dass der Gefahr einer Frühzündung entscheidend entgegengewirkt wird.
Bezugszeichenliste
10
Buchenring
20
Rohr
21
Bohrungen, Oeffnungen
30
Brennkammer
31
Oeffnungen
40
Strömung, Rohrströmung im Mischrohr
50
Rückströmzone
100
Drallerzeuger
101, 102
Teilkörper
101a, 102b
Zylindrische Anfangsteile
101b, 102b
Längssymmetrieachsen
103
Brennstoffdüse
104
Brennstoffeindüsung
105
Brennstoffspray (Brennstoffeindüsungsprofil)
108, 109
Brennstoffleitungen
112
Flüssiger Brennstoff
113
Gasförmiger Brennstoff
114
Kegelhohlraum
115
Verbrennungsluft (Verbrennungsluftstrom)
116
Brennstoff-Eindüsung aus den Leitungen 108, 109
117
Brennstoffdüsen
119, 120
Tangentiale Lufteintrittsschlitze
121a, 121b
Leitbleche
123
Drehpunkt der Leitbleche
130, 131, 132, 133
Teilkörper
131a, 131a, 132a, 133a
Längssymmetrieachsen
140, 141, 142, 143
Schaufelprofilförmige Teilkörper
140a, 141a, 142a, 143a
Längssymmetrieachsen
200
Uebergangsstück
201
Uebergangskanäle
220
Mischrohr

Claims (14)

  1. Brenneranordnung für einen Wärmeerzeuger, im wesentlichen bestehend aus einem Drallerzeuger (100) für einen Verbrennungsluftstrom, aus Mitteln (103) zur Eindüsung eines Brennstoffes, und aus einer stromab des Drallerzeugers (100) angeordneten Mischstrecke (220),
    dadurch gekennnzeichnet, dass die
    Mischstrecke (220) innerhalb eines ersten Streckenteils (200) in Strömungsrichtung verlaufende Uebergangskanäle (201) zur Ueberführung einer, im Drallerzeuger (100) gebildeten Strömung (40) in den stromab der Uebergangskanäle (201) nachgeschalteten Durchflussquerschnitt (20) der Mischstrecke (220) aufweist.
  2. Brenneranordnung nach Anrspruch 1,
    dadurch gekennzeichnet, dass die Mischstrecke (220) als rohrförmiges Mischelement ausgebildet ist.
  3. Brenneranordnung nach Anspruch 1,
    dadurch gekennzeichnet, dass die Anzahl der Uebergangskanäle (201) in der Mischstrecke (220) der Anzahl der Teilkörper des Drallerzeugers (100) entspricht.
  4. Brenneranordnung nach Anspruch 1,
    dadurch gekennzeichnet, dass die Mischstrecke (220) stromab der Uebergangskanäle (201) in Strömungsrichtung und in Umfangsrichtung mit Oeffnungen als Filmlegungsbohrungen (21) zur Eindüsung eines Luftstromes versehen ist.
  5. Brenneranordnung nach Anspruch 1,
    dadurch gekennzeichnet, dass die Mischstrecke (220) stromab der Uebergangskanäle (201) mit tangentialen Oeffnungen zur Eindüsung eines Luftstromes versehen ist.
  6. Brenneranordnung nach Anspruch 1,
    dadurch gekennzeichnet, dass der Durchflussquerschnitt (20) der Mischstrecke (220) stromab der Uebergangskanäle (201) kleiner, gleich gross oder grösser als der Querschnitt der im Drallerzeuger (100) gebildeten Strömung (40) ist.
  7. Brenneranordnung nach Anspruch 1,
    dadurch gekennzeichnet, dass die Uebergangskanäle (201) sektoriell die Stirnfläche der Mischstrecke (220) erfassen und in Strömungsrichtung drallförmig verlaufen.
  8. Brenneranordnung nach Anspruch 1,
    dadurch gekennzeichnet, dass am Ende der Mischstrecke (220) ein Diffusor vorhanden ist.
  9. Brenneranordnung nach Anspruch 1,
    dadurch gekennzeichnet, dass stromab der Mischstrecke (220) eine Brennkammer (30) angeordnet ist, dass zwischen der Mischstrecke (220) und der Brennkammer (30) ein Querschnittssprung vorhanden ist, der den anfänglichen Strömungsquerschnitt der Brennkammer (30) indiziert, und dass im Bereich dieses Querschnittssprunges eine Rückströmzone (50) wirkbar ist.
  10. Brenneranordnung nach Anspruch 1,
    dadurch gekennzeichnet, dass der Drallerzeuger (100) aus mindestens zwei hohlen, kegelförmigen, in Strömungsrichtung ineinandergeschachtelten Teilkörpern (101, 102; 130, 131, 132, 133; 140, 141, 142, 143) besteht, dass die jeweiligen Längssymmetrieachsen (101b, 102b; 130a, 131a, 132a, 133a; 140a, 141a, 142a, 143a) dieser Teilkörper gegeneinander versetzt verlaufen, dergestalt, dass die benachbarten Wandungen der Teilkörper in deren Längserstreckung tangentiale Kanäle (119, 120) für einen Verbrennungsluftstromes (115) bilden, und dass im von den Teilkörpern gebildeten Kegelhohlraum (114) mindestens eine Brennstoffdüse (103) angeordnet ist.
  11. Brenneranordnung nach Anspruch 10,
    dadurch gekennzeichnet, dass im Bereich der tangentialen Kanäle (119, 120) in deren Längserstreckung weitere Brennstoffdüsen (117) angeordnet sind.
  12. Brenneranordnung nach Anspruch 10,
    dadurch gekennzeichnet, dass die Teilkörper (140, 141, 142, 143) in Querschnitt eine schaufelförmige Profilierung aufweisen.
  13. Brenneranordnung nach Anspruch 10,
    dadurch gekennzeichnet, dass die Teilkörper in Strömungsrichtung einen festen Kegelwinkel, oder eine zunehmende Kegelneigung, oder eine abnehmende Kegelneigung aufweisen.
  14. Brenneranordnung nach Anspruch 10,
    dadurch gekennzeichnet, dass die Teilkörper spiralförmig ineinandergeschachtelt sind.
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