CN103963572B - 重载荷用充气轮胎 - Google Patents

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Abstract

本发明提供的重载荷用充气轮胎，能够确保湿路性能且提高油耗性能。该重载荷用充气轮胎(1)在胎面部(2)包括：至少一条主沟(3)；至少一条副沟(4)；以及多条横沟(9)，并且具有由轮胎周向上相邻的横沟(9)之间的陆地部分(10)和一个横沟(9)形成的单位花纹亦即间距(P)，副沟(4)在比主沟(3)的深度小的浅底部(13)，形成有沿副沟(4)延伸的沟底刀槽(14)，横沟(9)在比主沟(3)的深度小的浅底部(16、19、22)形成有沿横沟(9)延伸的沟底刀槽(17、20、23)，横沟(9)的沟宽度(W2)是间距(P)的轮胎周向长度(L1)的5％～15％。

Description

重载荷用充气轮胎
技术领域
本发明涉及能够确保湿路性能且能够提高油耗性能的重载荷用充气轮胎。
背景技术
以往，提出有如下的重载荷用充气轮胎：在胎面部包括：沿轮胎周向连续延伸的多条主沟、和从各主沟沿轮胎轴向延伸的多条横沟（例如参照以下专利文献1）。
为了提高油耗性能，例如，在该种轮胎上将主沟或横沟的沟宽度缩小而增大胎面部的花纹刚性是有效的。
专利文献1：日本特开平6-8711号公报
然而，沟宽度小的主沟或横沟表现出较低的排水性能，因此存在轮胎的湿路性能降低的问题。
这样，湿路性能与油耗性能为二律背反的关系，因此强烈希望能够兼顾这两种性能的重载荷用充气轮胎。
发明内容
本发明是鉴于以上的现状而完成的，其主要目的在于提供一种能够确保湿路性能且能够提高油耗性能的重载荷用充气轮胎。
本发明的技术方案1所记载的发明为一种重载荷用充气轮胎，在胎面部包括：沿轮胎周向连续地延伸的至少一条主沟、沿轮胎周向连续地延伸的至少一条副沟、以及从所述主沟及所述副沟朝向轮胎轴向延伸的多条横沟，并且具有作为单位花纹的间距，该单位花纹的构成包括轮胎周向上相邻的横沟之间的陆地部分和一个所述横沟，所述重载荷用充气轮胎的特征在于，所述副沟具有比所述主沟的深度小的浅底部，在所述副沟的浅底部形成有沿着所述副沟延伸的沟底刀槽，所述横沟具有比所述主沟的深度小的浅底部，在所述横沟的浅底部形成有沿着所述横沟延伸的沟底刀槽，所述横沟的沟宽度W2是所述间距的轮胎周向长度L1的5%～15%。
并且，技术方案2所记载的发明在技术方案1所记载的重载荷用充气轮胎的基础上，所述胎面部包括40～50个所述间距。
并且，技术方案3所记载的发明在技术方案1或2所记载的重载荷用充气轮胎的基础上，所述胎面部包括胎面橡胶，所述胎面橡胶的损失正切tanδ为0.08以下。
并且，技术方案4所记载的发明在技术方案3所记载的重载荷用充气轮胎的基础上，相对于100质量份而言，所述胎面橡胶含有40～60质量份的碳。
并且，技术方案5所记载的发明在技术方案1至4中任意一项所记载的重载荷用充气轮胎的基础上，所述主沟包括：在轮胎赤道的两侧延伸的一对胎冠主沟、和在胎面端侧延伸的一对胎肩主沟，所述副沟包括在所述胎冠主沟与所述胎肩主沟之间延伸的中间副沟，所述中间副沟以及所述横沟的浅底部的沟深度D2为所述胎冠主沟的最大深度D1的55%～75%。
并且，技术方案6所记载的发明在技术方案5所记载的重载荷用充气轮胎的基础上，所述中间副沟以及所述横沟的沟底刀槽的刀槽深度D3为所述胎冠主沟的最大深度D1的85%～100%。
并且，技术方案7所记载的发明在技术方案5或6所记载的重载荷用充气轮胎的基础上，所述中间副沟以及所述横沟的沟底刀槽的刀槽深度D3为所述胎冠主沟的最大深度D1的85%～100%在所述胎冠主沟与所述中间副沟之间划分出内侧中间肋条，在所述胎肩主沟与所述中间副沟之间形成有外侧中间花纹块列，该外侧中间花纹块列是将由所述外侧中间横沟划分的外侧中间花纹块沿轮胎周向排列而成的，所述内侧中间肋条以及所述外侧中间花纹块列的轮胎轴向的最大宽度W1是所述胎面端之间的胎面宽度TW的5%～12%。
本发明的重载荷用充气轮胎，由于副沟以及横沟具有浅底部，由此能够增大胎面部的花纹刚性，且能够提高油耗性能。并且，通过在副沟以及横沟的浅底部形成沟底刀槽，由此能够在磨损末期发挥边缘成分的作用，能够确保湿路性能。此外，由于横沟的沟宽度W2被确定为间距的轮胎周向长度L1的5%～15%，因此能够确保横沟的沟容积，确保浅底部以及沟底刀槽所产生的效果，且能够提高胎面部的花纹刚性。因此，本发明的重载荷充气用轮胎能够确保湿路性能，且能够提高油耗性能。
附图说明
图1是本发明的实施方式的重载荷用充气轮胎的胎面部的展开图。
图2是图1的A1-A1剖视图。
图3是图1的轮胎赤道附近的放大图。
图4是图1的胎面端附近的放大图。
图5是图1的中间副沟附近的放大图。
图6是图5的A2-A2剖视图。
附图标号说明：1...重载荷用充气轮胎；2...胎面部；3...主沟；4...副沟；9...横沟；10...陆地部分；13...浅底部；14...中间沟底刀槽；16...浅底部；17...胎冠沟底刀槽；19...浅底部；20...内侧沟底刀槽；22...浅底部；23...外侧沟底刀槽；W2...沟宽度；P...间距；C...轮胎赤道。
具体实施方式
以下，基于附图对本发明的一个实施方式进行说明。
在图1中，示出了本实施方式的重载荷用充气轮胎（以下，有时仅记载为“轮胎”）1的胎面部2的展开图。轮胎1优选例如安装于卡车或公共汽车等重载荷车辆。
在图2中示出了图1的A1-A1剖视图。如图2所示，胎面部2形成为在与路面接触的接地面2S侧包括胎面橡胶2G。该胎面橡胶2G例如损失正切（tanδ）优选为0.08以下。具有这种胎面部2的轮胎1，能够减小伴随胎面部2的变形的能量损失，从而能够提高油耗性能。另外，在损失正切大于0.08的情况下，则有可能使油耗性能恶化。从该观点出发，胎面橡胶2G的损失正切优选为0.078以下。另外，从轮胎1的牵引性能的观点出发，胎面橡胶2G的损失正切优选为0.04以上。
其中，胎面橡胶2G的损失正切是硫化后的橡胶的损失正切，是以JIS-K6394的规定为基准，在下面所示的条件下使用（株）岩本制作所的“粘弹性分光仪”测量的值。
初期应变：105
摆幅：±1%
频率：10Hz
变形模式：拉伸
测量温度：70℃
此外，相对于质量份100而言，胎面橡胶2G优选例如含有40～60质量份的碳。具有这种胎面部2的轮胎1，能够减小伴随胎面部2的变形的能量损失，从而能够提高油耗性能。另外，在碳多于60质量份的情况下，不仅伴随胎面部2的变形的能量损失变大，而使得油耗性能降低，还有可能使胎面橡胶2G硬化而导致耐崩裂性能降低。相反，在碳小于40质量份的情况下，则有可能使胎面橡胶2G的加强性降低而导致磨损性能降低。从该观点出发，相对于质量份100而言，胎面橡胶2G优选含有45～55质量份的碳。
如图1所示，在胎面部2形成有沿轮胎周向连续延伸的至少一条主沟，在本实施方式中，形成有4条主沟3。主沟3例如包括：在轮胎赤道C两侧延伸的一对胎冠主沟3A、3A、以及在最靠胎面端Te侧延伸的一对胎肩主沟3B、3B。
所述“胎面端”是指：对轮辋组装于正规轮辋且填充有正规内压的正规状态下的轮胎1加载正规载荷，并使该轮胎以0°外倾角接地于平面时胎面接地面的轮胎轴向最外端。
另外，所述“正规轮辋”是指：在包含轮胎所依据的规格的规格体系中，该规格按照每个轮胎所确定的轮辋，例如，若是JATMA则为“标准轮辋”，若是TRA则为“Design Rim”，若是ETRTO则为“Measuring Rim”。
另外，所述“正规内压”是指：在包含轮胎所依据的规格的规格体系中，该规格按照每个轮胎所确定的空气压，例如，若是JATMA则为“最高空气压”，若是TRA则为表“TIRE LOADLIMITS AT VARIOUS COLD INFLATION PRESSURES”中记载的最大值，若是ETRTO则为“INFLATION PRESSURES”。
另外，所述“正规载荷”是指：在包含轮胎所依据的规格的规格体系中，该规格按照每个轮胎所确定的载荷，例如，若是JATMA则为“最大载荷能力”，若是TRA则为表“TIRE LOADLIMITS AT VARIOUS COLD INFLATION PRESSURES”中记载的最大值，若是ETRTO则为“LOADCAPACITY”。
另外，轮胎1的各部分的尺寸，只要没有特别地预先指出，都是在无载荷的正规状态下所测量的值。对于沟宽度而言，是在胎面部2以与沟缘之间的中心线成直角的方式所测量的值。
并且，在胎面部2形成有沿轮胎周向连续延伸的至少一条副沟4，在本实施方式中形成有两条副沟4。副沟4例如是在胎冠主沟3A与胎肩主沟3B之间延伸的一对中间副沟。
此外，在胎面部2形成有从主沟3以及副沟4朝向轮胎轴向延伸的多个横沟9。横沟9包括：在一对胎冠主沟3A、3A之间连接的胎冠横沟9A；从中间副沟4朝向胎冠主沟3A延伸的内侧中间横沟9B；在胎肩主沟3B与中间副沟4之间连接的外侧中间横沟9C；以及在胎肩主沟3B与胎面端Te之间连接的胎肩横沟9D。
另外，在胎面部2设有将由主沟3和副沟9划分的多个花纹块11沿轮胎周向并排排列而成的至少一个花纹块列。本实施方式的花纹块列包括：胎冠花纹块列7A，其是将由一对胎冠主沟3A、3A与胎冠横沟9A划分的胎冠花纹块11A沿轮胎周向并排排列而形成的；以及一对外侧中间花纹块列7C、7C，它们是将由中间副沟4、胎肩主沟3以及外侧中间横沟9C划分的外侧中间花纹块11C沿轮胎周向并排排列而形成的。此外，在本实施方式的花纹块列中包括一对胎肩花纹块列7D，它们将由胎肩主沟3B、胎面端Te以及胎肩横沟9D划分的胎肩花纹块11D沿轮胎周向并排排列而形成的。
并且，在胎面部2的胎冠主沟3A与中间副沟4之间划分出沿轮胎周向连续的一对内侧中间肋条7B。内侧中间肋条7B包括处于相邻的内侧中间横沟9B之间的内侧中间陆地部分12。
上述胎肩花纹块11A、外侧中间花纹块11C、胎肩花纹块11D以及内侧中间陆地部分12构成为形成于沿轮胎周向相邻的横沟9之间的陆地部分10。
并且，这样的胎面部2，优选陆地比为70%～80%。由此，轮胎1能够确保胎面部2的沟容积并且能够提高花纹刚性。因此，轮胎1能够确保湿路性能，并且提高油耗性能。另外，在陆地比小于70%的情况下，则有可能使胎面部2的花纹刚性降低。因此，伴随胎面部2的变形的能量损失变大，有可能无法充分提高油耗性能。相反，在陆地比大于80%的情况下，则有可能使胎面部2的沟减少，导致无法充分发挥边缘性能，从而降低湿路性能。
其中，所述“陆地比”是指：实际与路面接地的接地面的全体面积Sc、与假定将设于胎面部2的所有的沟填平的状态下胎面的全体表面积Sa之比（Sc/Sa）。
并且，本实施方式的胎面部2具有由陆地部分10与一个横沟9形成的单位花纹亦即间距P。并且，本实施方式的胎面部2优选沿轮胎周向包括40～50个间距P。这样的胎面2能够发挥轮胎轴向的边缘成分的作用，并且提高周向的刚性。由此胎面部2能够确保湿路性能，并且能够提高油耗性能。另外，如果间距P的数量在胎面部2超过50个，间距P的周向长度就会减小。因此有可能使胎面部2的陆地部分10的周向刚性降低，导致无法充分提高油耗性能。相反，在间距P的数量小于40个的情况下，间距P的周向长度变大。因此胎面部2的轮胎轴向的边缘成分变少，则有可能无法充分提高湿路性能。从该观点出发，胎面部2优选包括42～48个间距P。
此外，本发明的横沟9的沟宽度W2被限定为是间距P的轮胎周向长度L1的5%～15%。由此，胎面部2能够确保横沟9的沟容积，并且能够提高胎面部2的周向刚性。因此，胎面部2能够确保湿路性能并且提高油耗性能。另外，如果横沟9的沟宽度W2超过间距P的长度L1的15%，则无法充分提高陆地部分10的周向刚性，有可能使油耗性能降低。相反，在横沟9的沟宽度W2小于间距P的长度L1的5%的情况下，则无法充分确保胎面部2的沟容积，有可能使湿路性能下降。从该观点出发，横沟9的沟宽度W2优选为间距P的长度的8%～12%。
在图3中示出图1的轮胎赤道C附近的放大图。如图3所示，胎冠主沟3A包括：朝向轮胎赤道C侧形成为凸状的内侧顶点3Ai、以及朝向胎面端Te侧形成为凸状的外侧顶点3Ao，从而形成为摆幅小的锯齿状。一对胎冠主沟3A、3A的锯齿状的相位沿轮胎周向错开而配置。这样的胎冠主沟3A能够将胎面部2与路面之前的水膜沿轮胎周向引导，并且相对于轮胎周向发挥边缘效果，从而能够提高湿路性能以及牵引性能。
如图2或图3所示，为了有效地发挥上述的作用，胎冠主沟3A的沟宽度Wa例如优选为胎面端Te、Te之间的轮胎轴向距离亦即胎面宽度TW（图1所示）的2%～4%左右。并且，胎冠主沟3A的最大沟深度D1例如优选为胎面宽度TW的5%～8%左右。
胎冠主沟3A包括从其沟底突出的突起12。该突起12沿胎冠主沟3A的沟中心线3CL间隔设置。在俯视观察胎面时，该突起12形成为大致纵长矩形状。这样的突起12有助于防止在胎冠主沟3A处夹石。
在图4中示出图1的胎面端Te附近的放大图。如图4所示，胎肩主沟3B包括：朝向轮胎赤道C侧形成为凸状的内侧顶点3Bi、以及朝向胎面端Te侧形成为凸状的外侧顶点3Bo，从而形成为摆幅小的锯齿状。这样的胎肩主沟3B与胎冠主沟3A同样，能够提高湿路性能以及牵引性能。
为了有效发挥上述的作用，胎肩主沟3B的沟宽度Wc优选为胎面宽度TW的4%～6%左右。并且，最大沟深度D4（图2所示）优选为与胎冠主沟3A的最大沟深度D1相同的程度。在这样的胎肩主沟3B，例如与胎冠主沟3A相同，也可以设有用于防止夹石的突起。
在图5中示出图1的中间副沟4附近的放大图。如图5所示，中间副沟4包括：朝向轮胎赤道C侧形成为凸状的内侧顶点4Ai、以及朝向胎面端Te侧形成为凸状的外侧顶点4Ao，从而形成为锯齿状。本实施方式的中间副沟4的锯齿状的摆幅W9大于胎冠状主沟3A的锯齿状的摆幅。并且，中间副沟4包括：从内测顶点4Ai向外侧顶点4Ao延伸的短倾斜部4A、和从外侧顶点4Ao向内侧顶点4Ai延伸且轮胎周向的长度比短倾斜部4A大的长倾斜部4B。
这样的中间副沟4能够相对于轮胎周向以及轮胎轴向发挥边缘效果，有助于提高湿路性能以及牵引性能。为了有效地发挥这种效果，中间副沟4的沟宽度Wb例如优选为胎面宽度TW的1%～3%左右。
在图6中示出图5的A2-A2的剖视图。如图5或图6所示，中间副沟4具有比胎冠主沟3A的深度小的浅底部13。这样的浅底部13在内侧中间肋条7B与外侧中间花纹块列7C之间连结，能够增大胎面部2的花纹刚性，从而有效地抑制内侧中间肋条7B以及外侧中间花纹块列7C的变形。因此，能够减小在内侧中间肋条7B以及外侧中间花纹块列7C的能量损失，提高油耗性能。
浅底部13的沟深度D2优选例如是胎冠主沟3A的最大沟深度D1的55%～75%。在该浅底部13的沟深度大于胎冠主沟3A的最大沟深度D1的75%的情况下，则无法抑制内侧中间肋条7B以及外侧中间花纹块列7C的变形，有可能无法充分提高油耗性能。相反，在浅底部13的沟深度小于胎冠主沟3A的最大沟深度D1的55%的情况下，则中间副沟4的沟容积降低，有可能无法维持湿路性能。从该观点出发，浅底部13的沟深度D2a更优选为胎冠主沟3A的最大沟深度D1的60%～70%。
本实施方式的浅底部13例如包括：设于短倾斜部4A与长倾斜部4B的第一浅底部13A、以及深度比第一浅底部13A的深度D2a大的第二浅底部13B。由于第一浅底部13A的深度D2a比第二浅底部13B的深度小，因此在短倾斜部4A以及长倾斜部4B处，第一浅底部13A能够更加牢固地在内侧中间肋条7B与外侧中间花纹块列7C之间连结，从而能够提高油耗性能。另一方面，由于第二浅底部13B的深度比第一浅底部13A的深度D2a大，因此能够确保沟容积，且能够抑制湿路性能降低。
在第一浅底部13A以及第二浅底部13B形成有沿着中间副沟4的中心线延伸的沟底刀槽14。沟底刀槽14能够借助接地压力进一步增大中间副沟4的沟宽度Wb。因此，能够借助中间副沟4来提高排水性能，从而提高湿路性能。此外，在各浅底部13A、13B接地而发生磨损的末期，沟底刀槽14能够发挥边缘成分，从而确保湿路性能。
为了有效地发挥上述作用，沟底刀槽14的刀槽深度D3a优选例如为胎冠主沟3A的最大沟深度D1的85%～100%。在沟底刀槽14的刀槽深度D3a大于胎冠主沟3A的最大沟深度D1的100%的情况下，内侧中间肋条7B以及外侧中间花纹块列7C的变形变大，有可能无法充分提高油耗性能。相反，在沟底刀槽14的刀槽深度D3a小于胎冠主沟3A的最大沟深度D1的85%的情况下，则有可能无法在磨损末期确保湿路性能。从该观点出发，沟底刀槽14的刀槽深度D3a优选为胎冠主沟3A的最大沟深度D1的90%～95%。
如图3所示，胎冠横沟9A在一对胎冠主沟3A、3A的内侧顶点3Ai、3Ai之间相对于轮胎周向以55度～75度的角度αa倾斜延伸。这样的胎冠横沟9A能够相对于轮胎周向以及轮胎轴向发挥边缘效果，从而能够提高牵引性能、湿路性能以及操纵稳定性。并且，胎冠横沟9A能够沿着该倾斜将胎面部2与路面之间的水膜顺畅地朝轮胎轴向外侧引导，从而能够提高湿路性能。
如图2或图3所示，胎冠横沟9A具有深度比胎冠主沟3A小的浅底部16。该浅底部16在轮胎周向上相邻的胎冠花纹块11A、11A之间连结，从而能够减小胎冠花纹块11A的变形。因此浅底部16能够减小胎冠花纹块列7A的能量损失，从而能够提高油耗性能。从确保胎花纹块列7A的周向刚性以及胎冠横沟9A的沟容积的观点出发，浅底部16与中间副沟4的浅底部13同样，优选例如具有胎冠主沟3A的最大沟深度D1的55%～75%的沟深度D2b。浅底部16的沟深度D2b更优选为胎冠主沟3A的最大沟深度D1的60%～70%。
与中间副沟4的浅底部13同样，在胎冠横沟9A的浅底部16形成有沿着胎冠横沟9A的中心线延伸的胎冠沟底刀槽17。胎冠沟底刀槽17能够借助接地压力增大胎冠横沟9A的沟宽度W2，从而提高湿路性能。此外，在浅底部16接地的胎面部2的磨损末期，胎冠沟底刀槽17能够发挥边缘成分，从而能够确保湿路性能。
为了有效地发挥如上所述的作用，胎冠沟底刀槽17的刀槽深度D3b优选为胎冠主沟3A的最大沟深度D1的85%～100%。在胎冠沟底刀槽17的刀槽深度D3b小于胎冠主沟3A的最大沟深度D1的85%的情况下，则有可能无法在胎面部2的磨损末期确保湿路性能。相反，在胎冠沟底刀槽17的刀槽深度D3b大于胎冠主沟3A的最大沟深度D1的100%的情况下，胎冠花纹块列7A的变形变大，有可能无法充分提高油耗性能。从该观点出发，胎冠沟底刀槽17的刀槽深度D3b更优选为胎冠主沟3A的最大沟深度D1的90%～95%。
如图5所示，内侧中间横沟9B从中间副沟4的内侧顶点4Ai朝向胎冠主沟3A的外侧顶点3Ao而相对于轮胎周向以55°～75°的角度αb倾斜。因此能够将胎面部2与路面之间的水膜顺畅地朝轮胎轴向外侧引导，从而能够维持湿路性能。
内侧中间横沟9B不与胎冠主沟3A连通。因此在接地时，能够抑制在胎冠主沟3A内被压缩的空气流入内侧中间横沟9B，从而能够提高抗噪性能，为了更加有效地发挥这种作用，内侧中间横沟9B的内端与胎冠主沟3A之间的最短距离Lb优选为胎面宽度TW的1.3%～2.5%。
如图2或图5所示，内侧中间横沟9B具有比胎冠主沟3A的深度小的浅底部19。该浅底部19能够进一步提高内侧中间肋条7B的周向刚性，能够提高油耗性能。从与中间副沟4的浅底部13同样的观点出发，浅底部19优选具有胎冠主沟3A的最大沟深度D1的55%～75%的深度D2c。另外，浅底部19的深度D2c优选为胎冠主沟3A的最大沟深度D1的60%～70%。
在浅底部19形成有沿着内侧中间横沟9B的中心线延伸的内侧沟底刀槽20。这样的内侧沟底刀槽20与沟底刀槽14同样，能够借助接地压力增大内侧中间横沟9B的沟宽度W2，从而能够提高湿路性能。此外，内侧沟底刀槽20能够在浅底部19接地的磨损末期发挥边缘成分的作用，从而能够提高湿路性能。
从与沟底刀槽14同样的观点出发，内侧沟底刀槽20的深度D3c优选为胎冠主沟3A的最大沟深度D1的85%～100%，更优选为D1的90%～95%。
内侧沟底刀槽20的轮胎轴向的外端优选在中间副沟4的内侧顶点4Ai与沟底刀槽14连通。由此，内侧沟底刀槽20能够有效地增大内侧中间横沟9B的沟宽度W2以及中间副沟4的沟宽度Wb，从而能够大幅度提高湿路性能。
如图4所示，外侧中间横沟9C在中间副沟4的外侧顶点4Ao与胎肩主沟3B的内侧顶点3Bi之间相对于轮胎周向以55度～75度的角度αc倾斜延伸。外侧中间横沟9C与胎冠横沟9A同样能够相对于轮胎周向以及轮胎轴向发挥边缘效果，从而能够提高牵引性能、湿路性能以及操纵稳定性能。并且，外侧中间横沟9C能够沿着其倾斜而将胎面部2与路面之间的水膜顺畅地朝轮胎轴向外侧引导，从而能够提高湿路性能。
如图2或图4所示，外侧中间横沟9C具有比胎冠主沟3A的深度小的浅底部22。该浅底部22能够减小外侧中间花纹块列7C的变形。因此浅底部22能够减小外侧中间花纹块列7C的能量损失，从而能够提高油耗性能。从与内侧中间横沟9B的浅底部19同样的观点出发，该浅底部22优选具有胎冠主沟3A的最大沟深度D1的55%～75%的深度D2d（如图2所示）。另外，浅底部22的深度D2d优选为胎冠主沟3A的最大沟深度D1的60%～70%。
并且，在浅底部22形成有沿着外侧中间横沟9C的中心线延伸的外侧沟底刀槽23。外侧沟底刀槽23与沟底刀槽14同样，能够借助接地压力增大外侧中间横沟9C的沟宽度W2，从而能够提高湿路性能。此外，外侧沟底刀槽23能够在浅底部22接地的磨损末期发挥边缘成分的作用，从而能够提高湿路性能。
从与沟底刀槽14同样的观点出发，外侧沟底刀槽23的深度D3d优选为胎冠主沟3A的最大沟深度D1的85%～100%，更优选为D1的90%～95%。
外侧沟底刀槽23的轮胎轴向的内端优选为在中间副沟4的外侧顶点4Ao处与中间副沟4的沟底刀槽14连通。由此，外侧沟底刀槽23能够增大中间副沟4的沟宽度，从而能够提高湿路性能。
如图4所示，胎肩横沟9D在胎肩主沟3B的外侧顶点3Bo与胎面端Te之间连通，并且，相对于轮胎周向以70度～90度左右的角度αd倾斜延伸。这样的胎肩横沟9D与胎冠横沟9A、内侧中间横沟9B以及外侧中间横沟9C同样能够提高牵引性能、湿路性能以及操纵稳定性能。
如图2或图4所示，胎肩横沟9D具有深度比胎冠主沟3A小的浅底部25。该浅底部25能够减小胎肩花纹块列7D的变形。因此，浅底部25能够减小在胎肩花纹块列7D是能量损失，从而能够提高油耗性能。从与中间副沟4的浅底部13同样的观点出发，浅底部25优选为具有胎冠主沟3A的最大沟深度D1的55%～75%的深度D5。另外，浅底部25的深度D5优选为胎冠主沟3A的最大沟深度D1的60%～70%。此外，浅底部25的轮胎轴向长度L5优选为胎肩花纹块列7D的轮胎轴向的宽度W6的40%～60%，从而能够借助胎肩横沟9D来确保排水性能，并能够减小胎肩花纹块列7D的变形。
在本实施方式的胎肩横沟9D的浅底部25未设置沟底刀槽。由此，浅底部25能够更有效地提高胎肩花纹块列7D的刚性，从而能够提高油耗性能以及操纵稳定性能。
这样，本实施方式的轮胎1的中间副沟4、胎冠横沟9A、内侧中间横沟9B以及外侧中间横沟9C、胎肩横沟9D具有浅底部13、16、19、22、25。由此，轮胎1能够增大胎面部2的花纹刚性，提高油耗性能。此外，在各浅底部13、16、19、22形成有沟底刀槽14、17、20、23。由此，轮胎1能够确保胎面2的磨损末期的湿路性能。并且，由于横沟9的沟宽度W2被确定在间距P的轮胎周向长度L1的上述范围内，因此能够确保横沟9的沟容积，确保由各浅底部13、16、19、22、25以及各沟底刀槽14、17、20、23所产生的效果，并且能够提高胎面部2的花纹刚性。因此本发明的轮胎1能够确保湿路性能，并且提高油耗性能。
如图3所示，在俯视观察胎面时，胎冠花纹块11A形成为轮胎周向长度BLa大于轮胎轴向宽度BWa的纵长矩形状。胎冠花纹块11A能够提高轮胎周向的刚性且减小能量损失，从而能够提高油耗性能以及牵引性能。为了有效地发挥这种效果，胎冠花纹块11A的宽度BWa优选为胎面宽度TW的8%～20%左右。
另外，在胎冠花纹块11A的胎冠主沟3A与胎冠横沟9A所成的锐角的拐角部设有倒角30。倒角30能够抑制在锐角的拐角部产生崩裂等损伤。此外，倒角30能够使在胎冠主沟3A与路面之间形成的气柱内的振动产生紊乱，从而能够有效地抑制因气柱共鸣而产生的噪声。
如图4所示，外侧中间花纹块11C形成为轮胎周向长度BLc大于轮胎轴向最大宽度W1（BWc）、且朝轮胎轴向内侧突出的大致纵长底座形状。外侧中间花纹块11C能够提高轮胎周向刚性，且能够提高油耗性能、牵引性能以及操纵稳定性。
外侧中间花纹块11C的最大宽度W1优选为胎面宽度TW的5%～12%左右。在外侧中间花纹块11C的最大宽度W1大于胎面宽度TW的12%的情况下，陆地比增大，胎面部2的沟减少，无法充分发挥边缘性能，从而有可能降低湿路性能。相反，在外侧中间花纹块11C的最大宽度W1小于胎面宽度TW的5%的情况下，则有可能降低轮胎轴向刚性，从而使操纵稳定性降低。从该观点出发，外侧中间花纹块11C的最大宽度W1优选为胎面宽度TW的7%～10%左右。
并且，当俯视观察胎面时，优选在外侧中间花纹块11C的轮胎轴向的内端设有朝轮胎轴向外侧凹入为纵长矩形状的凹沟31b。这样的凹沟31b能够抑制崩裂等损伤，并且能够提高湿路性能。
胎肩花纹块11D形成为轮胎周向长度BLd大于轮胎轴向宽度W6的纵长矩形状。胎肩花纹块11D能够提高轮胎周向刚性，且能够提高油耗性能、牵引性能以及操纵稳定性。另外，胎肩花纹块11D的宽度W6优选为胎面宽度TW的10%～20%左右。
并且，胎肩花纹块11D在胎肩主沟3B与胎肩横沟9D所成的锐角的拐角部设有倒角32。这样的倒角32有助于提高耐久性能以及耐噪声性能。
此外，在胎肩花纹块11D的胎面端Te侧，沿轮胎周向间隔设置有沿轮胎轴向以小长度切入的胎肩刀槽33。这样的胎肩刀槽33能够缓和胎肩花纹块11D的胎面端Te侧的刚性，能够吸收与车辙冲突时的冲击，提高抗偏驶性能。
如图5所示，内侧中间肋条7B在胎冠主沟3A与中间副沟4之间形成为在轮胎周向上连续的肋条体。其中对于肋条体而言，“连续”是指在轮胎周向上没有被横沟分割开，且刀槽不包含于上述横沟。与外侧中间花纹块列7C相比，这样的内侧中间肋条7B能够提高轮胎周向的刚性以及轮胎轴向的刚性，且能够提高直行稳定性、转弯稳定性以及油耗性能。
从与外侧中间花纹块11C的最大宽度W1同样的观点出发，内侧中间肋条7B的最大宽度W1（BWb）优选为胎面宽度TW的5%～12%左右。此外，内侧中间肋条7B的最大宽度W1优选为胎面宽度TW的7%～10%左右。
并且，在本实施方式的内侧中间肋条7B设有连通刀槽28，该连通刀槽28从内侧沟底刀槽20的轮胎轴向的内端朝向轮胎轴向内侧延伸并且与胎冠主沟3A连通。这样的连通刀槽28能够缓和内侧中间肋条7B的刚性，能够防止在该部分产生应变集中。此外，能够提高内侧中间肋条7B的边缘成分的作用，从而能够提高湿路性能。
并且，当俯视观察胎面时，优选在内侧中间肋条7B的轮胎轴向的外端设有朝轮胎轴向内侧凹入为纵长矩形状的凹沟31a。这样的凹沟31a能够抑制崩裂等损伤，并且能够提高湿路性能。
以上，对本发明的特别优选的实施方式进行了详述，但本发明不限定于该实施方式，而是能够变形为各种方式来实施。
实施例
试制了具有图1所示的基本花纹并且基于表1规格的轮胎，并对其进行了评价。
主要的共同规格如下。
轮胎尺寸：275/80R22.5 151/148J
轮辋尺寸：22.5×7.5
胎面宽度TW：248mm
胎冠主沟：沟宽度Wa：6mm
最大沟深度D1：16mm
各测试方法如下。
<油耗性能（滚动阻力）>
使用滚动阻力试验机，在以下条件下测量了轮胎的滚动阻力值。评价以实施例为100的指数，对滚动阻力测量值的倒数进行了评价。数值越大表示滚动阻力越小、油耗性能越优异。
内压：900kPa
载重：33.83kN
速度：80km/h
<湿路性能>
将磨损了75%的各试制轮胎轮辋组装于上述轮辋，填充900kPa内压，并安装于载重10吨的卡车（2-D车）的全轮，并测量了在具有5mm水膜的湿沥青路面上以2速-1500rpm固定转速从连接离合器的瞬间至通过10m时的时间。评价是以实施例1为100的指数来表示各时间的倒数。数值越大越好。
<耐磨损性能>
将各试制轮胎轮辋组装于上述轮辋，且填充900kPa内压，并将实施例1的轮胎安装于载重10吨的卡车（2-D车）的后轮的一方，另一方则安装各试制轮胎，并且行驶至任何一个轮胎的胎冠主沟的沟深度变为1.6mm为止，对行驶距离进行了测量。评价是以实施例1为100的指数来表示行驶距离。数值越大越好。
<耐崩裂性能>
在耐磨损性能的测试结束之后，通过目视确认了有无崩裂及崩裂的大小。评价以实施例1为100的指数来表示确认的崩裂。数值越大越好。
表1
如表1所示，能够确认实施例的轮胎确保湿路性能，并且能够提高油耗性能。

Claims (7)

1.一种重载荷用充气轮胎，在胎面部包括：沿轮胎周向连续地延伸的至少一条主沟、沿轮胎周向连续地延伸的至少一条副沟、以及从所述主沟及所述副沟朝向轮胎轴向延伸的多条横沟，并且具有作为单位花纹的间距，该单位花纹的构成包括轮胎周向上相邻的横沟之间的陆地部分和一个所述横沟，所述重载荷用充气轮胎的特征在于，
所述副沟具有比所述主沟的深度小的浅底部，
在所述副沟的浅底部形成有沿着所述副沟延伸的沟底刀槽，
所述横沟具有比所述主沟的深度小的浅底部，
在所述横沟的浅底部形成有沿着所述横沟延伸的沟底刀槽，
所述横沟的沟宽度(W2)是所述间距的轮胎周向长度(L1)的5％～15％，
所述主沟包括：在轮胎赤道的两侧延伸的一对胎冠主沟、和在胎面端侧延伸的一对胎肩主沟，
所述副沟包括在所述胎冠主沟与所述胎肩主沟之间延伸的中间副沟，
所述横沟包括：从所述中间副沟朝向所述胎冠主沟延伸的内侧中间横沟、和在所述胎肩主沟与所述中间副沟之间连接的外侧中间横沟，
所述内侧中间横沟不与所述胎冠主沟连通。
2.根据权利要求1所述的重载荷用充气轮胎，其特征在于，
所述胎面部包括40～50个所述间距。
3.根据权利要求1或2所述的重载荷用充气轮胎，其特征在于，
所述胎面部包括胎面橡胶，
所述胎面橡胶的损失正切(tanδ)为0.08以下。
4.根据权利要求3所述的重载荷用充气轮胎，其特征在于，
相对于100质量份而言，所述胎面橡胶含有40～60质量份的碳。
5.根据权利要求1所述的重载荷用充气轮胎，其特征在于，
所述中间副沟以及所述横沟的浅底部的沟深度(D2)为所述胎冠主沟的最大深度(D1)的55％～75％。
6.根据权利要求5所述的重载荷用充气轮胎，其特征在于，
所述中间副沟以及所述横沟的沟底刀槽的刀槽深度(D3)为所述胎冠主沟的最大深度(D1)的85％～100％。
7.根据权利要求5或6所述的重载荷用充气轮胎，其特征在于，
在所述胎冠主沟与所述中间副沟之间划分出内侧中间肋条，
在所述胎肩主沟与所述中间副沟之间形成有外侧中间花纹块列，该外侧中间花纹块列是将由所述外侧中间横沟划分的外侧中间花纹块沿轮胎周向排列而成的，
所述内侧中间肋条以及所述外侧中间花纹块列的轮胎轴向的最大宽度(W1)是所述胎面端之间的胎面宽度(TW)的5％～12％。
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