WO2021241565A1 - 送風機器 - Google Patents
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Definitions
- This disclosure relates to blower equipment.
- a centrifugal fan and a cooling heat exchanger are arranged in the casing of a vehicle air conditioner (see, for example, Patent Document 1).
- a vehicle air conditioner an air flow sucked from one side in the axial direction by a centrifugal fan is blown out in the radial direction.
- the cooling heat exchanger is located on the other side in the axial direction with respect to the centrifugal fan.
- the cooling heat exchanger is cooled by the airflow refrigerant blown from the centrifugal fan. Therefore, cold air can be blown out from the cooling heat exchanger.
- the present inventor examined the wind speed distribution of the air flow blown from the centrifugal fan in the vehicle air conditioner of Patent Document 1 described above.
- a part of the air flow blown out from the centrifugal fan flows into the end side of the air inflow surface of the cooling heat exchanger.
- a part of the air flow excluding the air flow flowing into the end side of the air inflow surface among the air flows blown out from the centrifugal fan flows into the central part side of the air inflow surface of the cooling heat exchanger. ..
- the air flow flowing into the end side of the air inflow surface of the cooling heat exchanger is referred to as the first air flow.
- the air flow flowing into the central portion of the air inflow surface of the cooling heat exchanger is called the second air flow.
- the first air flow is blown out from the centrifugal fan, then bent to the other side in the axial direction and flows into the other side in the axial direction as it is.
- the second air flow is blown out from the centrifugal fan, then bent in the other side in the axial direction, then bent inward in the radial direction, and then bent in the other side in the axial direction, and flows into the other side in the axial direction.
- the first air flow is bent only once after being blown out from the centrifugal fan and flows into the other side in the axial direction.
- the second air flow is bent three times after being blown out from the centrifugal fan and flows into the other side in the axial direction.
- the ventilation pressure loss of the second air flow is larger than that of the first air flow. Therefore, the air volume of the first air flow is larger than the air volume of the second air flow. This causes a bias in the wind speed distribution of the air flow blown out from the centrifugal fan.
- the blower is centrifugal with a centrifugal fan that rotates about an axis, sucks in air from one side in the axis direction, and blows air out in the radial direction around the axis.
- An air flow guide located on the other side in the axial direction with respect to the centrifugal fan, It is provided with a centrifugal fan and a casing for accommodating an air flow guide and allowing air flow to flow on the other side in the axial direction.
- the air flow blown out from the centrifugal fan is The first air flow that is blown out from the centrifugal fan, then bent to the other side in the axial direction and flows to the other side in the axial direction, It contains a second air stream, which is blown out of a centrifugal fan and then bent to the other side in the axial direction and then inward in the radial direction.
- the pressure loss that occurs in the first air flow from the time when the first air flow is blown out from the centrifugal fan until the first air flow flows on the other side in the axial direction with respect to the air flow guide portion is defined as the first pressure loss.
- the pressure loss that occurs in the second air flow from the time when the second air flow is blown out from the centrifugal fan until the second air flow flows on the other side in the axial direction with respect to the air flow guide portion is defined as the second pressure loss.
- the division value obtained by dividing the second pressure loss by the first pressure loss is defined as the first pressure loss ratio.
- the pressure loss that occurs in the first air flow from the time when the first air flow is blown out from the centrifugal fan until the first air flow flows on one side in the axial direction with respect to the air flow guide portion is defined as the third pressure loss.
- the pressure loss that occurs in the second air flow from the time when the second air flow is blown out from the centrifugal fan until the second air flow flows on one side in the axial direction with respect to the air flow guide portion is defined as the fourth pressure loss.
- the division value obtained by dividing the 4th pressure loss by the 3rd pressure loss is used as the 2nd pressure loss ratio.
- the air flow guide portion makes the first pressure loss ratio smaller than the second pressure loss ratio.
- the difference between the wind speed of the first air flow and the wind speed of the second air flow can be reduced as compared with the case where the air flow guide portion is not provided, so that the wind speed distribution of the air flow blown from the centrifugal fan is biased. It is possible to provide a blower device that suppresses the occurrence of.
- FIG. 3 is a front view of the filter of the indoor air conditioning unit according to the second embodiment of FIG. 4 as viewed from one side in the axial direction.
- FIG. 12 is a view of the internal configuration of the indoor air conditioning unit according to the sixth embodiment of FIG. 12 as viewed from the side of improving the heavens and regions. It is sectional drawing which shows the sectional structure of the indoor air-conditioning unit in 7th Embodiment.
- (First Embodiment) 1 and 2 show the overall configuration of the indoor air conditioner unit 10 of the vehicle air conditioner according to the first embodiment.
- the indoor air-conditioning unit 10 of the present embodiment is arranged on the front side in the vehicle traveling direction with respect to the instrument panel in the vehicle interior.
- the indoor air conditioning unit 10 includes an air conditioning casing 20, a centrifugal blower 30, a cooling heat exchanger 40, and a filter 50.
- the air-conditioning casing 20 forms an air inlet 21, an air flow path 22, and an air outlet 23 with a resin material.
- the air inlet 21 causes an air flow to flow into the air flow path 22 from the inside of the vehicle or outside the vehicle.
- the air flow path 22 circulates from the air inlet 21 toward the air outlet 23.
- the air outlet 23 blows the air flow from the air flow path 22 into the vehicle interior.
- the centrifugal blower 30 is arranged in the air conditioning casing 20.
- the centrifugal fan 30 includes a centrifugal fan 31 and a blower casing 32.
- the centrifugal fan 31 rotates about the axis S, sucks an air flow from one side in the axial direction through the air inlet 32a of the blower casing 32, and causes the air flow to the outside in the radial direction around the axis S, the air outlets 32b and 32c. Blow out through.
- the centrifugal fan 31 is rotationally driven by an electric motor (not shown).
- the blower casing 32 is formed so as to cover the centrifugal fan 31 from one side in the axial direction and the other side in the axial direction.
- the axis direction is the direction in which the axis S extends.
- the axial direction is parallel to the horizontal direction.
- the blower casing 32 forms an air inlet 32a that opens on one side in the axial direction with respect to the centrifugal fan 31, and air outlets 32b and 32c that open on the outer side in the radial direction about the axis S with respect to the centrifugal fan 31.
- the air outlet 32b is arranged on the heavenly region improvement side with respect to the centrifugal fan 31.
- the air outlet 32c is arranged on the lower side in the vertical direction with respect to the centrifugal fan 31.
- the cooling heat exchanger 40 is arranged in the air conditioning casing 20.
- the cooling heat exchanger 40 is arranged on the other side in the axial direction with respect to the centrifugal blower 30.
- the cooling heat exchanger 40 is formed with an air inflow surface 41 into which the air flow blown from the centrifugal fan 31 flows.
- the air inflow surface 41 is formed so as to be orthogonal to the axial direction.
- the axis S is formed so as to penetrate the central portion of the air inflow surface 41.
- the cooling heat exchanger 40 constitutes a refrigerating cycle in which the refrigerant is circulated together with the compressor, the radiator, and the decompressor, and the air flow flowing into the air inflow surface 41 is cooled by the refrigerant. As a result, cold air is blown out from the cooling heat exchanger 40.
- the filter 50 is arranged between the centrifugal blower 30 and the cooling heat exchanger 40 in the air conditioning casing 20.
- the filter 50 filters the air flow blown from the centrifugal blower 30 toward the cooling heat exchanger 40 to remove dust and the like.
- the filter 50 of the present embodiment has a uniform pressure loss in the plane direction orthogonal to the axial direction. As will be described later, the filter 50 functions to make the wind speed distribution of the air flow passing through the cooling heat exchanger uniform.
- the blower casing 32 rotates the centrifugal fan 31 around the axis S. Therefore, the centrifugal fan 31 sucks in the air flow from one side in the axial direction through the air inlet 32a and blows it out in the radial direction centering on the axis S through the air outlets 32b and 32c.
- the cooling heat exchanger 40 cools the air flow flowing into the air inflow surface 41 with a refrigerant and blows out cold air.
- the cold air is blown into the vehicle interior from the air outlet 23.
- FIG. 2 shows the indoor air conditioning unit 10 of the present embodiment after being blown out from the centrifugal fan 31 and then cooled.
- the ventilation path of the air flow passing through the heat exchanger 40 is shown.
- FIG. 3 shows a ventilation path of an air flow that is blown out from a centrifugal fan 31 and then passes through a cooling heat exchanger 40 in a inversely proportional indoor air conditioning unit 10A.
- the inversely proportional indoor air-conditioning unit 10A has a configuration in which the filter 50 is removed from the indoor air-conditioning unit 10 of the present embodiment.
- the air flow blown out from the centrifugal fan 31 through the air outlets 32b and 32c is the air flow K1 flowing into the central portion of the air inflow surface 41 of the cooling heat exchanger 40 and the air of the cooling heat exchanger 40.
- the air flow K2 flowing into the central portion of the inflow surface 41 is included.
- the air flow K1 is the first air flow that is blown out from the centrifugal fan 31 through the air outlets 32b and 32c, then bent to the other side in the axial direction and directly flows into the air inflow surface 41 of the cooling heat exchanger 40.
- the air flow K2 is blown out from the centrifugal fan 31 through the air outlets 32b and 32c, then bent in the other side in the axial direction, then bent inward in the radial direction, and then bent in the other side in the axial direction to cool the heat. This is the second air flow flowing into the air inflow surface 41 of the exchanger.
- the air flow K1 is blown out from the centrifugal fan 31 and then bent only once and flows into the air inflow surface 41 of the cooling heat exchanger 40.
- the second air flow is blown out from the centrifugal fan 31 and then bent three times to flow into the air inflow surface 41 of the cooling heat exchanger 40.
- R1 be the pressure loss that occurs each time the air flow K1 and the air flow K2 bend in the ventilation path.
- R2 be the pressure loss that occurs when the air flow K1 and the air flow K2 pass through the cooling heat exchanger 40.
- R3 be the pressure loss generated when the air flow K1 and the air flow K2 pass through the filter 50.
- the pressure loss AG1 generated in the air flow K1 blown out from the centrifugal fan 31 and passed through the cooling heat exchanger 40 is calculated by the formula 1. expressed.
- AS2 / AS1 (R1 ⁇ 3 + R2) / (R1 + R2) ... (Formula 5)
- AS2 / AS1 which is a pressure loss ratio obtained by dividing the pressure loss AS2 by the pressure loss AS1 is represented by the formula 5.
- AS2 / AS1 (R1 ⁇ 3 + R2 + R3) / (R1 + R2 + R3) ...
- ⁇ A which is the difference obtained by subtracting (AS2 / AS1) from (AG2 / AG1), is shown in Equation 7.
- AG2 / AG1 which is a inversely proportional pressure loss ratio
- AS2 / AS1 which is the pressure loss ratio of the present embodiment.
- the filter 50 can make AS2 / AS1 which is the pressure loss ratio of the present embodiment smaller than AG2 / AG1 which is the relative proportional pressure loss ratio by the pressure loss R3 of.
- the pressure loss ratio of the present embodiment can be made smaller than the pressure loss ratio of the inverse proportion.
- the pressure loss generated in the air flow K1 from the time when the air flow K1 is blown out from the centrifugal fan 31 until the air flow K1 flows on the other side in the axial direction with respect to the filter 50 is the pressure loss XA1 (that is, that is). , 1st pressure loss).
- the pressure loss XA1 is (R1 + R3).
- the pressure loss generated in the air flow K2 from the time when the air flow K2 is blown out from the centrifugal fan 31 until the air flow K2 flows on the other side in the axial direction with respect to the filter 50 is the pressure loss XA2 (that is, the first pressure loss XA2). 2 Pressure loss).
- the pressure loss XA2 is (R1 ⁇ 3 + R3).
- the pressure loss ratio (XA2 / XA1) which is the first pressure loss ratio obtained by dividing the pressure loss XA2 by the pressure loss XA1, is (R1 ⁇ 3 + R3) / (R1 + R3).
- the pressure loss generated in the air flow K1 from the time when the air flow K1 is blown out from the centrifugal fan 31 until the air flow K1 flows on one side in the axial direction with respect to the filter 50 is the pressure loss XB1 (that is, that is). , Third pressure loss).
- the pressure loss YB1 becomes R1.
- the pressure loss generated in the air flow K2 from the time when the air flow K2 is blown out from the centrifugal fan 31 until the air flow K2 flows on one side in the axial direction with respect to the filter 50 is the pressure loss XB2 (that is, the first pressure loss XB2). 4 Pressure loss).
- the pressure loss XB2 is (R1 ⁇ 3).
- the pressure loss ratio (XB2 / XB1) which is the second pressure loss ratio obtained by dividing the pressure loss XB2 by the pressure loss XB1, is (R1 ⁇ 3) / (R1).
- the indoor air conditioning unit 10 is a centrifugal fan that rotates about the axis S, sucks the air flow from one side in the axis direction, and blows the air flow to the outside in the radial direction about the axis.
- a centrifugal blower 30 including 31 is provided.
- the indoor air conditioning unit 10 houses the filter 50 as an air flow guide portion arranged on the other side in the axial direction with respect to the centrifugal fan 31, the centrifugal fan 31, and the filter 50, and is located on the other side in the axial direction. It is provided with an air conditioning casing 20 for circulating an air flow.
- the air flow blown out from the centrifugal fan 31 includes an air flow K1 and an air flow K2.
- the air flow K1 is the first air flow that is blown out from the centrifugal fan 31 and then bent to the other side in the axial direction and flows to the other side in the axial direction. After being blown out from the centrifugal fan 31, the air flow K2 is bent to the other side in the axial direction, then bent inward in the radial direction, and then bent to the other side in the axial direction to flow to the other side in the axial direction. 2 air flow.
- the pressure loss generated in the air flow K1 from the time when the air flow K1 is blown out from the centrifugal fan 31 until the air flow K1 flows on the other side in the axial direction with respect to the filter 50 is defined as the pressure loss YA1.
- the pressure loss generated in the air flow K2 from the time when the air flow K2 is blown out from the centrifugal fan 31 until the air flow K2 flows on the other side in the axial direction with respect to the filter 50 is defined as the pressure loss YA2.
- the division value obtained by dividing the pressure loss YA2 by the pressure loss YA1 is defined as the pressure loss ratio (YA2 / YA1).
- the pressure loss generated in the air flow K1 from the time when the air flow K1 is blown out from the centrifugal fan 31 until the air flow K1 flows on one side in the axial direction with respect to the filter 50 is defined as the pressure loss YB1.
- the pressure loss generated in the air flow K2 from the time when the air flow K2 is blown out from the centrifugal fan 31 until the air flow K2 flows on one side in the axial direction with respect to the filter 50 is defined as the pressure loss YB2.
- the division value obtained by dividing the pressure loss YB2 by the pressure loss YB1 is defined as the pressure loss ratio (YB2 / YB1).
- the pressure loss R3 of the filter 50 makes the pressure loss ratio (YA2 / YA1) smaller than the pressure loss ratio (YB2 / YB1).
- the difference between the wind speed of the air flow K2 and the wind speed of the air flow K1 can be reduced as compared with the case of the indoor air conditioning unit 10A without the filter 50. Therefore, the filter 50 can suppress that the wind speed distribution of the air flow blown from the centrifugal fan 31 is biased. Therefore, it is possible to prevent the wind speed distribution flowing through the cooling heat exchanger 40 from being biased.
- the pressure loss ratio (AS2 / AS1) of the indoor air-conditioning unit 10 of the present embodiment provided with the filter 50 is higher than the pressure loss ratio (AG2 / AG1) of the inversely proportional indoor air-conditioning unit 10A not provided with the filter 50. , Become smaller.
- the filter 50 filters the air flow K1 and the air flow K2 blown out from the centrifugal fan 31 to cause a pressure loss R3 in each of the air flow K1 and the air flow K2, so that the pressure loss ratio becomes inversely proportional. In comparison, the pressure loss ratio is smaller.
- the indoor air-conditioning unit 10 of the first embodiment includes a filter 50 using a filter medium 51 formed in a wavy shape
- FIGS. 4, 5, and 6 the same reference numerals as those in FIG. 1 indicate the same reference numerals, and the description thereof will be omitted.
- the filter 50 of the present embodiment will be mainly described below.
- the filter 50 of the present embodiment includes a filter medium 51 that is formed in a film shape and filters the air flow K1 and the air flow K2.
- the filter medium 51 is formed in a wavy shape by being bent at each of the plurality of creases 52 extending in the radial direction about the axis S.
- the extending direction in which the plurality of folds 52 extend is the vertical direction, and the extending direction is the same direction as the radial direction in which the air flow K2 bends for the second time (that is, the bending direction in the second step). Therefore, the pressure loss of the filter 50 is the same over the top and bottom directions.
- the air flow K2 when the air flow K2 passes through the filter medium 51, the air flow K2 smoothly bends the inner axis in the radial direction for the second time without being hindered by the plurality of creases 52 of the filter medium 51. Can pass through.
- the filter medium 51 includes a plurality of creases 52 extending in the same direction as the radial direction about the axis S. Therefore, the plurality of folds 52 can cancel the flow of the swirling flow.
- FIGS. 7 and 8 In the first embodiment, an example in which the filter 50 is used as the air flow guide unit has been described, but instead, the third embodiment using the guide unit 60 as the air flow guide unit is shown in FIGS. 7 and 8. This will be described with reference to FIG.
- the indoor air-conditioning unit 10 of the present embodiment uses a guide unit 60 instead of the filter 50 in the indoor air-conditioning unit 10 of the first embodiment.
- the same reference numerals as those in FIG. 1 indicate the same reference numerals, and the description thereof will be omitted.
- a guide unit 60 is provided between the centrifugal blower 30 and the cooling heat exchanger 40.
- the guide portion 60 includes two rib members 60a and two rib members 60b.
- One of the two rib members 60a, the rib member 60a is a plate member arranged on the heavenly region improvement side of the air conditioning casing 20.
- the other rib member 60a other than one of the two rib members 60a is a plate member arranged on the lower side in the vertical direction of the air conditioning casing 20.
- one rib member 60a will be referred to as an upper rib member 60a
- the other rib member 60a will be referred to as a lower rib member 60a.
- the two rib members 60a and the two rib members 60b are provided independently of the air conditioning casing 20.
- the upper rib member 60a and the lower rib member 60a are formed in a plate shape as shown in FIGS. 8 and 9, respectively.
- the upper rib member 60a has a plate surface 61a that extends in a direction intersecting the thickness direction.
- the upper rib member 60a is arranged so that the plate surface 61a is inclined with respect to the axis S.
- the upper rib member 60a is formed so that the plate surface 61a advances radially inward about the axis S from one side in the axial direction toward the other side in the axial direction.
- the upper rib member 60a of the present embodiment is formed so that the plate surface 61a advances downward in the vertical direction from one side in the axial direction toward the other side in the axial direction.
- the upper rib member 60a guides the air flow K1 from the air outlet 32b inward in the radial direction about the axis S by the plate surface 61a.
- the upper rib member 60a prevents the air flow K1 from the air outlet 32b from flowing to the other side in the axial direction due to the plate surface 61a.
- the lower rib member 60a is arranged so that the plate surface 61a is inclined with respect to the axis S.
- the lower rib member 60a is formed so that the plate surface 61a advances radially inward about the axis S from one side in the axial direction toward the other side in the axial direction.
- the lower rib member 60a of the present embodiment is formed so that the plate surface 61a advances from one side in the axial direction toward the other side in the axial direction toward the improvement side of the heavens.
- the lower rib member 60a guides the air flow K1 from the air outlet 32c inward in the radial direction about the axis S by the plate surface 61a.
- the lower rib member 60a prevents the air flow K1 from the air outlet 32c from flowing to the other side in the axial direction due to the plate surface 61a.
- the two rib members 60b are arranged between the upper rib member 60a and the lower rib member 60a.
- One of the two rib members 60b, the rib member 60b, is a plate member arranged on the heavenly region improvement side of the air conditioning casing 20.
- the other rib member 60b other than one of the two rib members 60b is a plate member arranged on the lower side in the vertical direction of the air conditioning casing 20.
- one rib member 60b will be referred to as an upper rib member 60b, and the other rib member 60b will be referred to as a lower rib member 60b.
- the upper rib member 60b and the lower rib member 60b are formed in a plate shape as shown in FIGS. 8 and 9, respectively.
- the upper rib member 60b has a plate surface 61a that extends in a direction intersecting the thickness direction.
- the upper rib member 60b is arranged so that the plate surface 61a is inclined with respect to the axis S.
- the upper rib member 60b is formed so that the plate surface 61a advances radially inward about the axis S from one side in the axial direction toward the other side in the axial direction.
- the upper rib member 60b of the present embodiment is formed so that the plate surface 61a advances downward in the vertical direction from one side in the axial direction toward the other side in the axial direction.
- the upper rib member 60b is guided by the plate surface 61a so that the air flow K1 from the air outlet 32b is radially inward (that is, the top region improvement side) about the axis S.
- the lower rib member 60b is arranged so that the plate surface 61a is inclined with respect to the axis S.
- the lower rib member 60b is formed so that the plate surface 61a advances radially inward about the axis S from one side in the axial direction toward the other side in the axial direction.
- the lower rib member 60b of the present embodiment is formed so that the plate surface 61a advances from one side in the axial direction toward the other side in the axial direction toward the improvement side of the heavens.
- the lower rib member 60b is guided by the plate surface 61a so that the air flow K1 from the air outlet 32c is radially inward (that is, the top region improvement side) about the axis S.
- the pressure loss generated in the air flow K1 is defined as the pressure loss YA1.
- the pressure loss generated in the air flow K2 from the time when the air flow K2 is blown out from the centrifugal fan 31 until the air flow K2 flows on the other side in the axial direction with respect to the upper rib member 60b or the lower rib member 60b is the pressure loss YA2.
- the division value obtained by dividing the pressure loss R2 by the pressure loss R1 is defined as the pressure loss ratio (YA2 / YA1).
- the pressure loss generated in the air flow K1 from the time when the air flow K1 is blown out from the centrifugal fan 31 until the air flow K1 flows on one side in the axial direction with respect to the upper rib member 60b or the lower rib member 60b is the pressure loss YB1.
- the pressure loss generated in the air flow K2 from the time when the air flow K2 is blown out from the centrifugal fan 31 until the air flow K2 flows on one side in the axial direction with respect to the upper rib member 60b or the lower rib member 60b is the pressure loss YB2.
- the division value obtained by dividing the pressure loss R2 by the pressure loss R1 is defined as the pressure loss ratio (YB2 / YB1).
- the guide unit 60 makes the pressure loss ratio (YA2 / YA1) smaller than the pressure loss ratio (YB2 / YB1).
- the filter 50 can suppress the bias in the wind speed distribution of the air flow blown from the centrifugal fan 31. Therefore, it is possible to prevent the wind speed distribution flowing through the cooling heat exchanger 40 from being biased.
- the pressure loss ratio (AS2 / AS1) of the indoor air-conditioning unit 10 of the present embodiment provided with the guide unit 60 is set to the pressure loss ratio (AG2 / AG1) of the indoor air-conditioning unit 10A having no guide unit 60. Compared to, it becomes smaller.
- the indoor air-conditioning unit 10 of the present embodiment includes an air-conditioning casing 20 in which the filter 50 is deleted and the air-conditioning casing 20 of FIG. 1 is replaced.
- the air-conditioning casing 20 of the present embodiment includes an inlet-side casing 24, a guide casing 25, and an outlet-side casing 26.
- the inlet-side casing 24 constitutes an air flow path that allows air flow to flow in the axial direction.
- the guide casing 25 constitutes an air flow path through which an air flow flows in the axial direction.
- the guide casing 25 is arranged on the other side in the axial direction with respect to the inlet-side casing 24.
- the outlet-side casing 26 is arranged on the other side in the axial direction with respect to the guide casing 25.
- the inlet-side casing 24, the guide casing 25, and the outlet-side casing 26 are connected to each other to form an air flow path 22.
- a centrifugal blower 30 is arranged in the casing 24 on the inlet side.
- a cooling heat exchanger 40 is arranged in the outlet side casing 26.
- the cross-sectional area of the air flow path of the outlet-side casing 26 is smaller than the cross-sectional area of the air flow path of the inlet-side casing 24.
- the guide casing 25 is formed so as to go inward in the radial direction about the axis S from one side in the axial direction to the other side in the axial direction.
- the guide casing 25 prevents the air flow K1 from flowing to the other side in the axial direction by directing the air flow K1 blown out from the centrifugal fan 31 inward in the radial direction about the axis S.
- the guide casing 25 is arranged on the other side in the axial direction with respect to the centrifugal fan 31.
- the guide casing 25 causes a pressure loss in the air flow K1 blown out from the centrifugal fan 31.
- the guide casing 25 does not prevent the air flow K2 blown from the centrifugal fan 31 from flowing to the other side in the axial direction.
- the pressure loss is YA1.
- the pressure loss that occurs in the air flow K2 after the air flow K2 is blown out from the centrifugal fan 31 until the air flow K2 flows on the other side in the axial direction with respect to the guide casing 25 is referred to as a pressure loss YA2.
- the division value obtained by dividing the pressure loss R2 by the pressure loss R1 is defined as the pressure loss ratio (YA2 / YA1).
- the pressure loss generated in the air flow K1 from the time when the air flow K1 is blown out from the centrifugal fan 31 until the air flow K1 flows on one side in the axial direction with respect to the guide casing 25 is defined as the pressure loss YB1.
- the pressure loss that occurs in the air flow K2 after the air flow K2 is blown out from the centrifugal fan 31 until the air flow K2 flows on one side in the axial direction with respect to the guide casing 25 is defined as a pressure loss YB2.
- the division value obtained by dividing the pressure loss R2 by the pressure loss R1 is defined as the pressure loss ratio (YB2 / YB1).
- the guide casing 25 makes the pressure loss ratio (YA2 / YA1) smaller than the pressure loss ratio (YB2 / YB1).
- the guide casing 25 can suppress that the wind speed distribution of the air flow blown from the centrifugal fan 31 is biased. Therefore, it is possible to prevent the wind speed distribution flowing through the cooling heat exchanger 40 from being biased.
- the pressure loss ratio (AS2 / AS1) of the indoor air-conditioning unit 10 of the present embodiment provided with the guide casing 25 is set to the pressure loss ratio (AG2 / AG1) of the indoor air-conditioning unit 10A in which the guide casing 25 is not provided. Compared to, it becomes smaller.
- FIG. 11 shows an example in which the air flow K2 blown from the centrifugal fan 31 by the blower motor cover 34 is guided inward in the radial direction about the axis S by the Coanda effect in the first embodiment. It will be explained with reference to.
- the same reference numerals as those in FIG. 1 indicate the same ones.
- the configuration of the centrifugal blower 30 is mainly different between the present embodiment and the first embodiment.
- the configuration of the centrifugal blower 30 will be mainly described.
- the centrifugal blower 30 includes a centrifugal fan 31, a blower casing 32, and an electric motor 33.
- the centrifugal fan 31 rotates about the axis S, sucks an air flow from one side in the axial direction through the air inlet 32a of the blower casing 32, and causes the air flow to the outside in the radial direction around the axis S, the air outlets 32b and 32c. Blow out through.
- the centrifugal fan 31 is rotationally driven by an electric motor 33.
- the electric motor 33 is arranged on the other side in the axial direction with respect to the centrifugal fan 31.
- the blower casing 32 is formed so as to cover the centrifugal fan 31 and the electric motor 33 from one side in the axial direction and the other side in the axial direction.
- the blower casing 32 forms an air inlet 32a that opens on one side in the axial direction with respect to the centrifugal fan 31, and air outlets 32b and 32c that open on the outer side in the radial direction about the axis S with respect to the centrifugal fan 31.
- the air outlet 32b is arranged on the heavenly region improvement side with respect to the centrifugal fan 31.
- the air outlet 32c is arranged on the lower side in the vertical direction with respect to the centrifugal fan 31.
- the blower casing 32 includes a blower motor cover 34 formed so as to cover the electric motor 33 from the other side in the axial direction.
- the blower motor cover 34 includes an outer diameter portion 34a, a guide portion 34b, and a central portion 34c.
- the outer diameter portion 34a is arranged on the outer side in the radial direction about the axis S.
- the outer diameter portion 34a is formed in an annular shape centered on the axis S.
- the central portion 34c is arranged radially inside the axis S with respect to the outer diameter portion 34a.
- the central portion 34c is formed in a disk shape centered on the axis S.
- the central portion 34c is arranged on the other side in the axial direction with respect to the outer diameter portion 34a.
- the guide portion 34b is arranged between the outer diameter portion 34a and the central portion 34c.
- the guide portion 34b is formed so as to face the other side in the axial direction from the outer side in the radial direction centered on the axis S toward the inner side in the radial direction centered on the axis S.
- the blower motor cover 34 of the present embodiment guides the air flow K2 blown from the centrifugal fan 31 in the radial direction centering on the axis S by the Coanda effect.
- the blower casing 32 rotates the centrifugal fan 31 around the axis S. Therefore, the centrifugal fan 31 sucks in the air flow from one side in the axial direction through the air inlet 32a and blows it out in the radial direction centering on the axis S through the air outlets 32b and 32c.
- the cooling heat exchanger 40 cools the air flow K1 and the air flow K2 flowing into the air inflow surface 41 with a refrigerant and blows out cold air.
- the air flow K1 blown out from the centrifugal fan 31 through the air outlets 32b and 32c is bent to the other side in the axial direction after being blown out from the centrifugal fan 31 through the air outlets 32b and 32c to exchange heat for cooling as it is. It flows into the air inflow surface 41 of the vessel 40. That is, the air flow K1 is not affected by the blower motor cover 34.
- the air flow K2 is blown from the centrifugal fan 31 through the air outlets 32b and 32c and then bent to the other side in the axial direction, after which the air flow K2 is centered on the axis S along the blower motor cover 34 by the Coanda effect. It is guided inward in the radial direction. After that, the air flow K2 is a second air flow that is bent to the other side in the axial direction and flows into the air inflow surface 41 of the cooling heat exchanger.
- the pressure loss that occurs in the air flow K2 after the air flow K2 is blown out from the centrifugal fan 31 until the air flow K2 flows on the other side in the axial direction with respect to the blower motor cover 34 is referred to as a pressure loss YA2.
- the division value obtained by dividing the pressure loss R2 by the pressure loss R1 is defined as the pressure loss ratio (YA2 / YA1).
- the pressure loss that occurs in the air flow K1 after the air flow K1 is blown out from the centrifugal fan 31 until the air flow K1 flows on one side in the axial direction with respect to the blower motor cover 34 is defined as a pressure loss YB1.
- the pressure loss that occurs in the air flow K2 after the air flow K2 is blown out from the centrifugal fan 31 until the air flow K2 flows on one side in the axial direction with respect to the blower motor cover 34 is referred to as a pressure loss YB2.
- the pressure loss YA2 becomes smaller than the pressure loss YB2 due to the Coanda effect.
- the division value obtained by dividing the pressure loss R2 by the pressure loss R1 is defined as the pressure loss ratio (YB2 / YB1).
- the blower motor cover 34 makes the pressure loss ratio (YA2 / YA1) smaller than the pressure loss ratio (YB2 / YB1).
- the guide casing 25 can suppress that the wind speed distribution of the air flow blown from the centrifugal fan 31 is biased. Therefore, it is possible to prevent the wind speed distribution flowing through the cooling heat exchanger 40 from being biased.
- the pressure loss ratio (AS2 / AS1) of the indoor air-conditioning unit 10 of the present embodiment provided with the guide casing 25 is the pressure loss ratio (AG2 / AG1) of the indoor air-conditioning unit 10A having no blower motor cover 34. Compared to, it becomes smaller.
- the configuration of the centrifugal blower 30 is mainly different between the present embodiment and the first embodiment.
- the configuration of the centrifugal blower 30 will be mainly described.
- the centrifugal blower 30 includes a centrifugal fan 31 and a blower casing 32.
- the blower casing 32 has an air inlet 32a that opens on one side in the axial direction with respect to the centrifugal fan 31, and an air outlet that opens on the radial side (for example, the improvement side of the heavens) about the axis S with respect to the centrifugal fan 31.
- Form 32b The centrifugal blower 30 is arranged on the lower side in the vertical direction.
- the filter 50 is arranged on the upstream side of the air flow with respect to the cooling heat exchanger 40
- the present invention is not limited to this, and as in the seventh embodiment shown in FIG.
- the filter 50 may be arranged on the downstream side of the air flow with respect to the cooling heat exchanger 40.
- the filter 50 is arranged on the other side in the axial direction with respect to the cooling heat exchanger 40.
- the present embodiment and the first embodiment have the same configuration except that the arrangement of the filter 50 and the cooling heat exchanger 40 is different, the description thereof will be omitted.
- blower device of the present disclosure is applied to the indoor air-conditioning unit 10
- the present invention is not limited to this, and the blower device of the present disclosure is a device other than the indoor air-conditioning unit 10. May be applied to.
- a filter 50 having the same pressure loss in the plane direction orthogonal to the axial direction has been described.
- a filter 50 may be used in which the pressure loss is large in the radial outer region centered on the axis S and the pressure loss is small in the radial inner region centered on the axis S.
- a filter 50 having the same pressure loss in the vertical direction has been described.
- a filter 50 may be used in which the pressure loss is large in the radial outer region centered on the axis S and the pressure loss is small in the radial inner region centered on the axis S.
- the present disclosure is not limited to the above-described embodiment, and can be changed as appropriate. Further, the above embodiments are not unrelated to each other, and can be appropriately combined unless the combination is clearly impossible. Further, in each of the above embodiments, it goes without saying that the elements constituting the embodiment are not necessarily essential except when it is clearly stated that they are essential or when they are clearly considered to be essential in principle. stomach. Further, in each of the above embodiments, when numerical values such as the number, numerical values, quantities, and ranges of the constituent elements of the embodiment are mentioned, when it is clearly stated that they are particularly essential, and when it is clearly limited to a specific number in principle. It is not limited to the specific number except when it is done.
- the shape, positional relationship, etc. of the constituent elements when it is described that the external environment information of the vehicle (for example, the humidity outside the vehicle) is acquired from the sensor, the sensor is abolished and the external environment information is obtained from the server or cloud outside the vehicle. It is also possible to receive. Alternatively, it is possible to abolish the sensor, acquire related information related to the external environmental information from a server or cloud outside the vehicle, and estimate the external environmental information from the acquired related information.
- the external environment information of the vehicle for example, the humidity outside the vehicle
- the sensor when it is described that the external environment information of the vehicle (for example, the humidity outside the vehicle) is acquired from the sensor, the sensor is abolished and the external environment information is obtained from the server or cloud outside the vehicle. It is also possible to receive. Alternatively, it is possible to abolish the sensor, acquire related information related to the external environmental information from a server or cloud outside the vehicle, and estimate the external environmental information from the acquired related information.
- the above-mentioned first to seventh embodiments and other embodiments configured in this way may constitute an additional viewpoint plan as follows (additional viewpoint plan 1).
- the blower device is a centrifugal blower (30) provided with a centrifugal fan (32) that rotates around the axis (S), sucks air from one side in the axis direction, and blows air to the outside in the radial direction around the axis. To prepare for.
- the blower device includes an air flow guide unit (50, 60, 34, 24) arranged on the other side in the axial direction with respect to the centrifugal fan.
- the blower device includes a centrifugal fan and a casing (20) for accommodating the air flow guide portion and allowing the air flow to flow to the other side in the axial direction.
- the air flow blown out from the centrifugal fan includes a first air flow (K1) that is blown out from the centrifugal fan and then bent to the other side in the axial direction and flows to the other side in the axial direction.
- the air flow blown out from the centrifugal fan includes a second air flow (K2) that is blown out from the centrifugal fan, then bent to the other side in the axial direction, and then bent inward in the radial direction.
- K2 second air flow
- the pressure loss generated in the first air flow from the time when the first air flow is blown out from the centrifugal fan until the first air flow flows on the other side in the axial direction with respect to the air flow guide portion is defined as the first pressure loss.
- the pressure loss that occurs in the second air flow from the time the second air flow is blown out from the centrifugal fan until the second air flow flows on the other side in the axial direction with respect to the air flow guide portion is defined as the second pressure loss.
- the pressure loss ratio is the division value obtained by dividing the second pressure loss by the first pressure loss.
- the air flow guide section has a smaller pressure loss ratio than the pressure loss ratio of a blower device that does not have an air flow guide section.
- the blower device is a centrifugal blower (30) provided with a centrifugal fan (32) that rotates around the axis (S), sucks air from one side in the axis direction, and blows air to the outside in the radial direction around the axis. To prepare for.
- the blower includes a filter (50) arranged on the other side in the axial direction with respect to the centrifugal fan, and a casing (20) that houses the centrifugal fan and the filter and allows air flow to flow to the other side in the axial direction. And.
- the air flow blown out from the centrifugal fan includes a first air flow (K1) that is blown out from the centrifugal fan and then bent to the other side in the axial direction and flows to the other side in the axial direction.
- the air flow blown out from the centrifugal fan includes a second air flow (K2) that is blown out from the centrifugal fan, then bent to the other side in the axial direction, and then bent inward in the radial direction.
- K2 second air flow
- the filter filters the first air flow and the second air flow to cause a third pressure loss (R3) in each of the first air flow and the second air flow.
- the blower device is a centrifugal blower (30) provided with a centrifugal fan (32) that rotates around the axis (S), sucks air from one side in the axis direction, and blows air to the outside in the radial direction around the axis. To prepare for.
- the blower is a casing that houses the filter (50) arranged on the other side in the axial direction with respect to the centrifugal fan, the centrifugal fan, and the air flow guide unit, and distributes the air flow to the other side in the axial direction. (20) and.
- the air flow blown out from the centrifugal fan includes a first air flow (K1) that is blown out from the centrifugal fan and then bent to the other side in the axial direction and flows to the other side in the axial direction.
- the air flow blown out from the centrifugal fan includes a second air flow (K2) that is blown out from the centrifugal fan, then bent to the other side in the axial direction, and then bent inward in the radial direction.
- K2 second air flow
- the centrifugal blower includes a blower motor (33) arranged on the other side in the axial direction with respect to the centrifugal fan to rotate the centrifugal fan, and a blower motor cover (33) formed so as to cover the blower motor from the other side in the axial direction. 34) and.
- the blower motor cover (34) guides the second air flow inward in the radial direction by the Coanda effect.
- the blower device is a centrifugal blower (30) provided with a centrifugal fan (32) that rotates around the axis (S), sucks air from one side in the axis direction, and blows air to the outside in the radial direction around the axis. To prepare for.
- the blower houses the air flow guide portion (60) arranged on the other side in the axial direction with respect to the centrifugal fan, the centrifugal fan, and the air flow guide portion, and sends the air flow to the other side in the axial direction. It is provided with a casing (20) for distribution.
- the air flow blown out from the centrifugal fan includes a first air flow (K1) that is blown out from the centrifugal fan and then bent to the other side in the axial direction and flows to the other side in the axial direction.
- the air flow blown out from the centrifugal fan includes a second air flow (K2) that is blown out from the centrifugal fan, then bent to the other side in the axial direction, and then bent inward in the radial direction.
- K2 second air flow
- the air flow guide portion is a plate member having a plate surface (61a) that prevents the first air flow from flowing to the other side in the axial direction and causes a pressure loss in the first air flow.
- the blower device is a centrifugal blower (30) provided with a centrifugal fan (32) that rotates around the axis (S), sucks air from one side in the axis direction, and blows air to the outside in the radial direction around the axis. To prepare for.
- the blower includes an air flow guide portion (24) arranged on the other side in the axial direction with respect to the centrifugal fan, and a casing (20) that houses the centrifugal fan and circulates the air flow on the other side in the axial direction. And.
- the air flow blown out from the centrifugal fan includes a first air flow (K1) that is blown out from the centrifugal fan and then bent to the other side in the axial direction and flows to the other side in the axial direction.
- the air flow blown out from the centrifugal fan includes a second air flow (K2) that is blown out from the centrifugal fan, then bent to the other side in the axial direction, and then bent inward in the radial direction.
- K2 second air flow
- the air flow guide portion is a plate member having a plate surface (61a) that prevents the first air flow from flowing to the other side in the axial direction and causes a pressure loss in the first air flow.
- the casing constitutes an air flow guide portion (24) that prevents the first air flow from flowing to the other side in the axial direction and causes a pressure loss in the first air flow.
- the blower device comprises a centrifugal blower.
- the centrifugal blower includes a centrifugal fan that rotates about an axis, sucks air from one side in the axis direction, and blows air outward in the radial direction around the axis.
- the blower is a casing that houses the air flow guide section located on the other side in the axial direction with respect to the centrifugal fan, the centrifugal fan, and the air flow guide section, and distributes the air flow to the other side in the axial direction. And.
- the air flow blown out from the centrifugal fan includes the first air flow and the second air flow.
- the air flow blown out from the centrifugal fan is bent to the other side in the axial direction after being blown out from the centrifugal fan and flows to the other side in the axial direction.
- the second airflow is blown out of the centrifugal fan and then bent to the other side in the axial direction, then bent inward in the radial direction, and then flows to the other side in the axial direction.
- the pressure loss generated in the first air flow from the time when the first air flow is blown out from the centrifugal fan until the first air flow flows on the other side in the axial direction with respect to the air flow guide portion is defined as the first pressure loss.
- the pressure loss that occurs in the second air flow from the time the second air flow is blown out from the centrifugal fan until the second air flow flows on the other side in the axial direction with respect to the air flow guide portion is defined as the second pressure loss.
- the division value obtained by dividing the second pressure loss by the first pressure loss is defined as the first pressure loss ratio.
- the pressure loss that occurs in the first air flow from the time when the first air flow is blown out from the centrifugal fan until the first air flow flows on one side in the axial direction with respect to the air flow guide portion is defined as the third pressure loss.
- the pressure loss generated in the second air flow from the time when the second air flow is blown out from the centrifugal fan until the second air flow flows on one side in the axial direction with respect to the air flow guide portion is defined as the fourth pressure loss.
- the air flow guide unit makes the 1st pressure loss ratio smaller than the 2nd pressure loss ratio.
- the air flow guide unit is a filter that filters the first air flow and the second air flow to cause a third pressure loss in each of the first air flow and the second air flow.
- the filter includes a filter medium formed in a film shape to filter the first air flow and the second air flow.
- the filter medium is formed in a wavy shape by bending at each of a plurality of creases extending in the same direction as the radial direction.
- the centrifugal blower is a blower motor arranged on the other side in the axial direction with respect to the centrifugal fan to rotate the centrifugal fan, and a blower formed so as to cover the blower motor from the other side in the axial direction. It is equipped with a motor cover.
- the blower motor cover constitutes an air flow guide portion that guides the second air flow inward in the radial direction by the Coanda effect.
- the air flow guide portion is a plate member having a plate surface that prevents the first air flow from flowing to the other side in the axial direction and causes a pressure loss in the first air flow.
- the air flow guide portion is a plate member having a plate surface for guiding the second air flow inward in the radial direction.
- the casing constitutes an air flow guide portion that prevents the first air flow from flowing to the other side in the axial direction and causes a pressure loss in the first air flow.
- the first air flow and the second air flow housed in the casing and arranged on the other side in the axial direction with respect to the air flow guide portion and passing through the air flow guide portion are cooled. Equipped with a cooling heat exchanger.
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Abstract
送風機器は、軸線(S)方向の一方側から空気を吸い込む遠心ファン(32)と、遠心ファンの軸線(S)方向の他方側に配置されている空気流ガイド部(50、60、34、24)と、を備える。遠心ファンから吹き出る空気流は、吹き出し後に軸線方向の他方側に曲げられて流れる第1空気流(K1)と、吹き出し後に軸線方向の他方側に曲げられ、その後径方向の内側に曲げられる第2空気流(K2)と、を含む。空気流ガイド部の下流側を第1、第2空気流が流れる迄に第1、第2空気流に生じる圧力損失を第1、第2圧力損失とし、第2圧力損失を第1圧力損失で除算した除算値を第1圧力損失比とする。空気流ガイド部の上流側を第1、第2空気流が流れる迄に第1、第2空気流に生じる圧力損失を第3、第4圧力損失とし、第4圧力損失を第3圧力損失で除算した除算値を第2圧力損失比とする。空気流ガイド部は、第1圧力損失比を第2圧力損失比より小さくする。
Description
本出願は、2020年5月29日に出願された日本特許出願番号2020-094105号に基づくもので、ここにその記載内容が参照により組み入れられる。
本開示は、送風機器に関するものである。
従来、車両用空調装置のケーシング内において、遠心ファン、および冷却用熱交換器が配置されているものが提案されている(例えば、特許文献1参照)。車両用空調装置では、遠心ファンが軸線方向一方側から吸い込んだ空気流を径方向外側に吹き出す。冷却用熱交換器は、遠心ファンに対して軸線方向の他方側に配置されている。冷却用熱交換器は、遠心ファンから吹き出される空気流冷媒によって冷却する。このため、冷却用熱交換器から冷風を吹き出すことができる。
本発明者は、上述の特許文献1の車両用空調装置において、遠心ファンから吹き出される空気流の風速分布について検討した。
遠心ファンから吹き出される空気流の一部は、冷却用熱交換器の空気流入面のうち端部側に流入される。遠心ファンから吹き出される空気流うち空気流入面の端部側に流入される空気流を除いた空気流の一部は、冷却用熱交換器の空気流入面のうち中央部側に流入される。
以下、説明の便宜上、遠心ファンから吹き出される空気流うち、冷却用熱交換器の空気流入面の端部側に流入される空気流を第1空気流という。遠心ファンから吹き出される空気流うち冷却用熱交換器の空気流入面の中央部側に流入される空気流を第2空気流という。
本発明者の検討によれば、第1空気流は、遠心ファンから吹き出された後に軸線方向他方側に曲げられてそのまま軸線方向他方側に流入される。第2空気流は、遠心ファンから吹き出された後に軸線方向他方側に曲げられた後に径方向内側に曲げられて、更にその後軸線方向他方側に曲げられて軸線方向他方側に流入される。
このため、第1空気流は、遠心ファンから吹き出された後に1回だけ曲げられて軸線方向他方側に流入される。これに対して、第2空気流は、遠心ファンから吹き出された後に3回曲げられて軸線方向他方側に流入される。
したがって、第2空気流は、第1空気流に比べて、通風圧損が大きくなる。このため、第1空気流の送風量は、第2空気流の送風量に比べて、大きくなる。これにより、遠心ファンから吹き出される空気流の風速分布に偏りが生じる。
このような空気流の風速分布の偏りの問題は、ケーシング内に冷却用熱交換器が配置されてない送風機器にも生じる。
本開示は、遠心ファンから吹き出される空気流の風速分布に偏りが生じることを抑えるようにした送風機器を提供することを目的とする。
本開示の1つの観点によれば、送風機器は、軸線を中心として回転して、軸線方向の一方側から空気を吸い込んで軸線を中心とする径方向の外側に空気を吹き出す遠心ファンを備える遠心送風機と、
遠心ファンに対して軸線方向の他方側に配置されている空気流ガイド部と、
遠心ファン、および空気流ガイド部を収納して、軸線方向の他方側に空気流を流通させるケーシングと、を備え、
遠心ファンから吹き出される空気流は、
遠心ファンから吹き出された後に軸線方向の他方側に曲げられて軸線方向の他方側に流れる第1空気流と、
遠心ファンから吹き出された後に軸線方向の他方側に曲げられ、その後径方向の内側に曲げられる第2空気流と、を含んでおり、
遠心ファンから第1空気流が吹き出されてから空気流ガイド部に対して軸線方向の他方側を第1空気流が流れる迄に第1空気流に生じる圧力損失を第1圧力損失とし、
遠心ファンから第2空気流が吹き出されてから空気流ガイド部に対して軸線方向の他方側を第2空気流が流れる迄に第2空気流に生じる圧力損失を第2圧力損失とし、
第2圧力損失を第1圧力損失で除算した除算値を第1圧力損失比とし、
遠心ファンから第1空気流が吹き出されてから空気流ガイド部に対して軸線方向の一方側を第1空気流が流れる迄に第1空気流に生じる圧力損失を第3圧力損失とし、
遠心ファンから第2空気流が吹き出されてから空気流ガイド部に対して軸線方向の一方側を第2空気流が流れる迄に第2空気流に生じる圧力損失を第4圧力損失とし、
第4圧力損失を第3圧力損失で除算した除算値を第2圧力損失比としたとき、
空気流ガイド部は、第1圧力損失比を第2圧力損失比に比べて小さくする。
遠心ファンに対して軸線方向の他方側に配置されている空気流ガイド部と、
遠心ファン、および空気流ガイド部を収納して、軸線方向の他方側に空気流を流通させるケーシングと、を備え、
遠心ファンから吹き出される空気流は、
遠心ファンから吹き出された後に軸線方向の他方側に曲げられて軸線方向の他方側に流れる第1空気流と、
遠心ファンから吹き出された後に軸線方向の他方側に曲げられ、その後径方向の内側に曲げられる第2空気流と、を含んでおり、
遠心ファンから第1空気流が吹き出されてから空気流ガイド部に対して軸線方向の他方側を第1空気流が流れる迄に第1空気流に生じる圧力損失を第1圧力損失とし、
遠心ファンから第2空気流が吹き出されてから空気流ガイド部に対して軸線方向の他方側を第2空気流が流れる迄に第2空気流に生じる圧力損失を第2圧力損失とし、
第2圧力損失を第1圧力損失で除算した除算値を第1圧力損失比とし、
遠心ファンから第1空気流が吹き出されてから空気流ガイド部に対して軸線方向の一方側を第1空気流が流れる迄に第1空気流に生じる圧力損失を第3圧力損失とし、
遠心ファンから第2空気流が吹き出されてから空気流ガイド部に対して軸線方向の一方側を第2空気流が流れる迄に第2空気流に生じる圧力損失を第4圧力損失とし、
第4圧力損失を第3圧力損失で除算した除算値を第2圧力損失比としたとき、
空気流ガイド部は、第1圧力損失比を第2圧力損失比に比べて小さくする。
したがって、空気流ガイド部を設けない場合に比べて、第1空気流の風速と第2空気流の風速の差を小さくすることができるので、遠心ファンから吹き出される空気流の風速分布に偏りが生じることを抑えるようにした送風機器を提供することができる。
なお、各構成要素等に付された括弧付きの参照符号は、その構成要素等と後述する実施形態に記載の具体的な構成要素等との対応関係の一例を示すものである。
以下、本開示の実施形態について図に基づいて説明する。なお、以下の各実施形態相互において、互いに同一もしくは均等である部分には、説明の簡略化を図るべく、図中、同一符号を付してある。
(第1実施形態)
図1、図2に本第1実施形態の車両用空調装置の室内空調ユニット10の全体構成を示す。本実施形態の室内空調ユニット10は、車室内のうちインストルメントパネルに対して車両進行方向前側に配置されている。
図1、図2に本第1実施形態の車両用空調装置の室内空調ユニット10の全体構成を示す。本実施形態の室内空調ユニット10は、車室内のうちインストルメントパネルに対して車両進行方向前側に配置されている。
室内空調ユニット10は、空調ケーシング20、遠心送風機30、冷却用熱交換器40、およびフィルタ50を備える。空調ケーシング20は、樹脂材料によって、空気入口21、空気流路22、および空気出口23を形成する。
空気入口21は、車室内、或いは車室外から空気流路22に空気流を流入させる。空気流路22は、空気入口21から空気出口23に向けて流通させる。空気出口23は、空気流路22からの空気流を車室内に吹き出す。
遠心送風機30は、空調ケーシング20内に配置されている。遠心送風機30は、遠心ファン31、ブロワケーシング32を備える。
遠心ファン31は、軸線Sを中心として回転して、ブロワケーシング32の空気入口32aを通して軸線方向一方側から空気流を吸い込んで軸線Sを中心とする径方向外側に空気流を空気出口32b、32cを通して吹き出す。遠心ファン31は、図示しない電動モータによって回転駆動される。
ブロワケーシング32は、遠心ファン31を軸線方向一方側および軸線方向他方側から覆うように形成されている。本実施形態では、軸線方向は、軸線Sが延びる方向である。軸線方向は、水平方向に平行になっている。
ブロワケーシング32は、遠心ファン31に対して軸線方向一方側に開口する空気入口32aと、遠心ファン31に対して軸線Sを中心とする径方向外側に開口する空気出口32b、32cを形成する。空気出口32bは、遠心ファン31に対して天地方向上側に配置されている。空気出口32cは、遠心ファン31に対して天地方向下側に配置されている。
冷却用熱交換器40は、空調ケーシング20内に配置されている。冷却用熱交換器40は、遠心送風機30に対して軸線方向他方側に配置されている。冷却用熱交換器40は、遠心ファン31から吹き出される空気流が流入される空気流入面41が形成されている。
空気流入面41は、軸線方向に直交するように形成されている。空気流入面41のうち中央部側に軸線Sが貫通するように形成されている。
冷却用熱交換器40は、圧縮機、放熱器、減圧器とともに冷媒を循環させる冷凍サイクルを構成し、空気流入面41に流入される空気流を冷媒によって冷却する。このことにより、冷却用熱交換器40から冷風が吹き出されることになる。
フィルタ50は、空調ケーシング20内において遠心送風機30および冷却用熱交換器40の間に配置されている。フィルタ50は、遠心送風機30から冷却用熱交換器40に向けて吹き出される空気流を濾過して塵等を除去する。
本実施形態のフィルタ50は、軸線方向に直交する面方向に亘って圧力損失が均一になっている。フィルタ50は、後述するように、冷却用熱交換器を通過する空気流の風速分布の均一化を図る機能を果たす。
次に、本実施形態の室内空調ユニット10の作動について説明する。
まず、ブロワケーシング32が軸線Sを中心として遠心ファン31を回転させる。このため、遠心ファン31が空気入口32aを通して軸線方向一方側から空気流を吸い込んで空気出口32b、32cを通して軸線Sを中心とする径方向外側に吹き出す。
このように空気出口32b、32cから吹き出される空気流は、フィルタ50を通して、冷却用熱交換器40の空気流入面41に流入される。冷却用熱交換器40は、空気流入面41に流入される空気流を冷媒によって冷却して冷風を吹き出す。冷風は、空気出口23から車室内に吹き出される。
ここで、フィルタ50は、冷却用熱交換器40を通過する空気流の風速分布の均一化を図る機能を果たす。以下、フィルタ50による風速分布の均一化の詳細について図2、図3を参照して説明する
図2は、本実施形態の室内空調ユニット10において、遠心ファン31から吹き出されてからフィルタ50および冷却用熱交換器40を通過する空気流の通風経路を示す。図3は、対比例の室内空調ユニット10Aにおいて、遠心ファン31から吹き出されてから冷却用熱交換器40を通過する空気流の通風経路を示す。対比例の室内空調ユニット10Aは、本実施形態の室内空調ユニット10からフィルタ50を削除した構成になっている。
図2は、本実施形態の室内空調ユニット10において、遠心ファン31から吹き出されてからフィルタ50および冷却用熱交換器40を通過する空気流の通風経路を示す。図3は、対比例の室内空調ユニット10Aにおいて、遠心ファン31から吹き出されてから冷却用熱交換器40を通過する空気流の通風経路を示す。対比例の室内空調ユニット10Aは、本実施形態の室内空調ユニット10からフィルタ50を削除した構成になっている。
遠心ファン31から空気出口32b、32cを通して吹き出される空気流は、冷却用熱交換器40の空気流入面41のうち中央部側に流入される空気流K1と、冷却用熱交換器40の空気流入面41のうち中央部側に流入される空気流K2とを含んでいる。
空気流K1は、遠心ファン31から空気出口32b、32cを通して吹き出された後に軸線方向他方側に曲げられてそのまま冷却用熱交換器40の空気流入面41に流入される第1空気流である。
空気流K2は、遠心ファン31から空気出口32b、32cを通して吹き出された後に、軸線方向他方側に曲げられて、その後径方向内側に曲げられ、更にその後軸線方向他方側に曲げられて冷却用熱交換器の空気流入面41に流入される第2空気流である。
このため、空気流K1は、遠心ファン31から吹き出された後に、一回だけ曲げられて冷却用熱交換器40の空気流入面41に流入される。これに対して、第2空気流は、遠心ファン31から吹き出された後に、3回曲げられて、冷却用熱交換器40の空気流入面41に流入される。
ここで、空気流K1、空気流K2が、通風経路において曲がる毎に生じる圧力損失をR1とする。空気流K1、空気流K2が、冷却用熱交換器40を通過する際に生じる圧力損失をR2とする。空気流K1、空気流K2がフィルタ50を通過する際に生じる圧力損失をR3とする。
図3に示す、フィルタ50が設けられていない対比例の室内空調ユニット10Aにおいて、遠心ファン31から吹き出されて冷却用熱交換器40を通過した空気流K1に生じる圧力損失AG1は、数式1で表される。
AG1=R1+R2・・・・(数式1)
対比例の室内空調ユニット10Aにおいて、遠心ファン31から吹き出されて冷却用熱交換器40を通過した空気流K2に生じる圧力損失AG2は、数式2で表される。
対比例の室内空調ユニット10Aにおいて、遠心ファン31から吹き出されて冷却用熱交換器40を通過した空気流K2に生じる圧力損失AG2は、数式2で表される。
AG2=R1×3+R2・・・・(数式2)
本実施形態の室内空調ユニット10において、遠心ファン31から吹き出されて冷却用熱交換器40を通過した空気流K1に生じる圧力損失AS1は、数式3で表される。
本実施形態の室内空調ユニット10において、遠心ファン31から吹き出されて冷却用熱交換器40を通過した空気流K1に生じる圧力損失AS1は、数式3で表される。
AS1=R1+R2+R3・・・・(数式3)
本実施形態の室内空調ユニット10において、遠心ファン31から吹き出されて冷却用熱交換器40を通過した空気流K2に生じる圧力損失AS2は、数式4で表される。
本実施形態の室内空調ユニット10において、遠心ファン31から吹き出されて冷却用熱交換器40を通過した空気流K2に生じる圧力損失AS2は、数式4で表される。
AS2=R1×3+R2+R3・・・・(数式4)
対比例の室内空調ユニット10Aにおいて、圧力損失AG2を圧力損失AG1を除算した圧力損失比であるAG2/AG1は、数式5で表される。
対比例の室内空調ユニット10Aにおいて、圧力損失AG2を圧力損失AG1を除算した圧力損失比であるAG2/AG1は、数式5で表される。
AG2/AG1=(R1×3+R2)/(R1+R2)・・・・(数式5)
本実施形態の室内空調ユニット10において、圧力損失AS2を圧力損失AS1を除算した圧力損失比であるAS2/AS1は、数式5で表される。
本実施形態の室内空調ユニット10において、圧力損失AS2を圧力損失AS1を除算した圧力損失比であるAS2/AS1は、数式5で表される。
AS2/AS1=(R1×3+R2+R3)/(R1+R2+R3)・・・・(数式6)
次に、(AG2/AG1)と(AS2/AS1)との大きさを比較するために、(AG2/AG1)から(AS2/AS1)を引いた差分であるΔAを数式7に示す。 ΔA=(R1×3+R2)/(R1+R2)-(R1×3+R2+R3)/(R1+R2+R3)=(2×R1×R3)/{(R1+R2)(R1+R2+R3)}・・・・(数式7)
ここで、数式7中の分子である(2×R1×R3)は、(2×R1×R3)>0が成立する。数式7中の分子である(R1+R2)(R1+R2+R3)は、(R1+R2)(R1+R2+R3)>0が成立する。
次に、(AG2/AG1)と(AS2/AS1)との大きさを比較するために、(AG2/AG1)から(AS2/AS1)を引いた差分であるΔAを数式7に示す。 ΔA=(R1×3+R2)/(R1+R2)-(R1×3+R2+R3)/(R1+R2+R3)=(2×R1×R3)/{(R1+R2)(R1+R2+R3)}・・・・(数式7)
ここで、数式7中の分子である(2×R1×R3)は、(2×R1×R3)>0が成立する。数式7中の分子である(R1+R2)(R1+R2+R3)は、(R1+R2)(R1+R2+R3)>0が成立する。
このため、(2×R1×R3)/{(R1+R2)(R1+R2+R3)}>0が成立する。したがって、(AG2/AG1)から(AS2/AS1)を引いた差分ΔAが零よりも大きくなる。
すなわち、対比例の圧力損失比であるAG2/AG1は、本実施形態の圧力損失比であるAS2/AS1よりも常に大きくなる。すなわち、フィルタ50は、の圧力損失R3によって、対比例の圧力損失比であるAG2/AG1に比べて、本実施形態の圧力損失比であるAS2/AS1を小さくすることができる。
このような本実施形態の圧力損失比を小さくする効果は、フィルタ50の圧力損失R3が大きいほど効果的になる。
このように、対比例の圧力損失比に比べて、本実施形態の圧力損失比を小さくすることができる。
さらに、本実施形態では、遠心ファン31から空気流K1が吹き出されてからフィルタ50に対して軸線方向の他方側を空気流K1が流れる迄に空気流K1に生じる圧力損失を圧力損失XA1(すなわち、第1圧力損失)とする。圧力損失XA1は、(R1+R3)となる。
本実施形態では、遠心ファン31から空気流K2が吹き出されてからフィルタ50に対して軸線方向の他方側を空気流K2が流れる迄に空気流K2に生じる圧力損失を圧力損失XA2(すなわち、第2圧力損失)とする。圧力損失XA2は、(R1×3+R3)となる。
ここで、圧力損失XA2を圧力損失XA1で除算した第1圧力損失比である圧力損失比(XA2/XA1)は、(R1×3+R3)/(R1+R3)となる。
さらに、本実施形態では、遠心ファン31から空気流K1が吹き出されてからフィルタ50に対して軸線方向の一方側を空気流K1が流れる迄に空気流K1に生じる圧力損失を圧力損失XB1(すなわち、第3圧力損失)とする。圧力損失YB1は、R1となる。
本実施形態では、遠心ファン31から空気流K2が吹き出されてからフィルタ50に対して軸線方向の一方側を空気流K2が流れる迄に空気流K2に生じる圧力損失を圧力損失XB2(すなわち、第4圧力損失)とする。圧力損失XB2は、(R1×3)となる。
ここで、圧力損失XB2を圧力損失XB1で除算した第2圧力損失比である圧力損失比(XB2/XB1)は、(R1×3)/(R1)となる。
更に本実施形態では、フィルタ50の圧力損失R3によって、(R1×3+R3)/(R1+R3)は、(R1×3)/(R1)に比べて小さくなる。このため、圧力損失比(XA2/XA1)は、圧力損失比(XB2/XB1)に比べて小さくなる。
以上説明した本実施形態では、室内空調ユニット10は、軸線Sを中心として回転して、軸線方向の一方側から空気流を吸い込んで軸線を中心とする径方向の外側に空気流を吹き出す遠心ファン31を備える遠心送風機30を備える。
室内空調ユニット10は、遠心ファン31に対して軸線方向の他方側に配置されている空気流ガイド部としてのフィルタ50と、遠心ファン31、およびフィルタ50を収納して、軸線方向の他方側に空気流を流通させる空調ケーシング20とを備える。遠心ファン31から吹き出される空気流は、空気流K1と空気流K2とを含んでいる。
空気流K1は、遠心ファン31から吹き出された後に軸線方向の他方側に曲げられて軸線方向の他方側に流れる第1空気流である。空気流K2は、遠心ファン31から吹き出された後に軸線方向の他方側に曲げられ、その後径方向の内側に曲げられ、更にその後軸線方向の他方側に曲げられて軸線方向の他方側に流れる第2空気流である。
遠心ファン31から空気流K1が吹き出されてからフィルタ50に対して軸線方向他方側を空気流K1が流れる迄に空気流K1に生じる圧力損失を圧力損失YA1とする。
遠心ファン31から空気流K2が吹き出されてからフィルタ50に対して軸線方向他方側を空気流K2が流れる迄に空気流K2に生じる圧力損失を圧力損失YA2とする。
圧力損失YA2を圧力損失YA1で除算した除算値を圧力損失比(YA2/YA1)とする。
遠心ファン31から空気流K1が吹き出されてからフィルタ50に対して軸線方向一方側を空気流K1が流れる迄に空気流K1に生じる圧力損失を圧力損失YB1とする。
遠心ファン31から空気流K2が吹き出されてからフィルタ50に対して軸線方向一方側を空気流K2が流れる迄に空気流K2に生じる圧力損失を圧力損失YB2とする。
本実施形態では、圧力損失YB2を圧力損失YB1で除算した除算値を圧力損失比(YB2/YB1)とする。フィルタ50の圧力損失R3は、圧力損失比(YA2/YA1)を圧力損失比(YB2/YB1)に比べて小さくする。
したがって、フィルタ50を設けない室内空調ユニット10Aの場合に比べて、空気流K2の風速と空気流K1の風速との差を小さくすることができる。よって、遠心ファン31から吹き出される空気流の風速分布に偏りが生じることをフィルタ50が抑えることができる。このため、冷却用熱交換器40に流れる風速分布に偏りが生じることを抑えることができる。
さらに、フィルタ50を備える本実施形態の室内空調ユニット10の圧力損失比(AS2/AS1)は、フィルタ50を設けていない対比例の室内空調ユニット10Aの圧力損失比(AG2/AG1)に比べて、小さくなる。
したがって、フィルタ50は、遠心ファン31から吹き出される空気流K1および空気流K2を濾過して空気流K1および空気流K2のそれぞれに圧力損失R3を生じさせることにより、対比例の圧力損失比に比べて、圧力損失比が小さくなる。
これにより、遠心ファン31から吹き出される空気流の風速分布に偏りが生じることを対比例に比べて抑えることができる。このため、冷却用熱交換器40に流れる風速分布に偏りが生じることを対比例に比べて抑えることができる。
(第2実施形態)
本第2実施形態では、上記第1実施形態の室内空調ユニット10において、波状に形成されている濾材51を用いるフィルタ50を備える例について図4、図5、図6を参照して説明する。なお図4、図5、図6において、図1と同一符号は、同一のものを示し、その説明を省略する。
本第2実施形態では、上記第1実施形態の室内空調ユニット10において、波状に形成されている濾材51を用いるフィルタ50を備える例について図4、図5、図6を参照して説明する。なお図4、図5、図6において、図1と同一符号は、同一のものを示し、その説明を省略する。
本実施形態の室内空調ユニット10と上記第1実施形態の室内空調ユニット10とは、フィルタ50が相違するだけであるため、以下、主に、本実施形態のフィルタ50について説明する。
本実施形態のフィルタ50は、膜状に形成されて空気流K1および空気流K2を濾過する濾材51を備える。濾材51は、軸線Sを中心とする径方向に延びる複数の折り目52のそれぞれで折り曲がることによって波状に形成されている。
複数の折り目52が延びる延出方向は天地方向であり、延出方向は、空気流K2が2回目に曲がる径方向(すなわち、2段目の曲がる方向)と同一方向である。このため、フィルタ50は、圧力損失が天地方向に亘って同一になっている。
以上説明した本実施形態によれば、空気流K2が濾材51を通過する際に、空気流K2が2回目に径方向の内側軸線曲がることを濾材51の複数の折り目52が妨げることなく、スムーズに通過することができる。
また、遠心ファン31から吹き出される空気流は、空調ケーシング20の空気流路22内を旋回流として軸線方向他方側に流れる。これに対して、濾材51は、軸線Sを中心とする径方向と同一方向に延びる複数の折り目52を備える。このため、旋回流が流れることを複数の折り目52がキャンセルすることができる。
(第3実施形態)
上記第1実施形態では、空気流ガイド部としてフィルタ50を用いた例について説明したが、これに代えて、空気流ガイド部としてガイド部60を用いる本第3実施形態について図7、図8、図9を参照して説明する。
上記第1実施形態では、空気流ガイド部としてフィルタ50を用いた例について説明したが、これに代えて、空気流ガイド部としてガイド部60を用いる本第3実施形態について図7、図8、図9を参照して説明する。
本実施形態の室内空調ユニット10は、上記第1実施形態の室内空調ユニット10において、フィルタ50に代わるガイド部60を用いる。図7において、図1と同一符号は、同一のものを示し、その説明を省略する。
本実施形態の室内空調ユニット10では、遠心送風機30および冷却用熱交換器40の間に、ガイド部60が設けられている。ガイド部60は、2つのリブ部材60a、および2つのリブ部材60bを備える。
2つのリブ部材60aのうち一方のリブ部材60aは、空調ケーシング20のうち天地方向上側に配置されている板部材である。2つのリブ部材60aのうち一方のリブ部材60a以外の他方のリブ部材60aは、空調ケーシング20のうち天地方向下側に配置されている板部材である。以下、一方のリブ部材60aを上側リブ部材60aとし、他方のリブ部材60aを下側リブ部材60aとする。
本実施形態では、2つのリブ部材60a、および2つのリブ部材60bは、空調ケーシング20に対して独立して設けられている。
上側リブ部材60aおよび下側リブ部材60aは、それぞれ、図8、および図9に示すように、板状に形成されている。上側リブ部材60aは、厚み方向に交差する方向に拡がる板面61aを有する。
上側リブ部材60aは、板面61aが軸線Sに対して傾斜するように配置されている。上側リブ部材60aは、その板面61aが軸線方向一方側から軸線方向他方側に向かうほど軸線Sを中心とする径方向内側に進むように形成されている。
本実施形態の上側リブ部材60aは、その板面61aが軸線方向一方側から軸線方向他方側に向かうほど天地方向下側に進むように形成されている。上側リブ部材60aは、その板面61aによって空気出口32bからの空気流K1を軸線Sを中心とする径方向内側に案内する。
このことにより、上側リブ部材60aは、その板面61aによって空気出口32bからの空気流K1が軸線方向の他方側に流れることを妨げることになる。
下側リブ部材60aは、板面61aが軸線Sに対して傾斜するように配置されている。下側リブ部材60aは、その板面61aが軸線方向一方側から軸線方向他方側に向かうほど軸線Sを中心とする径方向内側に進むように形成されている。
本実施形態の下側リブ部材60aは、その板面61aが軸線方向一方側から軸線方向他方側に向かうほど天地方向上側に進むように形成されている。下側リブ部材60aは、その板面61aによって空気出口32cからの空気流K1を軸線Sを中心とする径方向内側に案内する。
このことにより、下側リブ部材60aは、その板面61aによって空気出口32cからの空気流K1が軸線方向の他方側に流れることを妨げることになる。
2つのリブ部材60bは、上側リブ部材60aおよび下側リブ部材60aの間に配置されている。2つのリブ部材60bのうち一方のリブ部材60bは、空調ケーシング20のうち天地方向上側に配置されている板部材である。2つのリブ部材60bのうち一方のリブ部材60b以外の他方のリブ部材60bは、空調ケーシング20のうち天地方向下側に配置されている板部材である。以下、一方のリブ部材60bを上側リブ部材60bとし、他方のリブ部材60bを下側リブ部材60bとする。
上側リブ部材60bおよび下側リブ部材60bは、それぞれ、図8、および図9に示すように、板状に形成されている。上側リブ部材60bは、厚み方向に交差する方向に拡がる板面61aを有する。
上側リブ部材60bは、板面61aが軸線Sに対して傾斜するように配置されている。上側リブ部材60bは、その板面61aが軸線方向一方側から軸線方向他方側に向かうほど軸線Sを中心とする径方向内側に進むように形成されている。
本実施形態の上側リブ部材60bは、その板面61aが軸線方向一方側から軸線方向他方側に向かうほど天地方向下側に進むように形成されている。上側リブ部材60bは、その板面61aによって空気出口32bからの空気流K1が軸線Sを中心とする径方向内側(すなわち、天地方向上側)に案内する。
下側リブ部材60bは、板面61aが軸線Sに対して傾斜するように配置されている。下側リブ部材60bは、その板面61aが軸線方向一方側から軸線方向他方側に向かうほど軸線Sを中心とする径方向内側に進むように形成されている。
本実施形態の下側リブ部材60bは、その板面61aが軸線方向一方側から軸線方向他方側に向かうほど天地方向上側に進むように形成されている。下側リブ部材60bは、その板面61aによって空気出口32cからの空気流K1が軸線Sを中心とする径方向内側(すなわち、天地方向上側)に案内する。
以上に説明した本実施形態によれば、遠心ファン31から空気流K1が吹き出されてから、上側リブ部材60a、或いは下側リブ部材60aに対して軸線方向他方側を空気流K1が流れる迄に空気流K1に生じる圧力損失を圧力損失YA1とする。
遠心ファン31から空気流K2が吹き出されてから、上側リブ部材60b、或いは下側リブ部材60bに対して軸線方向他方側を空気流K2が流れる迄に空気流K2に生じる圧力損失を圧力損失YA2とする。圧力損失R2を圧力損失R1で除算した除算値を圧力損失比(YA2/YA1)とする。
遠心ファン31から空気流K1が吹き出されてから、上側リブ部材60b、或いは下側リブ部材60bに対して軸線方向一方側を空気流K1が流れる迄に空気流K1に生じる圧力損失を圧力損失YB1とする。
遠心ファン31から空気流K2が吹き出されてから、上側リブ部材60b、或いは下側リブ部材60bに対して軸線方向一方側を空気流K2が流れる迄に空気流K2に生じる圧力損失を圧力損失YB2とする。本実施形態では、圧力損失R2を圧力損失R1で除算した除算値を圧力損失比(YB2/YB1)とする。
ガイド部60は、圧力損失比(YA2/YA1)を圧力損失比(YB2/YB1)に比べて小さくする。
したがって、遠心ファン31から吹き出される空気流の風速分布に偏りが生じることをフィルタ50が抑えることができる。このため、冷却用熱交換器40に流れる風速分布に偏りが生じることを抑えることができる。
さらに、ガイド部60を備える本実施形態の室内空調ユニット10の圧力損失比(AS2/AS1)は、ガイド部60を設けていない対比例の室内空調ユニット10Aの圧力損失比(AG2/AG1)に比べて、小さくなる。
これにより、遠心ファン31から吹き出される空気流の風速分布に偏りが生じることを対比例に比べて抑えることができる。このため、冷却用熱交換器40に流れる風速分布に偏りが生じることを対比例に比べて抑えることができる。
(第4実施形態)
上記第1実施形態では、空気流ガイド部をフィルタ50によって構成する例について説明したが、これに代えて、空調ケーシング20によって構成した本第4実施形態について図10を参照して説明する。図10において、図1と同一符号は、同一のものを示し、その説明を省略する。
上記第1実施形態では、空気流ガイド部をフィルタ50によって構成する例について説明したが、これに代えて、空調ケーシング20によって構成した本第4実施形態について図10を参照して説明する。図10において、図1と同一符号は、同一のものを示し、その説明を省略する。
本実施形態の室内空調ユニット10は、図10に示すように、フィルタ50が削除され、かつ図1の空調ケーシング20に代わる空調ケーシング20を備える。本実施形態の空調ケーシング20は、入口側ケーシング24、案内ケーシング25、および出口側ケーシング26を備える。
入口側ケーシング24は、軸線方向に空気流を流通させる空気流路を構成する。案内ケーシング25は、軸線方向に空気流を流通させる空気流路を構成する。案内ケーシング25は、入口側ケーシング24に対して軸線方向他方側に配置されている。出口側ケーシング26は、案内ケーシング25に対して軸線方向他方側に配置されている。入口側ケーシング24、案内ケーシング25、および出口側ケーシング26は、それぞれの空気流路が接続されて空気流路22が構成されている。
入口側ケーシング24内には、遠心送風機30が配置されている。出口側ケーシング26内には、冷却用熱交換器40が配置されている。出口側ケーシング26の空気流路の断面積は、入口側ケーシング24の空気流路の断面積よりも小さくなっている。案内ケーシング25は、軸線方向の一方側から軸線方向の他方側に進むほど、軸線Sを中心とする径方向内側に向かうように形成されている。
このことにより、案内ケーシング25は、遠心ファン31から吹き出される空気流K1を軸線Sを中心とする径方向内側に向けることにより、空気流K1が軸線方向他方側に流れることを妨げる。
案内ケーシング25は、遠心ファン31に対して軸線方向他方側に配置されている。案内ケーシング25は、遠心ファン31から吹き出される空気流K1に圧力損失を生じさせる。案内ケーシング25は、遠心ファン31から吹き出される空気流K2が軸線方向他方側に流れることを妨げることはない。
以上に説明した本実施形態によれば、遠心ファン31から空気流K1が吹き出されてから、案内ケーシング25に対して軸線方向他方側を空気流K1が流れる迄に空気流K1に生じる圧力損失を圧力損失YA1とする。
遠心ファン31から空気流K2が吹き出されてから、案内ケーシング25に対して軸線方向他方側を空気流K2が流れる迄に空気流K2に生じる圧力損失を圧力損失YA2とする。本実施形態では、圧力損失R2を圧力損失R1で除算した除算値を圧力損失比(YA2/YA1)とする。
遠心ファン31から空気流K1が吹き出されてから、案内ケーシング25に対して軸線方向一方側を空気流K1が流れる迄に空気流K1に生じる圧力損失を圧力損失YB1とする。
遠心ファン31から空気流K2が吹き出されてから、案内ケーシング25に対して軸線方向一方側を空気流K2が流れる迄に空気流K2に生じる圧力損失を圧力損失YB2とする。本実施形態では、圧力損失R2を圧力損失R1で除算した除算値を圧力損失比(YB2/YB1)とする。
案内ケーシング25は、圧力損失比(YA2/YA1)を圧力損失比(YB2/YB1)に比べて小さくする。
したがって、遠心ファン31から吹き出される空気流の風速分布に偏りが生じることを案内ケーシング25が抑えることができる。このため、冷却用熱交換器40に流れる風速分布に偏りが生じることを抑えることができる。
さらに、案内ケーシング25を備える本実施形態の室内空調ユニット10の圧力損失比(AS2/AS1)は、案内ケーシング25を設けていない対比例の室内空調ユニット10Aの圧力損失比(AG2/AG1)に比べて、小さくなる。
これにより、遠心ファン31から吹き出される空気流の風速分布に偏りが生じることを対比例に比べて抑えることができる。このため、冷却用熱交換器40に流れる風速分布に偏りが生じることを対比例に比べて抑えることができる。
(第5実施形態)
本第5実施形態では、上記第1実施形態において、ブロワモータカバー34で遠心ファン31から吹き出される空気流K2を軸線Sを中心とする径方向内側にコアンダ効果によって案内する例について図11を参照して説明する。図11において、図1と同一符号は、同一のものを示す。
本第5実施形態では、上記第1実施形態において、ブロワモータカバー34で遠心ファン31から吹き出される空気流K2を軸線Sを中心とする径方向内側にコアンダ効果によって案内する例について図11を参照して説明する。図11において、図1と同一符号は、同一のものを示す。
本実施形態と上記第1実施形態とは、遠心送風機30の構成は主に相違する。以下、本実施形態では、主に遠心送風機30の構成について説明する。
本実施形態では、遠心送風機30は、遠心ファン31、ブロワケーシング32、および電動モータ33を備える。
遠心ファン31は、軸線Sを中心として回転して、ブロワケーシング32の空気入口32aを通して軸線方向一方側から空気流を吸い込んで軸線Sを中心とする径方向外側に空気流を空気出口32b、32cを通して吹き出す。
遠心ファン31は、電動モータ33によって回転駆動される。電動モータ33は、遠心ファン31に対して軸線方向他方側に配置されている。
ブロワケーシング32は、遠心ファン31および電動モータ33を軸線方向一方側および軸線方向他方側から覆うように形成されている。
ブロワケーシング32は、遠心ファン31に対して軸線方向一方側に開口する空気入口32aと、遠心ファン31に対して軸線Sを中心とする径方向外側に開口する空気出口32b、32cを形成する。空気出口32bは、遠心ファン31に対して天地方向上側に配置されている。空気出口32cは、遠心ファン31に対して天地方向下側に配置されている。
本実施形態では、ブロワケーシング32は、電動モータ33を軸線方向他方側から覆うように形成されているブロワモータカバー34を備える。ブロワモータカバー34は、外径部34a、ガイド部34b、および中央部34cを備える。
外径部34aは、軸線Sを中心とする径方向外側に配置されている。外径部34aは、軸線Sを中心とする円環状に形成されている。中央部34cは、外径部34aに対して軸線Sを中心とする径方向内側に配置されている。中央部34cは、軸線Sを中心とする円板状に形成されている。中央部34cは、外径部34aに対して軸線方向他方側に配置されている。
ガイド部34bは、外径部34aおよび中央部34cの間に配置されている。ガイド部34bは、軸線Sを中心とする径方向外側から軸線Sを中心とする径方向内側に向かうほど軸線方向他方側に向かうように形成されている。
本実施形態のブロワモータカバー34は、遠心ファン31から吹き出される空気流K2を軸線Sを中心とする径方向内側にコアンダ効果によって案内する。
次に、本実施形態の室内空調ユニット10の作動について説明する。
まず、ブロワケーシング32が軸線Sを中心として遠心ファン31を回転させる。このため、遠心ファン31が空気入口32aを通して軸線方向一方側から空気流を吸い込んで空気出口32b、32cを通して軸線Sを中心とする径方向外側に吹き出す。
このように空気出口32b、32cから吹き出される空気流K1、空気流K2は、冷却用熱交換器40の空気流入面41に流入される。冷却用熱交換器40は、空気流入面41に流入される空気流K1、空気流K2を冷媒によって冷却して冷風を吹き出す。
具体的には、遠心ファン31から空気出口32b、32cを通して吹き出される空気流K1は、遠心ファン31から空気出口32b、32cを通して吹き出された後に軸線方向他方側に曲げられてそのまま冷却用熱交換器40の空気流入面41に流入される。すなわち、空気流K1は、ブロワモータカバー34の影響を受けない。
空気流K2は、遠心ファン31から空気出口32b、32cを通して吹き出された後に、軸線方向他方側に曲げられて、その後空気流K2は、コアンダ効果によって、ブロワモータカバー34に沿って軸線Sを中心とする径方向内側に案内される。更にその後、空気流K2は、軸線方向他方側に曲げられて冷却用熱交換器の空気流入面41に流入される第2空気流である。
以上に説明した本実施形態によれば、遠心ファン31から空気流K1が吹き出されてから、ブロワモータカバー34に対して軸線方向他方側を空気流K1が流れる迄に空気流K1に生じる圧力損失を圧力損失YA1とする。
遠心ファン31から空気流K2が吹き出されてから、ブロワモータカバー34に対して軸線方向他方側を空気流K2が流れる迄に空気流K2に生じる圧力損失を圧力損失YA2とする。本実施形態では、圧力損失R2を圧力損失R1で除算した除算値を圧力損失比(YA2/YA1)とする。
遠心ファン31から空気流K1が吹き出されてから、ブロワモータカバー34に対して軸線方向一方側を空気流K1が流れる迄に空気流K1に生じる圧力損失を圧力損失YB1とする。
遠心ファン31から空気流K2が吹き出されてから、ブロワモータカバー34に対して軸線方向一方側を空気流K2が流れる迄に空気流K2に生じる圧力損失を圧力損失YB2とする。ここで、圧力損失YA2は、コアンダ効果によって圧力損失YB2よりも小さくなる。本実施形態では、圧力損失R2を圧力損失R1で除算した除算値を圧力損失比(YB2/YB1)とする。
ブロワモータカバー34は、圧力損失比(YA2/YA1)を圧力損失比(YB2/YB1)に比べて小さくする。
したがって、遠心ファン31から吹き出される空気流の風速分布に偏りが生じることを案内ケーシング25が抑えることができる。このため、冷却用熱交換器40に流れる風速分布に偏りが生じることを抑えることができる。
さらに、案内ケーシング25を備える本実施形態の室内空調ユニット10の圧力損失比(AS2/AS1)は、ブロワモータカバー34を設けていない対比例の室内空調ユニット10Aの圧力損失比(AG2/AG1)に比べて、小さくなる。
これにより、遠心ファン31から吹き出される空気流の風速分布に偏りが生じることを対比例に比べて抑えることができる。このため、冷却用熱交換器40に流れる風速分布に偏りが生じることを対比例に比べて抑えることができる。
(第6実施形態)
上記第1実施形態では、2つの空気出口32b、32cを備える遠心送風機30を用いた例について説明したが、これに代えて、1つの空気出口32bを備える遠心送風機30を用いた例について図12、図13を参照して説明する。
(第6実施形態)
上記第1実施形態では、2つの空気出口32b、32cを備える遠心送風機30を用いた例について説明したが、これに代えて、1つの空気出口32bを備える遠心送風機30を用いた例について図12、図13を参照して説明する。
本実施形態と上記第1実施形態とは、遠心送風機30の構成は主に相違する。以下、本実施形態では、主に遠心送風機30の構成について説明する。
本実施形態では、遠心送風機30は、遠心ファン31、およびブロワケーシング32を備える。ブロワケーシング32は、遠心ファン31に対して軸線方向一方側に開口する空気入口32aと、遠心ファン31に対して軸線Sを中心とする径方向外側(例えば、天地方向上側)に開口する空気出口32bを形成する。遠心送風機30は、天地方向下側に配置されている。
(第7実施形態)
上記第1実施形態では、フィルタ50を冷却用熱交換器40に対して空気流れ上流側に配置した例について説明したが、これに限らず、図14に示す本第7実施形態のように、フィルタ50を冷却用熱交換器40に対して空気流れ下流側に配置してもよい。
上記第1実施形態では、フィルタ50を冷却用熱交換器40に対して空気流れ上流側に配置した例について説明したが、これに限らず、図14に示す本第7実施形態のように、フィルタ50を冷却用熱交換器40に対して空気流れ下流側に配置してもよい。
本実施形態では、フィルタ50は、冷却用熱交換器40に対して軸線方向他方側に配置されている。
本実施形態と上記第1実施形態では、フィルタ50および冷却用熱交換器40の配置が相違するだけで、その他の構成は同一であるため、その説明を省略する。
(他の実施形態)
(1)上記第1~第7実施形態では、本開示の送風機器を室内空調ユニット10に適用した例について説明したが、これに限らず、本開示の送風機器を室内空調ユニット10以外の装置に適用してもよい。
(1)上記第1~第7実施形態では、本開示の送風機器を室内空調ユニット10に適用した例について説明したが、これに限らず、本開示の送風機器を室内空調ユニット10以外の装置に適用してもよい。
(2)上記第1~第7実施形態では、冷却用熱交換器40を備える室内空調ユニット10を本開示の送風機器とした例について説明したが、これに限らず、冷却用熱交換器40を備えない室内空調ユニット10を本開示の送風機器としてもよい。
(3)上記第3、第4、第5実施形態では、フィルタ50を備えない室内空調ユニット10を本開示の送風機器とした例について説明したが、これに代えて、フィルタ50を備える室内空調ユニット10を本開示の送風機器としてもよい。
(4)上記第1実施形態では、軸線方向に直交する面方向に圧力損失が同一になっているフィルタ50を用いた例について説明した。しかし、軸線Sを中心とする径方向外側の領域が圧力損失が大きく、かつ軸線Sを中心とする径方向内側の領域が圧力損失が小さくなっているフィルタ50を用いてもよい。
(5)上記第1実施形態では、天地方向に圧力損失が同一になっているフィルタ50を用いた例について説明した。しかし、軸線Sを中心とする径方向外側の領域が圧力損失が大きく、かつ軸線Sを中心とする径方向内側の領域の圧力損失が小さくなっているフィルタ50を用いてもよい。
(6)なお、本開示は上記した実施形態に限定されるものではなく、適宜変更が可能である。また、上記各実施形態は、互いに無関係なものではなく、組み合わせが明らかに不可な場合を除き、適宜組み合わせが可能である。また、上記各実施形態において、実施形態を構成する要素は、特に必須であると明示した場合および原理的に明らかに必須であると考えられる場合等を除き、必ずしも必須のものではないことは言うまでもない。また、上記各実施形態において、実施形態の構成要素の個数、数値、量、範囲等の数値が言及されている場合、特に必須であると明示した場合および原理的に明らかに特定の数に限定される場合等を除き、その特定の数に限定されるものではない。また、上記各実施形態において、構成要素等の形状、位置関係等に言及するときは、特に明示した場合および原理的に特定の形状、位置関係等に限定される場合等を除き、その形状、位置関係等に限定されるものではない。また、上記各実施形態において、センサから車両の外部環境情報(例えば車外の湿度)を取得することが記載されている場合、そのセンサを廃し、車両の外部のサーバまたはクラウドからその外部環境情報を受信することも可能である。あるいは、そのセンサを廃し、車両の外部のサーバまたはクラウドからその外部環境情報に関連する関連情報を取得し、取得した関連情報からその外部環境情報を推定することも可能である。
このように構成される 上記第1~第7実施形態、および他の実施形態は、次のように追加観点案を構成してもよい
(追加観点案1)
送風機器は、軸線(S)を中心として回転して、軸線方向の一方側から空気を吸い込んで軸線を中心とする径方向の外側に空気を吹き出す遠心ファン(32)を備える遠心送風機(30)を備える。
(追加観点案1)
送風機器は、軸線(S)を中心として回転して、軸線方向の一方側から空気を吸い込んで軸線を中心とする径方向の外側に空気を吹き出す遠心ファン(32)を備える遠心送風機(30)を備える。
送風機器は、遠心ファンに対して軸線方向の他方側に配置されている空気流ガイド部(50、60、34、24)を備える。
送風機器は、遠心ファン、および空気流ガイド部を収納して、軸線方向の他方側に空気流を流通させるケーシング(20)と、を備える。
遠心ファンから吹き出される空気流は、遠心ファンから吹き出された後に軸線方向の他方側に曲げられて軸線方向の他方側に流れる第1空気流(K1)を備える。
遠心ファンから吹き出される空気流は、遠心ファンから吹き出された後に軸線方向の他方側に曲げられ、その後径方向の内側に曲げられる第2空気流(K2)とを含んでいる。
遠心ファンから第1空気流が吹き出されてから空気流ガイド部に対して軸線方向の他方側を第1空気流が流れる迄に第1空気流に生じる圧力損失を第1圧力損失とする。
遠心ファンから第2空気流が吹き出されてから空気流ガイド部に対して軸線方向の他方側を第2空気流が流れる迄に第2空気流に生じる圧力損失を第2圧力損失とする。
第2圧力損失を第1圧力損失で除算した除算値を圧力損失比とする。
空気流ガイド部は、空気流ガイド部を設けない送風機器の圧力損失比に比べて、圧力損失比を小さくする。
(追加観点案2)
送風機器は、軸線(S)を中心として回転して、軸線方向の一方側から空気を吸い込んで軸線を中心とする径方向の外側に空気を吹き出す遠心ファン(32)を備える遠心送風機(30)を備える。
送風機器は、軸線(S)を中心として回転して、軸線方向の一方側から空気を吸い込んで軸線を中心とする径方向の外側に空気を吹き出す遠心ファン(32)を備える遠心送風機(30)を備える。
送風機器は、遠心ファンに対して軸線方向の他方側に配置されているフィルタ(50)と、遠心ファン、およびフィルタを収納して、軸線方向の他方側に空気流を流通させるケーシング(20)とを備える。
遠心ファンから吹き出される空気流は、遠心ファンから吹き出された後に軸線方向の他方側に曲げられて軸線方向の他方側に流れる第1空気流(K1)を備える。
遠心ファンから吹き出される空気流は、遠心ファンから吹き出された後に軸線方向の他方側に曲げられ、その後径方向の内側に曲げられる第2空気流(K2)を含んでいる。
フィルタは、第1空気流および第2空気流を濾過して第1空気流および第2空気流のそれぞれに第3圧力損失(R3)を生じさせる。
(追加観点案3)
送風機器は、軸線(S)を中心として回転して、軸線方向の一方側から空気を吸い込んで軸線を中心とする径方向の外側に空気を吹き出す遠心ファン(32)を備える遠心送風機(30)を備える。
送風機器は、軸線(S)を中心として回転して、軸線方向の一方側から空気を吸い込んで軸線を中心とする径方向の外側に空気を吹き出す遠心ファン(32)を備える遠心送風機(30)を備える。
送風機器は、遠心ファンに対して軸線方向の他方側に配置されているフィルタ(50)と、遠心ファン、および空気流ガイド部を収納して、軸線方向の他方側に空気流を流通させるケーシング(20)とを備える。
遠心ファンから吹き出される空気流は、遠心ファンから吹き出された後に軸線方向の他方側に曲げられて軸線方向の他方側に流れる第1空気流(K1)を備える。
遠心ファンから吹き出される空気流は、遠心ファンから吹き出された後に軸線方向の他方側に曲げられ、その後径方向の内側に曲げられる第2空気流(K2)を含んでいる。
遠心送風機は、遠心ファンに対して前記軸線方向の他方側に配置されて遠心ファンを回転させるブロワモータ(33)と、ブロワモータを前記軸線方向の他方側から覆うように形成されているブロワモータカバー(34)と、を備える。
ブロワモータカバー(34)は、第2空気流を径方向の内側にコアンダ効果によって案内する。
(追加観点案4)
送風機器は、軸線(S)を中心として回転して、軸線方向の一方側から空気を吸い込んで軸線を中心とする径方向の外側に空気を吹き出す遠心ファン(32)を備える遠心送風機(30)を備える。
送風機器は、軸線(S)を中心として回転して、軸線方向の一方側から空気を吸い込んで軸線を中心とする径方向の外側に空気を吹き出す遠心ファン(32)を備える遠心送風機(30)を備える。
送風機器は、遠心ファンに対して軸線方向の他方側に配置されている空気流ガイド部(60)と、遠心ファン、および空気流ガイド部を収納して、軸線方向の他方側に空気流を流通させるケーシング(20)とを備える。
遠心ファンから吹き出される空気流は、遠心ファンから吹き出された後に軸線方向の他方側に曲げられて軸線方向の他方側に流れる第1空気流(K1)を備える。
遠心ファンから吹き出される空気流は、遠心ファンから吹き出された後に軸線方向の他方側に曲げられ、その後径方向の内側に曲げられる第2空気流(K2)を含んでいる。
空気流ガイド部は、第1空気流が前記軸線方向の他方側に流れることを妨げて第1空気流に圧力損失を生じさせる板面(61a)を備える板部材である。
(追加観点案5)
送風機器は、軸線(S)を中心として回転して、軸線方向の一方側から空気を吸い込んで軸線を中心とする径方向の外側に空気を吹き出す遠心ファン(32)を備える遠心送風機(30)を備える。
送風機器は、軸線(S)を中心として回転して、軸線方向の一方側から空気を吸い込んで軸線を中心とする径方向の外側に空気を吹き出す遠心ファン(32)を備える遠心送風機(30)を備える。
送風機器は、遠心ファンに対して軸線方向の他方側に配置されている空気流ガイド部(24)と、遠心ファンを収納して、軸線方向の他方側に空気流を流通させるケーシング(20)とを備える。
遠心ファンから吹き出される空気流は、遠心ファンから吹き出された後に軸線方向の他方側に曲げられて軸線方向の他方側に流れる第1空気流(K1)を備える。
遠心ファンから吹き出される空気流は、遠心ファンから吹き出された後に軸線方向の他方側に曲げられ、その後径方向の内側に曲げられる第2空気流(K2)を含んでいる。
空気流ガイド部は、第1空気流が前記軸線方向の他方側に流れることを妨げて第1空気流に圧力損失を生じさせる板面(61a)を備える板部材である。
ケーシングは、第1空気流が軸線方向の他方側に流れることを妨げて第1空気流に圧力損失を生じさせる空気流ガイド部(24)を構成する。
(まとめ)
上記第1~第7実施形態、および他の実施形態の一部または全部に記載された第1の観点によれば、送風機器は、遠心送風機を備える。遠心送風機は、軸線を中心として回転して、軸線方向の一方側から空気を吸い込んで軸線を中心とする径方向の外側に空気を吹き出す遠心ファンを備える。
上記第1~第7実施形態、および他の実施形態の一部または全部に記載された第1の観点によれば、送風機器は、遠心送風機を備える。遠心送風機は、軸線を中心として回転して、軸線方向の一方側から空気を吸い込んで軸線を中心とする径方向の外側に空気を吹き出す遠心ファンを備える。
送風機器は、遠心ファンに対して軸線方向の他方側に配置されている空気流ガイド部と、遠心ファン、および空気流ガイド部を収納して、軸線方向の他方側に空気流を流通させるケーシングとを備える。
遠心ファンから吹き出される空気流は、第1空気流と第2空気流とを含んでいる。第1空気流は、遠心ファンから吹き出される空気流は、遠心ファンから吹き出された後に軸線方向の他方側に曲げられて軸線方向の他方側に流れる。第2空気流は、遠心ファンから吹き出された後に軸線方向の他方側に曲げられ、その後径方向の内側に曲げられて、その後軸線方向の他方側に流れる。
遠心ファンから第1空気流が吹き出されてから空気流ガイド部に対して軸線方向の他方側を第1空気流が流れる迄に第1空気流に生じる圧力損失を第1圧力損失とする。
遠心ファンから第2空気流が吹き出されてから空気流ガイド部に対して軸線方向の他方側を第2空気流が流れる迄に第2空気流に生じる圧力損失を第2圧力損失とする。
第2圧力損失を第1圧力損失で除算した除算値を第1圧力損失比とする。
遠心ファンから第1空気流が吹き出されてから空気流ガイド部に対して軸線方向の一方側を第1空気流が流れる迄に第1空気流に生じる圧力損失を第3圧力損失とする。
遠心ファンから第2空気流が吹き出されてから空気流ガイド部に対して軸線方向の一方側を第2空気流が流れる迄に第2空気流に生じる圧力損失を第4圧力損失とする。
第4圧力損失を第3圧力損失で除算した除算値を第2圧力損失比としたとき、空気流ガイド部は、第1圧力損失比を第2圧力損失比に比べて小さくする。
第2の観点によれば、空気流ガイド部は、第1空気流および第2空気流を濾過して第1空気流および第2空気流のそれぞれに第3圧力損失を生じさせるフィルタである。
第3の観点によれば、フィルタは、膜状に形成されて第1空気流および第2空気流を濾過する濾材を備える。
濾材は、径方向と同一方向に延びる複数の折り目のそれぞれで折り曲がることによって波状に形成されている。
第4の観点によれば、遠心送風機は、遠心ファンに対して軸線方向の他方側に配置されて遠心ファンを回転させるブロワモータと、ブロワモータを軸線方向の他方側から覆うように形成されているブロワモータカバーとを備える。ブロワモータカバーは、第2空気流を径方向の内側にコアンダ効果によって案内する空気流ガイド部を構成する。
第5の観点によれば、空気流ガイド部は、第1空気流が軸線方向の他方側に流れることを妨げて第1空気流に圧力損失を生じさせる板面を備える板部材である。
第6の観点によれば、空気流ガイド部は、第2空気流を径方向の内側に案内する板面を備える板部材である。
第7の観点によれば、ケーシングは、第1空気流が軸線方向の他方側に流れることを妨げて第1空気流に圧力損失を生じさせる空気流ガイド部を構成する。
第8の観点によれば、ケーシングに収納されて、かつ空気流ガイド部に対して軸線方向の他方側に配置され、空気流ガイド部を通過した第1空気流および第2空気流を冷却する冷却用熱交換器を備える。
Claims (8)
- 軸線(S)を中心として回転して、軸線方向の一方側から空気を吸い込んで前記軸線を中心とする径方向の外側に前記空気を吹き出す遠心ファン(32)を備える遠心送風機(30)と、
前記遠心ファンに対して前記軸線方向の他方側に配置されている空気流ガイド部(50、60、34、24)と、
前記遠心ファンを収納して、前記軸線方向の他方側に空気流を流通させるケーシング(20)と、を備え、
前記遠心ファンから吹き出される前記空気流は、
前記遠心ファンから吹き出された後に前記軸線方向の他方側に曲げられて前記軸線方向の他方側に流れる第1空気流(K1)と、
前記遠心ファンから吹き出された後に前記軸線方向の他方側に曲げられ、その後前記径方向の内側に曲げられる第2空気流(K2)と、を含んでおり、
前記遠心ファンから前記第1空気流が吹き出されてから前記空気流ガイド部に対して前記軸線方向の他方側を前記第1空気流が流れる迄に前記第1空気流に生じる圧力損失を第1圧力損失とし、
前記遠心ファンから前記第2空気流が吹き出されてから前記空気流ガイド部に対して前記軸線方向の他方側を前記第2空気流が流れる迄に前記第2空気流に生じる圧力損失を第2圧力損失とし、
前記第2圧力損失を前記第1圧力損失で除算した除算値を第1圧力損失比とし、
前記遠心ファンから前記第1空気流が吹き出されてから前記空気流ガイド部に対して前記軸線方向の一方側を前記第1空気流が流れる迄に前記第1空気流に生じる圧力損失を第3圧力損失とし、
前記遠心ファンから前記第2空気流が吹き出されてから前記空気流ガイド部に対して前記軸線方向の一方側を前記第2空気流が流れる迄に前記第2空気流に生じる圧力損失を第4圧力損失とし、
前記第4圧力損失を前記第3圧力損失で除算した前記除算値を第2圧力損失比としたとき、
前記空気流ガイド部は、前記第1圧力損失比を前記第2圧力損失比に比べて小さくする送風機器。 - 前記空気流ガイド部は、前記第1空気流および前記第2空気流を濾過して前記第1空気流および前記第2空気流のそれぞれに前記第3圧力損失(R3)を生じさせるフィルタ(50)である請求項1に記載の送風機器。
- 前記フィルタは、膜状に形成されて前記第1空気流および前記第2空気流を濾過する濾材(51)を備え、
前記濾材は、前記径方向と同一方向に延びる複数の折り目(52)のそれぞれで折り曲がることによって波状に形成されている請求項2に記載の送風機器。 - 前記遠心送風機は、
前記遠心ファンに対して前記軸線方向の他方側に配置されて前記遠心ファンを回転させるブロワモータ(33)と、
前記ブロワモータを前記軸線方向の他方側から覆うように形成されているブロワモータカバー(34)と、を備え、
前記ブロワモータカバー(34)は、前記第2空気流を前記径方向の内側にコアンダ効果によって案内する前記空気流ガイド部を構成する請求項1に記載の送風機器。 - 前記空気流ガイド部は、前記第1空気流が前記軸線方向の他方側に流れることを妨げて前記第1空気流に前記圧力損失を生じさせる板面(61a)を備える板部材である請求項1に記載の送風機器。
- 前記空気流ガイド部は、前記第2空気流を前記径方向の内側に案内する板面(61b)を備える板部材である請求項1に記載の送風機器。
- 前記ケーシングは、前記第1空気流が前記軸線方向の他方側に流れることを妨げて前記第1空気流に前記圧力損失を生じさせる前記空気流ガイド部(24)を構成する請求項1に記載の送風機器。
- 前記ケーシングに収納されて、かつ前記空気流ガイド部に対して前記軸線方向の他方側に配置され、前記空気流ガイド部を通過した前記第1空気流および前記第2空気流を冷却する冷却用熱交換器(40)を備える請求項1ないし7のいずれか1つに記載の送風機器。
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