WO2017047579A1 - 酸素バーナ及び酸素バーナの運転方法 - Google Patents

酸素バーナ及び酸素バーナの運転方法 Download PDF

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義之 萩原
尚樹 清野
康之 山本
孝之 松村
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大陽日酸株式会社
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    • F23D14/20—Non-premix gas burners, i.e. in which gaseous fuel is mixed with combustion air on arrival at the combustion zone
    • F23D14/22—Non-premix gas burners, i.e. in which gaseous fuel is mixed with combustion air on arrival at the combustion zone with separate air and gas feed ducts, e.g. with ducts running parallel or crossing each other
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
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    • F23D14/00—Burners for combustion of a gas, e.g. of a gas stored under pressure as a liquid
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    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
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    • F23D14/00—Burners for combustion of a gas, e.g. of a gas stored under pressure as a liquid
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    • F23D14/46—Details, e.g. noise reduction means
    • F23D14/62—Mixing devices; Mixing tubes

Definitions

  • the present invention relates to an oxygen burner and a method for operating the oxygen burner.
  • oxygen burners gaseous fuel-oxygen burners
  • a triple-tube structure burner in which an inner tube for supplying fuel gas is provided on the outer periphery of a central tube for supplying primary oxygen, and an outer tube for supplying secondary oxygen is provided on the outer periphery thereof is widely known (for example, Patent Document 1).
  • oxygen gas primary oxygen
  • fuel gas is burned using secondary oxygen ejected from the outer tube, so that the flame is stabilized. I have to.
  • a high-speed oxygen gas (primary oxygen) flow is ejected from the central tube, and a flame is formed around the oxygen gas flow while entraining fuel in the gas flow, thereby reducing the speed of the high-speed oxygen gas flow.
  • Attempts have also been made to efficiently suppress the object to be heated at a position away from the burner tip (for example, Patent Document 2 and Patent Document 3).
  • Patent Document 1 the structure of an oxygen burner as disclosed in Patent Document 1 can be used without cooling the burner body because the thermal load on the burner nozzle is small.
  • the structure of the oxygen burner as disclosed in Patent Document 2 and Patent Document 3 is an effective means for melting iron scrap because a high-speed oxygen jet can reach far away.
  • Patent Document 1 the oxygen burner disclosed in Patent Document 1 is suitable for heating an object to be heated by the radiant heat of a flame, but since there is no burner nozzle cooling function, fuel and oxygen can be mixed rapidly. There was a problem that I could not. For this reason, the speed of the combustion gas is slow, which is inappropriate for directly heating and melting the object to be heated.
  • Patent Document 2 and Patent Document 3 are excellent in the performance of melting an object to be heated using a high-speed oxygen jet, but the fuel and oxygen are mixed inside the burner nozzle. Therefore, there is a problem that the nozzle portion needs to be cooled with a water cooling jacket or the like.
  • the present invention has been made in view of the above circumstances, and does not require a cooling structure, forms a high-speed oxygen jet, and can efficiently dissolve an object to be heated and operation of the oxygen burner It is an object to provide a method.
  • the present invention provides the following oxygen burner and method for operating the oxygen burner. (1) having a triple pipe structure in which a central pipe, an outer inner pipe, and an outer outer pipe are arranged concentrically; A primary oxygen flow path formed inside the central pipe, a fuel gas flow path formed between the central pipe and the inner pipe, and a second formed between the inner pipe and the outer pipe.
  • An oxygen burner having a secondary oxygen channel, A primary oxygen outlet provided at the tip of the primary oxygen channel; A plurality of fuel gas supply pipes provided so as to branch the tip side of the fuel gas flow path; A fuel gas outlet provided in each of the fuel gas supply pipes; A secondary oxygen outlet provided at the tip of the secondary oxygen channel, The fuel gas outlet is disposed so as to surround the primary oxygen outlet, The secondary oxygen outlet is disposed so as to surround the fuel gas outlet and the primary oxygen outlet.
  • An oxygen burner in which each of the fuel gas ejection ports is disposed on the same plane and protrudes from the front end of the primary oxygen ejection port.
  • An oxygen burner includes a primary oxygen jet port provided at the tip of a primary oxygen channel, a plurality of fuel gas supply pipes provided so as to branch the tip side of the fuel gas channel, and a fuel gas It has a fuel gas outlet provided in each of the supply pipes and a secondary oxygen outlet provided at the tip of the secondary oxygen flow path, and the fuel gas outlet surrounds the primary oxygen outlet
  • the secondary oxygen jet port is arranged so as to surround the fuel gas jet port and the primary oxygen jet port, and each fuel gas jet port is arranged on the same plane, than the tip of the primary oxygen jet port. Since it protrudes, the flame formed by the fuel gas and the secondary oxygen can be formed at a position away from the primary oxygen outlet. As a result, although it does not require a cooling structure, a high-speed oxygen jet can be formed and an object to be heated can be efficiently dissolved.
  • the operating method of the oxygen burner of the present invention is such that, in the above-described oxygen burner, the flow rate of primary oxygen ejected from the primary oxygen ejection port is higher than the flow rate of fuel gas ejected from the fuel gas ejection port. Further, while preventing the oxygen burner from being melted, a high-speed oxygen jet can be formed, and the object to be heated can be efficiently dissolved.
  • FIG. 2 is a schematic cross-sectional view taken along line AA of the oxygen burner of FIG. It is a front view which shows the front-end
  • FIG. 7 is a schematic cross-sectional view taken along line AA of the oxygen burner of FIG.
  • FIG. 1 is a front view of an oxygen burner 1 according to this embodiment.
  • FIG. 2 is a schematic cross-sectional view taken along line AA of the oxygen burner 1 of FIG.
  • the oxygen burner 1 of the present embodiment has a central tube 2, an inner tube 3, and an outer tube 4 and is schematically configured.
  • the oxygen burner 1 of the present embodiment has a triple tube structure in which a central tube 2, an outer inner tube 3, and an outer outer tube 4 are arranged concentrically.
  • the oxygen burner 1 of the present embodiment has a structure that does not require a cooling structure, it can form a high-speed oxygen jet and can efficiently dissolve an object to be heated such as iron scrap.
  • the central tube 2 is a tube provided at the center of the oxygen burner 1.
  • the inner side of the central tube 2 has a straight tube structure with substantially the same diameter, and forms a primary oxygen channel 5.
  • Primary oxygen is supplied from the base end side of the primary oxygen channel 5.
  • the primary oxygen passes through the primary oxygen channel 5 and is ejected in a straight line from the primary oxygen outlet 6 provided at the tip of the primary oxygen channel 5.
  • the inner tube 3 is a tube provided outside the central tube 2.
  • a fuel gas flow path 7 is formed between the inner pipe 3 and the central pipe 2.
  • the front end side of the fuel gas flow path 7 is branched by a plurality of fuel gas supply pipes 8.
  • Fuel gas is supplied from the base end side of the fuel gas flow path 7.
  • the fuel gas passes through the fuel gas flow path 7 and is ejected from a plurality of fuel gas ejection ports 9 provided at the tip of each fuel gas supply pipe 8.
  • Each fuel gas outlet 9 is disposed on the same plane. Further, this plane protrudes forward (flame ejection direction) from the tip of the central tube 2 (primary oxygen ejection port 6).
  • Each fuel gas jet 9 is disposed in the secondary oxygen flow path 10 and behind the secondary oxygen jet 11. Thereby, the flame produced
  • the outer tube 4 is a tube provided outside the inner tube 3.
  • a secondary oxygen channel 10 is formed between the outer tube 4 and the inner tube 3. Secondary oxygen is supplied from the base end side of the secondary oxygen channel 10. The secondary oxygen passes through the secondary oxygen channel 10 and is ejected from a secondary oxygen outlet 11 provided at the tip of the secondary oxygen channel 10.
  • the secondary oxygen ejection port 11 protrudes forward (flame ejection direction) from each fuel gas ejection port 9.
  • each fuel gas jet 9 is arranged so as to surround the primary oxygen jet 6.
  • the secondary oxygen outlet 11 is disposed so as to surround the fuel gas outlet 9 and the primary oxygen outlet 6.
  • the fuel gas ejected from each fuel gas ejection port 9 and the secondary oxygen ejected from the secondary oxygen ejection port 11 are mixed to form a flame.
  • a difference is generated between the gas density in the region where the flame is formed and the gas density in the oxygen jet ejected from the primary oxygen jet 6.
  • the attenuation of the velocity of the primary oxygen jet ejected from the primary oxygen jet port 6 can be suppressed.
  • the primary oxygen jet supplied from the center of the burner can be maintained, for example, when used in melting metal scrap, the primary oxygen jet is made to reach a position away from the tip of the oxygen burner 1. It becomes possible.
  • the oxygen burner 1 of the present embodiment is installed in the furnace lid, so that the lower part of the scrap packed bed can be efficiently dissolved. As a result, the melting time of the induction furnace can be shortened, and the power consumption can be reduced.
  • D1 is the inner diameter of the primary oxygen outlet 6 and D2 is the P.D. C. D (distance between the centers of the fuel gas outlets 9), L1 indicates the distance between the fuel gas outlet 9 and the primary oxygen outlet 6, and L2 indicates the distance between the secondary oxygen outlet 11 and the fuel gas outlet 9.
  • L1 / D1 0 (the fuel gas outlet 9 is located at the same position as the primary oxygen outlet 6), or the primary oxygen outlet 6 protrudes further toward the tip of the oxygen burner 1 than the fuel gas outlet 9.
  • the primary oxygen jet port 6 becomes too close to the fuel gas jet port 9, and the primary oxygen jet port 6 may be overheated by the formed flame.
  • flame is produced by simultaneously ejecting primary oxygen from the primary oxygen outlet 6, fuel gas from the fuel gas outlet 9, and secondary oxygen from the secondary oxygen outlet 11.
  • the purity of oxygen is arbitrary and is not particularly limited as long as it is an oxygen-containing gas. Specifically, for example, pure oxygen, an oxygen-enriched gas having an oxygen concentration of 90% or more, and the like are preferable.
  • the fuel gas include LNG (liquefied natural gas), LPG (liquefied petroleum gas), and butane gas.
  • the flow rate of primary oxygen ejected from the primary oxygen ejection port 6 is higher than the flow rate of fuel gas ejected from the fuel gas ejection port 9. Thereby, the entrainment effect of the fuel gas by primary oxygen can be acquired, and a low-intensity flame can be formed.
  • the flow rate of the fuel gas ejected from the fuel gas ejection port 9 is preferably higher than the flow rate of the secondary oxygen ejected from the secondary oxygen ejection port 11.
  • the flow rate of primary oxygen ejected from the primary oxygen ejection port 6 is preferably in the range of, for example, 50 to 340 m / s in terms of 0 ° C. and 1 atm.
  • the flow velocity is 50 m / s or more, the force accompanying the fuel gas ejected from the fuel gas ejection port 9 is increased, and the gas can be sufficiently mixed with the fuel gas to form a low-intensity flame.
  • the flow velocity is 340 m / s or less, pressure loss for ejecting primary oxygen can be suppressed, and a low-luminance flame or a non-luminous flame can be formed.
  • the flow rate of the secondary oxygen ejected from the secondary oxygen ejection port 11 is preferably in the range of 5 to 50 m / s in terms of 0 ° C. and 1 atm, for example.
  • the flow velocity is 5 m / s or more, it is possible to prevent problems such as hoisting due to a decrease in the propulsive force of the flame.
  • the flow velocity is 50 m / s or less, it is possible to prevent the secondary oxygen ejection port 11 from being melted.
  • the flow rate ratio between primary oxygen and secondary oxygen is not particularly limited. Specifically, for example, the flow rate of primary oxygen is 10 to 70% of the total flow rate of primary oxygen and secondary oxygen. It is preferable to make it into a range. By setting the ratio of primary oxygen to 70% or less, the ratio at which the fuel gas burns in the vicinity of the primary oxygen outlet 6 can be suppressed, and the center tube 2 and the inner tube 3 can be prevented from being melted by heating. In addition, by setting the ratio of primary oxygen to 10% or more, it is possible to sufficiently mix the central portion of the flow with the fuel gas and oxygen to form a non-luminous flame or a low-intensity flame.
  • Oxygen flow rate A ejected from the primary oxygen jet port 6, oxygen flow rate B jetted from the secondary oxygen jet port 11, and oxygen flow rate C required to completely burn the fuel jetted from the fuel gas jet port 9 Is preferably represented by the following formula (1).
  • the primary oxygen jet port 6 provided at the tip of the primary oxygen channel 5 and the tip side of the fuel gas channel 7 are provided to branch.
  • the fuel gas jet port 9 is disposed so as to surround the primary oxygen jet port 6, and the secondary oxygen jet port 11 surrounds the fuel gas jet port 9 and the primary oxygen jet port 6.
  • the fuel gas outlets 9 are arranged on the same plane and protrude from the tip of the primary oxygen outlet 6. For this reason, the flame formed by the fuel gas and the secondary oxygen can be formed at a position away from the primary oxygen outlet 6.
  • a high-speed oxygen jet can be formed and an object to be heated can be efficiently dissolved.
  • the flow rate of the primary oxygen ejected from the primary oxygen ejection port 6 is set to the flow rate of the fuel gas ejected from the fuel gas ejection port 9. Therefore, the oxygen burner 1 is prevented from being melted and a high-speed oxygen jet can be formed to efficiently dissolve the object to be heated.
  • the fuel gas ejection port 9 is arranged side by side on one circle centered on the primary oxygen ejection port 6 has been described. It is not a thing.
  • the fuel gas outlets 29 of the oxygen burner 21 may be arranged side by side on two or more concentric circles with the primary oxygen outlet 6 as the center.
  • size of each fuel gas ejection port 39 of the oxygen burner 31 may differ.
  • D2 is closer to the primary oxygen outlet 6
  • the fuel gas outlets 29 and 39 C. D can be determined.
  • FIG. 4 is a diagram showing a dissolution test method. As shown in FIG. 4, the dissolution test was performed by installing 10 stainless steel plates having a thickness of 3.2 mm in parallel at intervals of 100 mm and melting the stainless steel plates with an oxygen burner. Measures the distance (penetration distance) from the tip of the oxygen burner to the farthest stainless steel plate among the stainless steel plates penetrated by the flame of the oxygen burner and the time taken to penetrate the stainless steel plate (penetration time) Thus, the performance of the oxygen burner was evaluated.
  • Example 1 As Example 1, a dissolution test was performed using the oxygen burner 1 shown in FIGS. In Example 1, pure oxygen was used as primary oxygen and secondary oxygen. City gas was used as fuel gas. Further, the flow rate of oxygen ejected from the primary oxygen jet port is 41 Nm 3 / h, the flow rate of oxygen ejected from the secondary oxygen jet port is 42.3 Nm 3 / h, and the flow rate of fuel gas ejected from the fuel gas jet port is 40 Nm. 3 / h. Note that the theoretical oxygen amount necessary for completely burning the city gas 1 Nm 3 is 2.3 Nm 3 .
  • Comparative Example 1 As Comparative Example 1, a dissolution test was performed using a conventional oxygen burner. 6 and 7 show the structure of a conventional oxygen burner 41 used in Comparative Example 1. FIG. As shown in FIG. 7, the conventional oxygen burner 41 does not have the fuel gas supply pipe 8 (see FIG. 2) of the oxygen burner 1 described above. Therefore, as shown in FIG. 6, in the conventional oxygen burner 41, only one fuel gas outlet 49 is provided so as to surround the primary oxygen outlet 6.
  • Comparative Example 1 oxygen was used as primary oxygen and secondary oxygen. City gas was used as fuel gas. Further, the flow rate of oxygen ejected from the primary oxygen jet port is 41 Nm 3 / h, the flow rate of oxygen ejected from the secondary oxygen jet port is 42.3 Nm 3 / h, and the flow rate of fuel gas ejected from the fuel gas jet port is 40 Nm. 3 / h.
  • Example 1 The result of the dissolution test is shown in FIG. As shown in FIG. 5, in Example 1, the steel plate (10th sheet) at a distance of 1000 mm from the tip of the oxygen burner could be dissolved and penetrated. On the other hand, in Comparative Example 1, it was only possible to dissolve up to a steel plate (9th sheet) at a distance of 900 mm. Further, the time required to melt (penetrate) the steel plate (9th sheet) at the same distance of 900 mm is shorter in Example 1 than in Comparative Example 1, and Example 1 is that of Comparative Example 1. It was able to penetrate in 1/3 time.
  • Example 1 when the melting state of the primary oxygen outlet of the oxygen burner was confirmed after the dissolution test, the oxygen burner used in Example 1 had improved dissolution performance compared to the oxygen burner used in Comparative Example 1. It was confirmed that there was no melting damage.
  • the oxygen burner and the operation method of the oxygen burner of the present invention have applicability to a burner suitable for heating and melting an object to be heated such as glass and iron scrap, and the operation method thereof.

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Abstract

冷却構造を必要としない構造でありながら、高速の酸素噴流を形成し、被加熱物を効率よく溶解することが可能な酸素バーナを提供することを目的とし、一次酸素流路の先端に設けられている一次酸素噴出口と、燃料ガス流路の先端側を分岐するように設けられている複数の燃料ガス供給管と、燃料ガス供給管の各々に設けられている燃料ガス噴出口と、二次酸素流路の先端に設けられている二次酸素噴出口とを有し、燃料ガス噴出口は、一次酸素噴出口の周囲を取り囲むように配置され、二次酸素噴出口は、燃料ガス噴出口と一次酸素噴出口との周囲を取り囲むように配置され、各燃料ガス噴出口が、同一平面上に配置され、かつ一次酸素噴出口先端よりも突出している、酸素バーナを提供する。

Description

酸素バーナ及び酸素バーナの運転方法
　本発明は、酸素バーナ及び酸素バーナの運転方法に関する。
　従来、ガラス、鉄スクラップ等の被加熱物の加熱溶解に、気体燃料－酸素バーナ（以下、単に「酸素バーナ」と記載することがある）が広く用いられている。
　例えば、一次酸素を供給する中心管の外周に、燃料ガスを供給する内管を設け、さらにその外周に二次酸素を供給する外管を設けた三重管構造のバーナが広く知られている（例えば、特許文献１)。
　このような三重管構造の酸素バーナでは、中心管から酸素ガス（一次酸素）を噴出させると共に、外管から噴出させる二次酸素を用いて燃料ガスを燃焼させることにより、火炎を安定化させるようにしている。
　また、中心管から高速の酸素ガス（一次酸素）流を噴出させ、そのガス流に燃料を同伴させつつ、酸素ガス流の周囲に火炎を形成することで、高速の酸素ガス流の速度低下を抑え、バーナ先端から離れた位置の被加熱物を効率よく溶解するような試みも成されている（例えば、特許文献２、特許文献３)。
　例えば、特許文献１に開示されているような酸素バーナの構造は、バーナノズルへの熱負荷が小さいために、バーナ本体を冷却する事無く使用することが可能である。
　また、特許文献２や特許文献３に開示されているような酸素バーナの構造は、高速の酸素噴流を遠方まで到達させることが可能である為、鉄スクラップの溶解において有効な手段となる。
特許第４２６１７５３号公報 特許第４０５０１９５号公報 特許第３５７７０６６号公報
　しかしながら、特許文献１に開示された酸素バーナでは、火炎の輻射熱により、被加熱物を加熱するのに適しているが、バーナノズルの冷却機能が無いため、燃料と酸素とを急速に混合させることができないという問題があった。そのため、燃焼ガスの速度が遅くなり、被加熱物を直接加熱・溶融するのに不適当であった。
　また、特許文献２や特許文献３に開示された酸素バーナでは、高速の酸素噴流を用いて、被加熱物を溶融する性能に優れているが、バーナノズル内部にて、燃料と酸素とが混合されるため、ノズル部分を水冷ジャケット等で冷却する必要があるといった問題があった。
　本発明は、上記事情に鑑みてなされたものであって、冷却構造を必要とせず、高速の酸素噴流を形成し、被加熱物を効率よく溶解することが可能な酸素バーナ及び酸素バーナの運転方法を提供することを課題とする。
　上記課題を解決するため、本発明は以下の酸素バーナおよび酸素バーナの運転方法を提供する。
（１）中心管と、その外側の内管と、さらにその外側の外管とを同心状に配置した三重管構造を有し、
　前記中心管の内側に形成される一次酸素流路と、前記中心管と前記内管との間に形成される燃料ガス流路と、前記内管と前記外管との間に形成される二次酸素流路とを有する酸素バーナであって、
　前記一次酸素流路の先端に設けられている一次酸素噴出口と、
　前記燃料ガス流路の先端側を分岐するように設けられている複数の燃料ガス供給管と、
　前記燃料ガス供給管の各々に設けられている燃料ガス噴出口と、
　前記二次酸素流路の先端に設けられている二次酸素噴出口とを有し、
　前記燃料ガス噴出口は、前記一次酸素噴出口の周囲を取り囲むように配置され、
　前記二次酸素噴出口は、前記燃料ガス噴出口と一次酸素噴出口との周囲を取り囲むように配置され、
　各前記燃料ガス噴出口が、同一平面上に配置され、かつ前記一次酸素噴出口先端よりも突出している酸素バーナ。
（２）上記（１）に記載の酸素バーナにおいて、前記一次酸素噴出口から噴出される一次酸素の流速を、前記燃料ガス噴出口から噴出される燃料ガスの流速よりも高速にする、酸素バーナの運転方法。
（３）前記燃料ガス噴出口から噴出される燃料ガスの流速を、前記二次酸素噴出口から噴出される二次酸素の流速よりも高速にする、上記（２）に記載の酸素バーナの運転方法。
（４）前記一次酸素噴出口から噴出される酸素流量Ａと、前記二次酸素噴出口から噴出される酸素流量Ｂと、前記燃料ガス噴出口から噴出される燃料を完全燃焼するために必要な酸素流量Ｃとの関係が、下記式（１）で表される、上記（２）又は（３）に記載の酸素バーナの運転方法。
　Ｃ÷（Ａ＋Ｂ）≦１　・・・（１）
　本発明の酸素バーナは、一次酸素流路の先端に設けられている一次酸素噴出口と、燃料ガス流路の先端側を分岐するように設けられている複数の燃料ガス供給管と、燃料ガス供給管の各々に設けられている燃料ガス噴出口と、二次酸素流路の先端に設けられている二次酸素噴出口とを有し、燃料ガス噴出口は一次酸素噴出口の周囲を取り囲むように配置され、二次酸素噴出口は燃料ガス噴出口と一次酸素噴出口との周囲を取り囲むように配置され、各燃料ガス噴出口が同一平面上に配置され、一次酸素噴出口先端よりも突出しているため、燃料ガスと二次酸素とにより形成される火炎を、一次酸素噴出口から離れた位置で形成することができる。その結果、冷却構造を必要としない構造でありながら、高速の酸素噴流を形成し、被加熱物を効率よく溶解することができる。
　また、本発明の酸素バーナの運転方法は、上述した酸素バーナにおいて、一次酸素噴出口から噴出される一次酸素の流速を、燃料ガス噴出口から噴出される燃料ガスの流速よりも高速にするため、酸素バーナの溶損を防止しつつ、高速の酸素噴流を形成し、被加熱物を効率よく溶解することができる。
本発明を適用した一実施形態である酸素バーナの先端を示す正面図である。 図１の酸素バーナのＡ－Ａ線における模式断面図である。 本発明を適用した他の実施形態である酸素バーナの先端を示す正面図である。 本発明を適用したさらに他の実施形態である酸素バーナの先端を示す正面図である。 酸素バーナの溶解試験の方法を説明するための図である。 酸素バーナの溶解試験の結果を示すグラフである。 従来の酸素バーナの先端を示す正面図である。 図６の酸素バーナのＡ－Ａ線における模式断面図である。
　以下、本発明を適用した一実施形態である酸素バーナ及びこれを用いた酸素バーナの運転方法について詳細に説明する。なお、以下の説明で用いる図面は、特徴をわかりやすくするために、便宜上特徴となる部分を拡大して示している場合があり、各構成要素の寸法比率などが実際と同じであるとは限らない。
＜酸素バーナ＞
　先ず、本発明を適用した一実施形態である酸素バーナの構成について説明する。図１は本実施形態の酸素バーナ１の正面図である。また、図２は図１の酸素バーナ１のＡ－Ａ線における模式断面図である。図２に示すように、本実施形態の酸素バーナ１は、中心管２と、内管３と、外管４と、を有して概略構成されている。本実施形態の酸素バーナ１は、中心管２と、その外側の内管３と、さらにその外側の外管４と、を同心状に配置した三重管構造を有する。
　本実施形態の酸素バーナ１は、冷却構造を必要としない構造でありながら、高速の酸素噴流を形成し、鉄スクラップ等の被加熱物を効率よく溶解することができる。
　図２に示すように、中心管２は、酸素バーナ１の中心に設けられている管である。中心管２の内側は、実質的に同一径の直管構造となっており、一次酸素流路５を形成する。一次酸素流路５の基端側から、一次酸素が供給されている。一次酸素は、一次酸素流路５内を通過して、一次酸素流路５の先端に設けられた一次酸素噴出口６から直線状に噴出する。
　内管３は、中心管２の外側に設けられている管である。内管３と中心管２との間に燃料ガス流路７を形成する。燃料ガス流路７の先端側は、複数の燃料ガス供給管８により分岐されている。燃料ガス流路７の基端側から、燃料ガスが供給されている。燃料ガスは、燃料ガス流路７内を通過して、各燃料ガス供給管８の先端に設けられた複数の燃料ガス噴出口９から噴出する。
　各燃料ガス噴出口９は、同一平面上に配置されている。また、この平面は、中心管２の先端（一次酸素噴出口６）よりも前方（火炎噴出方向）に突出している。また、各燃料ガス噴出口９は、二次酸素流路１０内であって、かつ、二次酸素噴出口１１よりも後方に配置されている。これにより、燃料ガス噴出口９から噴出された燃料ガスと二次酸素とにより生成される火炎は、一次酸素噴出口６よりも前で形成することができる。その結果、一次酸素噴出口６を取り囲むように形成される火炎で、一次酸素噴出口６が溶損するのを防止することができる。
　外管４は、内管３の外側に設けられている管である。外管４と内管３との間に二次酸素流路１０を形成する。二次酸素流路１０の基端側から、二次酸素が供給されている。二次酸素は、二次酸素流路１０内を通過して、二次酸素流路１０の先端に設けられた二次酸素噴出口１１から噴出する。
　二次酸素噴出口１１は、各燃料ガス噴出口９よりも前方（火炎噴出方向）に突出している。
　図１に示すように、各燃料ガス噴出口９は、一次酸素噴出口６の周囲を取り囲むように配置されている。また、二次酸素噴出口１１は、燃料ガス噴出口９と一次酸素噴出口６との周囲を取り囲むように配置されている。これにより、各燃料ガス噴出口９から噴出される燃料ガスと、二次酸素噴出口１１から噴出される二次酸素とが混合され、火炎が形成される。また、火炎が形成される領域における気体の密度と、一次酸素噴出口６から噴出される酸素の噴流における気体の密度との間に差を生じる。その結果、一次酸素噴出口６から噴出される一次酸素噴流の速度の減衰を抑制することができる。
　これにより、バーナ中心から供給される一次酸素噴流の速度を維持することができるため、例えば、金属スクラップの溶解において使用する場合、酸素バーナ１の先端から離れた位置まで一次酸素の噴流を到達させることが可能となる。
　例えば、誘導炉の補助溶解などに用いる場合、炉蓋に本実施形態の酸素バーナ１を設置する事で、スクラップ充填層の下部まで効率よく溶解することが可能となる。これにより、誘導炉の溶解時間短縮が可能となり、電力原単位を削減することが可能となる。
　図１及び図２において、Ｄ１は一次酸素噴出口６の内径、Ｄ２は燃料ガス噴出口９のＰ．Ｃ．Ｄ（燃料ガス噴出口９の中心間距離)、Ｌ１は燃料ガス噴出口９と一次酸素噴出口６との距離、Ｌ２は二次酸素噴出口１１と燃料ガス噴出口９との距離を示す。
　Ｄ１とＬ１の関係においては、０＜Ｌ１／Ｄ１≦５とするのが望ましい。Ｌ１／Ｄ１＞５となると、燃料ガス噴出口９付近において、一次酸素噴出口６から噴出された一次酸素噴流の速度減衰が始まる。一次酸素噴流が速度減衰することにより、一次酸素噴流と燃料ガス噴出口９から噴出された燃料ガス噴流とが混合しやすい状態となり、一次酸素噴流の速度減衰がさらに進行するため、酸素バーナ１の先端から離れた位置まで一次酸素の噴流を到達させることができなくなる。
　一方で、Ｌ１／Ｄ１＝０（燃料ガス噴出口９が一次酸素噴出口６と同位置）、もしくは一次酸素噴出口６が燃料ガス噴出口９よりも酸素バーナ１の先端側に突出した状態になると、一次酸素噴出口６が燃料ガス噴出口９に近接し過ぎてしまい、形成された火炎により一次酸素噴出口６が過熱状態となるおそれがある。
＜酸素バーナの運転方法＞
　次に、上述した酸素バーナ１を用いた、本実施形態の酸素バーナの運転方法について詳細に説明する。なお、本実施形態の酸素バーナの運転方法は、本発明の趣旨を逸脱しない範囲において種々の変更を加えることが可能である。
　本実施形態の酸素バーナの運転方法では、一次酸素噴出口６から一次酸素を、燃料ガス噴出口９から燃料ガスを、二次酸素噴出口１１から二次酸素を、同時に噴出することにより、火炎を形成する。
　一次酸素、二次酸素としては、酸素の純度は任意であり、酸素含有ガスならば特に限定されない。具体的には、例えば、純酸素、酸素濃度９０％以上の酸素富化ガス等が好ましい。また、燃料ガスとしては、具体的には、例えば、ＬＮＧ（液化天然ガス）、ＬＰＧ（液化石油ガス）、ブタンガス等が挙げられる。
　一次酸素噴出口６から噴出される一次酸素の流速は、燃料ガス噴出口９から噴出される燃料ガスの流速よりも高速であることが好ましい。これにより、一次酸素による燃料ガスの同伴効果を得ることができ、低輝度火炎を形成することができる。
　燃料ガス噴出口９から噴出される燃料ガスの流速は、二次酸素噴出口１１から噴出される二次酸素の流速よりも高速であることが好ましい。これにより、燃料ガス噴出口９から噴出される燃料ガスが、二次酸素を同伴しつつ火炎を形成するため、二次酸素による冷却効果を得ることができる。その結果、本実施形態の酸素バーナ１は、水冷ジャケットのような冷却構造を設ける必要がない。
　一次酸素噴出口６から噴出される一次酸素の流速としては、具体的には、例えば、０℃、１気圧換算で５０～３４０ｍ／ｓの範囲であることが好ましい。流速が５０ｍ／ｓ以上であることにより、燃料ガス噴出口９から噴出される燃料ガスを同伴する力が強くなり、燃料ガスと十分に混合することができ、低輝度火炎を形成することができる。また、流速が３４０ｍ／ｓ以下であることにより、一次酸素を噴出させるための圧力損失を抑制し、低輝度火炎や不輝炎を形成することができる。
　二次酸素噴出口１１から噴出される二次酸素の流速としては、具体的には、例えば、０℃、１気圧換算で５～５０ｍ／ｓの範囲であることが好ましい。流速が５ｍ／ｓ以上であることにより、火炎の推進力が低下することによる巻き上がり等の不具合を防止することができる。また、流速が５０ｍ／ｓ以下であることにより、二次酸素噴出口１１が溶損することを防止することができる。
　一次酸素と二次酸素との流量割合としては、特に限定されないが、具体的には、例えば、一次酸素及び二次酸素の流量の合計量に対して、一次酸素の流量を１０～７０％の範囲にすることが好ましい。一次酸素の割合を７０％以下とすることにより、燃料ガスが一次酸素噴出口６付近で燃焼する割合を抑え、中心管２や内管３が加熱溶損することを防止することができる。また、一次酸素の割合を１０％以上とすることにより、燃料ガスによる流れの中心部分と酸素との混合を十分に行い、不輝炎又は低輝度火炎を形成することができる。
　一次酸素噴出口６から噴出される酸素流量Ａと、二次酸素噴出口１１から噴出される酸素流量Ｂと、燃料ガス噴出口９から噴出される燃料を完全燃焼するために必要な酸素流量Ｃとの関係が、下記式（１）で表されることが好ましい。
　Ｃ÷（Ａ＋Ｂ）≦１　・・・（１）
　Ａ、Ｂ、およびＣの関係が上記（１）を満たすことにより、二次酸素噴出口１１から噴出される二次酸素と、燃料ガス噴出口９から噴出される燃料ガスとを混合することにより形成される火炎が、混合直後において不完全燃焼状態であるため、燃料ガス供給管８及び燃料ガス噴出口９が極度に加熱されることを防止することができる。
　以上説明したように、本実施形態の酸素バーナ１によれば、一次酸素流路５の先端に設けられている一次酸素噴出口６と、燃料ガス流路７の先端側を分岐するように設けられている複数の燃料ガス供給管８と、燃料ガス供給管８の各々に設けられている燃料ガス噴出口９と、二次酸素流路１０の先端に設けられている二次酸素噴出口１１とを有し、燃料ガス噴出口９は、一次酸素噴出口６の周囲を取り囲むように配置され、二次酸素噴出口１１は、燃料ガス噴出口９と一次酸素噴出口６との周囲を取り囲むように配置され、各燃料ガス噴出口９が同一平面上に配置され、一次酸素噴出口６先端よりも突出している。このため、燃料ガスと二次酸素とにより形成される火炎を、一次酸素噴出口６から離れた位置で形成することができる。その結果、冷却構造を必要としない構造でありながら、高速の酸素噴流を形成し、被加熱物を効率よく溶解することができる。
　また、本実施形態の酸素バーナの運転方法によれば、上述した酸素バーナ１において、一次酸素噴出口６から噴出される一次酸素の流速を、燃料ガス噴出口９から噴出される燃料ガスの流速よりも高速にするため、酸素バーナ１の溶損を防止しつつ、高速の酸素噴流を形成し、被加熱物を効率よく溶解することができる。
　以上、この発明の実施形態について図面を参照して詳述してきたが、具体的な構成はこの実施形態に限られるものではなく、この発明の要旨を逸脱しない範囲の設計等も含まれる。
　上述した酸素バーナ１では、図１に示すように、燃料ガス噴出口９が一次酸素噴出口６を中心とする一つの円上に並んで配置される例について説明したが、この形態に限られるものではない。
　例えば、図３Ａに示すように、酸素バーナ２１の燃料ガス噴出口２９が一次酸素噴出口６を中心とする２以上の同心円上に並んで配置されていてもよい。さらに、図３Ｂに示すように、酸素バーナ３１の各燃料ガス噴出口３９の大きさが異なるものであってもよい。
　なお、酸素バーナ２１，３１のように燃料ガス噴出口２９，３９が一次酸素噴出口６を中心とする２以上の同心円上に並んで配置される場合、Ｄ２はより一次酸素噴出口６に近い燃料ガス噴出口２９，３９のＰ．Ｃ．Ｄで決めることができる。
＜実施例＞
　以下、本発明の効果を実施例及び比較例を用いて詳細に説明するが、本発明は下記の実施例に限定されるものではない。
（溶解試験）
　酸素バーナを用いて溶解試験を行った。
　図４は、溶解試験の方法を示す図である。図４に示すように、溶解試験は、厚さ３．２ｍｍのステンレス鋼板を１００ｍｍ間隔で並行に１０枚設置し、酸素バーナでステンレス鋼板を溶解することにより行った。酸素バーナの火炎により貫通したステンレス鋼板の中で、酸素バーナの先端から最も遠いステンレス鋼板までの距離（貫通距離）と、そのステンレス鋼板を貫通するまでにかかった時間（貫通時間）とを測定することで、酸素バーナの性能を評価した。
（実施例１）
　実施例１として、図１および２に示される酸素バーナ１を用いて溶解試験を行った。
　実施例１では、一次酸素及び二次酸素として純酸素を用いた。燃料ガスとして都市ガスを用いた。
　また、一次酸素噴出口から噴出される酸素流量を４１Ｎｍ３／ｈ、二次酸素噴出口から噴出される酸素流量を４２．３Ｎｍ３／ｈ、燃料ガス噴出口から噴出される燃料ガス流量を４０Ｎｍ３／ｈとした。
　なお、都市ガス１Ｎｍ３を完全燃焼させるために必要な理論酸素量は２．３Ｎｍ３である。
（比較例１）
　比較例１として、従来の酸素バーナを用いて溶解試験を行った。図６，７に比較例１で用いた従来の酸素バーナ４１の構造を示す。図７に示すように、従来の酸素バーナ４１は、上述した酸素バーナ１の燃料ガス供給管８（図２を参照）を有さない。そのため、図６に示すように、従来の酸素バーナ４１では、燃料ガス噴出口４９が一次酸素噴出口６を囲むように１つだけ設けられている。
　比較例１では、一次酸素及び二次酸素として酸素を用いた。燃料ガスとして都市ガスを用いた。
　また、一次酸素噴出口から噴出される酸素流量を４１Ｎｍ３／ｈ、二次酸素噴出口から噴出される酸素流量を４２．３Ｎｍ３／ｈ、燃料ガス噴出口から噴出される燃料ガス流量を４０Ｎｍ３／ｈとした。
　溶解試験の結果を図５に示す。
　図５に示すように、実施例１では、酸素バーナの先端から１０００ｍｍの距離にある鋼板（１０枚目）まで溶解し貫通することができた。一方、比較例１では、９００ｍｍの距離にある鋼板（９枚目）までしか溶解させることができなかった。
　また、同じ９００ｍｍの距離にある鋼板（９枚目）を溶解（貫通）するのに要した時間は、比較例１に対して、実施例１の方が短く、実施例１は比較例１の１/３の時間で貫通することができた。
　また、溶解試験後に酸素バーナの一次酸素噴出口の溶損状態を確認したところ、実施例１で用いた酸素バーナは、比較例１で用いた酸素バーナに比べて溶解性能が向上したにも関わらず、溶損していないことを確認した。
　本発明の酸素バーナ及び酸素バーナの運転方法は、ガラス、鉄スクラップ等の被加熱物を加熱溶解するのに適したバーナ及びその運転方法等に利用可能性を有する。
　１，２１，３１，４１…酸素バーナ
　２…中心管
　３…内管
　４…外管
　５…一次酸素流路
　６…一次酸素噴出口
　７…燃料ガス流路
　８…燃料ガス供給管
　９，２９，３９，４９…燃料ガス噴出口
１０…二次酸素流路
１１…二次酸素噴出口

Claims (4)

  1. 　中心管と、その外側の内管と、さらにその外側の外管とを同心状に配置した三重管構造を有し、
    　前記中心管の内側に形成される一次酸素流路と、前記中心管と前記内管との間に形成される燃料ガス流路と、前記内管と前記外管との間に形成される二次酸素流路とを有する酸素バーナであって、
    　前記一次酸素流路の先端に設けられている一次酸素噴出口と、
    　前記燃料ガス流路の先端側を分岐するように設けられている複数の燃料ガス供給管と、
    　前記燃料ガス供給管の各々に設けられている燃料ガス噴出口と、
    　前記二次酸素流路の先端に設けられている二次酸素噴出口と、を有し、
    　前記燃料ガス噴出口は、前記一次酸素噴出口の周囲を取り囲むように配置され、
    　前記二次酸素噴出口は、前記燃料ガス噴出口と一次酸素噴出口との周囲を取り囲むように配置され、
    　各前記燃料ガス噴出口が、同一平面上に配置され、かつ前記一次酸素噴出口先端よりも突出している、酸素バーナ。
  2. 　請求項１に記載の酸素バーナにおいて、前記一次酸素噴出口から噴出される一次酸素の流速を、前記燃料ガス噴出口から噴出される燃料ガスの流速よりも高速にする、酸素バーナの運転方法。
  3. 　前記燃料ガス噴出口から噴出される燃料ガスの流速を、前記二次酸素噴出口から噴出される二次酸素の流速よりも高速にする、請求項２記載の酸素バーナの運転方法。
  4. 　前記一次酸素噴出口から噴出される酸素流量Ａと、前記二次酸素噴出口から噴出される酸素流量Ｂと、前記燃料ガス噴出口から噴出される燃料を完全燃焼するために必要な酸素流量Ｃとの関係が、下記式（１）で表される、請求項２又は３に記載の酸素バーナの運転方法。
    　Ｃ÷（Ａ＋Ｂ）≦１　・・・（１）
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Families Citing this family (2)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN110642501A (zh) * 2019-09-29 2020-01-03 彩虹（合肥）液晶玻璃有限公司 熔窑燃枪
JP7091386B2 (ja) * 2020-04-27 2022-06-27 大陽日酸株式会社 酸素バーナ

Citations (4)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPS60202225A (ja) * 1984-03-27 1985-10-12 Tokyo Gas Co Ltd 輝炎発生燃焼装置
JPH09166308A (ja) * 1995-09-15 1997-06-24 L'air Liquide 同軸の燃料および酸化剤出口を有するオキシ−燃料バーナー
JP2001141236A (ja) * 1999-09-02 2001-05-25 Praxair Technol Inc 凝集噴流の長さを変更する方法
JP2002267117A (ja) * 2001-03-06 2002-09-18 Tokyo Gas Co Ltd 酸素燃焼バーナ

Family Cites Families (24)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPS577066A (en) 1980-06-16 1982-01-14 Matsushita Electric Ind Co Ltd Button-type alkaline battery
GB2175684B (en) 1985-04-26 1989-12-28 Nippon Kokan Kk Burner
CN1007920B (zh) * 1985-07-15 1990-05-09 美国氧化公司 烃类流体燃料燃烧、控制方法及装置
JPH07248103A (ja) * 1994-03-11 1995-09-26 Osaka Gas Co Ltd 低ＮＯｘ型ガスバーナ
JP3322538B2 (ja) * 1995-09-25 2002-09-09 信越化学工業株式会社 球状シリカ微粒子製造用バーナー
JP4261753B2 (ja) 2000-09-11 2009-04-30 大陽日酸株式会社 酸素バーナ
US6813889B2 (en) * 2001-08-29 2004-11-09 Hitachi, Ltd. Gas turbine combustor and operating method thereof
JP3577066B2 (ja) 2001-09-28 2004-10-13 日本酸素株式会社 バーナ・ランスおよび精錬方法
US20030108834A1 (en) * 2001-12-07 2003-06-12 Pelton John Franklin Gas lance system for molten metal furnace
US6604937B1 (en) * 2002-05-24 2003-08-12 Praxair Technology, Inc. Coherent jet system with single ring flame envelope
US6773484B2 (en) * 2002-06-26 2004-08-10 Praxair Technology, Inc. Extensionless coherent jet system with aligned flame envelope ports
JP4050195B2 (ja) 2002-07-08 2008-02-20 大陽日酸株式会社 冷鉄源の溶解・精錬炉の操業方法および精錬方法
SE0202836D0 (sv) * 2002-09-25 2002-09-25 Linde Ag Method and apparatus for heat treatment
US8696348B2 (en) * 2006-04-26 2014-04-15 Air Products And Chemicals, Inc. Ultra-low NOx burner assembly
JP5188238B2 (ja) * 2007-04-26 2013-04-24 株式会社日立製作所 燃焼装置及びバーナの燃焼方法
EP1985926B1 (en) * 2007-04-26 2018-09-05 Mitsubishi Hitachi Power Systems, Ltd. Combustion equipment and combustion method
US8393892B2 (en) * 2007-05-30 2013-03-12 Taiyo Nippon Sanso Corporation Burner for production of inorganic spheroidized particle
JP4769276B2 (ja) * 2008-08-04 2011-09-07 大陽日酸株式会社 無機質球状化粒子製造用バーナ
US20100192582A1 (en) * 2009-02-04 2010-08-05 Robert Bland Combustor nozzle
US8915731B2 (en) * 2010-12-30 2014-12-23 L'air Liquide Societe Anonyme Pour L'etude Et L'exploitation Des Procedes Georges Claude Flameless combustion burner
EP2500640A1 (en) * 2011-03-16 2012-09-19 L'AIR LIQUIDE, Société Anonyme pour l'Etude et l'Exploitation des Procédés Georges Claude Low NOx combustion process and burner therefor
US8920159B2 (en) * 2011-11-23 2014-12-30 Honeywell International Inc. Burner with oxygen and fuel mixing apparatus
CN203177179U (zh) 2013-03-27 2013-09-04 鞍钢股份有限公司 一种快速提高炉头温度的富氧烧嘴
US9657945B2 (en) * 2015-05-26 2017-05-23 Air Products And Chemicals, Inc. Selective oxy-fuel boost burner system and method for a regenerative furnace

Patent Citations (4)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPS60202225A (ja) * 1984-03-27 1985-10-12 Tokyo Gas Co Ltd 輝炎発生燃焼装置
JPH09166308A (ja) * 1995-09-15 1997-06-24 L'air Liquide 同軸の燃料および酸化剤出口を有するオキシ−燃料バーナー
JP2001141236A (ja) * 1999-09-02 2001-05-25 Praxair Technol Inc 凝集噴流の長さを変更する方法
JP2002267117A (ja) * 2001-03-06 2002-09-18 Tokyo Gas Co Ltd 酸素燃焼バーナ

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