WO2011102091A1 - ズームレンズ系、撮像装置及びカメラ - Google Patents

ズームレンズ系、撮像装置及びカメラ Download PDF

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WO2011102091A1
WO2011102091A1 PCT/JP2011/000610 JP2011000610W WO2011102091A1 WO 2011102091 A1 WO2011102091 A1 WO 2011102091A1 JP 2011000610 W JP2011000610 W JP 2011000610W WO 2011102091 A1 WO2011102091 A1 WO 2011102091A1
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lens
lens group
image
zoom lens
zoom
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PCT/JP2011/000610
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恭一 美藤
山口　伸二
靖典 東地
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パナソニック株式会社
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    • G02—OPTICS
    • G02B—OPTICAL ELEMENTS, SYSTEMS OR APPARATUS
    • G02B13/00—Optical objectives specially designed for the purposes specified below
    • G02B13/18—Optical objectives specially designed for the purposes specified below with lenses having one or more non-spherical faces, e.g. for reducing geometrical aberration
    • G—PHYSICS
    • G02—OPTICS
    • G02B—OPTICAL ELEMENTS, SYSTEMS OR APPARATUS
    • G02B15/00—Optical objectives with means for varying the magnification
    • G02B15/14—Optical objectives with means for varying the magnification by axial movement of one or more lenses or groups of lenses relative to the image plane for continuously varying the equivalent focal length of the objective
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    • G02B15/1441—Optical objectives with means for varying the magnification by axial movement of one or more lenses or groups of lenses relative to the image plane for continuously varying the equivalent focal length of the objective having four groups only the first group being positive
    • G02B15/144113—Optical objectives with means for varying the magnification by axial movement of one or more lenses or groups of lenses relative to the image plane for continuously varying the equivalent focal length of the objective having four groups only the first group being positive arranged +-++
    • G—PHYSICS
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    • G02B27/64—Imaging systems using optical elements for stabilisation of the lateral and angular position of the image

Definitions

  • the present invention relates to a zoom lens system, an imaging device, and a camera.
  • the present invention not only has a high resolution but also a high zooming ratio, and not only has a blur correction function for optically correcting image blur due to camera shake, vibration, etc., but also is particularly thin when retracted.
  • the present invention relates to an adjustable zoom lens system, an imaging device including the zoom lens system, and a thin and compact camera including the imaging device.
  • a digital camera For cameras having an image sensor that performs photoelectric conversion (hereinafter simply referred to as a digital camera), such as a digital still camera or a digital video camera, in recent years, images with a high resolution and a high zooming ratio as well as camera shake, vibration, etc.
  • a blur correction function for optically correcting blur and a reduction in thickness are required, and various zoom lens systems have been proposed.
  • Japanese Patent Application Laid-Open No. 2007-122019 has, in order from the object side, a first lens group having a negative refracting power, a first lens group having a negative meniscus lens, a first positive lens, and a second positive lens. 2 lens groups, a third lens group having positive refracting power, and a fourth lens group having positive refracting power, and when zooming, all the lens groups are moved along the optical axis, and the first lens group and A high-magnification zoom lens that defines the relationship between the focal length of the second lens group, the refractive index of the negative meniscus lens, and the refractive index of the first positive lens is disclosed.
  • the entire third lens group is provided with a blur correction function.
  • Japanese Patent Laid-Open No. 2009-282439 discloses, in order from the object side to the image side, a first lens group having a positive refractive power, a second lens group having a negative refractive power, a third lens group having a positive refractive power, and a negative lens group.
  • a zoom lens in which at least a first lens unit moves during zooming. In this zoom lens, a blur correction function is given to the third lens group.
  • Japanese Patent Laid-Open No. 2003-295060 discloses a first lens group having a positive refractive power, a second lens group having a negative refractive power, a 3a lens group having a positive refractive power, and a negative refractive power in order from the object side.
  • a zoom lens that defines the relationship between the optical axis of the position and the amount of displacement in the vertical direction is disclosed. In this zoom lens, a blur correction function is added to the third lens group.
  • the object of the present invention not only has a high resolution but also a high zooming ratio, and not only has a blur correction function for optically correcting image blur due to camera shake, vibration, etc.
  • a zoom lens system having a plurality of lens groups each composed of at least one lens element, From the object side to the image side, A first lens group having positive power; A second lens group having negative power; A third lens group having positive power; With a subsequent lens group, During zooming from the wide-angle end to the telephoto end during imaging, the first lens group, the second lens group, and the third lens group are moved along the optical axis to perform zooming, A part of the third lens group is a third b lens group that moves in a direction perpendicular to the optical axis in order to optically correct image blur;
  • the following conditions (2) and (3): 1.5 ⁇ (D 2 + D 3b + D B ) / Ir ⁇ 2.4 (2) BF / Ir ⁇ 1.45 (3) (However, Z f T / f W > 9.0) (here, D 2 : thickness of the second lens group on the optical axis, D 3b : the thickness
  • the present invention An imaging apparatus capable of outputting an optical image of an object as an electrical image signal, A zoom lens system that forms an optical image of the object; An image sensor that converts an optical image formed by the zoom lens system into an electrical image signal;
  • the zoom lens system is Having a plurality of lens groups composed of at least one lens element; From the object side to the image side, A first lens group having positive power; A second lens group having negative power; A third lens group having positive power; With a subsequent lens group, During zooming from the wide-angle end to the telephoto end during imaging, the first lens group, the second lens group, and the third lens group are moved along the optical axis to perform zooming, A part of the third lens group is a third b lens group that moves in a direction perpendicular to the optical axis in order to optically correct image blur;
  • the present invention A camera that converts an optical image of an object into an electrical image signal, and displays and stores the converted image signal;
  • An image pickup apparatus including a zoom lens system that forms an optical image of an object, and an image sensor that converts an optical image formed by the zoom lens system into an electrical image signal;
  • the zoom lens system is Having a plurality of lens groups composed of at least one lens element; From the object side to the image side, A first lens group having positive power; A second lens group having negative power; A third lens group having positive power; With a subsequent lens group, During zooming from the wide-angle end to the telephoto end during imaging, the first lens group, the second lens group, and the third lens group are moved along the optical axis to perform zooming, A part of the third lens group is a third b lens group that moves in a direction perpendicular to the optical axis in order to optically correct image blur;
  • the present invention not only has a high resolution, but also a high zooming ratio, it has not only a blur correction function for optically correcting image blur due to camera shake, vibration, etc. It is possible to provide a zoom lens system that can be thinned, an imaging device including the zoom lens system, and a thin and compact camera including the imaging device.
  • FIG. 1 is a lens arrangement diagram illustrating an infinitely focused state of the zoom lens system according to Embodiment 1 (Example 1).
  • FIG. 2 is a longitudinal aberration diagram of the zoom lens system according to Example 1 when the zoom lens system is in focus at infinity.
  • FIG. 3 is a lateral aberration diagram in a basic state where image blur correction is not performed and in an image blur correction state at the telephoto end of the zoom lens system according to Example 1.
  • FIG. 4 is a lens arrangement diagram illustrating an infinitely focused state of the zoom lens system according to Embodiment 2 (Example 2).
  • FIG. 5 is a longitudinal aberration diagram of the zoom lens system according to Example 2 when the zoom lens system is in focus at infinity.
  • FIG. 5 is a longitudinal aberration diagram of the zoom lens system according to Example 2 when the zoom lens system is in focus at infinity.
  • FIG. 6 is a lateral aberration diagram in a basic state where image blur correction is not performed and in an image blur correction state at the telephoto end of the zoom lens system according to Example 2.
  • FIG. 7 is a lens arrangement diagram illustrating an infinitely focused state of the zoom lens system according to Embodiment 3 (Example 3).
  • FIG. 8 is a longitudinal aberration diagram of the zoom lens system according to Example 3 when the zoom lens system is in focus at infinity.
  • FIG. 9 is a lateral aberration diagram in a basic state where image blur correction is not performed and in an image blur correction state at the telephoto end of the zoom lens system according to Example 3.
  • FIG. 10 is a lens layout diagram illustrating an infinitely focused state of the zoom lens system according to Embodiment 4 (Example 4).
  • FIG. 11 is a longitudinal aberration diagram of the zoom lens system according to Example 4 when the zoom lens system is in focus at infinity.
  • FIG. 12 is a lateral aberration diagram in a basic state where image blur correction is not performed and in an image blur correction state at the telephoto end of a zoom lens system according to Example 4.
  • FIG. 13 is a lens arrangement diagram illustrating an infinitely focused state of the zoom lens system according to Embodiment 5 (Example 5).
  • FIG. 14 is a longitudinal aberration diagram of the zoom lens system according to Example 5 when the zoom lens system is in focus at infinity.
  • FIG. 15 is a lateral aberration diagram in a basic state where image blur correction is not performed and in an image blur correction state at the telephoto end of a zoom lens system according to Example 5.
  • FIG. 12 is a lateral aberration diagram in a basic state where image blur correction is not performed and in an image blur correction state at the telephoto end of a zoom lens system according to Example 4.
  • FIG. 12 is a lateral
  • FIG. 16 is a lens arrangement diagram illustrating an infinitely focused state of the zoom lens system according to Embodiment 6 (Example 6).
  • FIG. 17 is a longitudinal aberration diagram of the zoom lens system according to Example 6 at an infinite focus state.
  • FIG. 18 is a lateral aberration diagram in a basic state where image blur correction is not performed and in an image blur correction state at the telephoto end of a zoom lens system according to Example 6.
  • FIG. 19 is a lens arrangement diagram illustrating an infinitely focused state of the zoom lens system according to Embodiment 7 (Example 7).
  • FIG. 20 is a longitudinal aberration diagram of the zoom lens system according to Example 7 at the infinite focus state.
  • FIG. 21 is a lateral aberration diagram in a basic state where image blur correction is not performed and in an image blur correction state, at the telephoto end of a zoom lens system according to Example 7.
  • FIG. 22 is a lens arrangement diagram illustrating an infinitely focused state of the zoom lens system according to Embodiment 8 (Example 8).
  • FIG. 23 is a longitudinal aberration diagram of the zoom lens system according to Example 8 when the zoom lens system is in focus at infinity.
  • FIG. 24 is a lateral aberration diagram in a basic state where image blur correction is not performed and in an image blur correction state at the telephoto end of a zoom lens system according to Example 8.
  • FIG. 25 is a schematic configuration diagram of a digital still camera according to the ninth embodiment.
  • 1, 4, 7, 10, 13, 16, 19, and 22 each represent a zoom lens system in an infinitely focused state.
  • the lens configuration of T )) and (c) show the lens configuration at the telephoto end (longest focal length state: focal length f T ).
  • straight or curved arrows provided between FIGS. (A) and (b) indicate the movement of each lens group from the wide-angle end to the telephoto end via the intermediate position.
  • FIGS. 1, 4, 7, 10, 19 and 22 show a direction in which a later-described fourth lens group G4 moves during focusing from an infinite focus state to a close object focus state.
  • Reference numerals 13 and 16 indicate directions in which a later-described fifth lens group G5 moves during focusing from the infinitely focused state to the close object focused state.
  • a third lens group G3 having power and a fourth lens group G4 having positive power are provided.
  • the distance between the lens groups that is, the distance between the first lens group G1 and the second lens group G2, the second lens group G2 and the third lens group G3, All the lens groups move in the direction along the optical axis so that both the distance between the third lens group G3 and the fourth lens group G4 change.
  • the zoom lens system according to each embodiment can reduce the size of the entire lens system while maintaining high optical performance by arranging these lens groups in a desired power arrangement.
  • the fourth lens group G4 has a negative power.
  • the third lens group G3 includes the third lens group G3, the fourth lens group G4, and the fifth lens group G5.
  • the fourth lens group G4 has positive power.
  • the zoom lens system during zooming, the distance between the lens groups, that is, the distance between the first lens group G1 and the second lens group G2, the second lens group G2 and the third lens group G3, All the lens groups along the optical axis so that the distance between the third lens group G3 and the fourth lens group G4 and the distance between the fourth lens group G4 and the fifth lens group G5 are all changed. Move in each direction.
  • the zoom lens system according to each embodiment can reduce the size of the entire lens system while maintaining high optical performance by arranging these lens groups in a desired power arrangement.
  • an asterisk * attached to a specific surface indicates that the surface is aspherical.
  • a symbol (+) and a symbol ( ⁇ ) attached to a symbol of each lens group correspond to a power symbol of each lens group.
  • the straight line described on the rightmost side represents the position of the image plane S, and the object side of the image plane S (FIGS. 1, 4, 7, 10 and 22: image plane S and fourth lens group G4).
  • 13, 16 and 19 between the image surface S and the most image side lens surface of the fifth lens group G 5), an optical low-pass filter, a face plate of the image sensor, etc.
  • a parallel plate P equivalent to is provided.
  • an aperture stop A is provided on the most object side of the third lens group G3, that is, between the second lens group G2 and the third lens group G3. Is provided.
  • the aperture stop A moves on the optical axis integrally with the third lens group G3 during zooming from the wide-angle end to the telephoto end during imaging.
  • the first lens group G1 is a negative meniscus first lens element L1 having a convex surface directed toward the object side in order from the object side to the image side.
  • a positive meniscus second lens element L2 having a convex surface facing the object side
  • a positive meniscus third lens element L3 having a convex surface facing the object side.
  • the first lens element L1 and the second lens element L2 are cemented, and in the surface data in the corresponding numerical example described later, the adhesion between the first lens element L1 and the second lens element L2 Surface number 2 is given to the agent layer.
  • the second lens group G2 includes, in order from the object side to the image side, a negative meniscus fourth lens element L4 having a convex surface directed toward the object side, and a biconcave second lens element L4. It consists of five lens elements L5 and a biconvex sixth lens element L6. Among these, the fourth lens element L4 has two aspheric surfaces, and the fifth lens element L5 has an aspheric object side surface.
  • the third lens unit G3 includes, in order from the object side to the image side, a biconvex seventh lens element L7, a biconvex eighth lens element L8, It consists of a biconcave ninth lens element L9 and a positive meniscus tenth lens element L10 with a convex surface facing the object side.
  • the eighth lens element L8 and the ninth lens element L9 are cemented, and in the surface data in the corresponding numerical value example described later, the adhesion between the eighth lens element L8 and the ninth lens element L9.
  • Surface number 17 is given to the agent layer.
  • the seventh lens element L7 has two aspheric surfaces.
  • the third lens group G3 includes a 3a lens group G3a and a 3b lens group G3b in order from the object side to the image side, as will be described in detail later.
  • the 3a lens group G3a includes: In order from the object side to the image side, the lens unit includes a seventh lens element L7, an eighth lens element L8, and a ninth lens element L9.
  • the third b lens group G3b includes only a tenth lens element L10.
  • the fourth lens unit G4 comprises solely a positive meniscus eleventh lens element L11 with the convex surface facing the object side.
  • the eleventh lens element L11 has two aspheric surfaces.
  • a parallel plate P is provided on the object side of the image plane S (between the image plane S and the eleventh lens element L11).
  • the zoom lens system according to Embodiment 1 during zooming from the wide-angle end to the telephoto end during imaging, the first lens group G1 and the third lens group G3 move to the object side, and the second lens group G2 Moves toward the image side with a convex locus on the image side, and the fourth lens group G4 draws a convex locus on the object side so that the position at the telephoto end is substantially the same as the position at the wide-angle end. Move. That is, during zooming, the distance between the first lens group G1 and the second lens group G2 increases, the distance between the second lens group G2 and the third lens group G3 decreases, and the third lens group G3 and the fourth lens. Each lens group moves along the optical axis so that the distance from the group G4 increases.
  • the first lens unit G1 includes a negative meniscus first lens element L1 having a convex surface directed toward the object side in order from the object side to the image side. And a biconvex second lens element L2.
  • the first lens element L1 and the second lens element L2 are cemented, and in the surface data in the corresponding numerical value example described later, the surface of the adhesive layer between the first lens element L1 and the second lens element L2 is a surface. Number 2 is assigned.
  • the second lens element L2 has an aspheric image side surface.
  • the second lens group G2 includes, in order from the object side to the image side, a negative meniscus third lens element L3 with a convex surface facing the object side, and a convex surface facing the image side. It consists of a negative meniscus fourth lens element L4 and a biconvex fifth lens element L5. Among these, the third lens element L3 has two aspheric surfaces, and the fourth lens element L4 has an aspheric object side surface.
  • the third lens unit G3 includes, in order from the object side to the image side, a biconvex sixth lens element L6, a biconvex seventh lens element L7, It consists of a biconcave eighth lens element L8 and a biconvex ninth lens element L9.
  • the seventh lens element L7 and the eighth lens element L8 are cemented, and in the surface data in the corresponding numerical example described later, the adhesion between the seventh lens element L7 and the eighth lens element L8.
  • Surface number 15 is given to the agent layer.
  • the sixth lens element L6 has two aspheric surfaces.
  • the third lens group G3 includes a 3a lens group G3a and a 3b lens group G3b in order from the object side to the image side, as will be described in detail later.
  • the 3a lens group G3a includes: In order from the object side to the image side, the lens unit includes a sixth lens element L6, a seventh lens element L7, and an eighth lens element L8.
  • the third b lens group G3b includes only a ninth lens element L9.
  • the fourth lens unit G4 comprises solely a positive meniscus tenth lens element L10 with the convex surface facing the object side.
  • the tenth lens element L10 has two aspheric surfaces.
  • a parallel plate P is provided on the object side of the image plane S (between the image plane S and the tenth lens element L10).
  • the zoom lens system according to Embodiment 2 during zooming from the wide-angle end to the telephoto end during imaging, the first lens group G1 and the third lens group G3 move to the object side, and the second lens group G2 Moves toward the image side with a convex locus on the image side, and the fourth lens group G4 draws a convex locus on the object side so that the position at the telephoto end is substantially the same as the position at the wide-angle end. Move. That is, during zooming, the distance between the first lens group G1 and the second lens group G2 increases, the distance between the second lens group G2 and the third lens group G3 decreases, and the third lens group G3 and the fourth lens. Each lens group moves along the optical axis so that the distance from the group G4 increases.
  • the first lens group G1 is a negative meniscus first lens element L1 having a convex surface directed toward the object side in order from the object side to the image side.
  • a positive meniscus second lens element L2 having a convex surface facing the object side
  • a positive meniscus third lens element L3 having a convex surface facing the object side.
  • the first lens element L1 and the second lens element L2 are cemented, and in the surface data in the corresponding numerical example described later, the adhesion between the first lens element L1 and the second lens element L2 Surface number 2 is given to the agent layer.
  • the second lens unit G2 includes, in order from the object side to the image side, a biconcave fourth lens element L4 and a negative meniscus second lens element having a convex surface directed toward the image side. It consists of five lens elements L5 and a biconvex sixth lens element L6. Among these, the fourth lens element L4 has two aspheric surfaces, and the fifth lens element L5 has an aspheric object side surface.
  • the third lens unit G3 includes, in order from the object side to the image side, a biconvex seventh lens element L7, a biconvex eighth lens element L8, It consists of a biconcave ninth lens element L9 and a positive meniscus tenth lens element L10 with a convex surface facing the object side.
  • the eighth lens element L8 and the ninth lens element L9 are cemented, and in the surface data in the corresponding numerical value example described later, the adhesion between the eighth lens element L8 and the ninth lens element L9.
  • Surface number 17 is given to the agent layer.
  • the seventh lens element L7 has two aspheric surfaces.
  • the third lens group G3 includes a 3a lens group G3a and a 3b lens group G3b in order from the object side to the image side, as will be described in detail later.
  • the 3a lens group G3a includes: In order from the object side to the image side, the lens unit includes a seventh lens element L7, an eighth lens element L8, and a ninth lens element L9.
  • the third b lens group G3b includes only a tenth lens element L10.
  • the fourth lens unit G4 comprises solely a positive meniscus eleventh lens element L11 with the convex surface facing the object side.
  • the eleventh lens element L11 has two aspheric surfaces.
  • a parallel plate P is provided on the object side of the image plane S (between the image plane S and the eleventh lens element L11).
  • the zoom lens system according to Embodiment 3 during zooming from the wide-angle end to the telephoto end during imaging, the first lens group G1 and the third lens group G3 move to the object side, and the second lens group G2 Moves toward the image side with a convex locus on the image side, and the fourth lens group G4 draws a convex locus on the object side so that the position at the telephoto end is substantially the same as the position at the wide-angle end. Move. That is, during zooming, the distance between the first lens group G1 and the second lens group G2 increases, the distance between the second lens group G2 and the third lens group G3 decreases, and the third lens group G3 and the fourth lens. Each lens group moves along the optical axis so that the distance from the group G4 increases.
  • the first lens unit G1 includes, in order from the object side to the image side, a negative meniscus first lens element L1 having a convex surface directed toward the object side. And a positive meniscus second lens element L2 having a convex surface facing the object side, and a positive meniscus third lens element L3 having a convex surface facing the object side.
  • the first lens element L1 and the second lens element L2 are cemented, and in the surface data in the corresponding numerical example described later, the adhesion between the first lens element L1 and the second lens element L2 Surface number 2 is given to the agent layer.
  • the second lens group G2 includes, in order from the object side to the image side, a biconcave fourth lens element L4, a biconcave fifth lens element L5, and both Consists of a convex sixth lens element L6.
  • the fourth lens element L4 has two aspheric surfaces
  • the fifth lens element L5 has an aspheric object side surface.
  • the third lens unit G3 includes, in order from the object side to the image side, a biconvex seventh lens element L7, a biconvex eighth lens element L8, It consists of a biconcave ninth lens element L9 and a positive meniscus tenth lens element L10 with a convex surface facing the object side.
  • the eighth lens element L8 and the ninth lens element L9 are cemented, and in the surface data in the corresponding numerical value example described later, the adhesion between the eighth lens element L8 and the ninth lens element L9.
  • Surface number 17 is given to the agent layer.
  • the seventh lens element L7 has two aspheric surfaces.
  • the third lens group G3 includes a 3a lens group G3a and a 3b lens group G3b in order from the object side to the image side, as will be described in detail later.
  • the 3a lens group G3a includes: In order from the object side to the image side, the lens unit includes a seventh lens element L7, an eighth lens element L8, and a ninth lens element L9.
  • the third b lens group G3b includes only a tenth lens element L10.
  • the fourth lens unit G4 comprises solely a positive meniscus eleventh lens element L11 with the convex surface facing the object side.
  • the eleventh lens element L11 has two aspheric surfaces.
  • a parallel plate P is provided on the object side of the image plane S (between the image plane S and the eleventh lens element L11).
  • the zoom lens system according to Embodiment 4 during zooming from the wide-angle end to the telephoto end during imaging, the first lens group G1 and the third lens group G3 move to the object side, and the second lens group G2 Moves toward the image side with a convex locus on the image side, and the fourth lens group G4 draws a convex locus on the object side so that the position at the telephoto end is substantially the same as the position at the wide-angle end. Move. That is, during zooming, the distance between the first lens group G1 and the second lens group G2 increases, the distance between the second lens group G2 and the third lens group G3 decreases, and the third lens group G3 and the fourth lens. Each lens group moves along the optical axis so that the distance from the group G4 increases.
  • the first lens unit G1 includes, in order from the object side to the image side, a negative meniscus first lens element L1 having a convex surface directed toward the object side. And a positive meniscus second lens element L2 having a convex surface facing the object side, and a positive meniscus third lens element L3 having a convex surface facing the object side.
  • the first lens element L1 and the second lens element L2 are cemented, and in the surface data in the corresponding numerical example described later, the adhesion between the first lens element L1 and the second lens element L2 Surface number 2 is given to the agent layer.
  • the second lens unit G2 includes, in order from the object side to the image side, a negative meniscus fourth lens element L4 with a convex surface facing the object side, and a convex surface facing the image side. And a negative meniscus fifth lens element L5 and a biconvex sixth lens element L6.
  • the fourth lens element L4 has two aspheric surfaces
  • the fifth lens element L5 has an aspheric object side surface.
  • the third lens unit G3 includes, in order from the object side to the image side, a biconvex seventh lens element L7, a biconvex eighth lens element L8, It consists of a biconcave ninth lens element L9 and a biconvex tenth lens element L10.
  • the eighth lens element L8 and the ninth lens element L9 are cemented, and in the surface data in the corresponding numerical value example described later, the adhesion between the eighth lens element L8 and the ninth lens element L9.
  • Surface number 17 is given to the agent layer.
  • the seventh lens element L7 has two aspheric surfaces.
  • the third lens group G3 includes a 3a lens group G3a and a 3b lens group G3b in order from the object side to the image side, as will be described in detail later.
  • the 3a lens group G3a includes: In order from the object side to the image side, the lens unit includes a seventh lens element L7, an eighth lens element L8, and a ninth lens element L9.
  • the third b lens group G3b includes only a tenth lens element L10.
  • the fourth lens unit G4 comprises solely a bi-concave eleventh lens element L11.
  • the eleventh lens element L11 has an aspheric image side surface.
  • the fifth lens unit G5 comprises solely a positive meniscus twelfth lens element L12 with the convex surface facing the object side.
  • the twelfth lens element L12 has two aspheric surfaces.
  • a parallel plate P is provided on the object side of the image plane S (between the image plane S and the twelfth lens element L12).
  • the zoom lens system according to Embodiment 5 during zooming from the wide-angle end to the telephoto end during imaging, the first lens group G1, the third lens group G3, and the fourth lens group G4 move toward the object side.
  • the second lens group G2 moves toward the image side with a locus convex toward the image side
  • the fifth lens group G5 is positioned on the object side so that the position at the telephoto end is substantially the same as the position at the wide-angle end.
  • Move with a convex trajectory That is, during zooming, the distance between the first lens group G1 and the second lens group G2 increases, the distance between the second lens group G2 and the third lens group G3 decreases, and the fourth lens group G4 and the fifth lens.
  • Each lens group moves along the optical axis so that the distance from the group G5 increases.
  • the first lens unit G1 includes, in order from the object side to the image side, a negative meniscus first lens element L1 having a convex surface directed toward the object side. And a positive meniscus second lens element L2 having a convex surface facing the object side, and a positive meniscus third lens element L3 having a convex surface facing the object side.
  • the first lens element L1 and the second lens element L2 are cemented, and in the surface data in the corresponding numerical example described later, the adhesion between the first lens element L1 and the second lens element L2 Surface number 2 is given to the agent layer.
  • the second lens unit G2 includes, in order from the object side to the image side, a negative meniscus fourth lens element L4 with a convex surface directed toward the object side, and a biconcave second lens element L4. It consists of five lens elements L5 and a biconvex sixth lens element L6. Among these, the fourth lens element L4 has two aspheric surfaces, and the fifth lens element L5 has an aspheric object side surface.
  • the third lens unit G3 includes, in order from the object side to the image side, a biconvex seventh lens element L7, a biconvex eighth lens element L8, It consists of a biconcave ninth lens element L9 and a positive meniscus tenth lens element L10 with a convex surface facing the object side.
  • the eighth lens element L8 and the ninth lens element L9 are cemented, and in the surface data in the corresponding numerical value example described later, the adhesion between the eighth lens element L8 and the ninth lens element L9.
  • Surface number 17 is given to the agent layer.
  • the seventh lens element L7 has two aspheric surfaces.
  • the third lens group G3 includes a 3a lens group G3a and a 3b lens group G3b in order from the object side to the image side, as will be described in detail later.
  • the 3a lens group G3a includes: In order from the object side to the image side, the lens unit includes a seventh lens element L7, an eighth lens element L8, and a ninth lens element L9.
  • the third b lens group G3b includes only a tenth lens element L10.
  • the fourth lens unit G4 comprises solely a bi-convex eleventh lens element L11.
  • the fifth lens unit G5 comprises solely a positive meniscus twelfth lens element L12 with the convex surface facing the object side.
  • the twelfth lens element L12 has two aspheric surfaces.
  • a parallel plate P is provided on the object side of the image plane S (between the image plane S and the twelfth lens element L12).
  • the zoom lens system according to Embodiment 6 during zooming from the wide-angle end to the telephoto end during imaging, the first lens group G1, the third lens group G3, and the fourth lens group G4 move to the object side.
  • the second lens group G2 moves toward the image side with a locus convex toward the image side
  • the fifth lens group G5 is positioned on the object side so that the position at the telephoto end is substantially the same as the position at the wide-angle end.
  • Move with a convex trajectory That is, during zooming, the distance between the first lens group G1 and the second lens group G2 increases, the distance between the second lens group G2 and the third lens group G3 decreases, and the fourth lens group G4 and the fifth lens.
  • Each lens group moves along the optical axis so that the distance from the group G5 increases.
  • the first lens unit G1 includes, in order from the object side to the image side, a negative meniscus first lens element L1 having a convex surface directed toward the object side. And a positive meniscus second lens element L2 having a convex surface facing the object side, and a positive meniscus third lens element L3 having a convex surface facing the object side.
  • the first lens element L1 and the second lens element L2 are cemented, and in the surface data in the corresponding numerical example described later, the adhesion between the first lens element L1 and the second lens element L2 Surface number 2 is given to the agent layer.
  • the second lens unit G2 includes, in order from the object side to the image side, a negative meniscus fourth lens element L4 with a convex surface facing the object side, and a convex surface facing the image side. And a negative meniscus fifth lens element L5 and a biconvex sixth lens element L6.
  • the fourth lens element L4 has two aspheric surfaces
  • the fifth lens element L5 has an aspheric object side surface.
  • the third lens unit G3 includes, in order from the object side to the image side, a biconvex seventh lens element L7, a biconvex eighth lens element L8, It consists of a biconcave ninth lens element L9 and a positive meniscus tenth lens element L10 with a convex surface facing the object side.
  • the eighth lens element L8 and the ninth lens element L9 are cemented, and in the surface data in the corresponding numerical value example described later, the adhesion between the eighth lens element L8 and the ninth lens element L9.
  • Surface number 17 is given to the agent layer.
  • the seventh lens element L7 has two aspheric surfaces.
  • the third lens group G3 includes a 3a lens group G3a and a 3b lens group G3b in order from the object side to the image side, as will be described in detail later.
  • the 3a lens group G3a includes: In order from the object side to the image side, the lens unit includes a seventh lens element L7, an eighth lens element L8, and a ninth lens element L9.
  • the third b lens group G3b includes only a tenth lens element L10.
  • the fourth lens unit G4 comprises solely a positive meniscus eleventh lens element L11 with the convex surface facing the object side.
  • the eleventh lens element L11 has two aspheric surfaces.
  • the fifth lens unit G5 comprises solely a bi-convex twelfth lens element L12.
  • the twelfth lens element L12 has an aspheric object side surface.
  • a parallel plate P is provided on the object side of the image plane S (between the image plane S and the twelfth lens element L12).
  • the zoom lens system according to Embodiment 7 during zooming from the wide-angle end to the telephoto end during imaging, the first lens group G1 and the third lens group G3 move to the object side, and the second lens group G2 Moves toward the image side with a convex locus on the image side, and the fourth lens group G4 draws a convex locus on the object side so that the position at the telephoto end is substantially the same as the position at the wide-angle end.
  • the fifth lens group G5 moves to the image side. That is, during zooming, the distance between the first lens group G1 and the second lens group G2 increases, the distance between the second lens group G2 and the third lens group G3 decreases, and the third lens group G3 and the fourth lens.
  • Each lens group moves along the optical axis so that the distance from the group G4 increases.
  • the first lens unit G1 includes, in order from the object side to the image side, a negative meniscus first lens element L1 with a convex surface directed toward the object side. And a positive meniscus second lens element L2 having a convex surface facing the object side, and a positive meniscus third lens element L3 having a convex surface facing the object side.
  • the first lens element L1 and the second lens element L2 are cemented, and in the surface data in the corresponding numerical example described later, the adhesion between the first lens element L1 and the second lens element L2 Surface number 2 is given to the agent layer.
  • the second lens unit G2 includes, in order from the object side to the image side, a negative meniscus fourth lens element L4 with a convex surface facing the object side, and a convex surface facing the image side. And a negative meniscus fifth lens element L5 and a biconvex sixth lens element L6.
  • the fourth lens element L4 has two aspheric surfaces
  • the fifth lens element L5 has an aspheric object side surface.
  • the third lens unit G3 includes, in order from the object side to the image side, a biconvex seventh lens element L7, a biconvex eighth lens element L8, It consists of a biconcave ninth lens element L9 and a biconcave tenth lens element L10.
  • the eighth lens element L8 and the ninth lens element L9 are cemented, and in the surface data in the corresponding numerical value example described later, the adhesion between the eighth lens element L8 and the ninth lens element L9.
  • Surface number 17 is given to the agent layer.
  • the seventh lens element L7 has two aspheric surfaces
  • the ninth lens element L9 has an aspheric image side surface.
  • the third lens group G3 includes a 3a lens group G3a and a 3b lens group G3b in order from the object side to the image side, as will be described in detail later.
  • the 3a lens group G3a includes: In order from the object side to the image side, the lens unit includes a seventh lens element L7, an eighth lens element L8, and a ninth lens element L9.
  • the third b lens group G3b includes only a tenth lens element L10.
  • the fourth lens unit G4 comprises solely a bi-convex eleventh lens element L11.
  • the eleventh lens element L11 has two aspheric surfaces.
  • a parallel plate P is provided on the object side of the image plane S (between the image plane S and the eleventh lens element L11).
  • the zoom lens system according to Embodiment 8 during zooming from the wide-angle end to the telephoto end during imaging, the first lens group G1 and the third lens group G3 move to the object side, and the second lens group G2 Is moved toward the image side while drawing a locus convex toward the image side, and the fourth lens group G4 is convex toward the object side so that the position at the telephoto end is slightly closer to the object side than the position at the wide-angle end. Move along a trail. That is, during zooming, the distance between the first lens group G1 and the second lens group G2 increases, the distance between the second lens group G2 and the third lens group G3 decreases, and the third lens group G3 and the fourth lens. Each lens group moves along the optical axis so that the distance from the group G4 increases.
  • the zoom lens systems according to Embodiments 1 to 4 and 8 have the fourth lens group G4 having a positive power as the subsequent lens group, and this zoom lens system is used for zooming from the wide-angle end to the telephoto end during imaging. Since the four lens group G4 moves along the optical axis together with the first lens group G1, the second lens group G2, and the third lens group G3, the entire lens system can be reduced in size while maintaining high optical performance. ing.
  • the fourth lens group G4 moves toward the object side along the optical axis during focusing from the infinite focus state to the close object focus state. Therefore, high optical performance can be maintained even in the proximity object in-focus state. Further, the lens elements constituting the fourth lens group G4 have an aspherical surface and can favorably correct off-axis field curvature from the wide-angle end to the telephoto end.
  • the fourth lens group G4 is composed of two or less lens elements, the entire lens system can be reduced in size and infinite. When focusing from a distant object to a close object, quick focusing is facilitated.
  • the zoom lens systems according to Embodiments 5 to 7 include, as subsequent lens groups, a fourth lens group G4 having a positive power or a negative power and a fifth lens group G5 having a positive power.
  • a fourth lens group G4 having a positive power or a negative power
  • a fifth lens group G5 having a positive power.
  • the fourth lens group G4 or the fifth lens group G5 moves along the optical axis when focusing from the infinitely focused state to the close object focused state. Since it moves to the side, it is possible to maintain high optical performance even in the proximity object in-focus state.
  • the lens elements constituting the fourth lens group G4 or the fifth lens group G5 have an aspherical surface, and can favorably correct off-axis field curvature from the wide-angle end to the telephoto end.
  • the entire lens system can be reduced in size.
  • quick focusing is facilitated.
  • the third lens unit G3 has at least two air spaces, and sequentially has a lens element having a positive power and a positive power from the object side to the image side. Since the lens element and the lens element having negative power located on the most image side are included, spherical aberration, coma aberration, and chromatic aberration can be favorably corrected.
  • the zoom lens systems according to Embodiments 1 to 4 and 8 have a four-group configuration including a fourth lens group G4 as a subsequent lens group, and the zoom lens systems according to Embodiments 5 to 7
  • the five-group configuration includes the fourth lens group G4 and the fifth lens group G5 as a group
  • the number of lens groups constituting the subsequent lens group is not particularly limited. Further, there is no particular limitation on the power of each lens group constituting the subsequent lens group.
  • a part of the third lens group G3 is a third b lens group G3b that moves in a direction perpendicular to the optical axis in order to optically correct image blurring. is there. That is, the third lens group G3 is in order from the object side to the image side, retracted along an axis different from that at the time of imaging when retracted (third a lens group G3a), and perpendicular to the optical axis. 3b lens group G3b that moves in the direction, and this 3b lens group G3b corrects the image point movement due to vibrations of the entire system, that is, image blur due to camera shake, vibration, etc. is optically corrected. It can be corrected.
  • the lens elements constituting the third lens group G3b move in the direction perpendicular to the optical axis in this way, thereby suppressing the enlargement of the entire zoom lens system. It is possible to correct image blur while maintaining excellent imaging characteristics with small decentration coma and decentering astigmatism while having a compact and compact configuration.
  • the third lens group G3 is composed of three lens units that are divided by two air intervals.
  • the G31 unit is sequentially arranged from the object side to the image side.
  • the third b lens group G3b may be equivalent to the G33 unit, or may be equivalent to a unit in which the G32 unit and the G33 unit are combined.
  • the G33 unit may be composed of a single lens element, or may be composed of a plurality of lens elements.
  • the third lens group G3b is composed of one lens element, when optically correcting image blur due to camera shake, vibration, or the like, It facilitates high-precision and quick correction.
  • a zoom lens system such as the zoom lens systems according to Embodiments 1 to 8
  • a plurality of preferable conditions are defined for the zoom lens system according to each embodiment, but a zoom lens system configuration that satisfies all of the plurality of conditions is most desirable.
  • individual conditions it is possible to obtain a zoom lens system that exhibits the corresponding effects.
  • the first lens has a plurality of lens groups each including at least one lens element, and has positive power in order from the object side to the image side.
  • Group, a second lens group having negative power, a third lens group having positive power, and a subsequent lens group, and these first lenses are used during zooming from the wide-angle end to the telephoto end during imaging.
  • the lens group, the second lens group, and the third lens group are moved along the optical axis for zooming, and a part of the third lens group is moved relative to the optical axis to optically correct image blurring.
  • the zoom lens system that is the third lens group that moves in the vertical direction (hereinafter, this lens configuration is referred to as the basic configuration of the embodiment) satisfies the following conditions (2) and (3) simultaneously.
  • the conditions (2) and (3) are conditions related to the thickness when retracted. If the lower limit of the condition (2) is not reached, the thickness can be reduced, but it will be less than the minimum thickness required to ensure good optical performance during imaging, such as field curvature and distortion. It is difficult to correct various aberrations. On the contrary, if the upper limit of the condition (2) is exceeded, the thickness is more than necessary in securing the performance. Furthermore, the thickness when retracted is increased, and it becomes difficult to provide a compact lens barrel, imaging device, and camera. If the upper limit of condition (3) is exceeded, the shortest distance on the optical axis between the top surface of the most image side lens surface and the image surface becomes too large, which affects the direction in which the total lens length increases. It becomes difficult to provide a cylinder, an imaging device, and a camera.
  • the above effect can be further achieved by further satisfying at least one of the following conditions (2) ′ and (2) ′′.
  • a zoom lens system having a basic configuration like the zoom lens systems according to Embodiments 1 to 8 preferably satisfies the following conditions (4) and (5).
  • L T total lens length at the telephoto end (distance from the most object side surface of the first lens group to the image plane)
  • D total thickness on the optical axis of each lens group
  • f T focal length of the entire system at the telephoto end
  • ⁇ T Half angle of view at the telephoto end (°) It is.
  • the condition (4) is a condition that defines the ratio between the total lens length at the telephoto end and the total thickness of each lens group on the optical axis. If the lower limit of the condition (4) is not reached, the total length of the lens becomes too short with respect to the total thickness, and it may be difficult to secure image quality and correct various aberrations such as chromatic aberration. In addition, it is conceivable to secure the length necessary for maintaining the performance of the entire lens length and increase the total thickness accordingly, but in that case it is difficult to provide a compact lens barrel, imaging device, and camera. There is a fear. Therefore, the upper limit is defined so that the total thickness does not become too large in the condition (5). Conversely, if the upper limit of the condition (4) is exceeded, the total thickness becomes too small with respect to the entire lens length, and it may be difficult to correct various aberrations such as spherical aberration and coma.
  • the condition (5) is a condition related to the total thickness of each lens group on the optical axis. If the lower limit of the condition (5) is not reached, the thickness can be reduced, but it will fall below the minimum thickness required to ensure good optical performance during imaging, particularly spherical aberration, coma aberration, etc. It may be difficult to correct various aberrations. On the other hand, when the value exceeds the upper limit of the condition (5), the thickness is unnecessarily large in ensuring performance, and it may be difficult to provide a compact lens barrel, imaging device, and camera.
  • the above effect can be further achieved by satisfying at least one of the following conditions (5) ′ and (5) ′′. 4.5 ⁇ D / Ir (5) ' D / Ir ⁇ 5.6 (5) ''
  • a zoom lens system having a basic configuration like the zoom lens systems according to Embodiments 1 to 8 preferably satisfies the following conditions (6) and (7).
  • the condition (6) is a condition that defines the relationship between the total lens length of the zoom lens system at the wide angle end and the maximum image height. If the upper limit of condition (6) is exceeded, the total length of the zoom lens system at the wide-angle end tends to be large, and it may be difficult to achieve a compact zoom lens system.
  • the condition (7) is a condition that defines the relationship between the total lens length of the zoom lens system at the telephoto end and the maximum image height. If the upper limit of condition (7) is exceeded, the total length of the zoom lens system at the telephoto end tends to be large, and it may be difficult to achieve a compact zoom lens system.
  • the zoom lens system having the basic configuration like the zoom lens systems according to Embodiments 1 to 8 preferably satisfies the following condition (8).
  • M 12 /Ir ⁇ 4.7 (8) here, M 12 : relative movement amount between the first lens group and the second lens group during zooming from the wide-angle end to the telephoto end during imaging, Ir: Value represented by the following formula Ir f T ⁇ tan ( ⁇ T ), f T : focal length of the entire system at the telephoto end, ⁇ T : Half angle of view at the telephoto end (°) It is.
  • the condition (8) is a condition that defines the relationship between the relative movement amount between the first lens group and the second lens group and the maximum image height. In order to ensure a high magnification, the relative movement amount between the first lens group and the second lens group tends to be large. However, if the upper limit of the condition (8) is exceeded, the relative movement amount becomes too large and compact. Providing a simple lens barrel, imaging device, and camera may be difficult.
  • the zoom lens system having the basic configuration like the zoom lens systems according to Embodiments 1 to 8 preferably satisfies the following condition (9).
  • the condition (9) is a condition that defines the relationship between the maximum image height and the multiplier between the relative movement amount of the first lens group and the second lens group and the focal length of the first lens group. If the upper limit of the condition (9) is exceeded, the amount of relative movement becomes too large, and it may be difficult to provide a compact lens barrel, imaging device, or camera. In addition, the focal length of the first lens group becomes large, and the amount of movement of the first lens group necessary to ensure high magnification becomes too large, making it difficult to provide a compact lens barrel, imaging device, and camera. There is a risk of becoming.
  • the zoom lens system having the basic configuration like the zoom lens systems according to Embodiments 1 to 8 preferably satisfies the following condition (10). 0.50 ⁇
  • the condition (10) is a condition that defines the ratio between the focal length of the first lens group and the focal length of the 3b lens group. If the lower limit of condition (10) is not reached, the focal length of the first lens group becomes too small, aberration fluctuations during zooming become large, making it difficult to correct aberrations, and the diameter of the first lens group is also large. Therefore, it may be difficult to provide a compact lens barrel, imaging device, and camera. Further, the error sensitivity with respect to the tilt of the first lens group becomes too high, and it may be difficult to assemble the optical system.
  • the focal length of the 3b lens group becomes too small, and the aberration fluctuation at the time of blur correction becomes large, which may make it difficult to correct the aberration.
  • the focal length of the first lens group becomes large, and the amount of movement of the first lens group necessary to ensure high magnification becomes too large, making it difficult to provide a compact lens barrel, imaging device, and camera. There is a risk of becoming.
  • the above effect can be further achieved by further satisfying at least one of the following conditions (10) ′ and (10) ′′. 0.85 ⁇
  • the zoom lens system having the basic configuration like the zoom lens systems according to Embodiments 1 to 8 preferably satisfies the following condition (11). 0.10 ⁇
  • the condition (11) is a condition that defines the ratio between the focal length of the 3a lens group and the focal length of the 3b lens group. If the lower limit of the condition (11) is not reached, the focal length of the 3b lens group becomes too large, and there is a possibility that the blur cannot be corrected sufficiently. Further, the amount of movement of the third lens group in the direction perpendicular to the optical axis becomes too large, and it may be difficult to provide a compact lens barrel, imaging device, and camera. On the contrary, if the upper limit of the condition (11) is exceeded, the focal length of the 3b lens group becomes too small, and there is a possibility that aberration fluctuation at the time of blur correction becomes large and correction of the aberration becomes difficult.
  • the above effect can be further achieved by satisfying at least one of the following conditions (11) ′ and (11) ′′. 0.30 ⁇
  • the zoom lens system having the basic configuration like the zoom lens systems according to Embodiments 1 to 8 preferably satisfies the following conditions (12) and (13) in the entire system.
  • the conditions (12) and (13) are conditions for defining the amount of movement in the vertical direction at the time of maximum blur correction of the 3b lens group moving in the direction perpendicular to the optical axis.
  • the condition (12) is not satisfied or when the upper limit of the condition (13) is exceeded, the blur correction becomes excessive, and the optical performance may be greatly deteriorated.
  • the lower limit of the condition (13) is not reached, there is a possibility that the shake cannot be corrected sufficiently.
  • the above effect can be further achieved by further satisfying at least one of the following conditions (13) ′ and (13) ′′.
  • Each lens group constituting the zoom lens system according to Embodiments 1 to 8 includes a refractive lens element that deflects incident light by refraction (that is, a type in which deflection is performed at an interface between media having different refractive indexes)
  • a diffractive lens element that deflects incident light by diffraction a refractive / diffractive hybrid lens element that deflects incident light by a combination of diffractive action and refractive action, and a refractive index that deflects incident light according to the refractive index distribution in the medium
  • Each lens group may be composed of a distributed lens element or the like.
  • it is preferable to form a diffractive structure at the interface of media having different refractive indexes since the wavelength dependency of diffraction efficiency is improved.
  • the object side of the image plane S (Embodiments 1 to 4 and 8: between the image plane S and the most image side lens surface of the fourth lens group G4, Embodiments 5 to 7: Image A configuration in which a parallel flat plate P equivalent to an optical low-pass filter, a face plate of an image sensor, or the like is disposed between the surface S and the most image side lens surface of the fifth lens group G5 is shown.
  • a birefringent low-pass filter made of quartz or the like whose predetermined crystal axis direction is adjusted, or a phase-type low-pass filter that achieves the required optical cutoff frequency characteristics by the diffraction effect can be applied. It is.
  • FIGS. 25A and 25B are schematic configuration diagrams of the digital still camera according to the ninth embodiment.
  • FIG. 25A is a schematic configuration diagram during imaging, and FIG.
  • the digital still camera includes an image pickup apparatus including a zoom lens system 1 and an image pickup device 2 that is a CCD, a liquid crystal monitor 3, and a housing 4.
  • the zoom lens system 1 the zoom lens system according to Embodiment 1 is used.
  • the zoom lens system 1 includes a first lens group G1, a second lens group G2, an aperture stop A, a third lens group G3 including a third a lens group G3a and a third b lens group G3b, and a first lens group G3. 4 lens group G4.
  • the zoom lens system 1 is disposed on the front side, and the imaging element 2 is disposed on the rear side of the zoom lens system 1.
  • a liquid crystal monitor 3 is disposed on the rear side of the housing 4, and an optical image of the subject by the zoom lens system 1 is formed on the image plane S.
  • the lens barrel is composed of a main lens barrel 5, a movable lens barrel 6, and a cylindrical cam 7.
  • the first lens group G1, the second lens group G2, the aperture stop A, the third lens group G3, and the fourth lens group G4 move to predetermined positions on the basis of the image sensor 2, Zooming from the wide-angle end to the telephoto end can be performed.
  • This barrel is a so-called sliding barrel, and as shown in FIG. 5B, the third lens group G3a, which is a part of the third lens group G3, retracts from the optical axis when retracted. That is, when the lens barrel is retracted, the third-a lens group G3a is retracted along an axis different from that during imaging.
  • the fourth lens group G4 can be moved in the optical axis direction by a focus adjustment motor.
  • the zoom lens system according to Embodiment 1 for a digital still camera, it is possible to provide a small digital still camera that has a high ability to correct resolution and curvature of field and has a short overall lens length when not in use. it can.
  • any of the zoom lens systems according to the second to eighth embodiments may be used instead of the zoom lens system according to the first embodiment.
  • the optical system of the digital still camera shown in FIG. 25 can also be used for a digital video camera for moving images. In this case, not only a still image but also a moving image with high resolution can be taken.
  • the zoom lens system according to the first to eighth embodiments is shown as the zoom lens system 1.
  • these zoom lens systems need to use all zooming areas. There is no. That is, a range in which the optical performance is ensured may be cut out according to a desired zooming area, and used as a zoom lens system having a lower magnification than the zoom lens system described in the first to eighth embodiments.
  • an image pickup apparatus including the zoom lens system according to Embodiments 1 to 8 described above and an image pickup device such as a CCD or a CMOS is used as a monitoring camera in a mobile phone device, a PDA (Personal Digital Assistance), or a monitoring system. It can also be applied to Web cameras, in-vehicle cameras, and the like.
  • the unit of length in the table is “mm”, and the unit of angle of view is “°”.
  • r is a radius of curvature
  • d is a surface interval
  • nd is a refractive index with respect to the d line
  • vd is an Abbe number with respect to the d line.
  • the surface marked with * is an aspherical surface
  • the aspherical shape is defined by the following equation.
  • ⁇ is a conic constant
  • A4, A6, A8, A10, A12, and A14 are fourth-order, sixth-order, eighth-order, tenth-order, twelfth-order, and fourteenth-order aspheric coefficients, respectively.
  • each longitudinal aberration diagram shows the aberration at the wide angle end, (b) shows the intermediate position, and (c) shows the aberration at the telephoto end.
  • SA spherical aberration
  • AST mm
  • DIS distortion
  • the vertical axis represents the F number (indicated by F in the figure)
  • the solid line is the d line (d-line)
  • the short broken line is the F line (F-line)
  • the long broken line is the C line (C- line).
  • the vertical axis represents the image height (indicated by H in the figure), the solid line represents the sagittal plane (indicated by s), and the broken line represents the meridional plane (indicated by m in the figure). is there.
  • the vertical axis represents the image height (indicated by H in the figure).
  • 3, 6, 9, 12, 15, 18, 21, and 24 are lateral aberration diagrams at the telephoto end of the zoom lens systems according to Embodiments 1 to 8, respectively.
  • each lateral aberration diagram the upper three aberration diagrams show the basic state where image blur correction is not performed at the telephoto end, and the lower three aberration diagrams show the most image side lens element (third b lens group G3b of the third lens group G3). )
  • the image blur correction state at the telephoto end which is moved by a predetermined amount in the direction perpendicular to the optical axis.
  • the upper row shows the lateral aberration at the image point of 75% of the maximum image height
  • the middle row shows the transverse aberration at the axial image point
  • the lower row shows the transverse aberration at the image point of ⁇ 75% of the maximum image height.
  • each lateral aberration diagram in the image blur correction state shows the upper row shows the lateral aberration at the image point of 75% of the maximum image height
  • the middle row shows the lateral aberration at the axial image point
  • the lower row shows the image point at the image point of ⁇ 75% of the maximum image height.
  • the horizontal axis represents the distance from the principal ray on the pupil plane
  • the solid line is the d line (d-line)
  • the short broken line is the F line (F-line)
  • the long broken line is the C line ( C-line) characteristics.
  • the meridional plane is a plane including the optical axis of the first lens group G1 and the optical axis of the third lens group G3.
  • the amount of movement in the direction perpendicular to the optical axis of the most image side lens element (third b lens group G3b) of the third lens group G3 in the image blur correction state at the telephoto end Is as follows.
  • Example 1 0.380 mm
  • Example 2 0.420 mm
  • Example 3 0.360 mm
  • Example 4 0.460 mm
  • Example 5 0.320 mm
  • Example 6 0.410 mm
  • Example 7 0.410 mm
  • the image decentering amount is perpendicular to the optical axis of the most image side lens element (third b lens group G3b) of the third lens group G3. This is equal to the amount of image eccentricity when the image is translated in each direction by the above values.
  • Table 25 shows corresponding values for each condition in the zoom lens system of each numerical example.
  • Y W is, Y W : Indicates the amount of movement of the 3b lens group in the direction perpendicular to the optical axis at the time of maximum blur correction at the focal length f W of the entire system at the wide angle end, and the zoom lens system is in the state at the wide angle end.
  • the zoom lens system according to the present invention is applicable to digital input devices such as a digital camera, a mobile phone device, a PDA (Personal Digital Assistance), a surveillance camera in a surveillance system, a Web camera, an in-vehicle camera, etc. It is suitable for a photographing optical system that requires high image quality.
  • digital input devices such as a digital camera, a mobile phone device, a PDA (Personal Digital Assistance), a surveillance camera in a surveillance system, a Web camera, an in-vehicle camera, etc. It is suitable for a photographing optical system that requires high image quality.

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Abstract

　物体側から像側へ正パワーの第１レンズ群、負パワーの第２レンズ群、正パワーの第３レンズ群及び後続レンズ群を備え、ズーミング時に第１～第３レンズ群を光軸に沿って移動させて変倍し、第３レンズ群の一部が光軸に対して垂直方向に移動する第３ｂレンズ群で、条件：１．５＜（Ｄ２＋Ｄ３ｂ＋ＤＢ）／Ｉｒ＜２．４及びＢＦ／Ｉｒ＜１．４５（Ｚ＝ｆＴ／ｆＷ＞９．０、Ｄ２、Ｄ３ｂ：第２、第３ｂレンズ群の光軸上での厚み、ＤＢ：各後続レンズ群の光軸上での厚みの総和、ＢＦ：最像側レンズ面頂と像面との空気換算した場合の光軸上の最短距離、Ｉｒ＝ｆＴ×ｔａｎωＴ、ｆＴ、ｆＷ：望遠端、広角端での全系の焦点距離、ωＴ：望遠端での半画角）を満足する、高解像度、高ズーミング比及びぶれ補正機能を有し、沈胴時の薄型化も可能なズームレンズ系、撮像装置及びカメラ。

Description

ズームレンズ系、撮像装置及びカメラ
　本発明は、ズームレンズ系、撮像装置及びカメラに関する。特に本発明は、解像度が高いのは勿論のこと、高いズーミング比を有しながら、手ぶれ、振動等による像のぶれを光学的に補正するぶれ補正機能を有するだけでなく、特に沈胴時の薄型化が可能なズームレンズ系、該ズームレンズ系を含む撮像装置、及び該撮像装置を備えた薄型でコンパクトなカメラに関する。
　デジタルスチルカメラやデジタルビデオカメラ等の、光電変換を行う撮像素子を持つカメラ（以下、単にデジタルカメラという）に対しては、特に近年、高い解像度や高いズーミング比と共に、手ぶれ、振動等による像のぶれを光学的に補正するぶれ補正機能や薄型化が要求されており、種々のズームレンズ系が提案されている。
　特開２００７－１２２０１９号公報は、物体側から順に、正屈折力を有し、負メニスカスレンズ、第１正レンズ及び第２正レンズで構成される第１レンズ群と、負屈折力を有する第２レンズ群と、正屈折力を有する第３レンズ群と、正屈折力を有する第４レンズ群で構成され、変倍に際して各レンズ群全てを光軸に沿って移動させ、第１レンズ群及び第２レンズ群の焦点距離、負メニスカスレンズの屈折率、並びに第１正レンズの屈折率の関係を規定した高変倍ズームレンズを開示している。この高変倍ズームレンズでは、第３レンズ群全体にぶれ補正機能が付与されている。
　特開２００９－２８２４３９号公報は、物体側より像側へ順に、正の屈折力の第１レンズ群と、負の屈折力の第２レンズ群と、正の屈折力の第３ａレンズ群及び負の屈折力の第３ｂレンズ群を有し、第３ｂレンズ群が単一の負レンズで構成されている、全体で正の屈折力の第３レンズ群と、正の屈折力の第４レンズ群とを備え、ズーミングに際して少なくとも第１レンズ群が移動するズームレンズを開示している。このズームレンズでは、第３ａレンズ群にぶれ補正機能が付与されている。
　特開２００３－２９５０６０号公報は、物体側より順に、正の屈折力の第１レンズ群と、負の屈折力の第２レンズ群と、正の屈折力の第３ａレンズ群及び負の屈折力の第３ｂレンズ群を有する、全体で正の屈折力の第３レンズ群とを有し、各レンズ群の間隔を変化させてズーミングを行い、第３ｂレンズ群を光軸と垂直方向に移動させ、隣り合うレンズ群同士の間隔、全系の焦点距離、第２レンズ群及び第３ｂレンズ群の焦点距離、並びに望遠端で第３ｂレンズ群を光軸と垂直方向に移動させたときの結像位置の光軸と垂直方向の変位量の関係を規定したズームレンズを開示している。このズームレンズでは、第３ｂレンズ群にぶれ補正機能が付与されている。
特開２００７－１２２０１９号公報 特開２００９－２８２４３９号公報 特開２００３－２９５０６０号公報
　しかしながら、前記各特許文献に開示のズームレンズはいずれも、高いズーミング比を有し、かつ何れかのレンズ群にぶれ補正機能が付与されているものの、薄型化、特に沈胴時の薄型化を達成し得るのに適したレンズ群配置がなされておらず、近年のデジタルカメラに対する要求を満足し得るものではない。
　本発明の目的は、解像度が高いのは勿論のこと、高いズーミング比を有しながら、手ぶれ、振動等による像のぶれを光学的に補正するぶれ補正機能を有するだけでなく、特に沈胴時の薄型化が可能なズームレンズ系、該ズームレンズ系を含む撮像装置、及び該撮像装置を備えた薄型でコンパクトなカメラを提供することである。
　上記目的の１つは、以下のズームレンズ系により達成される。すなわち本発明は、
少なくとも１枚のレンズ素子で構成されたレンズ群を複数有するズームレンズ系であって、
物体側から像側へと順に、
正のパワーを有する第１レンズ群と、
負のパワーを有する第２レンズ群と、
正のパワーを有する第３レンズ群と、
後続レンズ群とを備え、
撮像時の広角端から望遠端へのズーミングの際に、前記第１レンズ群と、前記第２レンズ群と、前記第３レンズ群とを光軸に沿って移動させて変倍を行い、
前記第３レンズ群の一部が、像のぶれを光学的に補正するために光軸に対して垂直方向に移動する第３ｂレンズ群であり、
以下の条件（２）及び（３）：
　　１．５＜（Ｄ２＋Ｄ３ｂ＋ＤＢ）／Ｉｒ＜２．４　・・・（２）
　　ＢＦ／Ｉｒ＜１．４５　・・・（３）
　（ただし、Ｚ＝ｆＴ／ｆＷ＞９．０である）
（ここで、
　Ｄ２：第２レンズ群の光軸上での厚み、
　Ｄ３ｂ：第３ｂレンズ群の光軸上での厚み、
　ＤＢ：各後続レンズ群の光軸上での厚みの総和、
　ＢＦ：最像側レンズ面頂と像面との空気換算した場合の光軸上の最短距離、
　Ｉｒ：次式で表される値
　　　　Ｉｒ＝ｆＴ×ｔａｎ（ωＴ）、
　ｆＴ：望遠端での全系の焦点距離、
　ｆＷ：広角端での全系の焦点距離、
　ωＴ：望遠端での半画角（°）
である）
を満足する、ズームレンズ系
に関する。
　上記目的の１つは、以下の撮像装置により達成される。すなわち本発明は、
物体の光学的な像を電気的な画像信号として出力可能な撮像装置であって、
物体の光学的な像を形成するズームレンズ系と、
該ズームレンズ系により形成された光学的な像を電気的な画像信号に変換する撮像素子とを備え、
前記ズームレンズ系が、
少なくとも１枚のレンズ素子で構成されたレンズ群を複数有し、
物体側から像側へと順に、
正のパワーを有する第１レンズ群と、
負のパワーを有する第２レンズ群と、
正のパワーを有する第３レンズ群と、
後続レンズ群とを備え、
撮像時の広角端から望遠端へのズーミングの際に、前記第１レンズ群と、前記第２レンズ群と、前記第３レンズ群とを光軸に沿って移動させて変倍を行い、
前記第３レンズ群の一部が、像のぶれを光学的に補正するために光軸に対して垂直方向に移動する第３ｂレンズ群であり、
以下の条件（２）及び（３）：
　　１．５＜（Ｄ２＋Ｄ３ｂ＋ＤＢ）／Ｉｒ＜２．４　・・・（２）
　　ＢＦ／Ｉｒ＜１．４５　・・・（３）
　（ただし、Ｚ＝ｆＴ／ｆＷ＞９．０である）
（ここで、
　Ｄ２：第２レンズ群の光軸上での厚み、
　Ｄ３ｂ：第３ｂレンズ群の光軸上での厚み、
　ＤＢ：各後続レンズ群の光軸上での厚みの総和、
　ＢＦ：最像側レンズ面頂と像面との空気換算した場合の光軸上の最短距離、
　Ｉｒ：次式で表される値
　　　　Ｉｒ＝ｆＴ×ｔａｎ（ωＴ）、
　ｆＴ：望遠端での全系の焦点距離、
　ｆＷ：広角端での全系の焦点距離、
　ωＴ：望遠端での半画角（°）
である）
を満足するズームレンズ系である、撮像装置
に関する。
　上記目的の１つは、以下のカメラにより達成される。すなわち本発明は、
物体の光学的な像を電気的な画像信号に変換し、変換された画像信号の表示及び記憶の少なくとも一方を行うカメラであって、
物体の光学的な像を形成するズームレンズ系と、該ズームレンズ系により形成された光学的な像を電気的な画像信号に変換する撮像素子とを含む撮像装置を備え、
前記ズームレンズ系が、
少なくとも１枚のレンズ素子で構成されたレンズ群を複数有し、
物体側から像側へと順に、
正のパワーを有する第１レンズ群と、
負のパワーを有する第２レンズ群と、
正のパワーを有する第３レンズ群と、
後続レンズ群とを備え、
撮像時の広角端から望遠端へのズーミングの際に、前記第１レンズ群と、前記第２レンズ群と、前記第３レンズ群とを光軸に沿って移動させて変倍を行い、
前記第３レンズ群の一部が、像のぶれを光学的に補正するために光軸に対して垂直方向に移動する第３ｂレンズ群であり、
以下の条件（２）及び（３）：
　　１．５＜（Ｄ２＋Ｄ３ｂ＋ＤＢ）／Ｉｒ＜２．４　・・・（２）
　　ＢＦ／Ｉｒ＜１．４５　・・・（３）
　（ただし、Ｚ＝ｆＴ／ｆＷ＞９．０である）
（ここで、
　Ｄ２：第２レンズ群の光軸上での厚み、
　Ｄ３ｂ：第３ｂレンズ群の光軸上での厚み、
　ＤＢ：各後続レンズ群の光軸上での厚みの総和、
　ＢＦ：最像側レンズ面頂と像面との空気換算した場合の光軸上の最短距離、
　Ｉｒ：次式で表される値
　　　　Ｉｒ＝ｆＴ×ｔａｎ（ωＴ）、
　ｆＴ：望遠端での全系の焦点距離、
　ｆＷ：広角端での全系の焦点距離、
　ωＴ：望遠端での半画角（°）
である）
を満足するズームレンズ系である、カメラ
に関する。
　本発明によれば、解像度が高いのは勿論のこと、高いズーミング比を有しながら、手ぶれ、振動等による像のぶれを光学的に補正するぶれ補正機能を有するだけでなく、特に沈胴時の薄型化が可能なズームレンズ系、該ズームレンズ系を含む撮像装置、及び該撮像装置を備えた薄型でコンパクトなカメラを提供することができる。
図１は、実施の形態１（実施例１）に係るズームレンズ系の無限遠合焦状態を示すレンズ配置図である。 図２は、実施例１に係るズームレンズ系の無限遠合焦状態の縦収差図である。 図３は、実施例１に係るズームレンズ系の望遠端における、像ぶれ補正を行っていない基本状態及び像ぶれ補正状態での横収差図である。 図４は、実施の形態２（実施例２）に係るズームレンズ系の無限遠合焦状態を示すレンズ配置図である。 図５は、実施例２に係るズームレンズ系の無限遠合焦状態の縦収差図である。 図６は、実施例２に係るズームレンズ系の望遠端における、像ぶれ補正を行っていない基本状態及び像ぶれ補正状態での横収差図である。 図７は、実施の形態３（実施例３）に係るズームレンズ系の無限遠合焦状態を示すレンズ配置図である。 図８は、実施例３に係るズームレンズ系の無限遠合焦状態の縦収差図である。 図９は、実施例３に係るズームレンズ系の望遠端における、像ぶれ補正を行っていない基本状態及び像ぶれ補正状態での横収差図である。 図１０は、実施の形態４（実施例４）に係るズームレンズ系の無限遠合焦状態を示すレンズ配置図である。 図１１は、実施例４に係るズームレンズ系の無限遠合焦状態の縦収差図である。 図１２は、実施例４に係るズームレンズ系の望遠端における、像ぶれ補正を行っていない基本状態及び像ぶれ補正状態での横収差図である。 図１３は、実施の形態５（実施例５）に係るズームレンズ系の無限遠合焦状態を示すレンズ配置図である。 図１４は、実施例５に係るズームレンズ系の無限遠合焦状態の縦収差図である。 図１５は、実施例５に係るズームレンズ系の望遠端における、像ぶれ補正を行っていない基本状態及び像ぶれ補正状態での横収差図である。 図１６は、実施の形態６（実施例６）に係るズームレンズ系の無限遠合焦状態を示すレンズ配置図である。 図１７は、実施例６に係るズームレンズ系の無限遠合焦状態の縦収差図である。 図１８は、実施例６に係るズームレンズ系の望遠端における、像ぶれ補正を行っていない基本状態及び像ぶれ補正状態での横収差図である。 図１９は、実施の形態７（実施例７）に係るズームレンズ系の無限遠合焦状態を示すレンズ配置図である。 図２０は、実施例７に係るズームレンズ系の無限遠合焦状態の縦収差図である。 図２１は、実施例７に係るズームレンズ系の望遠端における、像ぶれ補正を行っていない基本状態及び像ぶれ補正状態での横収差図である。 図２２は、実施の形態８（実施例８）に係るズームレンズ系の無限遠合焦状態を示すレンズ配置図である。 図２３は、実施例８に係るズームレンズ系の無限遠合焦状態の縦収差図である。 図２４は、実施例８に係るズームレンズ系の望遠端における、像ぶれ補正を行っていない基本状態及び像ぶれ補正状態での横収差図である。 図２５は、実施の形態９に係るデジタルスチルカメラの概略構成図である。
　（実施の形態１～８）
　図１、４、７、１０、１３、１６、１９及び２２は、各々実施の形態１～８に係るズームレンズ系のレンズ配置図である。
　図１、４、７、１０、１３、１６、１９及び２２は、いずれも無限遠合焦状態にあるズームレンズ系を表している。各図において、（ａ）図は広角端（最短焦点距離状態：焦点距離ｆＷ）のレンズ構成、（ｂ）図は中間位置（中間焦点距離状態：焦点距離ｆＭ＝√（ｆＷ＊ｆＴ））のレンズ構成、（ｃ）図は望遠端（最長焦点距離状態：焦点距離ｆＴ）のレンズ構成をそれぞれ表している。また各図において、（ａ）図と（ｂ）図との間に設けられた直線乃至曲線の矢印は、広角端から中間位置を経由して望遠端への、各レンズ群の動きを示す。さらに各図において、レンズ群に付された矢印は、無限遠合焦状態から近接物体合焦状態へのフォーカシングを表す。すなわち、図１、４、７、１０、１９及び２２では、後述する第４レンズ群Ｇ４が無限遠合焦状態から近接物体合焦状態へのフォーカシングの際に移動する方向を示しており、図１３及び１６では、後述する第５レンズ群Ｇ５が無限遠合焦状態から近接物体合焦状態へのフォーカシングの際に移動する方向を示している。
　実施の形態１～４及び８に係るズームレンズ系は、物体側から像側へと順に、正のパワーを有する第１レンズ群Ｇ１と、負のパワーを有する第２レンズ群Ｇ２と、正のパワーを有する第３レンズ群Ｇ３と、正のパワーを有する第４レンズ群Ｇ４とを備える。各実施の形態に係るズームレンズ系では、ズーミングに際して、各レンズ群の間隔、すなわち、前記第１レンズ群Ｇ１と第２レンズ群Ｇ２との間隔、第２レンズ群Ｇ２と第３レンズ群Ｇ３との間隔、及び第３レンズ群Ｇ３と第４レンズ群Ｇ４との間隔がいずれも変化するように、全てのレンズ群が光軸に沿った方向にそれぞれ移動する。各実施の形態に係るズームレンズ系は、これら各レンズ群を所望のパワー配置にすることにより、高い光学性能を保持しつつ、レンズ系全体の小型化を可能にしている。
　実施の形態５～７に係るズームレンズ系は、物体側から像側へと順に、正のパワーを有する第１レンズ群Ｇ１と、負のパワーを有する第２レンズ群Ｇ２と、正のパワーを有する第３レンズ群Ｇ３と、第４レンズ群Ｇ４と、正のパワーを有する第５レンズ群Ｇ５とを備え、実施の形態５に係るズームレンズ系では、第４レンズ群Ｇ４は負のパワーを有し、実施の形態６及び７に係るズームレンズ系では、第４レンズ群Ｇ４は正のパワーを有する。各実施の形態に係るズームレンズ系では、ズーミングに際して、各レンズ群の間隔、すなわち、前記第１レンズ群Ｇ１と第２レンズ群Ｇ２との間隔、第２レンズ群Ｇ２と第３レンズ群Ｇ３との間隔、第３レンズ群Ｇ３と第４レンズ群Ｇ４との間隔、及び第４レンズ群Ｇ４と第５レンズ群Ｇ５との間隔がいずれも変化するように、全てのレンズ群が光軸に沿った方向にそれぞれ移動する。各実施の形態に係るズームレンズ系は、これら各レンズ群を所望のパワー配置にすることにより、高い光学性能を保持しつつ、レンズ系全体の小型化を可能にしている。
　なお図１、４、７、１０、１３、１６、１９及び２２において、特定の面に付されたアスタリスク＊は、該面が非球面であることを示している。また各図において、各レンズ群の符号に付された記号（＋）及び記号（－）は、各レンズ群のパワーの符号に対応する。また各図において、最も右側に記載された直線は、像面Ｓの位置を表し、該像面Ｓの物体側（図１、４、７、１０及び２２：像面Ｓと第４レンズ群Ｇ４の最像側レンズ面との間、図１３、１６及び１９：像面Ｓと第５レンズ群Ｇ５の最像側レンズ面との間）には、光学的ローパスフィルタや撮像素子のフェースプレート等と等価な平行平板Ｐが設けられている。
　さらに図１、４、７、１０、１３、１６、１９及び２２において、第３レンズ群Ｇ３の最物体側、すなわち、第２レンズ群Ｇ２と第３レンズ群Ｇ３との間に開口絞りＡが設けられている。該開口絞りＡは、撮像時の広角端から望遠端へのズーミングの際に、第３レンズ群Ｇ３と一体的に光軸上を物体側へ移動する。
　図１に示すように、実施の形態１に係るズームレンズ系において、第１レンズ群Ｇ１は、物体側から像側へと順に、物体側に凸面を向けた負メニスカス形状の第１レンズ素子Ｌ１と、物体側に凸面を向けた正メニスカス形状の第２レンズ素子Ｌ２と、物体側に凸面を向けた正メニスカス形状の第３レンズ素子Ｌ３とからなる。これらのうち、第１レンズ素子Ｌ１と第２レンズ素子Ｌ２とは接合されており、後述する対応数値実施例における面データでは、これら第１レンズ素子Ｌ１と第２レンズ素子Ｌ２との間の接着剤層に面番号２が付与されている。
　実施の形態１に係るズームレンズ系において、第２レンズ群Ｇ２は、物体側から像側へと順に、物体側に凸面を向けた負メニスカス形状の第４レンズ素子Ｌ４と、両凹形状の第５レンズ素子Ｌ５と、両凸形状の第６レンズ素子Ｌ６とからなる。これらのうち、第４レンズ素子Ｌ４は、その両面が非球面であり、第５レンズ素子Ｌ５は、その物体側面が非球面である。
　また実施の形態１に係るズームレンズ系において、第３レンズ群Ｇ３は、物体側から像側へと順に、両凸形状の第７レンズ素子Ｌ７と、両凸形状の第８レンズ素子Ｌ８と、両凹形状の第９レンズ素子Ｌ９と、物体側に凸面を向けた正メニスカス形状の第１０レンズ素子Ｌ１０とからなる。これらのうち、第８レンズ素子Ｌ８と第９レンズ素子Ｌ９とは接合されており、後述する対応数値実施例における面データでは、これら第８レンズ素子Ｌ８と第９レンズ素子Ｌ９との間の接着剤層に面番号１７が付与されている。また、第７レンズ素子Ｌ７は、その両面が非球面である。
　なお前記第３レンズ群Ｇ３は、後に詳述するように、物体側から像側へと順に、第３ａレンズ群Ｇ３ａと第３ｂレンズ群Ｇ３ｂとで構成されており、第３ａレンズ群Ｇ３ａは、物体側から像側へと順に、第７レンズ素子Ｌ７と第８レンズ素子Ｌ８と第９レンズ素子Ｌ９とからなり、第３ｂレンズ群Ｇ３ｂは、第１０レンズ素子Ｌ１０のみからなる。
　また実施の形態１に係るズームレンズ系において、第４レンズ群Ｇ４は、物体側に凸面を向けた正メニスカス形状の第１１レンズ素子Ｌ１１のみからなる。この第１１レンズ素子Ｌ１１は、その両面が非球面である。
　なお、実施の形態１に係るズームレンズ系において、像面Ｓの物体側（像面Ｓと第１１レンズ素子Ｌ１１との間）には、平行平板Ｐが設けられている。
　実施の形態１に係るズームレンズ系において、撮像時の広角端から望遠端へのズーミングの際に、第１レンズ群Ｇ１及び第３レンズ群Ｇ３は、物体側へ移動し、第２レンズ群Ｇ２は、像側に凸の軌跡を描いて像側へ移動し、第４レンズ群Ｇ４は、望遠端での位置が広角端での位置と略同じになるように物体側に凸の軌跡を描いて移動する。すなわち、ズーミングに際して、第１レンズ群Ｇ１と第２レンズ群Ｇ２との間隔が増大し、第２レンズ群Ｇ２と第３レンズ群Ｇ３との間隔が減少し、第３レンズ群Ｇ３と第４レンズ群Ｇ４との間隔が増大するように、各レンズ群が光軸に沿ってそれぞれ移動する。
　図４に示すように、実施の形態２に係るズームレンズ系において、第１レンズ群Ｇ１は、物体側から像側へと順に、物体側に凸面を向けた負メニスカス形状の第１レンズ素子Ｌ１と、両凸形状の第２レンズ素子Ｌ２とからなる。これら第１レンズ素子Ｌ１と第２レンズ素子Ｌ２とは接合されており、後述する対応数値実施例における面データでは、第１レンズ素子Ｌ１と第２レンズ素子Ｌ２との間の接着剤層に面番号２が付与されている。また、第２レンズ素子Ｌ２は、その像側面が非球面である。
　実施の形態２に係るズームレンズ系において、第２レンズ群Ｇ２は、物体側から像側へと順に、物体側に凸面を向けた負メニスカス形状の第３レンズ素子Ｌ３と、像側に凸面を向けた負メニスカス形状の第４レンズ素子Ｌ４と、両凸形状の第５レンズ素子Ｌ５とからなる。これらのうち、第３レンズ素子Ｌ３は、その両面が非球面であり、第４レンズ素子Ｌ４は、その物体側面が非球面である。
　また実施の形態２に係るズームレンズ系において、第３レンズ群Ｇ３は、物体側から像側へと順に、両凸形状の第６レンズ素子Ｌ６と、両凸形状の第７レンズ素子Ｌ７と、両凹形状の第８レンズ素子Ｌ８と、両凸形状の第９レンズ素子Ｌ９とからなる。これらのうち、第７レンズ素子Ｌ７と第８レンズ素子Ｌ８とは接合されており、後述する対応数値実施例における面データでは、これら第７レンズ素子Ｌ７と第８レンズ素子Ｌ８との間の接着剤層に面番号１５が付与されている。また、第６レンズ素子Ｌ６は、その両面が非球面である。
　なお前記第３レンズ群Ｇ３は、後に詳述するように、物体側から像側へと順に、第３ａレンズ群Ｇ３ａと第３ｂレンズ群Ｇ３ｂとで構成されており、第３ａレンズ群Ｇ３ａは、物体側から像側へと順に、第６レンズ素子Ｌ６と第７レンズ素子Ｌ７と第８レンズ素子Ｌ８とからなり、第３ｂレンズ群Ｇ３ｂは、第９レンズ素子Ｌ９のみからなる。
　また実施の形態２に係るズームレンズ系において、第４レンズ群Ｇ４は、物体側に凸面を向けた正メニスカス形状の第１０レンズ素子Ｌ１０のみからなる。この第１０レンズ素子Ｌ１０は、その両面が非球面である。
　なお、実施の形態２に係るズームレンズ系において、像面Ｓの物体側（像面Ｓと第１０レンズ素子Ｌ１０との間）には、平行平板Ｐが設けられている。
　実施の形態２に係るズームレンズ系において、撮像時の広角端から望遠端へのズーミングの際に、第１レンズ群Ｇ１及び第３レンズ群Ｇ３は、物体側へ移動し、第２レンズ群Ｇ２は、像側に凸の軌跡を描いて像側へ移動し、第４レンズ群Ｇ４は、望遠端での位置が広角端での位置と略同じになるように物体側に凸の軌跡を描いて移動する。すなわち、ズーミングに際して、第１レンズ群Ｇ１と第２レンズ群Ｇ２との間隔が増大し、第２レンズ群Ｇ２と第３レンズ群Ｇ３との間隔が減少し、第３レンズ群Ｇ３と第４レンズ群Ｇ４との間隔が増大するように、各レンズ群が光軸に沿ってそれぞれ移動する。
　図７に示すように、実施の形態３に係るズームレンズ系において、第１レンズ群Ｇ１は、物体側から像側へと順に、物体側に凸面を向けた負メニスカス形状の第１レンズ素子Ｌ１と、物体側に凸面を向けた正メニスカス形状の第２レンズ素子Ｌ２と、物体側に凸面を向けた正メニスカス形状の第３レンズ素子Ｌ３とからなる。これらのうち、第１レンズ素子Ｌ１と第２レンズ素子Ｌ２とは接合されており、後述する対応数値実施例における面データでは、これら第１レンズ素子Ｌ１と第２レンズ素子Ｌ２との間の接着剤層に面番号２が付与されている。
　実施の形態３に係るズームレンズ系において、第２レンズ群Ｇ２は、物体側から像側へと順に、両凹形状の第４レンズ素子Ｌ４と、像側に凸面を向けた負メニスカス形状の第５レンズ素子Ｌ５と、両凸形状の第６レンズ素子Ｌ６とからなる。これらのうち、第４レンズ素子Ｌ４は、その両面が非球面であり、第５レンズ素子Ｌ５は、その物体側面が非球面である。
　また実施の形態３に係るズームレンズ系において、第３レンズ群Ｇ３は、物体側から像側へと順に、両凸形状の第７レンズ素子Ｌ７と、両凸形状の第８レンズ素子Ｌ８と、両凹形状の第９レンズ素子Ｌ９と、物体側に凸面を向けた正メニスカス形状の第１０レンズ素子Ｌ１０とからなる。これらのうち、第８レンズ素子Ｌ８と第９レンズ素子Ｌ９とは接合されており、後述する対応数値実施例における面データでは、これら第８レンズ素子Ｌ８と第９レンズ素子Ｌ９との間の接着剤層に面番号１７が付与されている。また、第７レンズ素子Ｌ７は、その両面が非球面である。
　なお前記第３レンズ群Ｇ３は、後に詳述するように、物体側から像側へと順に、第３ａレンズ群Ｇ３ａと第３ｂレンズ群Ｇ３ｂとで構成されており、第３ａレンズ群Ｇ３ａは、物体側から像側へと順に、第７レンズ素子Ｌ７と第８レンズ素子Ｌ８と第９レンズ素子Ｌ９とからなり、第３ｂレンズ群Ｇ３ｂは、第１０レンズ素子Ｌ１０のみからなる。
　また実施の形態３に係るズームレンズ系において、第４レンズ群Ｇ４は、物体側に凸面を向けた正メニスカス形状の第１１レンズ素子Ｌ１１のみからなる。この第１１レンズ素子Ｌ１１は、その両面が非球面である。
　なお、実施の形態３に係るズームレンズ系において、像面Ｓの物体側（像面Ｓと第１１レンズ素子Ｌ１１との間）には、平行平板Ｐが設けられている。
　実施の形態３に係るズームレンズ系において、撮像時の広角端から望遠端へのズーミングの際に、第１レンズ群Ｇ１及び第３レンズ群Ｇ３は、物体側へ移動し、第２レンズ群Ｇ２は、像側に凸の軌跡を描いて像側へ移動し、第４レンズ群Ｇ４は、望遠端での位置が広角端での位置と略同じになるように物体側に凸の軌跡を描いて移動する。すなわち、ズーミングに際して、第１レンズ群Ｇ１と第２レンズ群Ｇ２との間隔が増大し、第２レンズ群Ｇ２と第３レンズ群Ｇ３との間隔が減少し、第３レンズ群Ｇ３と第４レンズ群Ｇ４との間隔が増大するように、各レンズ群が光軸に沿ってそれぞれ移動する。
　図１０に示すように、実施の形態４に係るズームレンズ系において、第１レンズ群Ｇ１は、物体側から像側へと順に、物体側に凸面を向けた負メニスカス形状の第１レンズ素子Ｌ１と、物体側に凸面を向けた正メニスカス形状の第２レンズ素子Ｌ２と、物体側に凸面を向けた正メニスカス形状の第３レンズ素子Ｌ３とからなる。これらのうち、第１レンズ素子Ｌ１と第２レンズ素子Ｌ２とは接合されており、後述する対応数値実施例における面データでは、これら第１レンズ素子Ｌ１と第２レンズ素子Ｌ２との間の接着剤層に面番号２が付与されている。
　実施の形態４に係るズームレンズ系において、第２レンズ群Ｇ２は、物体側から像側へと順に、両凹形状の第４レンズ素子Ｌ４と、両凹形状の第５レンズ素子Ｌ５と、両凸形状の第６レンズ素子Ｌ６とからなる。これらのうち、第４レンズ素子Ｌ４は、その両面が非球面であり、第５レンズ素子Ｌ５は、その物体側面が非球面である。
　また実施の形態４に係るズームレンズ系において、第３レンズ群Ｇ３は、物体側から像側へと順に、両凸形状の第７レンズ素子Ｌ７と、両凸形状の第８レンズ素子Ｌ８と、両凹形状の第９レンズ素子Ｌ９と、物体側に凸面を向けた正メニスカス形状の第１０レンズ素子Ｌ１０とからなる。これらのうち、第８レンズ素子Ｌ８と第９レンズ素子Ｌ９とは接合されており、後述する対応数値実施例における面データでは、これら第８レンズ素子Ｌ８と第９レンズ素子Ｌ９との間の接着剤層に面番号１７が付与されている。また、第７レンズ素子Ｌ７は、その両面が非球面である。
　なお前記第３レンズ群Ｇ３は、後に詳述するように、物体側から像側へと順に、第３ａレンズ群Ｇ３ａと第３ｂレンズ群Ｇ３ｂとで構成されており、第３ａレンズ群Ｇ３ａは、物体側から像側へと順に、第７レンズ素子Ｌ７と第８レンズ素子Ｌ８と第９レンズ素子Ｌ９とからなり、第３ｂレンズ群Ｇ３ｂは、第１０レンズ素子Ｌ１０のみからなる。
　また実施の形態４に係るズームレンズ系において、第４レンズ群Ｇ４は、物体側に凸面を向けた正メニスカス形状の第１１レンズ素子Ｌ１１のみからなる。この第１１レンズ素子Ｌ１１は、その両面が非球面である。
　なお、実施の形態４に係るズームレンズ系において、像面Ｓの物体側（像面Ｓと第１１レンズ素子Ｌ１１との間）には、平行平板Ｐが設けられている。
　実施の形態４に係るズームレンズ系において、撮像時の広角端から望遠端へのズーミングの際に、第１レンズ群Ｇ１及び第３レンズ群Ｇ３は、物体側へ移動し、第２レンズ群Ｇ２は、像側に凸の軌跡を描いて像側へ移動し、第４レンズ群Ｇ４は、望遠端での位置が広角端での位置と略同じになるように物体側に凸の軌跡を描いて移動する。すなわち、ズーミングに際して、第１レンズ群Ｇ１と第２レンズ群Ｇ２との間隔が増大し、第２レンズ群Ｇ２と第３レンズ群Ｇ３との間隔が減少し、第３レンズ群Ｇ３と第４レンズ群Ｇ４との間隔が増大するように、各レンズ群が光軸に沿ってそれぞれ移動する。
　図１３に示すように、実施の形態５に係るズームレンズ系において、第１レンズ群Ｇ１は、物体側から像側へと順に、物体側に凸面を向けた負メニスカス形状の第１レンズ素子Ｌ１と、物体側に凸面を向けた正メニスカス形状の第２レンズ素子Ｌ２と、物体側に凸面を向けた正メニスカス形状の第３レンズ素子Ｌ３とからなる。これらのうち、第１レンズ素子Ｌ１と第２レンズ素子Ｌ２とは接合されており、後述する対応数値実施例における面データでは、これら第１レンズ素子Ｌ１と第２レンズ素子Ｌ２との間の接着剤層に面番号２が付与されている。
　実施の形態５に係るズームレンズ系において、第２レンズ群Ｇ２は、物体側から像側へと順に、物体側に凸面を向けた負メニスカス形状の第４レンズ素子Ｌ４と、像側に凸面を向けた負メニスカス形状の第５レンズ素子Ｌ５と、両凸形状の第６レンズ素子Ｌ６とからなる。これらのうち、第４レンズ素子Ｌ４は、その両面が非球面であり、第５レンズ素子Ｌ５は、その物体側面が非球面である。
　また実施の形態５に係るズームレンズ系において、第３レンズ群Ｇ３は、物体側から像側へと順に、両凸形状の第７レンズ素子Ｌ７と、両凸形状の第８レンズ素子Ｌ８と、両凹形状の第９レンズ素子Ｌ９と、両凸形状の第１０レンズ素子Ｌ１０とからなる。これらのうち、第８レンズ素子Ｌ８と第９レンズ素子Ｌ９とは接合されており、後述する対応数値実施例における面データでは、これら第８レンズ素子Ｌ８と第９レンズ素子Ｌ９との間の接着剤層に面番号１７が付与されている。また、第７レンズ素子Ｌ７は、その両面が非球面である。
　なお前記第３レンズ群Ｇ３は、後に詳述するように、物体側から像側へと順に、第３ａレンズ群Ｇ３ａと第３ｂレンズ群Ｇ３ｂとで構成されており、第３ａレンズ群Ｇ３ａは、物体側から像側へと順に、第７レンズ素子Ｌ７と第８レンズ素子Ｌ８と第９レンズ素子Ｌ９とからなり、第３ｂレンズ群Ｇ３ｂは、第１０レンズ素子Ｌ１０のみからなる。
　また実施の形態５に係るズームレンズ系において、第４レンズ群Ｇ４は、両凹形状の第１１レンズ素子Ｌ１１のみからなる。この第１１レンズ素子Ｌ１１は、その像側面が非球面である。
　また実施の形態５に係るズームレンズ系において、第５レンズ群Ｇ５は、物体側に凸面を向けた正メニスカス形状の第１２レンズ素子Ｌ１２のみからなる。この第１２レンズ素子Ｌ１２は、その両面が非球面である。
　なお、実施の形態５に係るズームレンズ系において、像面Ｓの物体側（像面Ｓと第１２レンズ素子Ｌ１２との間）には、平行平板Ｐが設けられている。
　実施の形態５に係るズームレンズ系において、撮像時の広角端から望遠端へのズーミングの際に、第１レンズ群Ｇ１、第３レンズ群Ｇ３及び第４レンズ群Ｇ４は、物体側へ移動し、第２レンズ群Ｇ２は、像側に凸の軌跡を描いて像側へ移動し、第５レンズ群Ｇ５は、望遠端での位置が広角端での位置と略同じになるように物体側に凸の軌跡を描いて移動する。すなわち、ズーミングに際して、第１レンズ群Ｇ１と第２レンズ群Ｇ２との間隔が増大し、第２レンズ群Ｇ２と第３レンズ群Ｇ３との間隔が減少し、第４レンズ群Ｇ４と第５レンズ群Ｇ５との間隔が増大するように、各レンズ群が光軸に沿ってそれぞれ移動する。
　図１６に示すように、実施の形態６に係るズームレンズ系において、第１レンズ群Ｇ１は、物体側から像側へと順に、物体側に凸面を向けた負メニスカス形状の第１レンズ素子Ｌ１と、物体側に凸面を向けた正メニスカス形状の第２レンズ素子Ｌ２と、物体側に凸面を向けた正メニスカス形状の第３レンズ素子Ｌ３とからなる。これらのうち、第１レンズ素子Ｌ１と第２レンズ素子Ｌ２とは接合されており、後述する対応数値実施例における面データでは、これら第１レンズ素子Ｌ１と第２レンズ素子Ｌ２との間の接着剤層に面番号２が付与されている。
　実施の形態６に係るズームレンズ系において、第２レンズ群Ｇ２は、物体側から像側へと順に、物体側に凸面を向けた負メニスカス形状の第４レンズ素子Ｌ４と、両凹形状の第５レンズ素子Ｌ５と、両凸形状の第６レンズ素子Ｌ６とからなる。これらのうち、第４レンズ素子Ｌ４は、その両面が非球面であり、第５レンズ素子Ｌ５は、その物体側面が非球面である。
　また実施の形態６に係るズームレンズ系において、第３レンズ群Ｇ３は、物体側から像側へと順に、両凸形状の第７レンズ素子Ｌ７と、両凸形状の第８レンズ素子Ｌ８と、両凹形状の第９レンズ素子Ｌ９と、物体側に凸面を向けた正メニスカス形状の第１０レンズ素子Ｌ１０とからなる。これらのうち、第８レンズ素子Ｌ８と第９レンズ素子Ｌ９とは接合されており、後述する対応数値実施例における面データでは、これら第８レンズ素子Ｌ８と第９レンズ素子Ｌ９との間の接着剤層に面番号１７が付与されている。また、第７レンズ素子Ｌ７は、その両面が非球面である。
　なお前記第３レンズ群Ｇ３は、後に詳述するように、物体側から像側へと順に、第３ａレンズ群Ｇ３ａと第３ｂレンズ群Ｇ３ｂとで構成されており、第３ａレンズ群Ｇ３ａは、物体側から像側へと順に、第７レンズ素子Ｌ７と第８レンズ素子Ｌ８と第９レンズ素子Ｌ９とからなり、第３ｂレンズ群Ｇ３ｂは、第１０レンズ素子Ｌ１０のみからなる。
　また実施の形態６に係るズームレンズ系において、第４レンズ群Ｇ４は、両凸形状の第１１レンズ素子Ｌ１１のみからなる。
　また実施の形態６に係るズームレンズ系において、第５レンズ群Ｇ５は、物体側に凸面を向けた正メニスカス形状の第１２レンズ素子Ｌ１２のみからなる。この第１２レンズ素子Ｌ１２は、その両面が非球面である。
　なお、実施の形態６に係るズームレンズ系において、像面Ｓの物体側（像面Ｓと第１２レンズ素子Ｌ１２との間）には、平行平板Ｐが設けられている。
　実施の形態６に係るズームレンズ系において、撮像時の広角端から望遠端へのズーミングの際に、第１レンズ群Ｇ１、第３レンズ群Ｇ３及び第４レンズ群Ｇ４は、物体側へ移動し、第２レンズ群Ｇ２は、像側に凸の軌跡を描いて像側へ移動し、第５レンズ群Ｇ５は、望遠端での位置が広角端での位置と略同じになるように物体側に凸の軌跡を描いて移動する。すなわち、ズーミングに際して、第１レンズ群Ｇ１と第２レンズ群Ｇ２との間隔が増大し、第２レンズ群Ｇ２と第３レンズ群Ｇ３との間隔が減少し、第４レンズ群Ｇ４と第５レンズ群Ｇ５との間隔が増大するように、各レンズ群が光軸に沿ってそれぞれ移動する。
　図１９に示すように、実施の形態７に係るズームレンズ系において、第１レンズ群Ｇ１は、物体側から像側へと順に、物体側に凸面を向けた負メニスカス形状の第１レンズ素子Ｌ１と、物体側に凸面を向けた正メニスカス形状の第２レンズ素子Ｌ２と、物体側に凸面を向けた正メニスカス形状の第３レンズ素子Ｌ３とからなる。これらのうち、第１レンズ素子Ｌ１と第２レンズ素子Ｌ２とは接合されており、後述する対応数値実施例における面データでは、これら第１レンズ素子Ｌ１と第２レンズ素子Ｌ２との間の接着剤層に面番号２が付与されている。
　実施の形態７に係るズームレンズ系において、第２レンズ群Ｇ２は、物体側から像側へと順に、物体側に凸面を向けた負メニスカス形状の第４レンズ素子Ｌ４と、像側に凸面を向けた負メニスカス形状の第５レンズ素子Ｌ５と、両凸形状の第６レンズ素子Ｌ６とからなる。これらのうち、第４レンズ素子Ｌ４は、その両面が非球面であり、第５レンズ素子Ｌ５は、その物体側面が非球面である。
　また実施の形態７に係るズームレンズ系において、第３レンズ群Ｇ３は、物体側から像側へと順に、両凸形状の第７レンズ素子Ｌ７と、両凸形状の第８レンズ素子Ｌ８と、両凹形状の第９レンズ素子Ｌ９と、物体側に凸面を向けた正メニスカス形状の第１０レンズ素子Ｌ１０とからなる。これらのうち、第８レンズ素子Ｌ８と第９レンズ素子Ｌ９とは接合されており、後述する対応数値実施例における面データでは、これら第８レンズ素子Ｌ８と第９レンズ素子Ｌ９との間の接着剤層に面番号１７が付与されている。また、第７レンズ素子Ｌ７は、その両面が非球面である。
　なお前記第３レンズ群Ｇ３は、後に詳述するように、物体側から像側へと順に、第３ａレンズ群Ｇ３ａと第３ｂレンズ群Ｇ３ｂとで構成されており、第３ａレンズ群Ｇ３ａは、物体側から像側へと順に、第７レンズ素子Ｌ７と第８レンズ素子Ｌ８と第９レンズ素子Ｌ９とからなり、第３ｂレンズ群Ｇ３ｂは、第１０レンズ素子Ｌ１０のみからなる。
　また実施の形態７に係るズームレンズ系において、第４レンズ群Ｇ４は、物体側に凸面を向けた正メニスカス形状の第１１レンズ素子Ｌ１１のみからなる。この第１１レンズ素子Ｌ１１は、その両面が非球面である。
　また実施の形態７に係るズームレンズ系において、第５レンズ群Ｇ５は、両凸形状の第１２レンズ素子Ｌ１２のみからなる。この第１２レンズ素子Ｌ１２は、その物体側面が非球面である。
　なお、実施の形態７に係るズームレンズ系において、像面Ｓの物体側（像面Ｓと第１２レンズ素子Ｌ１２との間）には、平行平板Ｐが設けられている。
　実施の形態７に係るズームレンズ系において、撮像時の広角端から望遠端へのズーミングの際に、第１レンズ群Ｇ１及び第３レンズ群Ｇ３は、物体側へ移動し、第２レンズ群Ｇ２は、像側に凸の軌跡を描いて像側へ移動し、第４レンズ群Ｇ４は、望遠端での位置が広角端での位置と略同じになるように物体側に凸の軌跡を描いて移動し、第５レンズ群Ｇ５は、像側へ移動する。すなわち、ズーミングに際して、第１レンズ群Ｇ１と第２レンズ群Ｇ２との間隔が増大し、第２レンズ群Ｇ２と第３レンズ群Ｇ３との間隔が減少し、第３レンズ群Ｇ３と第４レンズ群Ｇ４との間隔が増大するように、各レンズ群が光軸に沿ってそれぞれ移動する。
　図２２に示すように、実施の形態８に係るズームレンズ系において、第１レンズ群Ｇ１は、物体側から像側へと順に、物体側に凸面を向けた負メニスカス形状の第１レンズ素子Ｌ１と、物体側に凸面を向けた正メニスカス形状の第２レンズ素子Ｌ２と、物体側に凸面を向けた正メニスカス形状の第３レンズ素子Ｌ３とからなる。これらのうち、第１レンズ素子Ｌ１と第２レンズ素子Ｌ２とは接合されており、後述する対応数値実施例における面データでは、これら第１レンズ素子Ｌ１と第２レンズ素子Ｌ２との間の接着剤層に面番号２が付与されている。
　実施の形態８に係るズームレンズ系において、第２レンズ群Ｇ２は、物体側から像側へと順に、物体側に凸面を向けた負メニスカス形状の第４レンズ素子Ｌ４と、像側に凸面を向けた負メニスカス形状の第５レンズ素子Ｌ５と、両凸形状の第６レンズ素子Ｌ６とからなる。これらのうち、第４レンズ素子Ｌ４は、その両面が非球面であり、第５レンズ素子Ｌ５は、その物体側面が非球面である。
　また実施の形態８に係るズームレンズ系において、第３レンズ群Ｇ３は、物体側から像側へと順に、両凸形状の第７レンズ素子Ｌ７と、両凸形状の第８レンズ素子Ｌ８と、両凹形状の第９レンズ素子Ｌ９と、両凹形状の第１０レンズ素子Ｌ１０とからなる。これらのうち、第８レンズ素子Ｌ８と第９レンズ素子Ｌ９とは接合されており、後述する対応数値実施例における面データでは、これら第８レンズ素子Ｌ８と第９レンズ素子Ｌ９との間の接着剤層に面番号１７が付与されている。また、第７レンズ素子Ｌ７は、その両面が非球面であり、第９レンズ素子Ｌ９は、その像側面が非球面である。
　なお前記第３レンズ群Ｇ３は、後に詳述するように、物体側から像側へと順に、第３ａレンズ群Ｇ３ａと第３ｂレンズ群Ｇ３ｂとで構成されており、第３ａレンズ群Ｇ３ａは、物体側から像側へと順に、第７レンズ素子Ｌ７と第８レンズ素子Ｌ８と第９レンズ素子Ｌ９とからなり、第３ｂレンズ群Ｇ３ｂは、第１０レンズ素子Ｌ１０のみからなる。
　また実施の形態８に係るズームレンズ系において、第４レンズ群Ｇ４は、両凸形状の第１１レンズ素子Ｌ１１のみからなる。この第１１レンズ素子Ｌ１１は、その両面が非球面である。
　なお、実施の形態８に係るズームレンズ系において、像面Ｓの物体側（像面Ｓと第１１レンズ素子Ｌ１１との間）には、平行平板Ｐが設けられている。
　実施の形態８に係るズームレンズ系において、撮像時の広角端から望遠端へのズーミングの際に、第１レンズ群Ｇ１及び第３レンズ群Ｇ３は、物体側へ移動し、第２レンズ群Ｇ２は、像側に凸の軌跡を描いて像側へ移動し、第４レンズ群Ｇ４は、望遠端での位置が広角端での位置よりも僅かに物体側になるように物体側に凸の軌跡を描いて移動する。すなわち、ズーミングに際して、第１レンズ群Ｇ１と第２レンズ群Ｇ２との間隔が増大し、第２レンズ群Ｇ２と第３レンズ群Ｇ３との間隔が減少し、第３レンズ群Ｇ３と第４レンズ群Ｇ４との間隔が増大するように、各レンズ群が光軸に沿ってそれぞれ移動する。
　実施の形態１～４及び８に係るズームレンズ系は、後続レンズ群として正のパワーを有する第４レンズ群Ｇ４を有し、撮像時の広角端から望遠端へのズーミングの際に、この第４レンズ群Ｇ４が、第１レンズ群Ｇ１、第２レンズ群Ｇ２及び第３レンズ群Ｇ３と共に光軸に沿って移動するので、高い光学性能を保持しつつ、レンズ系全体の小型化を可能にしている。
　実施の形態１～４及び８に係るズームレンズ系では、無限遠合焦状態から近接物体合焦状態へのフォーカシングの際に、前記第４レンズ群Ｇ４が光軸に沿って物体側へ移動するので、近接物体合焦状態においても高い光学性能を保持することができる。また、第４レンズ群Ｇ４を構成するレンズ素子は、非球面を有しており、広角端から望遠端における軸外の像面湾曲を良好に補正することができる。
　実施の形態１～４及び８に係るズームレンズ系では、前記第４レンズ群Ｇ４が２枚以下のレンズ素子で構成されているので、レンズ系全体の小型化を可能にしており、かつ、無限遠物体から近距離物体へフォーカスを行う場合に、迅速なフォーカスを容易にしている。
　実施の形態５～７に係るズームレンズ系は、後続レンズ群として、正のパワー又は負のパワーを有する第４レンズ群Ｇ４と、正のパワーを有する第５レンズ群Ｇ５とを有し、撮像時の広角端から望遠端へのズーミングの際に、これら第４レンズ群Ｇ４及び第５レンズ群Ｇ５が、第１レンズ群Ｇ１、第２レンズ群Ｇ２及び第３レンズ群Ｇ３と共に光軸に沿って移動するので、高い光学性能を保持しつつ、レンズ系全体の小型化を可能にしている。
　実施の形態５～７に係るズームレンズ系では、無限遠合焦状態から近接物体合焦状態へのフォーカシングの際に、前記第４レンズ群Ｇ４又は第５レンズ群Ｇ５が光軸に沿って物体側へ移動するので、近接物体合焦状態においても高い光学性能を保持することができる。また、第４レンズ群Ｇ４又は第５レンズ群Ｇ５を構成するレンズ素子は、非球面を有しており、広角端から望遠端における軸外の像面湾曲を良好に補正することができる。
　実施の形態５～７に係るズームレンズ系では、前記第４レンズ群Ｇ４及び第５レンズ群Ｇ５が、それぞれ２枚以下のレンズ素子で構成されているので、レンズ系全体の小型化を可能にしており、かつ、無限遠物体から近距離物体へフォーカスを行う場合に、迅速なフォーカスを容易にしている。
　実施の形態８に係るズームレンズ系では、第３レンズ群Ｇ３が、少なくとも２つの空気間隔を有し、物体側から像側へと順に、正のパワーを有するレンズ素子と、正のパワーを有するレンズ素子と、最像側に位置する負のパワーを有するレンズ素子とを含むので、球面収差、コマ収差、色収差を良好に補正することができる。
　なお、実施の形態１～４及び８に係るズームレンズ系は、後続レンズ群として第４レンズ群Ｇ４を備えた４群構成であり、実施の形態５～７に係るズームレンズ系は、後続レンズ群として第４レンズ群Ｇ４及び第５レンズ群Ｇ５を備えた５群構成であるが、後続レンズ群を構成するレンズ群の数には特に限定がない。また、後続レンズ群を構成する各レンズ群のパワーにも特に限定がない。
　実施の形態１～８に係るズームレンズ系では、第３レンズ群Ｇ３の一部が、像のぶれを光学的に補正するために光軸に対して垂直方向に移動する第３ｂレンズ群Ｇ３ｂである。すなわち、該第３レンズ群Ｇ３が、物体側から像側へと順に、沈胴時に、撮像時とは異なる軸に沿って退避するレンズ群（第３ａレンズ群Ｇ３ａ）と、光軸に対して垂直方向に移動する第３ｂレンズ群Ｇ３ｂとで構成されており、この第３ｂレンズ群Ｇ３ｂによって、全系の振動による像点移動を補正する、すなわち、手ぶれ、振動等による像のぶれを光学的に補正することができる。
　全系の振動による像点移動を補正する際に、このように第３ｂレンズ群Ｇ３ｂを構成するレンズ素子が光軸に直交する方向に移動することにより、ズームレンズ系全体の大型化を抑制してコンパクトに構成しながら、偏心コマ収差や偏心非点収差が小さい優れた結像特性を維持して像ぶれの補正を行うことができる。
　なお、実施の形態１～８に係るズームレンズ系では、第３レンズ群Ｇ３は、２つの空気間隔で分けられる３つのレンズユニットから構成されており、物体側から像側へと順に、Ｇ３１ユニット、Ｇ３２ユニット、Ｇ３３ユニットとした場合、第３ｂレンズ群Ｇ３ｂは、Ｇ３３ユニットと等価であってもよく、Ｇ３２ユニットとＧ３３ユニットとを併せたユニットと等価であってもよい。さらに、Ｇ３３ユニットは、１枚のレンズ素子で構成されていてもよく、複数のレンズ素子で構成されていてもよい。
　また、実施の形態１～８に係るズームレンズ系では、第３ｂレンズ群Ｇ３ｂが１枚のレンズ素子で構成されているので、手ぶれ、振動等による像のぶれを光学的に補正する場合に、高精度で迅速な補正を容易にしている。
　以下、例えば実施の形態１～８に係るズームレンズ系のごときズームレンズ系が満足することが好ましい条件を説明する。なお、各実施の形態に係るズームレンズ系に対して、複数の好ましい条件が規定されるが、これら複数の条件すべてを満足するズームレンズ系の構成が最も望ましい。しかしながら、個別の条件を満足することにより、それぞれ対応する効果を奏するズームレンズ系を得ることも可能である。
　例えば実施の形態１～８に係るズームレンズ系のように、少なくとも１枚のレンズ素子で構成されたレンズ群を複数有し、物体側から像側へと順に、正のパワーを有する第１レンズ群と、負のパワーを有する第２レンズ群と、正のパワーを有する第３レンズ群と、後続レンズ群とを備え、撮像時の広角端から望遠端へのズーミングの際に、これら第１レンズ群、第２レンズ群及び第３レンズ群を光軸に沿って移動させて変倍を行い、第３レンズ群の一部が、像のぶれを光学的に補正するために光軸に対して垂直方向に移動する第３ｂレンズ群である（以下、このレンズ構成を、実施の形態の基本構成という）ズームレンズ系は、以下の条件（２）及び（３）を同時に満足する。
　　１．５＜（Ｄ２＋Ｄ３ｂ＋ＤＢ）／Ｉｒ＜２．４　・・・（２）
　　ＢＦ／Ｉｒ＜１．４５　・・・（３）
　（ただし、Ｚ＝ｆＴ／ｆＷ＞９．０である）
ここで、
　Ｄ２：第２レンズ群の光軸上での厚み、
　Ｄ３ｂ：第３ｂレンズ群の光軸上での厚み、
　ＤＢ：各後続レンズ群の光軸上での厚みの総和、
　ＢＦ：最像側レンズ面頂と像面との空気換算した場合の光軸上の最短距離、
　Ｉｒ：次式で表される値
　　　　Ｉｒ＝ｆＴ×ｔａｎ（ωＴ）、
　ｆＴ：望遠端での全系の焦点距離、
　ｆＷ：広角端での全系の焦点距離、
　ωＴ：望遠端での半画角（°）
である。
　前記条件（２）及び（３）は、沈胴時の厚みに関する条件である。条件（２）の下限を下回ると、厚みを薄くすることはできるが、撮像時において良好な光学性能を確保するのに必要な最低限の厚みを下回ることになり、像面湾曲や歪曲収差等の諸収差の補正が困難となる。逆に条件（２）の上限を上回ると、性能確保において必要以上に厚みを持つことになる。さらには、沈胴時の厚みが厚くなり、コンパクトなレンズ鏡筒や撮像装置、カメラを提供することが困難となる。また、条件（３）の上限を上回ると、最像側レンズ面頂と像面との光軸上の最短距離が大きくなり過ぎ、レンズ全長も大きくなる方向に影響することから、コンパクトなレンズ鏡筒や撮像装置、カメラを提供することが困難となる。
　なお、さらに以下の条件（２）’及び（２）’’の少なくとも１つを満足することにより、前記効果をさらに奏功させることができる。
　　１．９＜（Ｄ２＋Ｄ３ｂ＋ＤＢ）／Ｉｒ　・・・（２）’
　　（Ｄ２＋Ｄ３ｂ＋ＤＢ）／Ｉｒ＜２．２　・・・（２）’’
　さらに以下の条件（３）’を満足することにより、前記効果をさらに奏功させることができる。
　　ＢＦ／Ｉｒ＜１．３０　・・・（３）’
　例えば実施の形態１～８に係るズームレンズ系のように、基本構成を有するズームレンズ系は、以下の条件（４）及び（５）を同時に満足することが好ましい。
　　１．５＜ＬＴ／Ｄ＜３．０　・・・（４）
　　３．０＜Ｄ／Ｉｒ＜６．５　・・・（５）
ここで、
　ＬＴ：望遠端におけるレンズ全長（第１レンズ群の最物体側面から像面までの距離）、
　Ｄ：各レンズ群の光軸上での厚みの総和、
　Ｉｒ：次式で表される値
　　　　Ｉｒ＝ｆＴ×ｔａｎ（ωＴ）、
　ｆＴ：望遠端での全系の焦点距離、
　ωＴ：望遠端での半画角（°）
である。
　前記条件（４）は、望遠端におけるレンズ全長と各レンズ群の光軸上での厚みの総和との比を規定する条件である。条件（４）の下限を下回ると、厚みの総和に対してレンズ全長が短くなりすぎ、像面性の確保や色収差等の諸収差の補正が困難となる恐れがある。また、レンズ全長については性能維持に必要な長さを確保し、その分厚みの総和を増大させることも考えられるが、その場合コンパクトなレンズ鏡筒や撮像装置、カメラを提供することが困難となる恐れがある。そのため、前記条件（５）で厚みの総和が大きくなりすぎないように上限を規定している。逆に条件（４）の上限を上回ると、レンズ全長に対して厚みの総和が小さくなりすぎ、球面収差やコマ収差等の諸収差の補正が困難となる恐れがある。
　なお、さらに以下の条件（４）’を満足することにより、前記効果をさらに奏功させることができる。
　　２．３＜ＬＴ／Ｄ　・・・（４）’
　前記条件（５）は、各レンズ群の光軸上での厚みの総和に関する条件である。条件（５）の下限を下回ると、厚みを薄くすることはできるが、撮像時において良好な光学性能を確保するのに必要な最低限の厚みを下回ることになり、特に球面収差やコマ収差等の諸収差の補正が困難となる恐れがある。逆に条件（５）の上限を上回ると、性能確保において必要以上に大きな厚みを持つことになり、コンパクトなレンズ鏡筒や撮像装置、カメラを提供することが困難となる恐れがある。
　なお、さらに以下の条件（５）’及び（５）’’の少なくとも１つを満足することにより、前記効果をさらに奏功させることができる。
　　４．５＜Ｄ／Ｉｒ　・・・（５）’
　　Ｄ／Ｉｒ＜５．６　・・・（５）’’
　例えば実施の形態１～８に係るズームレンズ系のように、基本構成を有するズームレンズ系は、以下の条件（６）及び（７）を同時に満足することが好ましい。
　　ＬＷ／Ｉｒ＜１４．０　・・・（６）
　　ＬＴ／Ｉｒ＜１７．０　・・・（７）
ここで、
　ＬＷ：広角端におけるレンズ全長（第１レンズ群の最物体側面から像面までの距離）、
　ＬＴ：望遠端におけるレンズ全長（第１レンズ群の最物体側面から像面までの距離）、
　Ｉｒ：次式で表される値
　　　　Ｉｒ＝ｆＴ×ｔａｎ（ωＴ）、
　ｆＴ：望遠端での全系の焦点距離、
　ωＴ：望遠端での半画角（°）
である。
　前記条件（６）は、広角端におけるズームレンズ系のレンズ全長と最大像高との関係を規定する条件である。条件（６）の上限を上回ると、ズームレンズ系の広角端における全長が大きくなる傾向が著しくなり、コンパクトなズームレンズ系を達成することが困難になる恐れがある。
　なお、さらに以下の条件（６）’を満足することにより、前記効果をさらに奏功させることができる。
　　ＬＷ／Ｉｒ＜１２．６　・・・（６）’
　前記条件（７）は、望遠端におけるズームレンズ系のレンズ全長と最大像高との関係を規定する条件である。条件（７）の上限を上回ると、ズームレンズ系の望遠端における全長が大きくなる傾向が著しくなり、コンパクトなズームレンズ系を達成することが困難になる恐れがある。
　なお、さらに以下の条件（７）’を満足することにより、前記効果をさらに奏功させることができる。
　　ＬＴ／Ｉｒ＜１５．０　・・・（７）’
　例えば実施の形態１～８に係るズームレンズ系のように、基本構成を有するズームレンズ系は、以下の条件（８）を満足することが好ましい。
　　Ｍ１２／Ｉｒ＜４．７　・・・（８）
ここで、
　Ｍ１２：撮像時の広角端から望遠端へのズーミングの際の、第１レンズ群と第２レンズ群との相対移動量、
　Ｉｒ：次式で表される値
　　　　Ｉｒ＝ｆＴ×ｔａｎ（ωＴ）、
　ｆＴ：望遠端での全系の焦点距離、
　ωＴ：望遠端での半画角（°）
である。
　前記条件（８）は、第１レンズ群と第２レンズ群との相対移動量と、最大像高との関係を規定する条件である。高倍率を確保するためには、第１レンズ群と第２レンズ群との相対移動量は大きくなる傾向にあるが、条件（８）の上限を上回ると、相対移動量が大きくなり過ぎ、コンパクトなレンズ鏡筒や撮像装置、カメラを提供することが困難となる恐れがある。
　なお、さらに以下の条件（８）’を満足することにより、前記効果をさらに奏功させることができる。
　　Ｍ１２／Ｉｒ＜４．２　・・・（８）’
　例えば実施の形態１～８に係るズームレンズ系のように、基本構成を有するズームレンズ系は、以下の条件（９）を満足することが好ましい。
　　Ｍ１２×ｆ１／Ｉｒ２＜４４．０　・・・（９）
ここで、
　Ｍ１２：撮像時の広角端から望遠端へのズーミングの際の、第１レンズ群と第２レンズ群との相対移動量、
　ｆ１：第１レンズ群の合成焦点距離、
　Ｉｒ：次式で表される値
　　　　Ｉｒ＝ｆＴ×ｔａｎ（ωＴ）、
　ｆＴ：望遠端での全系の焦点距離、
　ωＴ：望遠端での半画角（°）
である。
　前記条件（９）は、第１レンズ群と第２レンズ群との相対移動量と第１レンズ群の焦点距離との乗数と、最大像高との関係を規定する条件である。条件（９）の上限を上回ると、相対移動量が大きくなり過ぎ、コンパクトなレンズ鏡筒や撮像装置、カメラを提供することが困難となる恐れがある。また、第１レンズ群の焦点距離が大きくなり、高倍率を確保するために必要な第１レンズ群の移動量が大きくなり過ぎ、コンパクトなレンズ鏡筒や撮像装置、カメラを提供することが困難となる恐れがある。
　なお、さらに以下の条件（９）’を満足することにより、前記効果をさらに奏功させることができる。
　　Ｍ１２×ｆ１／Ｉｒ２＜３５．０　・・・（９）’
　例えば実施の形態１～８に係るズームレンズ系のように、基本構成を有するズームレンズ系は、以下の条件（１０）を満足することが好ましい。
　　０．５０＜｜ｆ１／ｆ３ｂ｜＜１．５０　・・・（１０）
ここで、
　ｆ１：第１レンズ群の合成焦点距離、
　ｆ３ｂ：第３ｂレンズ群の合成焦点距離
である。
　前記条件（１０）は、第１レンズ群の焦点距離と第３ｂレンズ群の焦点距離との比を規定する条件である。条件（１０）の下限を下回ると、第１レンズ群の焦点距離が小さくなり過ぎ、変倍時の収差変動が大きくなって緒収差の補正が困難になるとともに、第１レンズ群の径も大きくなることから、コンパクトなレンズ鏡筒や撮像装置、カメラを提供することが困難となる恐れがある。また、第１レンズ群の傾きに対する誤差感度も高くなり過ぎ、光学系の組み立てが困難になる場合がある。逆に条件（１０）の上限を上回ると、第３ｂレンズ群の焦点距離が小さくなり過ぎ、ぶれ補正時の収差変動が大きくなって緒収差の補正が困難になる恐れがある。また、第１レンズ群の焦点距離が大きくなり、高倍率を確保するために必要な第１レンズ群の移動量が大きくなり過ぎ、コンパクトなレンズ鏡筒や撮像装置、カメラを提供することが困難となる恐れがある。
　なお、さらに以下の条件（１０）’及び（１０）’’の少なくとも１つを満足することにより、前記効果をさらに奏功させることができる。
　　０．８５＜｜ｆ１／ｆ３ｂ｜　・・・（１０）’
　　｜ｆ１／ｆ３ｂ｜＜１．３０　・・・（１０）’’
　例えば実施の形態１～８に係るズームレンズ系のように、基本構成を有するズームレンズ系は、以下の条件（１１）を満足することが好ましい。
　　０．１０＜｜ｆ３ａ／ｆ３ｂ｜＜０．６５　・・・（１１）
ここで、
　ｆ３ａ：第３ａレンズ群の合成焦点距離、
　ｆ３ｂ：第３ｂレンズ群の合成焦点距離
である。
　前記条件（１１）は、第３ａレンズ群の焦点距離と第３ｂレンズ群の焦点距離との比を規定する条件である。条件（１１）の下限を下回ると、第３ｂレンズ群の焦点距離が大きくなり過ぎ、充分にぶれを補正することができなくなる恐れがある。また、第３ｂレンズ群が光軸に対して垂直方向に移動する移動量が大きくなり過ぎ、コンパクトなレンズ鏡筒や撮像装置、カメラを提供することが困難となる恐れがある。逆に条件（１１）の上限を上回ると、第３ｂレンズ群の焦点距離が小さくなり過ぎ、ぶれ補正時の収差変動が大きくなって緒収差の補正が困難になる恐れがある。
　なお、さらに以下の条件（１１）’及び（１１）’’の少なくとも１つを満足することにより、前記効果をさらに奏功させることができる。
　　０．３０＜｜ｆ３ａ／ｆ３ｂ｜　・・・（１１）’
　　｜ｆ３ａ／ｆ３ｂ｜＜０．４５　・・・（１１）’’
　例えば実施の形態１～８に係るズームレンズ系のように、基本構成を有するズームレンズ系は、以下の条件（１２）及び（１３）を全系において満足することが好ましい。
　　｜ＹＴ｜＞｜Ｙ｜　・・・（１２）
　　１．５＜（Ｙ／ＹＴ）／（ｆ／ｆＴ）＜３．０　・・・（１３）
ここで、
　ｆ：全系の焦点距離、
　ｆＴ：望遠端における全系の焦点距離、
　Ｙ：全系の焦点距離ｆにおける、第３ｂレンズ群の、最大ぶれ補正時の光軸に対して垂直方向への移動量、
　ＹＴ：望遠端での全系の焦点距離ｆＴにおける、第３ｂレンズ群の、最大ぶれ補正時の光軸に対して垂直方向への移動量
である。
　前記条件（１２）及び（１３）は、光軸に対して垂直方向に移動する第３ｂレンズ群の最大ぶれ補正時の垂直方向への移動量を規定する条件である。ズームレンズ系の場合、補正角が全ズーム域で一定のときには、ズーム比が大きいほど、光軸に対して垂直方向に移動するレンズ群やレンズ素子の移動量が大きく、逆にズーム比が小さいほど、光軸に対して垂直方向に移動するレンズ群やレンズ素子の移動量が小さくなる。条件（１２）を満足しない場合又は条件（１３）の上限を上回ると、ぶれ補正が過剰となり、光学性能の劣化が大きくなる恐れがある。一方、条件（１３）の下限を下回ると、充分にぶれを補正することができなくなる恐れがある。
　なお、さらに以下の条件（１３）’及び（１３）’’の少なくとも１つを満足することにより、前記効果をさらに奏功させることができる。
　　２．０＜（Ｙ／ＹＴ）／（ｆ／ｆＴ）　・・・（１３）’
　　（Ｙ／ＹＴ）／（ｆ／ｆＴ）＜２．５　・・・（１３）’’
　実施の形態１～８に係るズームレンズ系を構成している各レンズ群は、入射光線を屈折により偏向させる屈折型レンズ素子（すなわち、異なる屈折率を有する媒質同士の界面で偏向が行われるタイプのレンズ素子）のみで構成されているが、これに限定されるものではない。例えば、回折により入射光線を偏向させる回折型レンズ素子、回折作用と屈折作用との組み合わせで入射光線を偏向させる屈折・回折ハイブリッド型レンズ素子、入射光線を媒質内の屈折率分布により偏向させる屈折率分布型レンズ素子等で、各レンズ群を構成してもよい。特に、屈折・回折ハイブリッド型レンズ素子において、屈折率の異なる媒質の界面に回折構造を形成すると、回折効率の波長依存性が改善されるので、好ましい。
　さらに各実施の形態では、像面Ｓの物体側（実施の形態１～４及び８：像面Ｓと第４レンズ群Ｇ４の最像側レンズ面との間、実施の形態５～７：像面Ｓと第５レンズ群Ｇ５の最像側レンズ面との間）には、光学的ローパスフィルタや撮像素子のフェースプレート等と等価な平行平板Ｐを配置する構成を示したが、このローパスフィルタとしては、所定の結晶軸方向が調整された水晶等を材料とする複屈折型ローパスフィルタや、必要とされる光学的な遮断周波数の特性を回折効果により達成する位相型ローパスフィルタ等が適用可能である。
（実施の形態９）
　図２５は、実施の形態９に係るデジタルスチルカメラの概略構成図であり、（ａ）図は撮像時の概略構成図を示し、（ｂ）図は沈胴時の概略構成図を示す。図２５において、デジタルスチルカメラは、ズームレンズ系１とＣＣＤである撮像素子２とを含む撮像装置と、液晶モニタ３と、筐体４とから構成される。ズームレンズ系１として、実施の形態１に係るズームレンズ系が用いられている。図２５において、ズームレンズ系１は、第１レンズ群Ｇ１と、第２レンズ群Ｇ２と、開口絞りＡと、第３ａレンズ群Ｇ３ａ及び第３ｂレンズ群Ｇ３ｂからなる第３レンズ群Ｇ３と、第４レンズ群Ｇ４とから構成されている。筐体４は、前側にズームレンズ系１が配置され、ズームレンズ系１の後側には、撮像素子２が配置されている。筐体４の後側に液晶モニタ３が配置され、ズームレンズ系１による被写体の光学的な像が像面Ｓに形成される。
　鏡筒は、主鏡筒５と、移動鏡筒６と、円筒カム７とで構成されている。円筒カム７を回転させると、第１レンズ群Ｇ１、第２レンズ群Ｇ２、開口絞りＡと第３レンズ群Ｇ３及び第４レンズ群Ｇ４が撮像素子２を基準にした所定の位置に移動し、広角端から望遠端までのズーミングを行うことができる。この鏡筒は、いわゆるスライディング鏡筒であり、（ｂ）図に示すように、沈胴時に、第３レンズ群Ｇ３の一部である第３ａレンズ群Ｇ３ａは光軸上から退避する。すなわち、沈胴時に、第３ａレンズ群Ｇ３ａは撮像時とは異なる軸に沿って退避する。また、第４レンズ群Ｇ４はフォーカス調整用モータにより光軸方向に移動可能である。
　こうして、デジタルスチルカメラに実施の形態１に係るズームレンズ系を用いることにより、解像度及び像面湾曲を補正する能力が高く、非使用時のレンズ全長が短い小型のデジタルスチルカメラを提供することができる。なお、図２５に示したデジタルスチルカメラには、実施の形態１に係るズームレンズ系の替わりに実施の形態２～８に係るズームレンズ系のいずれかを用いてもよい。また、図２５に示したデジタルスチルカメラの光学系は、動画像を対象とするデジタルビデオカメラに用いることもできる。この場合、静止画像だけでなく、解像度の高い動画像を撮影することができる。
　なお、本実施の形態９に係るデジタルスチルカメラでは、ズームレンズ系１として実施の形態１～８に係るズームレンズ系を示したが、これらのズームレンズ系は、全てのズーミング域を使用する必要はない。すなわち、所望のズーミング域に応じて、光学性能が確保されている範囲を切り出し、実施の形態１～８で説明したズームレンズ系よりも低倍率のズームレンズ系として使用してもよい。
　また、以上説明した実施の形態１～８に係るズームレンズ系と、ＣＣＤやＣＭＯＳ等の撮像素子とから構成される撮像装置を、携帯電話機器、ＰＤＡ（Ｐｅｒｓｏｎａｌ　Ｄｉｇｉｔａｌ　Ａｓｓｉｓｔａｎｃｅ）、監視システムにおける監視カメラ、Ｗｅｂカメラ、車載カメラ等に適用することもできる。
　以下、実施の形態１～８に係るズームレンズ系を具体的に実施した数値実施例を説明する。なお、各数値実施例において、表中の長さの単位はすべて「ｍｍ」であり、画角の単位はすべて「°」である。また、各数値実施例において、ｒは曲率半径、ｄは面間隔、ｎｄはｄ線に対する屈折率、ｖｄはｄ線に対するアッベ数である。また、各数値実施例において、＊印を付した面は非球面であり、非球面形状は次式で定義している。
Figure JPOXMLDOC01-appb-M000001
 ここで、κは円錐定数、Ａ４、Ａ６、Ａ８、Ａ１０、Ａ１２及びＡ１４は、それぞれ４次、６次、８次、１０次、１２次及び１４次の非球面係数である。
　図２、５、８、１１、１４、１７、２０及び２３は、各々実施の形態１～８に係るズームレンズ系の縦収差図である。
　各縦収差図において、（ａ）図は広角端、（ｂ）図は中間位置、（ｃ）図は望遠端における各収差を表す。各縦収差図は、左側から順に、球面収差（ＳＡ（ｍｍ））、非点収差（ＡＳＴ（ｍｍ））、歪曲収差（ＤＩＳ（％））を示す。球面収差図において、縦軸はＦナンバー（図中、Ｆで示す）を表し、実線はｄ線（ｄ－ｌｉｎｅ）、短破線はＦ線（Ｆ－ｌｉｎｅ）、長破線はＣ線（Ｃ－ｌｉｎｅ）の特性である。非点収差図において、縦軸は像高（図中、Ｈで示す）を表し、実線はサジタル平面（図中、ｓで示す）、破線はメリディオナル平面（図中、ｍで示す）の特性である。歪曲収差図において、縦軸は像高（図中、Ｈで示す）を表す。
　また図３、６、９、１２、１５、１８、２１及び２４は、各々実施の形態１～８に係るズームレンズ系の望遠端における横収差図である。
　各横収差図において、上段３つの収差図は、望遠端における像ぶれ補正を行っていない基本状態、下段３つの収差図は、第３レンズ群Ｇ３の最像側レンズ素子（第３ｂレンズ群Ｇ３ｂ）を光軸と垂直な方向に所定量移動させた望遠端における像ぶれ補正状態に、それぞれ対応する。基本状態の各横収差図のうち、上段は最大像高の７５％の像点における横収差、中段は軸上像点における横収差、下段は最大像高の－７５％の像点における横収差に、それぞれ対応する。像ぶれ補正状態の各横収差図のうち、上段は最大像高の７５％の像点における横収差、中段は軸上像点における横収差、下段は最大像高の－７５％の像点における横収差に、それぞれ対応する。また各横収差図において、横軸は瞳面上での主光線からの距離を表し、実線はｄ線（ｄ－ｌｉｎｅ）、短破線はＦ線（Ｆ－ｌｉｎｅ）、長破線はＣ線（Ｃ－ｌｉｎｅ）の特性である。なお各横収差図において、メリディオナル平面を、第１レンズ群Ｇ１の光軸と第３レンズ群Ｇ３の光軸とを含む平面としている。
　なお、各実施例のズームレンズ系について、望遠端における、像ぶれ補正状態での第３レンズ群Ｇ３の最像側レンズ素子（第３ｂレンズ群Ｇ３ｂ）の光軸と垂直な方向への移動量は、以下に示すとおりである。
実施例１　　０．３８０ｍｍ
実施例２　　０．４２０ｍｍ
実施例３　　０．３６０ｍｍ
実施例４　　０．４６０ｍｍ
実施例５　　０．３２０ｍｍ
実施例６　　０．４１０ｍｍ
実施例７　　０．４１０ｍｍ
実施例８　　０．７９０ｍｍ
　撮影距離が∞で望遠端において、ズームレンズ系が０．３°だけ傾いた場合の像偏心量は、第３レンズ群Ｇ３の最像側レンズ素子（第３ｂレンズ群Ｇ３ｂ）が光軸と垂直な方向に上記の各値だけ平行移動するときの像偏心量に等しい。
　各横収差図から明らかなように、軸上像点における横収差の対称性は良好であることがわかる。また、＋７５％像点における横収差と－７５％像点における横収差とを基本状態で比較すると、いずれも湾曲度が小さく、収差曲線の傾斜がほぼ等しいことから、偏心コマ収差、偏心非点収差が小さいことがわかる。このことは、像ぶれ補正状態であっても充分な結像性能が得られていることを意味している。また、ズームレンズ系の像ぶれ補正角が同じ場合には、ズームレンズ系全体の焦点距離が短くなるにつれて、像ぶれ補正に必要な平行移動量が減少する。したがって、いずれのズーム位置であっても、０．３°までの像ぶれ補正角に対して、結像特性を低下させることなく充分な像ぶれ補正を行うことが可能である。
（数値実施例１）
　数値実施例１のズームレンズ系は、図１に示した実施の形態１に対応する。数値実施例１のズームレンズ系の面データを表１に、非球面データを表２に、各種データを表３に示す。
表　１（面データ）
 
  面番号         r           d           nd         vd                
    物面             ∞                                               
     1         26.16640     0.65000     1.84666    23.8               
     2         16.87260     0.01000     1.56732    42.8               
     3         16.87260     2.29370     1.49700    81.6               
     4         58.08220     0.15000                                   
     5         22.56010     1.68840     1.80420    46.5               
     6        113.60170        可変                                   
     7*       479.64580     0.30000     1.80470    41.0               
     8*         5.35330     3.55510                                   
     9*       -13.06530     0.40000     1.77200    50.0               
    10       1020.12530     0.15000                                   
    11         19.55860     1.07810     1.94595    18.0               
    12        -89.63610        可変                                   
  13(絞り)           ∞     0.00000                                   
    14*         5.17740     2.23510     1.51845    70.0               
    15*       -22.90790     0.73320                                   
    16          7.12790     2.09740     1.74400    44.7               
    17         -6.83580     0.01000     1.56732    42.8               
    18         -6.83580     0.30000     1.90366    31.3               
    19          4.35700     1.28850                                   
    20         13.81280     0.89600     1.49700    81.6               
    21        859.87630        可変                                   
    22*        17.51620     1.34500     1.77200    50.0               
    23*        96.78090        可変                                   
    24               ∞     0.78000     1.51680    64.2               
    25               ∞        (BF)                                       
    像面             ∞                                               
表　２（非球面データ）
 
  第7面
   K= 0.00000E+00, A4=-3.89079E-04, A6= 4.98917E-05, A8=-1.89028E-06 
   A10= 3.10699E-08, A12=-1.99009E-10, A14= 0.00000E+00 
  第8面
   K= 0.00000E+00, A4=-7.18555E-04, A6= 3.47356E-05, A8= 2.99389E-06 
   A10=-3.29477E-07, A12= 1.83371E-08, A14=-4.67338E-10 
  第9面
   K= 0.00000E+00, A4=-3.01424E-05, A6= 1.09721E-05, A8=-1.80340E-06 
   A10= 1.74030E-07, A12=-6.08132E-09, A14= 6.70912E-11 
  第14面
   K= 0.00000E+00, A4=-1.01933E-04, A6= 9.17188E-05, A8=-2.38544E-05 
   A10= 5.70399E-06, A12=-4.54685E-07, A14= 9.77076E-09 
  第15面
   K= 0.00000E+00, A4= 1.03317E-03, A6= 7.86252E-05, A8=-2.01278E-06 
   A10= 8.02553E-07, A12= 2.13081E-07, A14=-2.40496E-08 
  第22面
   K= 0.00000E+00, A4=-6.34089E-05, A6=-1.95567E-06, A8=-1.07258E-06 
   A10= 6.45858E-09, A12= 0.00000E+00, A14= 0.00000E+00 
  第23面
   K= 0.00000E+00, A4= 1.99061E-05, A6=-1.83589E-05, A8=-4.73078E-07 
   A10= 0.00000E+00, A12= 0.00000E+00, A14= 0.00000E+00
表　３（各種データ）
 
  ズーム比     9.39150
                広角      中間      望遠
  焦点距離       4.6449   14.2408   43.6229
 Ｆナンバー     3.19247   4.33397   5.80463
    画角        42.5914   15.1233    5.0150
    像高         3.7000    3.9020    3.9020
 レンズ全長     43.7701   45.3322   53.9940
    ＢＦ        0.77806   0.76271   0.76177
    d6           0.3063    7.9591   15.8810 
    d12         16.7125    5.2676    0.3000 
    d21          3.1000    4.6876   13.9219 
    d23          2.9127    6.6947    3.1688 
 入射瞳位置      7.1954   22.6435   61.4754
 射出瞳位置      9.9523  -37.8815  -60.9063
 前側主点位置   14.1921   31.6364   74.2402
 後側主点位置   39.1251   31.0914   10.3710
 
単レンズデータ
  レンズ     始面     焦点距離
     1         1      -57.9664
     2         3       46.9808
     3         5       34.7174
     4         7       -6.7295
     5         9      -16.7071
     6        11       17.0546
     7        14        8.3729
     8        16        5.0111
     9        18       -2.9077
    10        20       28.2363
    11        22       27.5001
 
ズームレンズ群データ
  群   始面    焦点距離  レンズ構成長    前側主点位置  後側主点位置
   1      1    31.72186     4.79210         0.91444       2.70158
   2      7    -6.95359     5.48320        -0.03537       0.56284
   3     13    10.18296     7.56020        -3.00192       0.70435
   4     22    27.50006     1.34500        -0.16650       0.42504
 
ズームレンズ群倍率
  群   始面    広角       中間       望遠
   1      1    0.00000    0.00000    0.00000
   2      7   -0.31033   -0.47130   -1.01778
   3     13   -0.57991   -1.40767   -1.67862
   4     22    0.81364    0.67667    0.80492
（数値実施例２）
　数値実施例２のズームレンズ系は、図４に示した実施の形態２に対応する。数値実施例２のズームレンズ系の面データを表４に、非球面データを表５に、各種データを表６に示す。
表　４（面データ）
 
  面番号         r           d           nd         vd                
    物面             ∞                                               
     1         18.18950     0.65000     1.84666    23.8               
     2         13.48870     0.01000     1.56732    42.8               
     3         13.48870     3.59480     1.58332    59.1               
     4*      -390.98650        可変                                   
     5*        83.26520     0.30000     1.84973    40.6               
     6*         5.25780     3.48870                                   
     7*       -13.26330     0.40000     1.68966    53.0               
     8       -221.99470     0.15000                                   
     9         23.18200     1.05020     1.94595    18.0               
    10        -72.81230        可変                                   
  11(絞り)           ∞     0.00000                                   
    12*         4.52630     2.62910     1.51845    70.0               
    13*       -65.83540     0.15150                                   
    14          6.57030     2.01120     1.72916    54.7               
    15         -6.66480     0.01000     1.56732    42.8               
    16         -6.66480     0.30000     1.91082    35.2               
    17          4.30720     1.29980                                   
    18         15.44020     0.86440     1.49700    81.6               
    19      -1122.04350        可変                                   
    20*        11.59550     1.24960     1.58332    59.1               
    21*        33.00420        可変                                   
    22               ∞     0.78000     1.51680    64.2               
    23               ∞        (BF)                                       
    像面             ∞                                               
表　５（非球面データ）
 
  第4面
   K= 0.00000E+00, A4= 8.13298E-06, A6=-6.20822E-09, A8=-9.01085E-11 
   A10= 3.92960E-13, A12= 0.00000E+00, A14= 0.00000E+00 
  第5面
   K= 0.00000E+00, A4=-5.31248E-04, A6= 4.94090E-05, A8=-1.86957E-06 
   A10= 3.16100E-08, A12=-2.16209E-10, A14= 0.00000E+00 
  第6面
   K= 0.00000E+00, A4=-7.58792E-04, A6= 2.71556E-05, A8= 3.41683E-06 
   A10=-4.11882E-07, A12= 2.09001E-08, A14=-4.78902E-10 
  第7面
   K= 0.00000E+00, A4= 9.87471E-05, A6= 1.93881E-05, A8=-2.73583E-06 
   A10= 2.29004E-07, A12=-7.42552E-09, A14= 9.63360E-11 
  第12面
   K= 0.00000E+00, A4= 1.94518E-04, A6= 1.15042E-04, A8=-2.37675E-05 
   A10= 5.97973E-06, A12=-4.62688E-07, A14= 9.77076E-09 
  第13面
   K= 0.00000E+00, A4= 2.04364E-03, A6= 1.65386E-04, A8=-1.08751E-06 
   A10= 2.65193E-06, A12= 2.13080E-07, A14=-2.40496E-08 
  第20面
   K= 0.00000E+00, A4=-2.24128E-04, A6= 4.26709E-05, A8=-2.71062E-06 
   A10= 3.07043E-08, A12= 0.00000E+00, A14= 0.00000E+00 
  第21面
   K= 0.00000E+00, A4=-6.63149E-05, A6= 2.08287E-05, A8=-1.52882E-06 
   A10= 0.00000E+00, A12= 0.00000E+00, A14= 0.00000E+00
表　６（各種データ）
 
  ズーム比     9.39159
                広角      中間      望遠
  焦点距離       4.6450   14.2411   43.6237
 Ｆナンバー     2.40348   3.41386   4.57845
    画角        42.5499   15.1048    5.0138
    像高         3.7000    3.9020    3.9020
 レンズ全長     42.8050   44.7925   53.9765
    ＢＦ        0.77744   0.76167   0.74695
    d4           0.3001    8.7237   17.4211 
    d10         17.0211    5.5104    0.3000 
    d19          2.5007    4.2219   13.0968 
    d21          3.2664    6.6355    3.4723 
 入射瞳位置      6.9221   24.0722   67.3514
 射出瞳位置      9.9739  -32.8631  -45.0331
 前側主点位置   13.9132   32.2818   69.4062
 後側主点位置   38.1601   30.5514   10.3528
 
単レンズデータ
  レンズ     始面     焦点距離
     1         1      -65.8192
     2         3       22.4263
     3         5       -6.6164
     4         7      -20.4697
     5         9       18.6879
     6        12        8.2744
     7        14        4.8482
     8        16       -2.8356
     9        18       30.6530
    10        20       30.0000
 
ズームレンズ群データ
  群   始面    焦点距離  レンズ構成長    前側主点位置  後側主点位置
   1      1    34.82157     4.25480        -0.10165       1.51673
   2      5    -7.26682     5.38890        -0.18610       0.30059
   3     11    10.17703     7.26600        -3.19460       0.57446
   4     20    30.00002     1.24960        -0.41847       0.05852
 
ズームレンズ群倍率
  群   始面    広角       中間       望遠
   1      1    0.00000    0.00000    0.00000
   2      5   -0.29417   -0.44639   -0.95847
   3     11   -0.56096   -1.31524   -1.62870
   4     20    0.80836    0.69658    0.80251
（数値実施例３）
　数値実施例３のズームレンズ系は、図７に示した実施の形態３に対応する。数値実施例３のズームレンズ系の面データを表７に、非球面データを表８に、各種データを表９に示す。
表　７（面データ）
 
  面番号         r           d           nd         vd                
    物面             ∞                                               
     1         32.98660     0.65000     1.84666    23.8               
     2         19.29210     0.01000     1.56732    42.8               
     3         19.29210     2.88350     1.49700    81.6               
     4        186.62540     0.15000                                   
     5         22.85250     2.12650     1.80420    46.5               
     6        113.68470        可変                                   
     7*       -56.70780     0.30000     1.80470    41.0               
     8*         5.58800     3.50600                                   
     9*       -11.53190     0.40000     1.77200    50.0               
    10       -150.26040     0.15000                                   
    11         22.72440     1.09220     1.94595    18.0               
    12        -50.17290        可変                                   
  13(絞り)           ∞     0.00000                                   
    14*         5.47000     3.42540     1.51845    70.0               
    15*       -27.25050     1.17550                                   
    16          9.08990     1.96990     1.74400    44.7               
    17         -6.53250     0.01000     1.56732    42.8               
    18         -6.53250     0.30000     1.90366    31.3               
    19          5.32010     1.12400                                   
    20         10.05270     1.22400     1.49700    81.6               
    21         58.52130        可変                                   
    22*        15.06450     1.53970     1.77200    50.0               
    23*        89.61500        可変                                   
    24               ∞     0.78000     1.51680    64.2               
    25               ∞        (BF)                                       
    像面             ∞                                               
表　８（非球面データ）
 
  第7面
   K= 0.00000E+00, A4=-1.78054E-04, A6= 4.87857E-05, A8=-1.92618E-06 
   A10= 3.11771E-08, A12=-1.98035E-10, A14= 0.00000E+00 
  第8面
   K= 0.00000E+00, A4=-6.15715E-04, A6= 3.54329E-05, A8= 3.39574E-06 
   A10=-3.24029E-07, A12= 2.30597E-08, A14=-6.62002E-10 
  第9面
   K= 0.00000E+00, A4=-6.89382E-05, A6= 4.47455E-06, A8=-8.95100E-07 
   A10= 1.67335E-07, A12=-7.34789E-09, A14= 1.12687E-10 
  第14面
   K= 0.00000E+00, A4=-1.83783E-04, A6= 8.23332E-05, A8=-2.90236E-05 
   A10= 5.73502E-06, A12=-4.54757E-07, A14= 9.77076E-09 
  第15面
   K= 0.00000E+00, A4= 9.56808E-04, A6= 4.66025E-05, A8=-2.44285E-06 
   A10= 2.23228E-07, A12= 2.13081E-07, A14=-2.40496E-08 
  第22面
   K= 0.00000E+00, A4=-6.66750E-05, A6= 1.44621E-05, A8=-6.43388E-07 
   A10= 5.48989E-09, A12= 0.00000E+00, A14= 0.00000E+00 
  第23面
   K= 0.00000E+00, A4=-2.27364E-05, A6= 6.22248E-06, A8=-3.33711E-07 
   A10= 0.00000E+00, A12= 0.00000E+00, A14= 0.00000E+00
表　９（各種データ）
 
  ズーム比    11.28083
                広角      中間      望遠
  焦点距離       4.6450   15.5999   52.3994
 Ｆナンバー     3.22157   4.34379   5.85721
    画角        42.5970   13.8787    4.1805
    像高         3.7000    3.9020    3.9020
 レンズ全長     48.2367   51.3826   59.4444
    ＢＦ        0.77545   0.75181   0.74337
    d6           0.4906    8.9958   16.5000 
    d12         17.6570    5.6905    0.3000 
    d21          3.8367    6.4278   16.0843 
    d23          2.6602    6.7000    3.0000 
 入射瞳位置      8.0530   27.1025   73.7442
 射出瞳位置      9.1198  -82.0690 -304.0824
 前側主点位置   15.2837   39.7640  117.1362
 後側主点位置   43.5917   35.7827    7.0450
 
単レンズデータ
  レンズ     始面     焦点距離
     1         1      -56.1068
     2         3       43.0464
     3         5       35.1984
     4         7       -6.3078
     5         9      -16.1997
     6        11       16.6555
     7        14        9.1126
     8        16        5.3992
     9        18       -3.2062
    10        20       24.2190
    11        22       23.2476
 
ズームレンズ群データ
  群   始面    焦点距離  レンズ構成長    前側主点位置  後側主点位置
   1      1    30.43445     5.82000         1.47940       3.65346
   2      7    -6.56017     5.44820        -0.08374       0.46328
   3     13    10.92688     9.22880        -2.97444       1.41732
   4     22    23.24756     1.53970        -0.17401       0.50453
 
ズームレンズ群倍率
  群   始面    広角       中間       望遠
   1      1    0.00000    0.00000    0.00000
   2      7   -0.30798   -0.51269   -1.23976
   3     13   -0.63084   -1.63147   -1.79813
   4     22    0.78557    0.61281    0.77233
（数値実施例４）
　数値実施例４のズームレンズ系は、図１０に示した実施の形態４に対応する。数値実施例４のズームレンズ系の面データを表１０に、非球面データを表１１に、各種データを表１２に示す。
表　１０（面データ）
 
  面番号         r           d           nd         vd                
    物面             ∞                                               
     1         36.53130     0.65000     1.84666    23.8               
     2         20.60560     0.01000     1.56732    42.8               
     3         20.60560     3.69600     1.49700    81.6               
     4        495.95260     0.15000                                   
     5         23.57650     2.56190     1.80420    46.5               
     6        118.98210        可変                                   
     7*       -31.36170     0.30000     1.80470    41.0               
     8*         5.89080     3.39080                                   
     9*       -12.80210     0.40000     1.77200    50.0               
    10        325.88280     0.15000                                   
    11         19.13470     1.14430     1.94595    18.0               
    12        -70.46300        可変                                   
  13(絞り)           ∞     0.00000                                   
    14*         5.72660     3.42480     1.51845    70.0               
    15*       -31.26490     1.37100                                   
    16          8.94370     2.05870     1.74400    44.7               
    17         -6.23260     0.01000     1.56732    42.8               
    18         -6.23260     0.30000     1.90366    31.3               
    19          5.56600     1.09310                                   
    20         11.24320     1.15270     1.49700    81.6               
    21         65.75400        可変                                   
    22*        14.74060     1.59400     1.77200    50.0               
    23*        93.11780        可変                                   
    24               ∞     0.78000     1.51680    64.2               
    25               ∞        (BF)                                       
    像面             ∞                                               
表　１１（非球面データ）
 
  第7面
   K= 0.00000E+00, A4=-8.58774E-05, A6= 4.93898E-05, A8=-1.93244E-06 
   A10= 3.10404E-08, A12=-1.96085E-10, A14= 0.00000E+00 
  第8面
   K= 0.00000E+00, A4=-6.32340E-04, A6= 3.47251E-05, A8= 3.55755E-06 
   A10=-3.27972E-07, A12= 2.35443E-08, A14=-6.48041E-10 
  第9面
   K= 0.00000E+00, A4=-1.52455E-04, A6=-1.19476E-06, A8=-6.60745E-07 
   A10= 1.65320E-07, A12=-7.45618E-09, A14= 1.09719E-10 
  第14面
   K= 0.00000E+00, A4=-1.66766E-04, A6= 9.35994E-05, A8=-3.19597E-05 
   A10= 5.97000E-06, A12=-4.56658E-07, A14= 9.85421E-09 
  第15面
   K= 0.00000E+00, A4= 7.92875E-04, A6= 4.44402E-05, A8=-3.65432E-06 
   A10= 2.43466E-07, A12= 2.14983E-07, A14=-2.39062E-08 
  第22面
   K= 0.00000E+00, A4=-5.26996E-05, A6= 1.71711E-05, A8=-5.23359E-07 
   A10= 5.54034E-09, A12= 0.00000E+00, A14= 0.00000E+00 
  第23面
   K= 0.00000E+00, A4=-2.22035E-05, A6= 1.08471E-05, A8=-2.27154E-07 
   A10= 0.00000E+00, A12= 0.00000E+00, A14= 0.00000E+00
表　１２（各種データ）
 
  ズーム比    13.13225
                広角      中間      望遠
  焦点距離       4.6449   16.7994   60.9984
 Ｆナンバー     3.24252   4.33845   5.88945
    画角        42.3856   12.8500    3.5930
    像高         3.7000    3.9020    3.9020
 レンズ全長     51.2734   55.7916   62.8055
    ＢＦ        0.77607   0.74365   0.74673
    d6           0.6275   10.4291   17.5772 
    d12         18.6962    6.6413    0.3000 
    d21          3.9936    7.0403   16.8915 
    d23          2.9427    6.7000    3.0528 
 入射瞳位置      9.0743   33.4049   88.1132
 射出瞳位置      8.5390 -167.7650-6439.5354
 前側主点位置   16.4985   48.5294  148.5338
 後側主点位置   46.6284   38.9923    1.8071
 
単レンズデータ
  レンズ     始面     焦点距離
     1         1      -56.8912
     2         3       43.1460
     3         5       36.1290
     4         7       -6.1408
     5         9      -15.9480
     6        11       16.0075
     7        14        9.6404
     8        16        5.2400
     9        18       -3.2149
    10        20       27.0980
    11        22       22.4859
 
ズームレンズ群データ
  群   始面    焦点距離  レンズ構成長    前側主点位置  後側主点位置
   1      1    30.85080     7.06790         1.98462       4.61364
   2      7    -6.44428     5.38510        -0.09673       0.49650
   3     13    11.35332     9.41030        -3.26879       1.37313
   4     22    22.48587     1.59400        -0.16769       0.53466
 
ズームレンズ群倍率
  群   始面    広角       中間       望遠
   1      1    0.00000    0.00000    0.00000
   2      7   -0.30083   -0.55459   -1.44109
   3     13   -0.65454   -1.63923   -1.80281
   4     22    0.76464    0.59898    0.76105
（数値実施例５）
　数値実施例５のズームレンズ系は、図１３に示した実施の形態５に対応する。数値実施例５のズームレンズ系の面データを表１３に、非球面データを表１４に、各種データを表１５に示す。
表　１３（面データ）
 
  面番号         r           d           nd         vd                
    物面             ∞                                               
     1         34.09060     0.65000     1.84666    23.8               
     2         19.49590     0.01000     1.56732    42.8               
     3         19.49590     2.44880     1.49700    81.6               
     4        108.72980     0.15000                                   
     5         21.78740     1.93480     1.80420    46.5               
     6        107.26760        可変                                   
     7*       226.21220     0.30000     1.80470    41.0               
     8*         5.31320     3.75900                                   
     9*       -11.38950     0.40000     1.77200    50.0               
    10        -86.57080     0.15000                                   
    11         26.72740     1.07590     1.94595    18.0               
    12        -43.48240        可変                                   
  13(絞り)           ∞     0.00000                                   
    14*         5.39480     2.26460     1.51845    70.0               
    15*       -22.40410     0.55810                                   
    16          6.63210     2.11530     1.74400    44.7               
    17         -8.04460     0.01000     1.56732    42.8               
    18         -8.04460     0.30000     1.90366    31.3               
    19          4.37760     1.28410                                   
    20         17.49510     0.94390     1.49700    81.6               
    21        -38.81860        可変                                   
    22        -45.42900     0.30000     1.90715    35.4               
    23*        45.42900        可変                                   
    24*        13.42830     1.68010     1.77200    50.0               
    25*       164.09720        可変                                   
    26               ∞     0.78000     1.51680    64.2               
    27               ∞        (BF)                                       
    像面             ∞                                               
表　１４（非球面データ）
 
  第7面
   K= 0.00000E+00, A4=-4.00321E-04, A6= 4.98170E-05, A8=-1.89114E-06 
   A10= 3.10475E-08, A12=-1.99601E-10, A14= 0.00000E+00 
  第8面
   K= 0.00000E+00, A4=-6.99056E-04, A6= 3.31724E-05, A8= 3.05555E-06 
   A10=-3.30343E-07, A12= 1.83075E-08, A14=-4.71629E-10 
  第9面
   K= 0.00000E+00, A4=-5.01540E-06, A6= 1.33919E-05, A8=-1.84607E-06 
   A10= 1.72431E-07, A12=-6.04585E-09, A14= 7.25462E-11 
  第14面
   K= 0.00000E+00, A4=-2.48823E-05, A6= 8.72076E-05, A8=-2.47595E-05 
   A10= 5.77557E-06, A12=-4.54685E-07, A14= 9.77076E-09 
  第15面
   K= 0.00000E+00, A4= 1.00098E-03, A6= 7.10112E-05, A8=-3.23801E-06 
   A10= 8.13026E-07, A12= 2.13081E-07, A14=-2.40496E-08 
  第23面
   K= 0.00000E+00, A4= 1.04453E-04, A6= 9.06780E-06, A8=-7.08667E-08 
   A10=-1.91277E-08, A12= 0.00000E+00, A14= 0.00000E+00 
  第24面
   K= 0.00000E+00, A4=-5.17281E-05, A6=-1.07031E-06, A8=-7.28533E-07 
   A10= 2.51487E-09, A12= 0.00000E+00, A14= 0.00000E+00 
  第25面
   K= 0.00000E+00, A4= 1.61721E-05, A6=-1.47876E-05, A8=-3.54720E-07 
   A10= 0.00000E+00, A12= 0.00000E+00, A14= 0.00000E+00
表　１５（各種データ）
 
  ズーム比     9.39186
                広角      中間      望遠
  焦点距離       4.6449   14.2407   43.6245
 Ｆナンバー     3.20683   4.23507   5.83306
    画角        42.6300   15.0486    5.0149
    像高         3.7000    3.9020    3.9020
 レンズ全長     45.6712   46.2980   54.2910
    ＢＦ        0.76810   0.77191   0.74951
    d6           0.3000    8.4080   15.7445 
    d12         17.5838    5.6751    0.4137 
    d21          0.9587    2.5673    4.5000 
    d23          2.1000    1.6426    8.2315 
    d25          2.8460    6.1185    3.5372 
 入射瞳位置      7.4845   24.2561   60.8988
 射出瞳位置      9.9637  -33.7302  -81.9963
 前側主点位置   14.4758   32.6190   81.5239
 後側主点位置   41.0263   32.0573   10.6665
 
単レンズデータ
  レンズ     始面     焦点距離
     1         1      -54.9075
     2         3       47.3663
     3         5       33.6577
     4         7       -6.7656
     5         9      -17.0277
     6        11       17.6301
     7        14        8.6262
     8        16        5.2061
     9        18       -3.1016
    10        20       24.4012
    11        22      -25.0000
    12        24       18.8528
 
ズームレンズ群データ
  群   始面    焦点距離  レンズ構成長    前側主点位置  後側主点位置
   1      1    31.55091     5.19360         1.27528       3.22895
   2      7    -7.01843     5.68490        -0.07928       0.43656
   3     13     9.61320     7.47600        -2.06466       1.08534
   4     22   -25.00003     0.30000         0.07853       0.22147
   5     24    18.85283     1.68010        -0.08409       0.65245
 
ズームレンズ群倍率
  群   始面    広角       中間       望遠
   1      1    0.00000    0.00000    0.00000
   2      7   -0.31406   -0.49290   -1.01678
   3     13   -0.47177   -0.98867   -1.18115
   4     22    1.36765    1.67571    1.66652
   5     24    0.72651    0.55273    0.69084
（数値実施例６）
　数値実施例６のズームレンズ系は、図１６に示した実施の形態６に対応する。数値実施例６のズームレンズ系の面データを表１６に、非球面データを表１７に、各種データを表１８に示す。
表　１６（面データ）
 
  面番号         r           d           nd         vd                
    物面             ∞                                               
     1         27.36560     0.65000     1.84666    23.8               
     2         17.50700     0.01000     1.56732    42.8               
     3         17.50700     2.31140     1.49700    81.6               
     4         66.55860     0.15000                                   
     5         22.99430     1.70060     1.80420    46.5               
     6        116.77250        可変                                   
     7*       423.06520     0.30000     1.80470    41.0               
     8*         5.38070     3.51300                                   
     9*       -13.49680     0.40000     1.77200    50.0               
    10        165.15700     0.15000                                   
    11         17.77750     1.08830     1.94595    18.0               
    12       -142.52680        可変                                   
  13(絞り)           ∞     0.00000                                   
    14*         5.18600     2.17260     1.51845    70.0               
    15*       -22.50980     0.70730                                   
    16          7.26580     2.07390     1.74400    44.7               
    17         -6.83130     0.01000     1.56732    42.8               
    18         -6.83130     0.30000     1.90366    31.3               
    19          4.41440     1.27610                                   
    20         13.96520     0.86220     1.49700    81.6               
    21        145.93880        可変                                   
    22        139.69450     0.30000     1.69878    47.1               
    23       -139.69450        可変                                   
    24*        19.69770     1.29890     1.77200    50.0               
    25*       126.90490        可変                                   
    26               ∞     0.78000     1.51680    64.2               
    27               ∞        (BF)                                       
    像面             ∞                                               
表　１７（非球面データ）
 
  第7面
   K= 0.00000E+00, A4=-3.88394E-04, A6= 4.99032E-05, A8=-1.89039E-06 
   A10= 3.10733E-08, A12=-1.98706E-10, A14= 0.00000E+00 
  第8面
   K= 0.00000E+00, A4=-7.25095E-04, A6= 3.40011E-05, A8= 2.96023E-06 
   A10=-3.26939E-07, A12= 1.83618E-08, A14=-4.65100E-10 
  第9面
   K= 0.00000E+00, A4=-6.24673E-05, A6= 1.03630E-05, A8=-1.79004E-06 
   A10= 1.74942E-07, A12=-6.10851E-09, A14= 6.48782E-11 
  第14面
   K= 0.00000E+00, A4=-9.96181E-05, A6= 9.15266E-05, A8=-2.37780E-05 
   A10= 5.74371E-06, A12=-4.54685E-07, A14= 9.77076E-09 
  第15面
   K= 0.00000E+00, A4= 1.01627E-03, A6= 7.72953E-05, A8=-1.86830E-06 
   A10= 8.22156E-07, A12= 2.13081E-07, A14=-2.40496E-08 
  第24面
   K= 0.00000E+00, A4=-6.15277E-05, A6=-2.15138E-06, A8=-9.97641E-07 
   A10= 3.46774E-09, A12= 0.00000E+00, A14= 0.00000E+00 
  第25面
   K= 0.00000E+00, A4= 1.92574E-05, A6=-1.75853E-05, A8=-4.83897E-07 
   A10= 0.00000E+00, A12= 0.00000E+00, A14= 0.00000E+00
表　１８（各種データ）
 
  ズーム比     9.39168
                広角      中間      望遠
  焦点距離       4.6449   14.2406   43.6233
 Ｆナンバー     3.19972   4.26584   5.82401
    画角        42.5729   15.0788    5.0149
    像高         3.7000    3.9020    3.9020
 レンズ全長     44.1001   45.9749   54.9776
    ＢＦ        0.77494   0.75804   0.75192
    d6           0.3000    8.2464   15.8375 
    d12         16.7452    5.3138    0.3000 
    d21          1.2038    2.5000    4.6538 
    d23          2.4727    2.5296   10.3801 
    d25          2.5492    6.5728    3.0000 
 入射瞳位置      7.1777   23.3643   60.5395
 射出瞳位置      9.5663  -43.4130  -70.1216
 前側主点位置   14.2767   33.0138   77.3123
 後側主点位置   39.4553   31.7343   11.3543
 
単レンズデータ
  レンズ     始面     焦点距離
     1         1      -59.1863
     2         3       47.0616
     3         5       35.3182
     4         7       -6.7749
     5         9      -16.1464
     6        11       16.7645
     7        14        8.3536
     8        16        5.0493
     9        18       -2.9303
    10        20       31.0053
    11        22      100.0000
    12        24       30.0446
 
ズームレンズ群データ
  群   始面    焦点距離  レンズ構成長    前側主点位置  後側主点位置
   1      1    31.79584     4.82200         0.97100       2.76922
   2      7    -6.89612     5.45130         0.01312       0.65991
   3     13    10.42079     7.40210        -3.18120       0.56003
   4     22   100.00002     0.30000         0.08834       0.21166
   5     24    30.04459     1.29890        -0.13397       0.43576
 
ズームレンズ群倍率
  群   始面    広角       中間       望遠
   1      1    0.00000    0.00000    0.00000
   2      7   -0.30603   -0.47274   -0.98568
   3     13   -0.61512   -1.56482   -2.01062
   4     22    0.91999    0.85254    0.83480
   5     24    0.84352    0.71016    0.82928
（数値実施例７）
　数値実施例７のズームレンズ系は、図１９に示した実施の形態７に対応する。数値実施例７のズームレンズ系の面データを表１９に、非球面データを表２０に、各種データを表２１に示す。
表　１９（面データ）
 
  面番号         r           d           nd         vd                
    物面             ∞                                               
     1         35.13230     0.65000     1.84666    23.8               
     2         20.03470     0.01000     1.56732    42.8               
     3         20.03470     2.45180     1.49700    81.6               
     4        123.44660     0.15000                                   
     5         20.37390     2.07020     1.80420    46.5               
     6         76.91630        可変                                   
     7*       165.08270     0.30000     1.80470    41.0               
     8*         5.33090     3.68440                                   
     9*       -10.47890     0.40000     1.77200    50.0               
    10        -64.17700     0.15000                                   
    11         28.22460     1.05370     1.94595    18.0               
    12        -39.00710        可変                                   
  13(絞り)           ∞     0.00000                                   
    14*         5.16230     2.41130     1.51845    70.0               
    15*       -24.91140     0.74930                                   
    16          7.15140     2.09050     1.74400    44.7               
    17         -6.58510     0.01000     1.56732    42.8               
    18         -6.58510     0.30000     1.90366    31.3               
    19          4.41910     1.27510                                   
    20         12.15630     0.88220     1.49700    81.6               
    21         64.76980        可変                                   
    22*        19.74400     1.20050     1.77200    50.0               
    23*        72.01610        可変                                   
    24*        48.62150     1.00000     1.48786    70.3               
    25        -48.62150        可変                                   
    26               ∞     0.78000     1.51680    64.2               
    27               ∞        (BF)                                       
    像面             ∞                                               
表　２０（非球面データ）
 
  第7面
   K= 0.00000E+00, A4=-4.08575E-04, A6= 4.96900E-05, A8=-1.89373E-06 
   A10= 3.10661E-08, A12=-1.98167E-10, A14= 0.00000E+00 
  第8面
   K= 0.00000E+00, A4=-6.80426E-04, A6= 2.69976E-05, A8= 3.43955E-06 
   A10=-3.38451E-07, A12= 1.82942E-08, A14=-4.71760E-10 
  第9面
   K= 0.00000E+00, A4= 3.73019E-06, A6= 1.28953E-05, A8=-1.73323E-06 
   A10= 1.69941E-07, A12=-6.09688E-09, A14= 7.13836E-11 
  第14面
   K= 0.00000E+00, A4=-3.84337E-05, A6= 9.01694E-05, A8=-2.51217E-05 
   A10= 5.73805E-06, A12=-4.54685E-07, A14= 9.77076E-09 
  第15面
   K= 0.00000E+00, A4= 1.14168E-03, A6= 7.41960E-05, A8=-2.50130E-06 
   A10= 8.24987E-07, A12= 2.13081E-07, A14=-2.40496E-08 
  第22面
   K= 0.00000E+00, A4=-9.61949E-05, A6=-1.04964E-05, A8=-3.17950E-07 
   A10=-1.18593E-08, A12= 0.00000E+00, A14= 0.00000E+00 
  第23面
   K= 0.00000E+00, A4=-1.31920E-04, A6=-1.02358E-05, A8=-4.94168E-07 
   A10= 0.00000E+00, A12= 0.00000E+00, A14= 0.00000E+00 
  第24面
   K= 0.00000E+00, A4=-6.75514E-04, A6= 5.77171E-05, A8=-2.48485E-06 
   A10= 6.06957E-08, A12= 0.00000E+00, A14= 0.00000E+00
表　２１（各種データ）
 
  ズーム比     9.39173
                広角      中間      望遠
  焦点距離       4.6450   14.2412   43.6250
 Ｆナンバー     3.20080   4.26732   5.81510
    画角        42.7385   15.0377    5.0098
    像高         3.7000    3.9020    3.9020
 レンズ全長     44.7349   46.6754   54.7598
    ＢＦ        0.77338   0.76409   0.74452
    d6           0.3581    8.5800   15.8330 
    d12         16.5784    5.5630    0.3000 
    d21          2.5197    3.0714   13.3706 
    d23          1.8844    5.7064    2.3404 
    d25          1.0019    1.3715    0.5523 
 入射瞳位置      7.6861   25.1824   63.1594
 射出瞳位置      9.3709  -62.0134 -202.3563
 前側主点位置   14.8407   36.1929   97.4140
 後側主点位置   40.0898   32.4342   11.1348
 
単レンズデータ
  レンズ     始面     焦点距離
     1         1      -56.1732
     2         3       47.7455
     3         5       33.9097
     4         7       -6.8515
     5         9      -16.2754
     6        11       17.4443
     7        14        8.4801
     8        16        4.9278
     9        18       -2.8890
    10        20       29.9441
    11        22       34.8862
    12        24       50.0000
 
ズームレンズ群データ
  群   始面    焦点距離  レンズ構成長    前側主点位置  後側主点位置
   1      1    31.46718     5.33200         1.17189       3.20003
   2      7    -6.97759     5.58810        -0.04159       0.48197
   3     13    10.28493     7.71840        -3.23322       0.73114
   4     22    34.88620     1.20050        -0.25336       0.27637
   5     24    50.00000     1.00000         0.33719       0.66281
 
ズームレンズ群倍率
  群   始面    広角       中間       望遠
   1      1    0.00000    0.00000    0.00000
   2      7   -0.31657   -0.50492   -1.06265
   3     13   -0.59269   -1.34414   -1.63764
   4     22    0.83036    0.70921    0.83241
   5     24    0.94747    0.94026    0.95704
（数値実施例８）
　数値実施例８のズームレンズ系は、図２２に示した実施の形態８に対応する。数値実施例８のズームレンズ系の面データを表２２に、非球面データを表２３に、各種データを表２４に示す。
表　２２（面データ）
 
  面番号         r           d           nd         vd                
    物面             ∞                                               
     1         26.52200     0.65000     1.84666    23.8               
     2         17.32350     0.01000     1.56732    42.8               
     3         17.32350     2.46240     1.49700    81.6               
     4         61.07240     0.15000                                   
     5         21.02000     1.99660     1.80420    46.5               
     6         81.41130        可変                                   
     7*       308.54550     0.30000     1.80470    41.0               
     8*         5.28620     3.58240                                   
     9*       -13.42040     0.40000     1.77200    50.0               
    10       -648.30400     0.15000                                   
    11         20.44370     1.04240     1.94595    18.0               
    12        -93.28300        可変                                   
  13(絞り)           ∞     0.00000                                   
    14*         5.16880     3.02350     1.51845    70.0               
    15*       -19.58140     0.82300                                   
    16          7.38130     2.08110     1.74338    44.7               
    17         -5.52350     0.01000     1.56732    42.8               
    18         -5.52350     0.30000     1.90453    29.3               
    19*         5.41140     1.13900                                   
    20        -48.32330     0.90490     1.52625    52.4               
    21         58.13950        可変                                   
    22*        14.92940     2.13320     1.77200    50.0               
    23*       -47.83980        可変                                   
    24               ∞     0.78000     1.51680    64.2               
    25               ∞        (BF)                                       
    像面             ∞                                               
表　２３（非球面データ）
 
  第7面
   K= 0.00000E+00, A4=-3.91513E-04, A6= 4.98664E-05, A8=-1.89044E-06 
   A10= 3.10698E-08, A12=-1.99335E-10, A14= 0.00000E+00 
  第8面
   K= 0.00000E+00, A4=-7.40892E-04, A6= 3.46511E-05, A8= 3.10370E-06 
   A10=-3.29090E-07, A12= 1.82092E-08, A14=-4.80007E-10 
  第9面
   K= 0.00000E+00, A4= 1.10557E-05, A6= ***59E-06, A8=-1.78891E-06 
   A10= 1.74520E-07, A12=-6.09446E-09, A14= 6.73871E-11 
  第14面
   K= 0.00000E+00, A4=-1.09054E-04, A6= 7.98463E-05, A8=-2.54906E-05 
   A10= 5.45100E-06, A12=-4.54685E-07, A14= 9.77076E-09 
  第15面
   K= 0.00000E+00, A4= 1.08055E-03, A6= 5.91226E-05, A8=-4.56934E-06 
   A10= 7.60109E-07, A12= 2.13081E-07, A14=-2.40496E-08 
  第19面
   K= 0.00000E+00, A4= 5.19188E-04, A6= 5.37414E-05, A8=-6.41731E-07 
   A10=-5.83048E-07, A12= 0.00000E+00, A14= 0.00000E+00 
  第22面
   K= 0.00000E+00, A4= 4.86875E-06, A6= 3.83391E-06, A8=-7.12995E-07 
   A10= 8.21904E-10, A12= 0.00000E+00, A14= 0.00000E+00 
  第23面
   K= 0.00000E+00, A4= 1.72646E-04, A6=-1.23123E-05, A8=-2.90937E-07 
   A10= 0.00000E+00, A12= 0.00000E+00, A14= 0.00000E+00
表　２４（各種データ）
 
  ズーム比     9.39159
                広角      中間      望遠
  焦点距離       4.6450   14.2410   43.6241
 Ｆナンバー     3.20252   4.26837   5.81038
    画角        42.6783   15.2150    5.0176
    像高         3.7000    3.9020    3.9020
 レンズ全長     43.8768   46.7180   55.9985
    ＢＦ        0.77921   0.74823   0.76884
    d6           0.3693    8.4012   15.6921 
    d12         16.0481    5.2222    0.3000 
    d21          2.1709    4.8185   13.3777 
    d23          2.5708    5.5894    3.9214 
 入射瞳位置      7.7241   25.1267   64.4437
 射出瞳位置      9.3660  -91.4581   86.1051
 前側主点位置   14.8819   37.1682  130.3686
 後側主点位置   39.2318   32.4771   12.3744
 
単レンズデータ
  レンズ     始面     焦点距離
     1         1      -60.9702
     2         3       47.7660
     3         5       34.7237
     4         7       -6.6866
     5         9      -17.7563
     6        11       17.8063
     7        14        8.2310
     8        16        4.5638
     9        18       -2.9831
    10        20      -50.0000
    11        22       14.9605
 
ズームレンズ群データ
  群   始面    焦点距離  レンズ構成長    前側主点位置  後側主点位置
   1      1    31.23752     5.26900         0.86635       2.85909
   2      7    -6.97011     5.47480        -0.05130       0.52211
   3     13    10.13775     8.28150        -5.09894       0.80696
   4     22    14.96050     2.13320         0.29063       1.20190
 
ズームレンズ群倍率
  群   始面    広角       中間       望遠
   1      1    0.00000    0.00000    0.00000
   2      7   -0.32360   -0.51601   -1.12119
   3     13   -0.67631   -1.84156   -2.11162
   4     22    0.67945    0.47975    0.58987
　以下の表２５に、各数値実施例のズームレンズ系における各条件の対応値を示す。ただし表２５中、ＹＷは、
ＹＷ：広角端での全系の焦点距離ｆＷにおける、第３ｂレンズ群の、最大ぶれ補正時の光軸に対して垂直方向への移動量
を示し、ズームレンズ系が広角端の状態のとき、すなわち条件（１３）においてＹ＝ＹＷ（ｆ＝ｆＷ）のときの対応値（ＹＷ／ＹＴ）／（ｆＷ／ｆＴ）を求めた。
表　２５（条件の対応値）
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000001
　本発明に係るズームレンズ系は、デジタルカメラ、携帯電話機器、ＰＤＡ（Ｐｅｒｓｏｎａｌ　Ｄｉｇｉｔａｌ　Ａｓｓｉｓｔａｎｃｅ）、監視システムにおける監視カメラ、Ｗｅｂカメラ、車載カメラ等のデジタル入力装置に適用可能であり、特にデジタルカメラ等の高画質が要求される撮影光学系に好適である。
Ｇ１　　第１レンズ群
Ｇ２　　第２レンズ群
Ｇ３　　第３レンズ群
Ｇ３ａ　第３ａレンズ群
Ｇ３ｂ　第３ｂレンズ群
Ｇ４　　第４レンズ群
Ｇ５　　第５レンズ群
Ｌ１　　第１レンズ素子
Ｌ２　　第２レンズ素子
Ｌ３　　第３レンズ素子
Ｌ４　　第４レンズ素子
Ｌ５　　第５レンズ素子
Ｌ６　　第６レンズ素子
Ｌ７　　第７レンズ素子
Ｌ８　　第８レンズ素子
Ｌ９　　第９レンズ素子
Ｌ１０　第１０レンズ素子
Ｌ１１　第１１レンズ素子
Ｌ１２　第１２レンズ素子
Ａ　　　開口絞り
Ｐ　　　平行平板
Ｓ　　　像面
１　　　ズームレンズ系
２　　　撮像素子
３　　　液晶モニタ
４　　　筐体
５　　　主鏡筒
６　　　移動鏡筒
７　　　円筒カム
 

Claims (21)

  1. 　少なくとも１枚のレンズ素子で構成されたレンズ群を複数有するズームレンズ系であって、
    物体側から像側へと順に、
    正のパワーを有する第１レンズ群と、
    負のパワーを有する第２レンズ群と、
    正のパワーを有する第３レンズ群と、
    後続レンズ群とを備え、
    撮像時の広角端から望遠端へのズーミングの際に、前記第１レンズ群と、前記第２レンズ群と、前記第３レンズ群とを光軸に沿って移動させて変倍を行い、
    前記第３レンズ群の一部が、像のぶれを光学的に補正するために光軸に対して垂直方向に移動する第３ｂレンズ群であり、
    以下の条件（２）及び（３）を満足する、ズームレンズ系：
    　　１．５＜（Ｄ２＋Ｄ３ｂ＋ＤＢ）／Ｉｒ＜２．４　・・・（２）
    　　ＢＦ／Ｉｒ＜１．４５　・・・（３）
    　（ただし、Ｚ＝ｆＴ／ｆＷ＞９．０である）
    ここで、
    　Ｄ２：第２レンズ群の光軸上での厚み、
    　Ｄ３ｂ：第３ｂレンズ群の光軸上での厚み、
    　ＤＢ：各後続レンズ群の光軸上での厚みの総和、
    　ＢＦ：最像側レンズ面頂と像面との空気換算した場合の光軸上の最短距離、
    　Ｉｒ：次式で表される値
    　　　　Ｉｒ＝ｆＴ×ｔａｎ（ωＴ）、
    　ｆＴ：望遠端での全系の焦点距離、
    　ｆＷ：広角端での全系の焦点距離、
    　ωＴ：望遠端での半画角（°）
    である。
  2. 　後続レンズ群が、正のパワーを有する第４レンズ群からなる、請求項１に記載のズームレンズ系。
  3. 　第４レンズ群が、撮像時の広角端から望遠端へのズーミングの際に、光軸に沿って移動する、請求項２に記載のズームレンズ系。
  4. 　第４レンズ群が、無限遠合焦状態から近接物体合焦状態へのフォーカシングの際に、光軸に沿って物体側へ移動する、請求項２に記載のズームレンズ系。
  5. 　第４レンズ群が、２枚以下のレンズ素子からなる、請求項２に記載のズームレンズ系。
  6. 　後続レンズ群が、第４レンズ群と、正のパワーを有する第５レンズ群とからなる、請求項１に記載のズームレンズ系。
  7. 　第４レンズ群が、撮像時の広角端から望遠端へのズーミングの際に、光軸に沿って移動する、請求項６に記載のズームレンズ系。
  8. 　第５レンズ群が、撮像時の広角端から望遠端へのズーミングの際に、光軸に沿って移動する、請求項６に記載のズームレンズ系。
  9. 　第４レンズ群及び第５レンズ群のいずれかが、無限遠合焦状態から近接物体合焦状態へのフォーカシングの際に、光軸に沿って物体側へ移動する、請求項６に記載のズームレンズ系。
  10. 　第４レンズ群及び第５レンズ群が、それぞれ２枚以下のレンズ素子からなる、請求項６に記載のズームレンズ系。
  11. 　以下の条件（４）及び（５）を満足する、請求項１に記載のズームレンズ系：
    　　１．５＜ＬＴ／Ｄ＜３．０　・・・（４）
    　　３．０＜Ｄ／Ｉｒ＜６．５　・・・（５）
    ここで、
    　ＬＴ：望遠端におけるレンズ全長（第１レンズ群の最物体側面から像面までの距離）、
    　Ｄ：各レンズ群の光軸上での厚みの総和、
    　Ｉｒ：次式で表される値
    　　　　Ｉｒ＝ｆＴ×ｔａｎ（ωＴ）、
    　ｆＴ：望遠端での全系の焦点距離、
    　ωＴ：望遠端での半画角（°）
    である。
  12. 　以下の条件（６）及び（７）を満足する、請求項１に記載のズームレンズ系：
    　　ＬＷ／Ｉｒ＜１４．０　・・・（６）
    　　ＬＴ／Ｉｒ＜１７．０　・・・（７）
    ここで、
    　ＬＷ：広角端におけるレンズ全長（第１レンズ群の最物体側面から像面までの距離）、
    　ＬＴ：望遠端におけるレンズ全長（第１レンズ群の最物体側面から像面までの距離）、
    　Ｉｒ：次式で表される値
    　　　　Ｉｒ＝ｆＴ×ｔａｎ（ωＴ）、
    　ｆＴ：望遠端での全系の焦点距離、
    　ωＴ：望遠端での半画角（°）
    である。
  13. 　以下の条件（８）を満足する、請求項１に記載のズームレンズ系：
    　　Ｍ１２／Ｉｒ＜４．７　・・・（８）
    ここで、
    　Ｍ１２：撮像時の広角端から望遠端へのズーミングの際の、第１レンズ群と第２レンズ群との相対移動量、
    　Ｉｒ：次式で表される値
    　　　　Ｉｒ＝ｆＴ×ｔａｎ（ωＴ）、
    　ｆＴ：望遠端での全系の焦点距離、
    　ωＴ：望遠端での半画角（°）
    である。
  14. 　以下の条件（９）を満足する、請求項１に記載のズームレンズ系：
    　　Ｍ１２×ｆ１／Ｉｒ２＜４４．０　・・・（９）
    ここで、
    　Ｍ１２：撮像時の広角端から望遠端へのズーミングの際の、第１レンズ群と第２レンズ群との相対移動量、
    　ｆ１：第１レンズ群の合成焦点距離、
    　Ｉｒ：次式で表される値
    　　　　Ｉｒ＝ｆＴ×ｔａｎ（ωＴ）、
    　ｆＴ：望遠端での全系の焦点距離、
    　ωＴ：望遠端での半画角（°）
    である。
  15. 　以下の条件（１０）を満足する、請求項１に記載のズームレンズ系：
    　　０．５０＜｜ｆ１／ｆ３ｂ｜＜１．５０　・・・（１０）
    ここで、
    　ｆ１：第１レンズ群の合成焦点距離、
    　ｆ３ｂ：第３ｂレンズ群の合成焦点距離
    である。
  16. 　以下の条件（１１）を満足する、請求項１に記載のズームレンズ系：
    　　０．１０＜｜ｆ３ａ／ｆ３ｂ｜＜０．６５　・・・（１１）
    ここで、
    　ｆ３ａ：第３ａレンズ群の合成焦点距離、
    　ｆ３ｂ：第３ｂレンズ群の合成焦点距離
    である。
  17. 　第３ｂレンズ群が、１枚のレンズ素子からなる、請求項１に記載のズームレンズ系。
  18. 　第３レンズ群が、少なくとも２つの空気間隔を有し、物体側から像側へと順に、
    正のパワーを有するレンズ素子と、
    正のパワーを有するレンズ素子と、
    最像側に位置する負のパワーを有するレンズ素子とを含む、請求項１に記載のズームレンズ系。
  19. 　以下の条件（１２）及び（１３）を全系において満足する、請求項１に記載のズームレンズ系：
    　　｜ＹＴ｜＞｜Ｙ｜　・・・（１２）
    　　１．５＜（Ｙ／ＹＴ）／（ｆ／ｆＴ）＜３．０　・・・（１３）
    ここで、
    　ｆ：全系の焦点距離、
    　ｆＴ：望遠端における全系の焦点距離、
    　Ｙ：全系の焦点距離ｆにおける、第３ｂレンズ群の、最大ぶれ補正時の光軸に対して垂直方向への移動量、
    　ＹＴ：望遠端での全系の焦点距離ｆＴにおける、第３ｂレンズ群の、最大ぶれ補正時の光軸に対して垂直方向への移動量
    である。
  20. 　物体の光学的な像を電気的な画像信号として出力可能な撮像装置であって、
    物体の光学的な像を形成するズームレンズ系と、
    該ズームレンズ系により形成された光学的な像を電気的な画像信号に変換する撮像素子とを備え、
    前記ズームレンズ系が、請求項１に記載のズームレンズ系である、撮像装置。
  21. 　物体の光学的な像を電気的な画像信号に変換し、変換された画像信号の表示及び記憶の少なくとも一方を行うカメラであって、
    物体の光学的な像を形成するズームレンズ系と、該ズームレンズ系により形成された光学的な像を電気的な画像信号に変換する撮像素子とを含む撮像装置を備え、
    前記ズームレンズ系が、請求項１に記載のズームレンズ系である、カメラ。
     
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