RU2009135823A - Сварные конструкции из коррозионно-устойчивых сплавов в конструкциях из углеродистой стали и трубопроводах, выдерживающие высокие осевые пластические деформации - Google Patents
Сварные конструкции из коррозионно-устойчивых сплавов в конструкциях из углеродистой стали и трубопроводах, выдерживающие высокие осевые пластические деформации Download PDFInfo
- Publication number
- RU2009135823A RU2009135823A RU2009135823/02A RU2009135823A RU2009135823A RU 2009135823 A RU2009135823 A RU 2009135823A RU 2009135823/02 A RU2009135823/02 A RU 2009135823/02A RU 2009135823 A RU2009135823 A RU 2009135823A RU 2009135823 A RU2009135823 A RU 2009135823A
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- pipeline
- sections
- mainly
- arc welding
- welded joint
- Prior art date
Links
- 229910045601 alloy Inorganic materials 0.000 title claims 6
- 239000000956 alloy Substances 0.000 title claims 6
- 229910000975 Carbon steel Inorganic materials 0.000 title 1
- 239000010962 carbon steel Substances 0.000 title 1
- 239000000463 material Substances 0.000 claims abstract 41
- 238000000034 method Methods 0.000 claims abstract 27
- 238000003466 welding Methods 0.000 claims abstract 25
- 229930195733 hydrocarbon Natural products 0.000 claims abstract 8
- 150000002430 hydrocarbons Chemical class 0.000 claims abstract 8
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 claims abstract 6
- 239000002184 metal Substances 0.000 claims abstract 6
- 230000007547 defect Effects 0.000 claims abstract 4
- 239000012530 fluid Substances 0.000 claims abstract 3
- 230000001681 protective effect Effects 0.000 claims abstract 3
- WFKWXMTUELFFGS-UHFFFAOYSA-N tungsten Chemical compound [W] WFKWXMTUELFFGS-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract 3
- 229910052721 tungsten Inorganic materials 0.000 claims abstract 3
- 239000010937 tungsten Substances 0.000 claims abstract 3
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 claims abstract 2
- 239000008186 active pharmaceutical agent Substances 0.000 claims 11
- 230000007797 corrosion Effects 0.000 claims 5
- 238000005260 corrosion Methods 0.000 claims 5
- 239000000473 propyl gallate Substances 0.000 claims 4
- 239000002356 single layer Substances 0.000 claims 4
- 239000004320 sodium erythorbate Substances 0.000 claims 4
- 239000002478 γ-tocopherol Substances 0.000 claims 4
- 238000005304 joining Methods 0.000 claims 3
- 238000000151 deposition Methods 0.000 claims 1
- 238000010894 electron beam technology Methods 0.000 claims 1
- 239000010410 layer Substances 0.000 claims 1
Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
- B23K31/00—Processes relevant to this subclass, specially adapted for particular articles or purposes, but not covered by only one of the preceding main groups
- B23K31/12—Processes relevant to this subclass, specially adapted for particular articles or purposes, but not covered by only one of the preceding main groups relating to investigating the properties, e.g. the weldability, of materials
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
- B23K9/00—Arc welding or cutting
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
- B23K9/00—Arc welding or cutting
- B23K9/23—Arc welding or cutting taking account of the properties of the materials to be welded
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
- C21D8/10—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of tubular bodies
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
- B23K2103/00—Materials to be soldered, welded or cut
- B23K2103/02—Iron or ferrous alloys
- B23K2103/04—Steel or steel alloys
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
- B23K2103/00—Materials to be soldered, welded or cut
- B23K2103/02—Iron or ferrous alloys
- B23K2103/04—Steel or steel alloys
- B23K2103/05—Stainless steel
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
- B23K2103/00—Materials to be soldered, welded or cut
- B23K2103/18—Dissimilar materials
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y10—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC
- Y10T—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER US CLASSIFICATION
- Y10T137/00—Fluid handling
- Y10T137/402—Distribution systems involving geographic features
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Thermal Sciences (AREA)
- Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
- Manufacturing & Machinery (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Plasma & Fusion (AREA)
- Arc Welding In General (AREA)
- Butt Welding And Welding Of Specific Article (AREA)
- Heat Treatment Of Articles (AREA)
- Welding Or Cutting Using Electron Beams (AREA)
Abstract
1. Способ конструирования трубопровода для транспортировки углеводородов, включающий этапы, на которых: ! разрабатывают модель с учетом деформации для трубопровода на основании прогнозируемых нагрузок на трубопровод; ! прогнозируют полные пластические деформации трубопровода на основании указанной модели; ! обеспечивают две секции трубопровода, выполненные из материала, имеющего в основном ферритные свойства; ! соединяют две секции трубопровода материалом, имеющим в основном аустенитные свойства, с образованием сварного соединения, предназначенного для выдерживания прогнозируемых полных пластических деформаций; и ! используют сварное соединение и две секции трубопровода для транспортировки углеводородов. ! 2. Способ по п.1, в котором сварное соединение выполнено с возможностью выдерживания полных пластических деформаций больше 0,5%. ! 3. Способ по п.1, в котором сварное соединение выполнено с возможностью выдерживания полных пластических деформаций при наличии дефектов сварного шва, имеющих площадь трещин более 150 мм2. ! 4. Способ по п.1, дополнительно включающий транспортировку углеводородов или других текучих сред по каналу, образованному двумя секциями трубопровода и сварным соединением. ! 5. Способ по п.1, в котором этап соединения включает сварку. ! 6. Способ по п.5, в котором сварку выбирают из группы, состоящей из: дуговой сварки металлическим покрытым электродом, дуговой сварки металлическим электродом в газовой среде, дуговой сварки вольфрамовым электродом в защитном газе, дуговой сварки порошковой проволокой, дуговой сварки под флюсом, двойной дуговой сварки под флюсом, импульсно-дуговой сварки м�
Claims (40)
1. Способ конструирования трубопровода для транспортировки углеводородов, включающий этапы, на которых:
разрабатывают модель с учетом деформации для трубопровода на основании прогнозируемых нагрузок на трубопровод;
прогнозируют полные пластические деформации трубопровода на основании указанной модели;
обеспечивают две секции трубопровода, выполненные из материала, имеющего в основном ферритные свойства;
соединяют две секции трубопровода материалом, имеющим в основном аустенитные свойства, с образованием сварного соединения, предназначенного для выдерживания прогнозируемых полных пластических деформаций; и
используют сварное соединение и две секции трубопровода для транспортировки углеводородов.
2. Способ по п.1, в котором сварное соединение выполнено с возможностью выдерживания полных пластических деформаций больше 0,5%.
3. Способ по п.1, в котором сварное соединение выполнено с возможностью выдерживания полных пластических деформаций при наличии дефектов сварного шва, имеющих площадь трещин более 150 мм2.
4. Способ по п.1, дополнительно включающий транспортировку углеводородов или других текучих сред по каналу, образованному двумя секциями трубопровода и сварным соединением.
5. Способ по п.1, в котором этап соединения включает сварку.
6. Способ по п.5, в котором сварку выбирают из группы, состоящей из: дуговой сварки металлическим покрытым электродом, дуговой сварки металлическим электродом в газовой среде, дуговой сварки вольфрамовым электродом в защитном газе, дуговой сварки порошковой проволокой, дуговой сварки под флюсом, двойной дуговой сварки под флюсом, импульсно-дуговой сварки металлическим электродом в газовой среде, импульсно-дуговой сварки вольфрамовым электродом в защитном газе, лазерной сварки, электронно-лучевой сварки или любой их комбинации.
7. Способ по п.1, в котором в основном аустенитный материал содержит коррозионно-стойкий сплав.
8. Способ по п.1, в котором в основном аустенитный материал содержит наплавленный материал, образованный с использованием расходуемого материала, выбранного из группы, состоящей из: ENiCrMo-4, ENiCrMo-6, ENiCrMo-14, ENiMo-3, E310, E308, E316, E2209, E2553 или любой их комбинации.
9. Способ по п.1, в котором две секции трубопровода содержат материал, выбранный из группы, состоящей из: API 5L марок X52 X56, X60, X65, X70, X80, X100, X120 и любой их комбинации.
10. Способ по п.1, дополнительно включающий подготовку, по меньшей мере, одного конца одной из двух секций трубопровода до соединения для повышения качества сварки посредством наплавки слоя наплавленного материала из коррозионно-стойкого сплава на подготовленную поверхность одной из двух секций до окончательного соединения.
11. Способ по п.1, дополнительно включающий предварительное соединение двух секций трубопровода материалом, имеющим в основном ферритные свойства, до соединения двух секций трубопровода материалом, имеющим в основном аустенитные свойства.
12. Способ по п.1, в котором две секции трубопровода содержат трубчатые элементы, выполненные из плакированного материала.
13. Способ по п.1, в котором две секции трубопровода содержат трубчатые элементы, выполненные из однослойного ферритного материала.
14. Способ выполнения сварного соединения между трубчатыми секциями, при этом каждая трубчатая секция имеет в основном ферритные свойства, включающий:
соединение концов трубчатых секций в процессе сварки посредством использования в основном аустенитного наплавленного материала с отношением предела текучести к пределу прочности на разрыв ниже 0,75.
15. Способ по п.14, в котором предел текучести в основном аустенитного наплавленного металла, по меньшей мере, на 10% меньше предела текучести трубчатых секций.
16. Способ по п.14, в котором в основном аустенитный материал содержит коррозионно-стойкий сплав.
17. Способ по п.14, в котором сварка представляет собой дуговую сварку.
18. Способ по п.14, в котором в основном аустенитный наплавленный материал содержит наплавленный материал, образованный с использованием расходуемого материала, выбранного из группы, состоящей из: ENiCrMo-4, ENiCrMo-6, ENiCrMo-14, ENiMo-3, E310, E308, E316, E2209, E2553 или любой их комбинации.
19. Способ по п.14, в котором в основном аустенитный наплавленный материал, используемый для сварного соединения, выбирают на основании модели с учетом деформации.
20. Способ по п.14, в котором трубчатые секции представляют собой трубчатые секции, выполненные из плакированного материала.
21. Способ по п.14, в котором трубчатые секции представляют собой трубчатые секции, выполненные из однослойного ферритного материала.
22. Секция трубы, подходящая для размещения в трубопроводе, использующемся для транспортировки углеводородов или других текучих сред, содержащая:
два трубчатых элемента, состоящих из материала, имеющего в основном ферритные свойства; и
сварное соединение, соединяющее два трубчатых элемента, образованное с использованием наплавленного материала, имеющего в основном аустенитные свойства, при этом сварное соединение предназначено для выдерживания полных пластических деформаций.
23. Секция трубы по п.22, в которой наплавленный материал, используемый для сварного соединения, выбран на основании модели с учетом деформации.
24. Секция трубы по п.22, в которой трубчатые элементы содержат трубчатые секции, выполненные из плакированного материала.
25. Секция трубы по п.22, в которой трубчатые элементы содержат трубчатые секции, выполненные из однослойного ферритного материала.
26. Секция трубы по п.22, в которой наплавленный материал имеет отношение предела текучести к пределу прочности на разрыв меньше 0,75.
27. Секция трубы по п.22, в которой наплавленный материал содержит коррозионно-стойкий сплав.
28. Секция трубы по п.22, в которой наплавленный материал содержит расходуемый материал, выбранный из группы, состоящей из: ENiCrMo-4, ENiCrMo-6, ENiCrMo-14, ENiMo-3, E310, E308, E316, E2209, E2553 и любой их комбинации.
29. Секция трубы по п.22, в которой два трубчатых элемента содержат материал, выбранный из группы, состоящей из: API 5L X52, API 5L X56, API 5L X60, API 5L X65, API 5L X70, X80, X100, X120 и любой их комбинации.
30. Секция трубы по п.22, в которой сварное соединение выполнено с возможностью выдерживания полных пластических деформаций более 0,5%.
31. Секция трубы по п.22, в которой сварное соединение выполнено с возможностью выдерживания полных пластических деформаций при наличии дефектов сварного шва, которые имеют площадь трещин более 150 мм2.
32. Трубопровод для транспортировки углеводородов, содержащий:
множество трубчатых секций, содержащих материал, имеющий в основном ферритные свойства; и
сварные соединения, соединяющие, по меньшей мере, некоторые из множества трубчатых секций, образованные с использованием в основном аустенитного наплавленного материала, при этом сварные соединения выполнены с возможностью выдерживания полных пластических деформаций на основании модели с учетом деформации.
33. Трубопровод по п.32, в котором сварное соединение выполнено с возможностью выдерживания полных пластических деформаций более 0,5%.
34. Трубопровод по п.32, в котором сварное соединение выполнено с возможностью выдерживания полных пластических деформаций при наличии дефектов сварного шва, которые имеют площадь трещин более 150 мм2.
35. Трубопровод по п.32, в котором в основном аустенитный наплавленный материал содержит коррозионно-стойкий сплав.
36. Трубопровод по п.32, в котором наплавленный материал содержит расходуемый наплавленный материал, выбранный из группы, состоящей из: ENiCrMo-4, ENiCrMo-6, ENiCrMo-14, ENiMo-3, E310, E308, E316, E2209, E2553 и любой их комбинации.
37. Трубопровод по п.32, в котором в основном аустенитный наплавленный материал имеет отношение предела текучести к пределу прочности на разрыв ниже 0,75.
38. Трубопровод по п.32, в котором, по меньшей мере, некоторые из множества трубчатых секций содержат материал, выбранный из группы, состоящей из: API 5L X52, API 5L X56, API 5L X60, API 5L X65, API 5L X70, X80, X100, X120 и любой их комбинации.
39. Трубопровод по п.32, в котором трубчатые секции представляют собой трубчатые секции, выполненные из плакированного материала.
40. Трубопровод по п.32, в котором трубчатые секции представляют собой трубчатые секции, выполненные из однослойного ферритного материала.
Applications Claiming Priority (2)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
US90376507P | 2007-02-27 | 2007-02-27 | |
US60/903,765 | 2007-02-27 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
RU2009135823A true RU2009135823A (ru) | 2011-04-10 |
RU2452779C2 RU2452779C2 (ru) | 2012-06-10 |
Family
ID=38078046
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
RU2009135823/02A RU2452779C2 (ru) | 2007-02-27 | 2008-01-31 | Сварные конструкции из коррозионно-устойчивых сплавов в конструкциях из углеродистой стали и трубопроводах, выдерживающие высокие осевые пластические деформации |
Country Status (8)
Country | Link |
---|---|
US (1) | US9040865B2 (ru) |
JP (1) | JP5442456B2 (ru) |
BR (1) | BRPI0807605A2 (ru) |
CA (1) | CA2676940C (ru) |
GB (1) | GB2460362B (ru) |
NO (1) | NO20093045L (ru) |
RU (1) | RU2452779C2 (ru) |
WO (1) | WO2008105990A1 (ru) |
Families Citing this family (12)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
WO2010006106A1 (en) * | 2008-07-09 | 2010-01-14 | Fluor Technologies Corporation | High-speed friction stir welding |
CN103338889B (zh) | 2011-01-28 | 2015-11-25 | 埃克森美孚上游研究公司 | 具有优异延性抗扯强度的高韧性焊缝金属 |
FR2973723B1 (fr) * | 2011-04-06 | 2013-05-10 | Alstom Hydro France | Procede de soudage et organe de machine hydraulique fabrique au moyen d'un tel procede |
CN102248023A (zh) * | 2011-08-05 | 2011-11-23 | 中国石油集团渤海石油装备制造有限公司 | 一种x70钢级抗大变形直缝埋弧焊管制造方法 |
CN102397941A (zh) * | 2011-11-14 | 2012-04-04 | 中国石油集团渤海石油装备制造有限公司 | 一种x90管线钢直缝埋弧焊管制造方法 |
JP6662585B2 (ja) * | 2015-06-23 | 2020-03-11 | 日本発條株式会社 | クラッドパイプ及びクラッドパイプの製造方法 |
CN104933269B (zh) * | 2015-07-13 | 2017-11-21 | 中国石油天然气集团公司 | 一种油气管道穿越地震断层的设计方法 |
DE102015010977A1 (de) * | 2015-08-26 | 2017-03-02 | Tracto-Technik Gmbh & Co. Kg | "Verfahren und Vorrichtung zum Erfassen einer beim Einziehen eines Rohres oder einer Leitung eingeleiteten Zugkraft" |
CN106270965B (zh) * | 2016-04-15 | 2018-09-25 | 中国石油大学(华东) | 一种x80级管线钢环形焊缝的焊接工艺 |
RU180844U1 (ru) * | 2017-08-30 | 2018-06-28 | Публичное акционерное общество "Трубная металлургическая компания" (ПАО "ТМК") | Труба с внутренним покрытием |
GB201900568D0 (en) * | 2019-01-15 | 2019-03-06 | Saipem Spa | Improvements in the welding of pipes |
CN109940298B (zh) * | 2019-03-22 | 2021-11-30 | 中铁宝桥集团有限公司 | 一种Q370qE和Q690qE桥梁用结构钢不同强度对拼接头复合焊接方法 |
Family Cites Families (111)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US2759249A (en) * | 1950-06-20 | 1956-08-21 | Babcock & Wilcox Co | Welding dissimilar metal members with welded joint, including stabilized ferritic metal zone |
BE759659A (fr) * | 1969-11-29 | 1971-04-30 | Bohler & Co A G Fa Geb | Materiau d'apport pour soudure |
JPS4943175B1 (ru) * | 1970-05-15 | 1974-11-19 | ||
US4029932A (en) * | 1975-05-05 | 1977-06-14 | Holobeam, Inc. | Lined pipe, and method and apparatus for making same |
US3983745A (en) | 1975-08-08 | 1976-10-05 | Mts Systems Corporation | Test specimen crack correlator |
JPS5656797A (en) | 1979-10-12 | 1981-05-18 | Jgc Corp | Welding method of high purity ferrite stainless steel |
US4333670A (en) * | 1980-05-05 | 1982-06-08 | General Atomic Company | Stepped transition joint |
JPS60255268A (ja) * | 1984-05-30 | 1985-12-16 | Mitsubishi Heavy Ind Ltd | 肉盛溶接あるいは異材継手溶接境界部のはくり割れ防止方法 |
JPH0299294A (ja) | 1988-10-07 | 1990-04-11 | Hitachi Ltd | 耐硝酸性の優れた機器部材 |
US5019189A (en) | 1989-04-13 | 1991-05-28 | Kawasaki Steel Corporation | Steel pipe and a method for welding thereof and pipeline resistant to carbon dioxide corrosion |
JPH03207575A (ja) | 1990-01-10 | 1991-09-10 | Nippon Steel Corp | 二重管の周継手溶接法 |
US5136497A (en) | 1990-07-12 | 1992-08-04 | Bdm International, Inc. | Material consolidation modeling and control system |
US5202837A (en) | 1990-07-12 | 1993-04-13 | Coe Carlos J | Material consolidation modeling and control system |
US5005423A (en) | 1990-09-13 | 1991-04-09 | United Technologies Corporation | Crack growth rate measuring instrument |
US5159174A (en) * | 1990-11-01 | 1992-10-27 | Westinghouse Electric Corp. | Nonconsumable electrode for stainless steel welding and method of welding |
GB2259040B (en) | 1991-08-30 | 1994-11-16 | Kobe Steel Ltd | A girth-welding process for a pipe and a high cellulose type coated electrode |
CA2076435A1 (en) | 1991-08-30 | 1993-03-01 | Shigeru Endo | Method for gas-shield arc welding of a pipe and weld wire for use in the welding method |
US5171968A (en) * | 1991-09-30 | 1992-12-15 | Inco Alloys International, Inc. | Low porosity welding electrode |
JPH05212539A (ja) * | 1992-02-04 | 1993-08-24 | Nippon Steel Corp | コンタクトウェルド用鋼管の製造方法 |
US5319983A (en) | 1992-04-16 | 1994-06-14 | The Trustees Of The University Of Pennsylvania | Notching machine and method for mechanical testing specimens |
WO1993024269A1 (en) | 1992-05-27 | 1993-12-09 | Alloy Rods Global, Inc. | Welding electrodes for producing low carbon bainitic ferrite weld deposits |
CA2076201C (en) | 1992-08-14 | 2000-05-16 | Grant Harvey | Shielding gases for arc welding |
ATE178709T1 (de) | 1993-01-19 | 1999-04-15 | Kabushikigaisya Hutech | Nicht-destruktives kontrollverfahren fur das mechanische verhalten eines objektes unter krafteinwirkung evaluationsverfahren und zugehoriger apparat |
JPH0724577A (ja) | 1993-07-13 | 1995-01-27 | Kubota Corp | クラッド管の突合せ溶接方法 |
US5723089A (en) | 1994-03-11 | 1998-03-03 | Nippon Steel Corporation | Line pipe metal arc welded with wire alloy |
US5688419A (en) | 1994-04-22 | 1997-11-18 | General Electric Company | Method for mitigating residual stresses in welded metal components using high torch travel speeds |
US5539656A (en) | 1994-10-11 | 1996-07-23 | United Technologies Corporation | Crack monitoring apparatus |
US5545269A (en) * | 1994-12-06 | 1996-08-13 | Exxon Research And Engineering Company | Method for producing ultra high strength, secondary hardening steels with superior toughness and weldability |
DE69607702T2 (de) * | 1995-02-03 | 2000-11-23 | Nippon Steel Corp | Hochfester Leitungsrohrstahl mit niedrigem Streckgrenze-Zugfestigkeit-Verhältnis und ausgezeichneter Tieftemperaturzähigkeit |
US5594651A (en) | 1995-02-14 | 1997-01-14 | St. Ville; James A. | Method and apparatus for manufacturing objects having optimized response characteristics |
DE19527634A1 (de) | 1995-07-28 | 1997-01-30 | Evt Energie & Verfahrenstech | Stumpfschweißverbindung |
US5961748A (en) | 1995-08-09 | 1999-10-05 | Nkk Corporation | Laser-welded steel pipe |
CA2233338C (en) | 1995-09-27 | 2001-04-03 | Sumitomo Metal Industries, Ltd. | Welded high-strength steel structure with excellent corrosion resistance |
JP3263302B2 (ja) * | 1996-02-08 | 2002-03-04 | 株式会社日立製作所 | 伝熱管熱交換器及びその製造方法 |
JPH10146691A (ja) * | 1996-11-18 | 1998-06-02 | Nippon Steel Corp | 高Cr鋼の溶接方法 |
US5826213A (en) | 1997-02-25 | 1998-10-20 | Kennefick; Christine | Method and apparatus for investigating toughening mechanisms and crack advance in lightweight materials |
CA2231985C (en) | 1997-03-26 | 2004-05-25 | Sumitomo Metal Industries, Ltd. | Welded high-strength steel structures and methods of manufacturing the same |
SE510159C2 (sv) | 1997-05-05 | 1999-04-26 | Esab Ab | Sätt och anordning för bågsvetsning med avsmältande elektrod |
CA2295881C (en) * | 1997-07-28 | 2005-10-18 | Nippon Steel Corporation | Method for producing ultra-high strength, weldable steels with superior toughness |
GB9716216D0 (en) | 1997-07-31 | 1997-10-08 | Era Patents Ltd | Measuring device |
JP3520440B2 (ja) | 1998-03-12 | 2004-04-19 | 作治 藏田 | 地中埋設物及び構造物内の配管路全体を総合危機予知警報センサとして使用する方法及び総合危機予知防災監視システム |
US6000277A (en) | 1998-06-05 | 1999-12-14 | Southwest Research Institute | Method for the prediction of rupture in corroded transmission pipes subjected to combined loads |
JP3509604B2 (ja) * | 1999-02-02 | 2004-03-22 | Jfeスチール株式会社 | ラインパイプ用高Cr鋼管 |
US6392193B1 (en) | 1999-04-30 | 2002-05-21 | Frank's Casing Crew And Rental Tools, Inc. | Single side girth welding apparatus and method |
WO2000068443A2 (de) | 1999-05-10 | 2000-11-16 | Mannesmannröhren-Werke Ag | Verfahren zur herstellung von geschweissten stahlrohren hoher festigkeit, zähigkeits- und verformungseigenschaften |
JP3514182B2 (ja) * | 1999-08-31 | 2004-03-31 | 住友金属工業株式会社 | 高温強度と靱性に優れた低Crフェライト系耐熱鋼およびその製造方法 |
JP3311316B2 (ja) | 1999-09-10 | 2002-08-05 | 本田技研工業株式会社 | 熱サイクルを受ける物品の寿命評価方法 |
US6303891B1 (en) | 1999-10-28 | 2001-10-16 | Robert B. Taylor | Universal shielding gas for GMAW and FCAW welding and process |
US6768974B1 (en) * | 1999-11-12 | 2004-07-27 | Caterpillar Inc | Method for determining a model for a welding simulation and model thereof |
JP3576472B2 (ja) | 1999-12-28 | 2004-10-13 | Jfeスチール株式会社 | 低炭素マルテンサイト系ステンレス鋼用溶接材料および低炭素マルテンサイト系ステンレス鋼材のアーク溶接方法 |
JP2001205437A (ja) | 2000-01-18 | 2001-07-31 | Yaskawa Electric Corp | 溶接部のビード形状計算方法 |
JP3794230B2 (ja) | 2000-01-28 | 2006-07-05 | Jfeスチール株式会社 | 高加工性鋼管の製造方法 |
WO2001057286A1 (fr) | 2000-02-02 | 2001-08-09 | Kawasaki Steel Corporation | Tube en acier sans soudure a haute resistance et endurance pour tuyau de canalisation |
SE0000678L (sv) | 2000-03-02 | 2001-04-30 | Sandvik Ab | Duplext rostfritt stål |
EP1290236B1 (en) * | 2000-04-28 | 2009-11-04 | Elliott Company | Welding method, filler metal composition and article made therefrom |
US6782921B1 (en) | 2000-06-09 | 2004-08-31 | Nippon Steel Corporation | High-strength steel pipe excellent in formability and burst resistance |
GC0000233A (en) * | 2000-08-07 | 2006-03-29 | Exxonmobil Upstream Res Co | Weld metals with superior low temperature toughness for joining high strength, low alloy steels |
US7016825B1 (en) | 2000-10-26 | 2006-03-21 | Vextec Corporation | Method and apparatus for predicting the failure of a component |
DE10062564A1 (de) | 2000-12-15 | 2002-06-20 | Linde Ag | Schutzgas und Verfahren zum Lichtbogenschweißen |
US6512982B2 (en) | 2000-12-20 | 2003-01-28 | General Electric Company | Methods and systems for evaluating defects in metals |
EP1352327A4 (en) | 2001-01-08 | 2007-04-18 | Vextec Corp | METHOD AND DEVICE FOR PREDICTING FAILURES IN A SYSTEM |
JP3689009B2 (ja) * | 2001-02-27 | 2005-08-31 | 株式会社日立製作所 | 高耐食性高強度オーステナイト系ステンレス鋼とその製法 |
KR100418700B1 (ko) | 2001-07-23 | 2004-02-11 | 이형일 | 유한요소해에 기초한 물성평가 구형 압입시험기 |
JP3846246B2 (ja) * | 2001-09-21 | 2006-11-15 | 住友金属工業株式会社 | 鋼管の製造方法 |
US7048810B2 (en) * | 2001-10-22 | 2006-05-23 | Exxonmobil Upstream Research Company | Method of manufacturing hot formed high strength steel |
JP2003132107A (ja) | 2001-10-25 | 2003-05-09 | Hitachi Ltd | 配管装置及び配管装置の設計方法 |
US6858813B1 (en) | 2002-05-03 | 2005-02-22 | Howard Derrick Keller | Weld overlay system |
US7013224B2 (en) | 2002-07-15 | 2006-03-14 | General Electric Company | Method and apparatus to perform crack estimations for nuclear reactor |
US7194913B2 (en) * | 2002-08-26 | 2007-03-27 | Shell Oil Company | Apparatuses and methods for monitoring stress in steel catenary risers |
US7739917B2 (en) | 2002-09-20 | 2010-06-22 | Enventure Global Technology, Llc | Pipe formability evaluation for expandable tubulars |
US7074286B2 (en) | 2002-12-18 | 2006-07-11 | Ut-Battelle, Llc | Wrought Cr—W—V bainitic/ferritic steel compositions |
US6885948B2 (en) | 2002-12-19 | 2005-04-26 | Baseline Technologies, Inc. | Data management of pipeline datasets |
US7277162B2 (en) * | 2003-01-23 | 2007-10-02 | Jerry Gene Williams | Dynamic performance monitoring of long slender structures using optical fiber strain sensors |
CA2526171C (en) | 2003-06-10 | 2011-11-08 | Noetic Engineering Inc. | Shear assisted solid state weld and method of forming |
US7161109B2 (en) | 2003-08-18 | 2007-01-09 | Praxair Technology, Inc. | Gas metal arc welding of coated steels and shielding gas therefor |
WO2005024171A2 (en) | 2003-09-05 | 2005-03-17 | Enventure Global Technology, Llc | Expandable tubular |
JP4400568B2 (ja) | 2003-09-05 | 2010-01-20 | 住友金属工業株式会社 | 耐応力腐食割れ性に優れた溶接構造物 |
WO2005042793A1 (ja) | 2003-10-31 | 2005-05-12 | Jfe Steel Corporation | 耐食性に優れたラインパイプ用高強度ステンレス鋼管およびその製造方法 |
US7269520B2 (en) | 2003-12-05 | 2007-09-11 | Underground Solutions Technologies Group, Inc. | Method for determining pressure capability in conduit |
EP1693608B1 (en) | 2003-12-10 | 2017-08-30 | JFE Steel Corporation | Method of determining strain hardening characteristics of line pipe |
KR20080082015A (ko) | 2003-12-19 | 2008-09-10 | 신닛뽄세이테쯔 카부시키카이샤 | 초고강도 라인파이프용 강판 및 우수한 저온 인성을 갖는 초고강도 라인파이프, 및 그 제조 방법 |
US7299686B2 (en) | 2004-03-02 | 2007-11-27 | The Texas A&M University System | System and method for testing the compaction of soil |
US7166817B2 (en) | 2004-04-29 | 2007-01-23 | Lincoln Global, Inc. | Electric ARC welder system with waveform profile control for cored electrodes |
US7039528B2 (en) | 2004-07-29 | 2006-05-02 | General Electric Company | Method for detecting leak before rupture in a pipeline |
JP4761746B2 (ja) * | 2004-09-22 | 2011-08-31 | 新日本製鐵株式会社 | 船体用大入熱突合せ溶接継手の耐脆性破壊発生特性評価方法 |
WO2006102259A2 (en) * | 2005-03-23 | 2006-09-28 | Shell Internationale Research Maatschappij B.V. | Underwater structure monitoring systems and methods |
US8715430B2 (en) * | 2005-04-04 | 2014-05-06 | Nippon Steel & Sumitomo Metal Corporation | High strength steel plate and high strength welded pipe excellent in ductile fracture characteristic and methods of production of same |
DE102005035585B3 (de) | 2005-07-29 | 2006-08-10 | Areva Np Gmbh | Verfahren zur Herstellung einer Schweißverbindung sowie Verfahren zur Reparatur einer derartigen Schweißverbindung |
MXPA05008339A (es) | 2005-08-04 | 2007-02-05 | Tenaris Connections Ag | Acero de alta resistencia para tubos de acero soldables y sin costura. |
CA2627171A1 (en) * | 2005-10-24 | 2007-05-03 | Narasimha-Rao V. Bangaru | High strength dual phase steel with low yield ratio, high toughness and superior weldability |
US20110106457A1 (en) | 2005-11-21 | 2011-05-05 | Mcnealy Richard C | Methods, systems, and computer program products for performing structural screening |
CA2599755C (en) | 2005-12-15 | 2015-03-31 | Jfe Steel Corporation | Local buckling performance evaluating method for steel pipe, steel pipe designing methiod, steel pipe manufacturing method, and steel pipe |
WO2007073114A1 (en) | 2005-12-22 | 2007-06-28 | Gmg Co., Ltd. | Apparatus and sensor for measuring strain of underground pipe |
WO2007078385A2 (en) | 2005-12-22 | 2007-07-12 | Exxonmobil Upstream Research Company | Welding of pipeline to enhance strain performance |
US8990028B2 (en) | 2006-02-01 | 2015-03-24 | Nippon Steel & Sumitomo Metal Corporation | Fracture prediction method, device, a program arrangement and computer-accessible medium therefor |
GB0605066D0 (en) | 2006-03-14 | 2006-04-26 | Schlumberger Holdings | Method and apparatus for monitoring structures |
JP2007264934A (ja) | 2006-03-28 | 2007-10-11 | Jfe Steel Kk | 鋼材の品質設計支援方法 |
JP5142068B2 (ja) | 2006-05-17 | 2013-02-13 | 日産自動車株式会社 | 抵抗スポット溶接用高張力鋼板及びその接合方法 |
US20080023092A1 (en) | 2006-07-31 | 2008-01-31 | Assaf Klar | Method For Designing And Implementing Improved Longitudinal Flexibility Multilayered Pipeline |
US20080226396A1 (en) | 2007-03-15 | 2008-09-18 | Tubos De Acero De Mexico S.A. | Seamless steel tube for use as a steel catenary riser in the touch down zone |
ITPD20070117A1 (it) | 2007-03-29 | 2008-09-30 | Antonio Belloni | Procedimento di saldatura circonferenziale di tubi metallici particolarmente per oleodotti, gasdotti, acquedotti, ecc.. |
US20080277398A1 (en) | 2007-05-09 | 2008-11-13 | Conocophillips Company | Seam-welded 36% ni-fe alloy structures and methods of making and using same |
GB0722534D0 (en) | 2007-11-16 | 2007-12-27 | Advanced Eng Solutions Ltd | Pipeline condition detecting method and apparatus |
GB2456300B (en) | 2008-01-08 | 2010-05-26 | Schlumberger Holdings | Monitoring system for pipelines or risers in floating production installations |
DE102008011856A1 (de) | 2008-02-28 | 2009-09-10 | V&M Deutschland Gmbh | Hochfester niedriglegierter Stahl für nahtlose Rohre mit hervorragender Schweißbarkeit und Korrosionsbeständigkeit |
JP2009235460A (ja) | 2008-03-26 | 2009-10-15 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 耐震性能及び溶接熱影響部の低温靭性に優れた高強度uoe鋼管 |
US9182081B2 (en) | 2008-06-30 | 2015-11-10 | Bp Corporation North America Inc. | Rapid data-based data adequacy procedure for pipeline integrity assessment |
US8280709B2 (en) | 2008-10-03 | 2012-10-02 | Schlumberger Technology Corporation | Fully coupled simulation for fluid flow and geomechanical properties in oilfield simulation operations |
JP4853575B2 (ja) | 2009-02-06 | 2012-01-11 | Jfeスチール株式会社 | 耐座屈性能及び溶接熱影響部靭性に優れた低温用高強度鋼管およびその製造方法 |
GB0921078D0 (en) | 2009-12-01 | 2010-01-13 | Saipem Spa | Pipeline welding method and apparatus |
US8386221B2 (en) | 2009-12-07 | 2013-02-26 | Nuovo Pignone S.P.A. | Method for subsea equipment subject to hydrogen induced stress cracking |
-
2008
- 2008-01-31 JP JP2009550876A patent/JP5442456B2/ja not_active Expired - Fee Related
- 2008-01-31 US US12/524,693 patent/US9040865B2/en active Active
- 2008-01-31 RU RU2009135823/02A patent/RU2452779C2/ru not_active IP Right Cessation
- 2008-01-31 GB GB0916524A patent/GB2460362B/en not_active Expired - Fee Related
- 2008-01-31 WO PCT/US2008/001409 patent/WO2008105990A1/en active Application Filing
- 2008-01-31 BR BRPI0807605-7A2A patent/BRPI0807605A2/pt not_active IP Right Cessation
- 2008-01-31 CA CA2676940A patent/CA2676940C/en active Active
-
2009
- 2009-09-23 NO NO20093045A patent/NO20093045L/no not_active Application Discontinuation
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
CA2676940A1 (en) | 2008-09-04 |
GB0916524D0 (en) | 2009-10-28 |
US20100089463A1 (en) | 2010-04-15 |
NO20093045L (no) | 2009-11-26 |
JP5442456B2 (ja) | 2014-03-12 |
CA2676940C (en) | 2015-06-23 |
BRPI0807605A2 (pt) | 2014-05-13 |
US9040865B2 (en) | 2015-05-26 |
RU2452779C2 (ru) | 2012-06-10 |
GB2460362B (en) | 2011-09-07 |
JP2010519053A (ja) | 2010-06-03 |
WO2008105990A1 (en) | 2008-09-04 |
GB2460362A (en) | 2009-12-02 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
RU2009135823A (ru) | Сварные конструкции из коррозионно-устойчивых сплавов в конструкциях из углеродистой стали и трубопроводах, выдерживающие высокие осевые пластические деформации | |
US6188037B1 (en) | Welded high-strength steel structures and method of manufacturing the same | |
JP2010519053A5 (ru) | ||
US20130136540A1 (en) | Welding method of a first to a second tubular, the tubulars comprising a corrosion resistant alloy on an internal face thereof | |
CN104508165A (zh) | 用于苛刻的结构应用的高强度钢焊接金属 | |
RU2746510C2 (ru) | Способ сварки с лазерным нанесением металла, детали, полученные этим способом, и применение в нефтяной, газовой и нефтехимической промышленности | |
CN104339123A (zh) | 一种双金属复合管焊接方法 | |
CN110076526A (zh) | 一种三层不锈钢及碳钢的复合钢管制造工艺 | |
JPH11320097A (ja) | 高Crフェライト鋼の溶接継手構造 | |
JPH10324950A (ja) | 高強度溶接鋼構造物およびその製造方法 | |
US20220063019A1 (en) | Improvements in the welding of pipes | |
JP2003136130A (ja) | シーム溶接部靭性に優れた内外面サブマージアーク溶接鋼管の製造方法 | |
Glover et al. | Construction and installation of X100 pipelines | |
Hudson et al. | Girth welding of X100 pipeline steels | |
JP2011255416A (ja) | クラッド鋼材の接合方法及び接合構造 | |
CN105855669A (zh) | 一种双表面包覆Incoloy 825层状复合板材的对焊连接方法 | |
JPH03207575A (ja) | 二重管の周継手溶接法 | |
Ohkita et al. | Latest advances and future prospects of welding technologies | |
Kocak et al. | Trends in laser beam welding technology and fracture assessment of weld joints | |
Glover et al. | Pipeline design and construction using higher strength steels | |
JPH04313468A (ja) | ステンレスクラッド鋼管の溶接方法 | |
JP2004181527A (ja) | マルテンサイト系ステンレス鋼管mig溶接用ワイヤおよびマルテンサイト系ステンレス鋼管の溶接方法 | |
JP2000288738A (ja) | 高クロムフェライト鋼の溶接継手構造 | |
Izquierdo et al. | Qualification of weldable X65 grade riser sections with upset ends to improve fatigue performance of deepwater steel catenary risers | |
Felber | Mechanical-technological and fracture mechanical properties of the high grade pipeline-steel X80 with results of different pipeline-projects |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
MM4A | The patent is invalid due to non-payment of fees |
Effective date: 20180201 |