CN102397941A - 一种x90管线钢直缝埋弧焊管制造方法 - Google Patents
一种x90管线钢直缝埋弧焊管制造方法 Download PDFInfo
- Publication number
- CN102397941A CN102397941A CN2011103593560A CN201110359356A CN102397941A CN 102397941 A CN102397941 A CN 102397941A CN 2011103593560 A CN2011103593560 A CN 2011103593560A CN 201110359356 A CN201110359356 A CN 201110359356A CN 102397941 A CN102397941 A CN 102397941A
- Authority
- CN
- China
- Prior art keywords
- voltage
- electric current
- welding
- steel
- steel pipe
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
Landscapes
- Arc Welding In General (AREA)
Abstract
本发明公开了一种X90管线钢直缝埋弧焊管制造方法,所述X90管线钢的质量百分比组成为:C0.04-0.08%、Mn1.60-2.0%、Si0.15-0.45%、S≤0.006%、P≤0.010%、Ni0.20-0.50%、Mo0.10-0.30%、Ti0.010-0.020%、Al0.015-0.050%、Nb0.05-0.10%、V≤0.05%、N≤0.01%、Cu0.10-0.30%、Cr≤0.35%、B≤0.004%,余量为Fe,其中Ceq≤0.50、Pcm≤0.25;所述内焊和外焊采用四丝埋弧自动焊。本发明焊管具有焊接接头强韧、性能均匀的优点。
Description
技术领域
本发明涉及了一种焊管制造方法,特别涉及了一种X90管线钢直缝埋弧焊管制造方法。
背景技术
石油天然气作为重要能源,在我国能源结构中所占比例不断增加,需求旺盛。利用长距离的管线将石油天然气从生产地运送到用户是一种安全、高效和经济的方法,已成为陆上油气输送的主要方式。随着我国经济发展的油气需求的不断增加,未来五到十年我国油气管网建设将迎来新一轮高峰。
管道输送的能力直接受到强度水平的影响,为了更经济地将油气输送到所需地,长输管道所采用的焊管强度级别不断提高。研究表明,每提高一个钢级可以节约管材成本7%左右。目前,X80焊管已成功批量运用于油气管道建设。随着X80技术的成熟及对输送效率、经济性的不断追求,开发更高级别的管线钢焊管成为必然趋势。尽管目前已有X100焊管的试验报道,但X80到X100跨越太大,有大量的难题目前仍无法满意解决,专家对采用X100焊管仍存在严重顾虑。X90焊管在技术实现程度上较X100小的多,质量易保障,是X80之后及具工程应用前景和价值的新产品。开发X90管线钢管线钢及直缝埋弧焊管产品,不仅是技术进步的必然要求,而且对于降低材料消耗及工程成本、减少碳排放具有重要的意义。
发明内容
本发明提供一种X90管线钢直缝埋弧焊管制造方法,具有焊接接头强韧、性能均匀的优点。
本发明所采取的技术方案是:
一种X90管线钢直缝埋弧焊管制造方法,包括下述步骤:铣边、预弯边、JCO成型、预焊、内焊、外焊、第一次超声波检查、第一次X射线检查、机械扩径、水压试验、倒棱、坡口加工、第二次超声波检查、第二次X射线检查、管端磁粉检查和外观质量检查;
所述X90管线钢的质量百分比组成为:C 0.04-0.08%、Mn 1.60-2.0%、Si 0.15-0.45%、S ≤0.006%、P ≤0.010%、Ni 0.20-0.50%、Mo 0.10-0.30%、Ti 0.010-0.020%、 Al 0.015-0.050%、Nb 0.05-0.10%、V≤0.05%、N ≤0.01%、Cu 0.10-0.30%、Cr ≤0.35%、B ≤0.004%,余量为Fe,其中Ceq ≤0.50、Pcm ≤0.25;
所述内焊工艺为采用四丝埋弧自动焊在钢管内侧焊接坡口进行焊接,第一丝采用直流反接,第二至四丝为交流;钢管焊接工艺参数为:第一丝电流I=950~1100A,电压U=32~37V;第二丝电流I=750~950A,电压U=35~40V;第三丝电流I=550~700A,电压U=37~42V;第四丝电流I=500~600A,电压U=40~44V;焊丝间距d=17~22mm,焊接速度V=1.5~2.0m/min。
所述外焊工艺为采用四丝埋弧自动焊在钢管外侧焊接坡口进行焊接;第一丝采用直流反接,第二至四丝为交流;钢管焊接工艺参数为:第一丝电流I=1100~1200A,电压U=32~37V;第二丝电流I=750~950A,电压U=35~40V;第三丝电流I=550~700A,电压U=38~42V;第四丝电流I=500~600A,电压U=40~44V;焊丝间距d=17~22mm,焊接速度V=1.5~2.0m/min。
所述机械扩径工艺对钢管全长进行0.5%~1.4%扩径。
所述焊管管径为Φ1016~Φ1219mm、壁厚为18.4~22.9mm;
所述JCO成型工艺为:首先利用JCO成型机将经过预弯边后的钢板的一半进行多次冲压,压成“J”形,再将其另一半进行多次冲压,压成“C”形,最后在整个钢板的中间压制一次使其形成开口的“O”形;上述冲压工艺中,采用17~29单数的压制次数,单次压下率1~6mm。
采用上述技术方案所产生的有益效果在于:
(1)采用超低碳设计,通过适当提高Mn、Mo、Cr、Cu等元素添加量,在提高强度的同时确保良好的韧性。在整体提高合金含量的情况下,保持较低的焊接敏感系数Pcm值,确保钢材良好的焊接性能。
(2)通过在JCO成型工艺中,根据钢板宽度、厚度、强度和模具尺寸,精确分析确定合理的冲压次数和单次压下率,解决了X90钢级直径为Φ1016~Φ1219mm、壁厚为18.4~22.9mm的直缝埋弧焊管JCO成型过程中钢板不均匀变形导致局部加工硬化、韧性及均匀延伸率下降严重的问题,使钢管在JCO成型过程中各部分变形均匀、性能均匀。根据分析结果和现场试验,分析钢板成型过程弹复量,合理确定每道次压下率,使钢管成型后具有良好的圆度。
(3)焊接工艺中,首先通过选择专用焊接材料,确保焊缝具有高于母材的强度及良好的韧性。确定焊接参数时,充分考虑四丝焊中各丝的作用,通过合理设定各丝电流、电压、角度、焊丝间距及焊接速度,使焊缝获得合适熔透深度和良好的形貌,同时有利于焊接过程中气体及保护渣上浮。在此基础上,为了减小焊接热对热影响区强韧性的影响,对各丝电流电压进一步优化,采取了较低的焊丝能量,保证焊接热影响区的性能。焊缝最终获得以针状铁素体及板条贝氏体为主的、具有良好强韧性的组织,同时焊接热影响区获得细小粒状贝氏体及板条贝氏体的组织,解决了钢管焊接接头强韧性问题。
(4)扩径工艺中,根据钢管成型后的尺寸、形状情况,通过数值分析确定获得最佳形状和尺寸时的最小扩径量,通过现场试验对数值分析的结果进行修正、验证,确定最佳扩径工艺,确保钢管扩径后尺寸、形状和理化性能,解决了钢管在机械扩径时由于加工硬化导致强度增加、韧性和均匀延伸率降低的问题。
通过各工序严格的技术控制,使最终钢管的各项性能完全符合用X90钢级管线用直缝埋弧焊管的各项要求。
具体实施方式
实施例1:X90 Φ1016×18.4mm钢管制造
1.原料
采用壁厚为18.4mm的X90 钢板,其主要合金元素含量:
C 0.04%、Mn 1.75%、Si 0.45%、S 0.003%、P 0.008%、Ni 0.20%、Mo 0.10%、Ti 0.013%、 Al 0.015%、Nb 0.05%、V 0.002%、N 0.005%、Cu 0.30%、Cr 0.35%、B 0.0005%,余量为Fe,其中Ceq 0.45、Pcm 0.19。
2.铣边,铣边后钢板符合:上坡口角度35°,下坡口角度40°,钝边高度5.0mm。
3.预弯边,利用预弯边机进行板边预弯,根据管径尺寸要求,使板边具有符合要求的曲率。
4.JCO成型,采用逐步压制的方法,钢板每次进给166mm,先将钢板的一半经8次压制成“J”型,采用同样的方式进行另一半压制,成“C”型,最后在钢板的中间进行压制,成开口的“O”型,开口小于120mm。整个压制道次为17道,每次压下率为3~6mm。
5.合缝及预焊:将钢管通过辊道送入预焊机,通过调整合缝预焊机9排压辊的位置,使成型后的钢管的焊接坡口良好的匹配在一起,采用气体保护焊接方式进行焊接,形成连续、规范、质量稳定的预焊焊缝。
6.内焊:采用四丝埋弧自动焊在钢管内侧焊接坡口进行焊接,第一丝采用直流反接,第二至四丝为交流。焊接工艺为:第一丝电流950A、电压34V;第二丝电流750A、电压38V;第三丝电流550A、电压40V;第四丝电流500A、电压42V;焊丝间距为18、18、20mm;焊接速度为1.7m/min。
7.外焊:采用四丝埋弧自动焊在钢管外侧焊接坡口进行焊接,第一丝采用直流反接,第二至四丝为交流。焊接工艺为:第一丝电流1100A、电压34V;第二丝电流750A、电压38V;第三丝电流550A、电压40V;第四丝电流500A、电压42V;焊丝间距为18、18、20mm;焊接速度为1.7m/min。
8.超声波检验Ⅰ:对焊接后的钢管内外焊缝及焊缝两侧热影响区部分进行100%的检查。
9.X射线检查Ⅰ:对焊接后的钢管内外焊缝进行100%的工业电视检查。
10.机械扩径:对钢管全长进行0.8%扩径以提高钢管的尺寸精度,并改善钢管的内应力分布状态。
11.水压试验:对钢管进行95%的静水压试验,试验压力21.2MPa,保压时间大于15s。
12.倒棱:进行管端加工,管段坡口角度22~25°,钝边1.6±0.5mm。
13.超声波检验Ⅱ:对扩径、水压后的钢管内外焊缝及焊缝两侧热影响区部分进行100%的检查,以排除扩径、水压可能产生的缺陷。
14.X射线检查Ⅱ:对扩径、水压后的钢管内外焊缝进行100%的工业电视检查和管端拍片检查,以排除扩径、水压可能产生的缺陷。
15.管端磁粉检查:必要时对管端进行磁粉检查。
16.防腐和涂层:合格钢管根据用户要求进行防腐和涂层。
钢管理化性能如下:
1.拉伸性能检测结果如表1所示:
表1 钢管拉伸性能试验结果
Rt0.5 MPa | Rm MPa | Rt0.5/Rm | A50 % | 备注 |
665 | 737 | 0.90 | 24 | 母材 |
/ | 750 | / | / | 断于母材 |
2.夏比冲击韧性实验结果如表2所示。
3.DWTT剪切面积率实验结果如表3所示。
表3 DWTT剪切面积率(0℃)
1 | 2 | 平均 |
97 | 97 | 97 |
4.根据API SPEC 5L《管线钢管规范》第44版进行焊接接头维氏硬度实验,试验结果如表4所示。
表4 硬度试验结果(HV10)
1 | 2 | 3 | 4 | 5 | 6 | 7 | 8 | 9 | 10 | 11 |
222 | 208 | 211 | 213 | 226 | 225 | 225 | 219 | 209 | 206 | 221 |
12 | 13 | 14 | 15 | 16 | 17 | 18 | 19 | 20 | 21 | 22 |
217 | 213 | 212 | 217 | 228 | 228 | 228 | 218 | 212 | 206 | 216 |
23 | 24 | 25 | 26 | 27 | 28 | 29 | 30 | 31 | 32 | 33 |
221 | 211 | 215 | 220 | 239 | 243 | 240 | 223 | 216 | 212 | 221 |
实施例2:X90 Φ1016×22.9mm钢管制造
1.原料
采用壁厚为22.9mm的X90 钢板,其主要合金元素含量:
C 0.08%、Mn 1.75%、Si 0.25%、S 0.003%、P 0.006%、Ni 0.30%、Mo 0.12%、Ti 0.020%、 Al 0.027%、Nb 0.06%、V 0.001%、N 0.005%、Cu 0.20%、Cr 0.15%、B 0.0004%,余量为Fe,其中Ceq 0.46、Pcm ≤0.20。
2.铣边,铣边后钢板符合:上坡口角度35°,下坡口角度35°,钝边高度6.0mm。
3.预弯边,利用预弯边机进行板边预弯,根据管径尺寸要求,使板边具有符合要求的曲率。
4.JCO成型,采用逐步压制的方法,钢板每次进给147mm,先将钢板的一半经9次压制成“J”型,采用同样的方式进行另一半压制,成“C”型,最后在钢板的中间进行压制,成开口的“O”型,开口小于120mm。整个压制道次为19道,每次压下率为1.5~3.5mm。
5.合缝及预焊:将钢管通过辊道送入预焊机,通过调整合缝预焊机9排压辊的位置,使成型后的钢管的焊接坡口良好的匹配在一起,采用气体保护焊接方式进行焊接,形成连续、规范、质量稳定的预焊焊缝。
6.内焊:采用四丝埋弧自动焊在钢管内侧焊接坡口进行焊接,第一丝采用直流反接,第二至四丝为交流。焊接工艺为:第一丝电流1100A、电压34V;第二丝电流950A、电压38V;第三丝电流700A、电压40V;第四丝电流600A、电压42V;焊丝间距为18、18、20mm;焊接速度为1.7m/min。
7.外焊:采用四丝埋弧自动焊在钢管外侧焊接坡口进行焊接,第一丝采用直流反接,第二至四丝为交流。焊接工艺为:第一丝电流1200A、电压34V;第二丝电流950A、电压38V;第三丝电流700A、电压40V;第四丝电流600A、电压42V;焊丝间距为18、18、20mm;焊接速度为1.7m/min。
8.超声波检验Ⅰ:对焊接后的钢管内外焊缝及焊缝两侧热影响区部分进行100%的检查。
9.X射线检查Ⅰ:对焊接后的钢管内外焊缝进行100%的工业电视检查。
10.机械扩径:对钢管全长进行0.8%扩径以提高钢管的尺寸精度,并改善钢管的内应力分布状态。
11.水压试验:对钢管进行95%的静水压试验,试验压力26.5MPa,保压时间大于15s。
12.倒棱:进行管端加工,管段坡口角度22~25°,钝边1.6±0.5mm。
13.超声波检验Ⅱ:对扩径、水压后的钢管内外焊缝及焊缝两侧热影响区部分进行100%的检查,以排除扩径、水压可能产生的缺陷。
14.X射线检查Ⅱ:对扩径、水压后的钢管内外焊缝进行100%的工业电视检查和管端拍片检查,以排除扩径、水压可能产生的缺陷。
15.管端磁粉检查:必要时对管端进行磁粉检查。
16.防腐和涂层:合格钢管根据用户要求进行防腐和涂层。
钢管理化性能如下:
1.拉伸性能实验结果如表5所示。
表5钢管拉伸性能试验结果
Rt0.5 MPa | Rm MPa | Rt0.5/Rm | A50 % | 备注 |
675 | 765 | 0.88 | 26 | 母材 |
/ | 772 | / | / | 断于母材 |
2.夏比冲击韧性实验结果如表6所示。
3.DWTT剪切面积率实验结果如表7所示。
表7 DWTT剪切面积率(0℃)
1 | 2 | 平均 |
95 | 95 | 95 |
4.根据API SPEC 5L《管线钢管规范》第44版进行焊接接头维氏硬度实验,实验结果如表8所示。
表8 硬度试验结果(HV10)
1 | 2 | 3 | 4 | 5 | 6 | 7 | 8 | 9 | 10 | 11 |
229 | 210 | 215 | 215 | 228 | 224 | 226 | 211 | 211 | 214 | 222 |
12 | 13 | 14 | 15 | 16 | 17 | 18 | 19 | 20 | 21 | 22 |
224 | 210 | 221 | 226 | 240 | 236 | 233 | 231 | 230 | 224 | 222 |
23 | 24 | 25 | 26 | 27 | 28 | 29 | 30 | 31 | 32 | 33 |
215 | 228 | 230 | 235 | 258 | 267 | 267 | 252 | 234 | 224 | 237 |
实施例3:X90 Φ1219×18.4mm钢管制造
1.原料
采用壁厚为18.4mm的X90 钢板,其主要合金元素含量:
C 0.05%、Mn 1.60%、Si 0.15%、S 0.003%、P 0.006%、Ni 0.50%、Mo 0.30%、Ti 0.010%、 Al 0.034%、Nb 0.055%、V 0.02%、N 0.003%、Cu 0.15%、Cr 0.15%、B 0.001%,余量为Fe,其中Ceq 0.45、Pcm ≤0.19。
2.铣边,铣边后钢板符合:上坡口角度35°,下坡口角度35°,钝边高度5.0mm。
3.预弯边,利用预弯边机进行板边预弯,根据管径尺寸要求,使板边具有符合要求的曲率。
4.JCO成型,采用逐步压制的方法,钢板每次进给165mm,先将钢板的一半经10次压制成“J”型,采用同样的方式进行另一半压制,成“C”型,最后在钢板的中间进行压制,成开口的“O”型,开口小于120mm。整个压制道次为21道,每次压下率为3.5~5.5mm。
5.合缝及预焊:将钢管通过辊道送入预焊机,通过调整合缝预焊机9排压辊的位置,使成型后的钢管的焊接坡口良好的匹配在一起,采用气体保护焊接方式进行焊接,形成连续、规范、质量稳定的预焊焊缝。
6.内焊:采用四丝埋弧自动焊在钢管内侧焊接坡口进行焊接,第一丝采用直流反接,第二至四丝为交流。焊接工艺为:第一丝电流950A、电压34V;第二丝电流750A、电压38V;第三丝电流550A、电压40V;第四丝电流500A、电压42V;焊丝间距为18、20、20mm;焊接速度为1.7m/min。
7.外焊:采用四丝埋弧自动焊在钢管外侧焊接坡口进行焊接,第一丝采用直流反接,第二至四丝为交流。焊接工艺为:第一丝电流1100A、电压34V;第二丝电流750A、电压38V;第三丝电流550A、电压40V;第四丝电流500A、电压42V;焊丝间距为18、20、20mm;焊接速度为1.7m/min。
8.超声波检验Ⅰ:对焊接后的钢管内外焊缝及焊缝两侧热影响区部分进行100%的检查。
9.X射线检查Ⅰ:对焊接后的钢管内外焊缝进行100%的工业电视检查。
10.机械扩径:对钢管全长进行0.8%扩径以提高钢管的尺寸精度,并改善钢管的内应力分布状态。
11.水压试验:对钢管进行95%的静水压试验,试验压力17.7MPa,保压时间大于15s。
12.倒棱:进行管端加工,管段坡口角度22~25°,钝边1.6±0.5mm。
13.超声波检验Ⅱ:对扩径、水压后的钢管内外焊缝及焊缝两侧热影响区部分进行100%的检查,以排除扩径、水压可能产生的缺陷。
14.X射线检查Ⅱ:对扩径、水压后的钢管内外焊缝进行100%的工业电视检查和管端拍片检查,以排除扩径、水压可能产生的缺陷。
15.管端磁粉检查:必要时对管端进行磁粉检查。
16.防腐和涂层:合格钢管根据用户要求进行防腐和涂层。
钢管理化性能如下:
1.拉伸性能实验结果如表9所示。
表9 钢管拉伸性能试验结果
Rt0.5 MPa | Rm MPa | Rt0.5/Rm | A50 % | 备注 |
690 | 770 | 0.90 | 22 | 母材 |
/ | 805 | / | / | 断于母材 |
2.夏比冲击韧性实验结果如表10所示。
3.DWTT剪切面积率实验结果如表11所示。
表11 DWTT剪切面积率(0℃)
1 | 2 | 平均 |
98 | 98 | 98 |
4.根据API SPEC 5L《管线钢管规范》第44版进行焊接接头维氏硬度实验,实验结果如表12所示。
表12 硬度试验结果(HV10)
1 | 2 | 3 | 4 | 5 | 6 | 7 | 8 | 9 | 10 | 11 |
223 | 218 | 212 | 220 | 231 | 228 | 226 | 219 | 206 | 207 | 226 |
12 | 13 | 14 | 15 | 16 | 17 | 18 | 19 | 20 | 21 | 22 |
220 | 203 | 211 | 216 | 225 | 220 | 228 | 218 | 213 | 208 | 201 |
23 | 24 | 25 | 26 | 27 | 28 | 29 | 30 | 31 | 32 | 33 |
227 | 212 | 218 | 222 | 242 | 251 | 252 | 225 | 219 | 214 | 225 |
实施例4:X90 Φ1219×22mm钢管制造
1.原料
采用壁厚为22mm的X90 钢板,其主要合金元素含量:
C 0.05%、Mn 2.0%、Si 0.25%、S 0.003%、P 0.007%、Ni 0.20%、Mo 0.15%、Ti 0.015%、 Al 0.050%、Nb 0.10%、V 0.05%、N 0.006%、Cu 0.10%、Cr 0.10%、B 0.004%,余量为Fe,其中Ceq 0.47、Pcm ≤0.19。
2.铣边,铣边后钢板符合:上坡口角度35°,下坡口角度35°,钝边高度6.0mm。
3.预弯边,利用预弯边机进行板边预弯,根据管径尺寸要求,使板边具有符合要求的曲率。
4.JCO成型,采用逐步压制的方法,钢板每次进给119mm,先将钢板的一半经14次压制成“J”型,采用同样的方式进行另一半压制,成“C”型,最后在钢板的中间进行压制,成开口的“O”型,开口小于120mm。整个压制道次为29道,每次压下率为1~3mm。
5.合缝及预焊:将钢管通过辊道送入预焊机,通过调整合缝预焊机9排压辊的位置,使成型后的钢管的焊接坡口良好的匹配在一起,采用气体保护焊接方式进行焊接,形成连续、规范、质量稳定的预焊焊缝。
6.内焊:采用四丝埋弧自动焊在钢管内侧焊接坡口进行焊接,第一丝采用直流反接,第二至四丝为交流。焊接工艺为:第一丝电流1050A、电压34V;第二丝电流950A、电压38V;第三丝电流750A、电压40V;第四丝电流600A、电压42V;焊丝间距为18、20、20mm;焊接速度为1.70m/min。
7.外焊:采用四丝埋弧自动焊在钢管外侧焊接坡口进行焊接,第一丝采用直流反接,第二至四丝为交流。焊接工艺为:第一丝电流1100A、电压34V;第二丝电流950A、电压38V;第三丝电流700A、电压40V;第四丝电流600A、电压42V;焊丝间距为18、20、20mm;焊接速度为1.7m/min。
8.超声波检验Ⅰ:对焊接后的钢管内外焊缝及焊缝两侧热影响区部分进行100%的检查。
9.X射线检查Ⅰ:对焊接后的钢管内外焊缝进行100%的工业电视检查。
10.机械扩径:对钢管全长进行0.8%扩径以提高钢管的尺寸精度,并改善钢管的内应力分布状态。
11.水压试验:对钢管进行95%的静水压试验,试验压力21.2MPa,保压时间大于15s。
12.倒棱:进行管端加工,管段坡口角度22~25°,钝边1.6±0.5mm。
13.超声波检验Ⅱ:对扩径、水压后的钢管内外焊缝及焊缝两侧热影响区部分进行100%的检查,以排除扩径、水压可能产生的缺陷。
14.X射线检查Ⅱ:对扩径、水压后的钢管内外焊缝进行100%的工业电视检查和管端拍片检查,以排除扩径、水压可能产生的缺陷。
15.管端磁粉检查:必要时对管端进行磁粉检查。
16.防腐和涂层:合格钢管根据用户要求进行防腐和涂层。
钢管理化性能如下:
1.拉伸性能实验结果如表13所示。
表13 钢管拉伸性能试验结果
Rt0.5 MPa | Rm MPa | Rt0.5/Rm | A50 % | 备注 |
680 | 745 | 0.91 | 25 | 母材 |
/ | 752 | / | / | 断于母材 |
2.夏比冲击韧性实验结果如表14所示。
3.DWTT剪切面积率实验结果如表15所示。
表15 DWTT剪切面积率(0℃)
1 | 2 | 平均 |
95 | 95 | 95 |
4.根据API SPEC 5L《管线钢管规范》第44版进行焊接接头维氏硬度实验,结果如表16。
表16 硬度试验结果(HV10)
1 | 2 | 3 | 4 | 5 | 6 | 7 | 8 | 9 | 10 | 11 |
226 | 218 | 219 | 213 | 224 | 227 | 231 | 212 | 205 | 208 | 221 |
12 | 13 | 14 | 15 | 16 | 17 | 18 | 19 | 20 | 21 | 22 |
217 | 211 | 217 | 224 | 228 | 229 | 228 | 221 | 214 | 210 | 209 |
23 | 24 | 25 | 26 | 27 | 28 | 29 | 30 | 31 | 32 | 33 |
224 | 220 | 223 | 222 | 247 | 255 | 251 | 222 | 216 | 209 | 227 |
Claims (6)
1.一种X90管线钢直缝埋弧焊管制造方法,其特征在于包括下述步骤:铣边、预弯边、JCO成型、预焊、内焊、外焊、第一次超声波检查、第一次X射线检查、机械扩径、水压试验、倒棱、坡口加工、第二次超声波检查、第二次X射线检查、管端磁粉检查和外观质量检查;
所述X90管线钢的质量百分比组成为:C 0.04-0.08%、Mn 1.60-2.0%、Si 0.15-0.45%、S ≤0.006%、P ≤0.010%、Ni 0.20-0.50%、Mo 0.10-0.30%、Ti 0.010-0.020%、 Al 0.015-0.050%、Nb 0.05-0.10%、V≤0.05%、N ≤0.01%、Cu 0.10-0.30%、Cr ≤0.35%、B ≤0.004%,余量为Fe,其中Ceq ≤0.50、Pcm ≤0.25;
所述内焊和外焊采用四丝埋弧自动焊。
2.根据权利要求1所述的一种X90管线钢直缝埋弧焊管制造方法,其特征在于所述内焊工艺为:第一丝采用直流反接,第二至四丝为交流;钢管焊接工艺参数为:第一丝电流I=950~1100A,电压U=32~37V;第二丝电流I=750~950A,电压U=35~40V;第三丝电流I=550~700A,电压U=37~42V;第四丝电流I=500~600A,电压U=40~44V;焊丝间距d=17~22mm,焊接速度V=1.5~2.0m/min。
3.根据权利要求1所述的一种X90管线钢直缝埋弧焊管制造方法,其特征在于所述外焊工艺为:第一丝采用直流反接,第二至四丝为交流;钢管焊接工艺参数为:第一丝电流I=1100~1200A,电压U=32~37V;第二丝电流I=750~950A,电压U=35~40V;第三丝电流I=550~700A,电压U=38~42V;第四丝电流I=500~600A,电压U=40~44V;焊丝间距d=17~22mm,焊接速度V=1.5~2.0m/min。
4.根据权利要求1所述的一种X90管线钢直缝埋弧焊管制造方法,其特征在于所述机械扩径工艺对钢管全长进行0.5%~1.4%扩径。
5.根据权利要求1、2 、3或4所述的一种X90管线钢直缝埋弧焊管制造方法,其特征在于所述焊管管径为Φ1016~Φ1219mm、壁厚为18.4~22.9mm。
6.根据权利要求5所述的一种X90管线钢直缝埋弧焊管制造方法,其特征在于JCO成型工艺为:利用JCO成型机将经过预弯边后的钢板的一半进行多次冲压,压成“J”形,再将其另一半进行多次冲压,压成“C”形,最后在钢板的中间压制一次使其形成开口的“O”形;所述冲压工艺中,采用17~29单数的压制次数,单次压下率1~6mm。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
CN2011103593560A CN102397941A (zh) | 2011-11-14 | 2011-11-14 | 一种x90管线钢直缝埋弧焊管制造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
CN2011103593560A CN102397941A (zh) | 2011-11-14 | 2011-11-14 | 一种x90管线钢直缝埋弧焊管制造方法 |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
CN102397941A true CN102397941A (zh) | 2012-04-04 |
Family
ID=45880821
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
CN2011103593560A Pending CN102397941A (zh) | 2011-11-14 | 2011-11-14 | 一种x90管线钢直缝埋弧焊管制造方法 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
CN (1) | CN102397941A (zh) |
Cited By (13)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN103212952A (zh) * | 2013-04-25 | 2013-07-24 | 中国石油集团渤海石油装备制造有限公司 | 超大管径大壁厚直缝埋弧焊管制造方法 |
CN103331328A (zh) * | 2013-05-28 | 2013-10-02 | 中国石油天然气集团公司 | 一种制备直缝埋弧焊管的***和方法 |
CN103521550A (zh) * | 2013-10-07 | 2014-01-22 | 宝鸡石油钢管有限责任公司 | 一种x90级管线钢大口径厚壁直缝埋弧焊管制造方法 |
CN103540867A (zh) * | 2013-10-07 | 2014-01-29 | 宝鸡石油钢管有限责任公司 | 一种抗硫化氢应力腐蚀的x80级直缝埋弧焊管及其制造方法 |
CN104018098A (zh) * | 2014-06-05 | 2014-09-03 | 首钢总公司 | 环焊缝性能优良的x90管线钢及其生产方法 |
CN104532155A (zh) * | 2014-12-19 | 2015-04-22 | 山东钢铁股份有限公司 | 一种直缝焊管用x90级别多相组织管线钢板及其制造方法 |
CN105414723A (zh) * | 2015-12-15 | 2016-03-23 | 安徽省特种设备检测院 | X90m管线钢直缝埋弧焊焊接工艺 |
CN105803327A (zh) * | 2016-05-13 | 2016-07-27 | 江阴兴澄特种钢铁有限公司 | 一种经济型抗hic的x90管线钢板及其制造方法 |
CN109514211A (zh) * | 2019-01-25 | 2019-03-26 | 江苏冰溶管业有限公司 | 一种直缝焊管的生产方法 |
CN109652738A (zh) * | 2019-01-21 | 2019-04-19 | 南京钢铁股份有限公司 | 一种深海抗酸管线钢及制管方法 |
CN111719085A (zh) * | 2020-06-30 | 2020-09-29 | 中国石油集团渤海石油装备制造有限公司 | 海洋管及其制造方法 |
CN114535939A (zh) * | 2022-03-22 | 2022-05-27 | 湖南胜利湘钢钢管有限公司 | 直缝埋弧焊管制造方法 |
CN116855836A (zh) * | 2023-07-22 | 2023-10-10 | 湖南华菱湘潭钢铁有限公司 | 一种低屈强比易焊接x90管件钢的生产方法 |
Citations (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN101204720A (zh) * | 2007-12-10 | 2008-06-25 | 华北石油管理局第一机械厂 | 一种x80管线钢jcoe直缝埋弧焊管的制造方法 |
US20100089463A1 (en) * | 2007-02-27 | 2010-04-15 | Danny L Beeson | Corrosion Resistant Alloy Weldments In Carbon Steel Structures and Pipelines To Accommodate High Axial Plastic Strains |
-
2011
- 2011-11-14 CN CN2011103593560A patent/CN102397941A/zh active Pending
Patent Citations (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US20100089463A1 (en) * | 2007-02-27 | 2010-04-15 | Danny L Beeson | Corrosion Resistant Alloy Weldments In Carbon Steel Structures and Pipelines To Accommodate High Axial Plastic Strains |
CN101204720A (zh) * | 2007-12-10 | 2008-06-25 | 华北石油管理局第一机械厂 | 一种x80管线钢jcoe直缝埋弧焊管的制造方法 |
Non-Patent Citations (6)
Title |
---|
《钢管》 20081031 李延丰等 X90和X100钢级Phi813mm×16mm直缝埋弧焊管制造技术的研究 30-34 第37卷, 第05期 * |
李延丰等: "X90和X100钢级Φ813mm×16mm直缝埋弧焊管制造技术的研究", 《钢管》 * |
李延丰等: "X90钢级螺旋缝埋弧焊管的研制结果及分析", 《钢管》 * |
王利树等: "X80钢级直缝埋弧焊管的研制", 《焊管》 * |
范利锋等: "大口径直缝焊管机械扩径工艺的研究进展", 《重型机械》 * |
高珊等: "超高强度系列管线钢厚板的研制", 《世界钢铁》 * |
Cited By (20)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN103212952B (zh) * | 2013-04-25 | 2015-09-16 | 中国石油集团渤海石油装备制造有限公司 | 超大管径大壁厚直缝埋弧焊管制造方法 |
CN103212952A (zh) * | 2013-04-25 | 2013-07-24 | 中国石油集团渤海石油装备制造有限公司 | 超大管径大壁厚直缝埋弧焊管制造方法 |
CN103331328A (zh) * | 2013-05-28 | 2013-10-02 | 中国石油天然气集团公司 | 一种制备直缝埋弧焊管的***和方法 |
CN103331328B (zh) * | 2013-05-28 | 2015-05-06 | 中国石油天然气集团公司 | 一种制备直缝埋弧焊管的***和方法 |
CN103521550A (zh) * | 2013-10-07 | 2014-01-22 | 宝鸡石油钢管有限责任公司 | 一种x90级管线钢大口径厚壁直缝埋弧焊管制造方法 |
CN103540867A (zh) * | 2013-10-07 | 2014-01-29 | 宝鸡石油钢管有限责任公司 | 一种抗硫化氢应力腐蚀的x80级直缝埋弧焊管及其制造方法 |
CN103540867B (zh) * | 2013-10-07 | 2015-10-28 | 宝鸡石油钢管有限责任公司 | 一种抗硫化氢应力腐蚀的x80级直缝埋弧焊管及其制造方法 |
CN103521550B (zh) * | 2013-10-07 | 2016-08-31 | 宝鸡石油钢管有限责任公司 | 一种x90级管线钢大口径厚壁直缝埋弧焊管制造方法 |
CN104018098A (zh) * | 2014-06-05 | 2014-09-03 | 首钢总公司 | 环焊缝性能优良的x90管线钢及其生产方法 |
CN104532155B (zh) * | 2014-12-19 | 2017-02-22 | 山东钢铁股份有限公司 | 一种直缝焊管用x90级别多相组织管线钢 |
CN104532155A (zh) * | 2014-12-19 | 2015-04-22 | 山东钢铁股份有限公司 | 一种直缝焊管用x90级别多相组织管线钢板及其制造方法 |
CN105414723A (zh) * | 2015-12-15 | 2016-03-23 | 安徽省特种设备检测院 | X90m管线钢直缝埋弧焊焊接工艺 |
CN105803327A (zh) * | 2016-05-13 | 2016-07-27 | 江阴兴澄特种钢铁有限公司 | 一种经济型抗hic的x90管线钢板及其制造方法 |
CN109652738A (zh) * | 2019-01-21 | 2019-04-19 | 南京钢铁股份有限公司 | 一种深海抗酸管线钢及制管方法 |
CN109514211A (zh) * | 2019-01-25 | 2019-03-26 | 江苏冰溶管业有限公司 | 一种直缝焊管的生产方法 |
CN111719085A (zh) * | 2020-06-30 | 2020-09-29 | 中国石油集团渤海石油装备制造有限公司 | 海洋管及其制造方法 |
CN114535939A (zh) * | 2022-03-22 | 2022-05-27 | 湖南胜利湘钢钢管有限公司 | 直缝埋弧焊管制造方法 |
CN114535939B (zh) * | 2022-03-22 | 2023-02-28 | 湖南胜利湘钢钢管有限公司 | 直缝埋弧焊管制造方法 |
CN116855836A (zh) * | 2023-07-22 | 2023-10-10 | 湖南华菱湘潭钢铁有限公司 | 一种低屈强比易焊接x90管件钢的生产方法 |
CN116855836B (zh) * | 2023-07-22 | 2024-04-19 | 湖南华菱湘潭钢铁有限公司 | 一种低屈强比易焊接x90管件钢的生产方法 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
CN102397941A (zh) | 一种x90管线钢直缝埋弧焊管制造方法 | |
CN101204720B (zh) | 一种x80管线钢jcoe直缝埋弧焊管的制造方法 | |
CN101205596B (zh) | 一种x120管线钢所制直缝埋弧焊管的制造工艺 | |
CN103540867B (zh) | 一种抗硫化氢应力腐蚀的x80级直缝埋弧焊管及其制造方法 | |
CN101205597B (zh) | 一种x100管线钢直缝埋弧焊管制造方法 | |
CN102248023A (zh) | 一种x70钢级抗大变形直缝埋弧焊管制造方法 | |
CN102310119B (zh) | 一种海底用x65管线钢直缝埋弧焊管制造方法 | |
CN103521550B (zh) | 一种x90级管线钢大口径厚壁直缝埋弧焊管制造方法 | |
CN103521549B (zh) | 一种x100高钢级大口径厚壁直缝埋弧焊管的制造方法 | |
CN103212952B (zh) | 超大管径大壁厚直缝埋弧焊管制造方法 | |
CN102205458B (zh) | X120钢级螺旋缝埋弧焊管的制造方法 | |
CN108796364A (zh) | 一种适用低温的x80大口径厚壁直缝埋弧焊管及其制造方法 | |
CN105817844B (zh) | X80管线钢螺旋焊管的制造方法 | |
CN104451440A (zh) | 一种具有高塑性x70厚壁深海管线用直缝埋弧焊管及其制造方法 | |
CN103556054B (zh) | 一种高强度中口径厚壁海底管线管及其制造方法 | |
CN103397253B (zh) | 一种耐硫化氢腐蚀的高强度x70ms直缝埋弧焊管及其制造方法 | |
CN106232837A (zh) | 用于由可变形钢生产热轧无缝管,特别是用于深水应用的管道的方法,以及相应的管 | |
CN105624584B (zh) | 一种高寒地区用k65控轧钢板、直缝埋弧焊管及其制造方法 | |
CN110000517B (zh) | 一种基于双相组织的海洋用高应变焊接钢管及其制备方法 | |
CN103084427B (zh) | 淬硬性钢管的制造方法 | |
CN102267038A (zh) | 高强度钢钢管的制造方法 | |
CN108247292A (zh) | 一种超级双相不锈钢厚壁焊管的制造方法 | |
CN105834697B (zh) | X80管线钢直缝焊管的制造方法 | |
CN103194678B (zh) | 一种uoe焊管及其制造方法 | |
CN106694609A (zh) | 一种X80级Φ1422mm直缝埋弧焊管制造方法 |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
C06 | Publication | ||
PB01 | Publication | ||
C10 | Entry into substantive examination | ||
SE01 | Entry into force of request for substantive examination | ||
RJ01 | Rejection of invention patent application after publication |
Application publication date: 20120404 |