JPS60255268A - 肉盛溶接あるいは異材継手溶接境界部のはくり割れ防止方法 - Google Patents
肉盛溶接あるいは異材継手溶接境界部のはくり割れ防止方法Info
- Publication number
- JPS60255268A JPS60255268A JP10855184A JP10855184A JPS60255268A JP S60255268 A JPS60255268 A JP S60255268A JP 10855184 A JP10855184 A JP 10855184A JP 10855184 A JP10855184 A JP 10855184A JP S60255268 A JPS60255268 A JP S60255268A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- welding
- steel
- hydrogen
- less
- low
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
- B23K9/00—Arc welding or cutting
- B23K9/23—Arc welding or cutting taking account of the properties of the materials to be welded
- B23K9/232—Arc welding or cutting taking account of the properties of the materials to be welded of different metals
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Plasma & Fusion (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Arc Welding In General (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は、肉盛溶接あるいは異材継手溶接境界部のはぐ
り割れ防止法に関する。より詳しくは、温度４５０℃以
上、水素圧１５０Ｋｆ／−以上の高温・高圧の水素環境
で使用される圧力溶器や配管の肉盛溶接あるいは異材継
手溶接境界部の水素によるはぐり割れ防止方法に関する
。
り割れ防止法に関する。より詳しくは、温度４５０℃以
上、水素圧１５０Ｋｆ／−以上の高温・高圧の水素環境
で使用される圧力溶器や配管の肉盛溶接あるいは異材継
手溶接境界部の水素によるはぐり割れ防止方法に関する
。
石油精製９石炭液化及び肥料プラントなどに使用される
リアクター等の圧力容器の内面や配管は、耐水素浸食性
、耐食性の必要性から、フェライト系ステンレス、オー
ステナイト系ステンレスあるいは高１ｑｉ合金の肉盛溶
接や異材継手溶接が多く用いられている。
リアクター等の圧力容器の内面や配管は、耐水素浸食性
、耐食性の必要性から、フェライト系ステンレス、オー
ステナイト系ステンレスあるいは高１ｑｉ合金の肉盛溶
接や異材継手溶接が多く用いられている。
第３図は、従来の圧力容器内面の肉盛溶接の場合を示し
、１はフェライト系ステンレス、オーステナイト系ステ
ンレスあるいは高 Ｎ１合金などの肉盛溶接金属を、２
はＯ−４−Ｍｏ鋼、Ｏｒ−Ｍ。
、１はフェライト系ステンレス、オーステナイト系ステ
ンレスあるいは高 Ｎ１合金などの肉盛溶接金属を、２
はＯ−４−Ｍｏ鋼、Ｏｒ−Ｍ。
鋼、Ｍｎ−Ｍｏ鋼あるいはＭｎ−Ｍｏ−１［１鋼等の低
合金銅からなる被肉盛材料（母材）を示す。また、第４
図は、配管の異材継手溶接の場合を示し、４はフェライ
ト系ステンレス、オーステナイト系ステンレスあるいは
高Ｎ１合金からなる被溶接材料を、５はＯ−−）Ｍｏ
鋼、Ｏｒ−Ｍｏ鋼、Ｍｎ−Ｍｏ 鋼あるいはＭｎ−Ｍｏ
−１（ｉ鋼等の低合金鋼からなる被溶接材料を、６はフ
ェライト系ステンレス、オーステナイト系ステンレスあ
るいは高置合金からなる継手溶接金属を示す。
合金銅からなる被肉盛材料（母材）を示す。また、第４
図は、配管の異材継手溶接の場合を示し、４はフェライ
ト系ステンレス、オーステナイト系ステンレスあるいは
高Ｎ１合金からなる被溶接材料を、５はＯ−−）Ｍｏ
鋼、Ｏｒ−Ｍｏ鋼、Ｍｎ−Ｍｏ 鋼あるいはＭｎ−Ｍｏ
−１（ｉ鋼等の低合金鋼からなる被溶接材料を、６はフ
ェライト系ステンレス、オーステナイト系ステンレスあ
るいは高置合金からなる継手溶接金属を示す。
しかし、第６図、第４図のような異材を直接溶接する従
来法の場合には、温度４５０℃以上、水素圧１５０Ｋｇ
／ｄ以上の高温・高圧の水素環境ではその水素が機器運
転中に圧力容器や配管の内表面から容器壁内部まで拡散
し、吸蔵される。そして、運転休止の際など容器や管の
温度が降下すると、容器壁内部に吸蔵されていた水素が
溶接金属と母材との境界層を脆化させるため、遅れ割れ
に類似した第５図や第６図に示すようなはぐり割れ６を
生じ、装置保安上の大きな問題となっている。
来法の場合には、温度４５０℃以上、水素圧１５０Ｋｇ
／ｄ以上の高温・高圧の水素環境ではその水素が機器運
転中に圧力容器や配管の内表面から容器壁内部まで拡散
し、吸蔵される。そして、運転休止の際など容器や管の
温度が降下すると、容器壁内部に吸蔵されていた水素が
溶接金属と母材との境界層を脆化させるため、遅れ割れ
に類似した第５図や第６図に示すようなはぐり割れ６を
生じ、装置保安上の大きな問題となっている。
発明が解決しようとする問題点
各種リアクター等の圧力容器や配管の水素環境は、より
高温・高圧化すると予想され、前述の水素によるはぐり
割れを完全に防止することが必要となっている。これに
対し、現状では、このはぐり割れの防止技術は未確立の
状態であり、本技術を確立することが強く望まれている
。
高温・高圧化すると予想され、前述の水素によるはぐり
割れを完全に防止することが必要となっている。これに
対し、現状では、このはぐり割れの防止技術は未確立の
状態であり、本技術を確立することが強く望まれている
。
本発明は、かかる要求を満足すべく完成されたものであ
る。
る。
本発明は、温度４５０℃以上、水素圧１５０に４／、＝
ｄ以上の高温・高圧の水素環境で使用される圧力容器や
配管の肉盛溶接あるいは異材継手溶接境界部の水素によ
るはぐり割れを防止する方法において、Ｏ−＋ＭＯ＠ｌ
、 Ｏｒ−ＭＯ鋼、Ｍｎ−Ｍ。
ｄ以上の高温・高圧の水素環境で使用される圧力容器や
配管の肉盛溶接あるいは異材継手溶接境界部の水素によ
るはぐり割れを防止する方法において、Ｏ−＋ＭＯ＠ｌ
、 Ｏｒ−ＭＯ鋼、Ｍｎ−Ｍ。
鋼又はＭｎ−Ｍｏ −Ｎｉ 鋼等の低合金鋼からなる被
肉盛材あるいは被継手溶接材と、ステンレス鋼又は高Ｎ
１合金等からなる肉盛溶接材あるいは継手溶接材の中間
に、該被肉盛材あるいは被継手溶接材とほぼ同材質で、
Ｃ量ａ、ｏｓｘ以下の極低炭素低合金鋼、またはＣ量ｏ
、ｏ ｓｘ以下、Ｎｉ量５％以下、Ｎｂ＋Ｔａ合計量１
．２Ｘ以下を添加した低合金鋼を予め下盛溶接しておく
ことを特徴とする、肉盛溶接あるいは異材継手溶接境界
部のはぐり割れ防止方法に関する。
肉盛材あるいは被継手溶接材と、ステンレス鋼又は高Ｎ
１合金等からなる肉盛溶接材あるいは継手溶接材の中間
に、該被肉盛材あるいは被継手溶接材とほぼ同材質で、
Ｃ量ａ、ｏｓｘ以下の極低炭素低合金鋼、またはＣ量ｏ
、ｏ ｓｘ以下、Ｎｉ量５％以下、Ｎｂ＋Ｔａ合計量１
．２Ｘ以下を添加した低合金鋼を予め下盛溶接しておく
ことを特徴とする、肉盛溶接あるいは異材継手溶接境界
部のはぐり割れ防止方法に関する。
すなわち、本発明は、各種ステンレス鋼あるいは高Ｎ１
合金の肉盛溶接あるいは異材継手溶接などに際し、あら
かじめ各種の低合金鋼からなる被肉盛あるいは被継手溶
接母材とほぼ同材質で、Ｃ量０．０３％以下の極低炭素
とした低合金鋼およびＣ量０８０８％以下とし、Ｎｉ量
５％以下、ｌＪｂ＋Ｔａ合計量１．２％以下を添加した
低合金鋼を、肉盛溶接又は開先面にバタリング溶接して
おき、その上に必要な各種ステンレス鋼あるいは高Ｎ１
合金を肉盛溶接あるいは異材継手溶接を行う方法である
。この方法により、溶接境界部に生じるボンドマルテン
ザイトの炭素量を低減し、水素脆化感受性の低い低炭素
ボンドマルテンサイトにすることと、また焼鈍による浸
炭で境界部粗粒オーステナイト結晶粒界に生ずる水素脆
化感受性の高いＯｒ炭化物等の生成を防止することによ
り、はぐり割れを防止することができる。
合金の肉盛溶接あるいは異材継手溶接などに際し、あら
かじめ各種の低合金鋼からなる被肉盛あるいは被継手溶
接母材とほぼ同材質で、Ｃ量０．０３％以下の極低炭素
とした低合金鋼およびＣ量０８０８％以下とし、Ｎｉ量
５％以下、ｌＪｂ＋Ｔａ合計量１．２％以下を添加した
低合金鋼を、肉盛溶接又は開先面にバタリング溶接して
おき、その上に必要な各種ステンレス鋼あるいは高Ｎ１
合金を肉盛溶接あるいは異材継手溶接を行う方法である
。この方法により、溶接境界部に生じるボンドマルテン
ザイトの炭素量を低減し、水素脆化感受性の低い低炭素
ボンドマルテンサイトにすることと、また焼鈍による浸
炭で境界部粗粒オーステナイト結晶粒界に生ずる水素脆
化感受性の高いＯｒ炭化物等の生成を防止することによ
り、はぐり割れを防止することができる。
本発明方法は、温度４５０℃以上、水素圧１５０ Ｋ９
／ａ／１以上の高温・高圧水素を取りあっかう圧力容器
や配管等で、各種ステンレス鋼あるいは高Ｎ土合金を肉
盛溶接あるいは異材継手溶接を施工する溶接構造物に適
当できる。
／ａ／１以上の高温・高圧水素を取りあっかう圧力容器
や配管等で、各種ステンレス鋼あるいは高Ｎ土合金を肉
盛溶接あるいは異材継手溶接を施工する溶接構造物に適
当できる。
次に、本発明方法を図面に基づき説明する。
第１図及び第２図に、本発明の実施態様を示す。第１図
は、肉盛溶接の場合を示す。図中、１はフェライト系ス
テンレス、オーステナイト系ステンレスあるいは高Ｎ１
合金からなる肉盛溶接金属、２はＣ！−）ＭＯ鋼、’Ｏ
ｒ−Ｍ’Ｏ鋼、 Ｍｎ −ＭＯ鋼あるいはＭｎ−Ｍｏ−
Ｎｉ鋼等の低合金鋼からなる被肉盛材料（母材）、７は
被肉盛材料（母材）２とほぼ同材質で、Ｃ量０．０５％
以下の極低炭素とした低合金鋼下盛材料あるいはＣ量１
１０８％以下、Ｎｉ量５％以下、Ｆ１ｂ＋Ｔａ合計量１
．２％以下を添加した低合金鋼下盛り溶接材料を示す。
は、肉盛溶接の場合を示す。図中、１はフェライト系ス
テンレス、オーステナイト系ステンレスあるいは高Ｎ１
合金からなる肉盛溶接金属、２はＣ！−）ＭＯ鋼、’Ｏ
ｒ−Ｍ’Ｏ鋼、 Ｍｎ −ＭＯ鋼あるいはＭｎ−Ｍｏ−
Ｎｉ鋼等の低合金鋼からなる被肉盛材料（母材）、７は
被肉盛材料（母材）２とほぼ同材質で、Ｃ量０．０５％
以下の極低炭素とした低合金鋼下盛材料あるいはＣ量１
１０８％以下、Ｎｉ量５％以下、Ｆ１ｂ＋Ｔａ合計量１
．２％以下を添加した低合金鋼下盛り溶接材料を示す。
また、第２図は、異材継手溶接の場合を示す。
図中、４はフェライト系ステンレス、オーステナイト系
ステンレスあるいは高Ｎ１合金からなる被溶接材料、５
はＯ−）Ｍｏ鋼、 Ｃｒ −Ｍｏ鋼、Ｍｎ−Ｍｏ鋼ある
いはＭｎ−Ｍｏ−Ｍｉ鋼等低合金鋼からなる被溶接材料
、６はフェライト系ステンレス。
ステンレスあるいは高Ｎ１合金からなる被溶接材料、５
はＯ−）Ｍｏ鋼、 Ｃｒ −Ｍｏ鋼、Ｍｎ−Ｍｏ鋼ある
いはＭｎ−Ｍｏ−Ｍｉ鋼等低合金鋼からなる被溶接材料
、６はフェライト系ステンレス。
オーステナイト系ステンレスあるいは高Ｎ１合金からな
る継手溶接金属、７は被溶接材料５とほぼ同材質で、Ｃ
量０．０５％以下の極低炭素とした低合金鋼下盛溶接材
料あるいはＣ量α０８％以下、Ｎｉ量５％以下、［ｂ＋
Ｔａ合計針１．２％以下を添加した低合金鋼下盛溶接材
料（バタリング溶接材料）である。
る継手溶接金属、７は被溶接材料５とほぼ同材質で、Ｃ
量０．０５％以下の極低炭素とした低合金鋼下盛溶接材
料あるいはＣ量α０８％以下、Ｎｉ量５％以下、［ｂ＋
Ｔａ合計針１．２％以下を添加した低合金鋼下盛溶接材
料（バタリング溶接材料）である。
以上のように、どちらの場合も低合金鋼からなる母材２
又は５と必要とする肉盛溶接金属１又は継手溶接金属６
との間に、Ｃ″ｉ ０．０３％以下の極低炭素あるいは
Ｃ量［１Ｌ０８％以下、Ｎｉ量５％以下、ｊｉｂ ＋
Ｔａ合計ｔ １．２ Ｘ以下からなり、他は低合金鋼２
又は５とほぼ同材質からなる材料を下盛溶接することで
、機器運転中の水素によるはぐり割れ発生を防止する溶
接方法である。
又は５と必要とする肉盛溶接金属１又は継手溶接金属６
との間に、Ｃ″ｉ ０．０３％以下の極低炭素あるいは
Ｃ量［１Ｌ０８％以下、Ｎｉ量５％以下、ｊｉｂ ＋
Ｔａ合計ｔ １．２ Ｘ以下からなり、他は低合金鋼２
又は５とほぼ同材質からなる材料を下盛溶接することで
、機器運転中の水素によるはぐり割れ発生を防止する溶
接方法である。
作用
はぐり割れは、Ｏ−４−Ｍｏ＠、 Ｏｒ−Ｍｏ鋼、Ｍｎ
−Ｍｏ 鋼あるいはＭｎ−Ｍｏ−１ｉ鋼などから寿る低
合金鋼（Ｃ計０．１２〜０．２５Ｎ）とフェライト系ス
テンレス、オーステナイト系ステンレスあるいは高Ｎ１
合金からなる溶接金属との境界部のボンドマルテンサイ
ト組織部や、や＼溶接金属に入った粗粒オーステナイト
の結晶粒界に沿って生ずる。これは、硬いボンドマルテ
ンサイトや溶接後の焼鈍（熱処理）により、粗粒オース
テナイト結晶粒界に生成した炭化物（Ｏｒ。
−Ｍｏ 鋼あるいはＭｎ−Ｍｏ−１ｉ鋼などから寿る低
合金鋼（Ｃ計０．１２〜０．２５Ｎ）とフェライト系ス
テンレス、オーステナイト系ステンレスあるいは高Ｎ１
合金からなる溶接金属との境界部のボンドマルテンサイ
ト組織部や、や＼溶接金属に入った粗粒オーステナイト
の結晶粒界に沿って生ずる。これは、硬いボンドマルテ
ンサイトや溶接後の焼鈍（熱処理）により、粗粒オース
テナイト結晶粒界に生成した炭化物（Ｏｒ。
Ｍｏ等の）が水素脆化しやすいことと、異材溶接部に生
じやすい残留応力の存在と異材溶接部の水素溶解度の差
による冷却時の局部的な拡散性水素の集積の３要素の相
乗作用によるものと考えられる。ここで、水素は機器運
転中に拡散吸収するもので、その吸蔵水素量は、運転中
の水素の温度・圧力の増加に伴ない増加し、温度４５０
℃、水素圧１５０Ｋｇ／−以上の条件で特にはぐり割れ
が発生し易い。
じやすい残留応力の存在と異材溶接部の水素溶解度の差
による冷却時の局部的な拡散性水素の集積の３要素の相
乗作用によるものと考えられる。ここで、水素は機器運
転中に拡散吸収するもので、その吸蔵水素量は、運転中
の水素の温度・圧力の増加に伴ない増加し、温度４５０
℃、水素圧１５０Ｋｇ／−以上の条件で特にはぐり割れ
が発生し易い。
しかし、本発明のように、各種の低合金鋼からなる被溶
接材料２又は５にＣ財：α０３％以下の極低炭素または
Ｃ量００８％以下、尺土計５％以下、Ｎｂ ＋ Ｔａ合
計量１，２％を添加した他元素は、被溶接材料２又は５
とほぼ同等の低合金を下盛り又はバタリング溶接、金属
７を溶接し、その上に各種ステンレスあるいは高Ｎ１合
金１又は６を溶接すると、下盛り又はバタリング溶接金
属７と肉盛溶接金属１又は６の異材溶接部に生ずるボン
ドマルテンサイトの炭素量が少なく、水素脆化感受性の
小さい低炭素マルテンサイトとなる。また［’ｂ＋Ｔａ
を添加したものでは、下盛り又はバタリング溶接金属７
中のＣはｕｂａとして固定されるため、溶接後の焼鈍（
熱処理）によっても、各種ステンレスあるいは高［ｉ合
金溶接金属１又は６中への浸炭（Ｃの拡散）は阻止され
る結果、溶接金属１又は６の粗大結晶粒の粒界の炭化物
析出も軽減される。
接材料２又は５にＣ財：α０３％以下の極低炭素または
Ｃ量００８％以下、尺土計５％以下、Ｎｂ ＋ Ｔａ合
計量１，２％を添加した他元素は、被溶接材料２又は５
とほぼ同等の低合金を下盛り又はバタリング溶接、金属
７を溶接し、その上に各種ステンレスあるいは高Ｎ１合
金１又は６を溶接すると、下盛り又はバタリング溶接金
属７と肉盛溶接金属１又は６の異材溶接部に生ずるボン
ドマルテンサイトの炭素量が少なく、水素脆化感受性の
小さい低炭素マルテンサイトとなる。また［’ｂ＋Ｔａ
を添加したものでは、下盛り又はバタリング溶接金属７
中のＣはｕｂａとして固定されるため、溶接後の焼鈍（
熱処理）によっても、各種ステンレスあるいは高［ｉ合
金溶接金属１又は６中への浸炭（Ｃの拡散）は阻止され
る結果、溶接金属１又は６の粗大結晶粒の粒界の炭化物
析出も軽減される。
このように、Ｃ量α０３に以下の極低炭素、あるいはＣ
量０，０８％以下、Ｎｉ量５％以下、１（ｂ ＋ Ｔａ
合計！ １．２ Ｘ以下からなる低合金鋼を下盛り又は
バタリング溶接金属７として溶接することにより、水素
脆化しやすい高炭素マルテンサイトや炭化物の生成が防
止されるため、境界部のはぐり割れ６は防止される。
量０，０８％以下、Ｎｉ量５％以下、１（ｂ ＋ Ｔａ
合計！ １．２ Ｘ以下からなる低合金鋼を下盛り又は
バタリング溶接金属７として溶接することにより、水素
脆化しやすい高炭素マルテンサイトや炭化物の生成が防
止されるため、境界部のはぐり割れ６は防止される。
ここで、下盛り又はバタリング溶接材７の化学成分の量
的影響についてみると、Ｎｂ＋ＴａはＣ量が００３％以
下の場合には、［ｂ ＋ Ｔａを添加しなくてもはぐり
割れは防止可能であるが、Ｃ量が００３％を超えると、
はくヤ割れが発生し易くなるため、Ｃ駄の８〜１２倍程
度のｕｂ＋Ｔａ の添加が必要である。しかし、［１）
＋Ｔａの添加量が増加するに伴ない、溶接金属の靭性が
低下し、１．２％を超えると、肉盛溶接部の曲げ試験に
おいて割れが発生する問題があり１その添加練上限値は
１，２％迄とする。また、ｌ（ｉはこのｌ（ｂ ＋ Ｔ
ａ添加による溶接金属の靭性劣化を防止するだめに添加
するもので、Ｏｒ Ｉｔ）＋Ｔａ量にもよるが、０．５
〜２．５％のＮｉ 量添加が最も靭性向上の効果が得ら
れる。５％を超えると逆に溶接後熱処理による焼戻し脆
化が認められ、かつボンドはぐり割れ感受性が高くなる
傾向を有する。したがって、−上限値を５％迄とする。
的影響についてみると、Ｎｂ＋ＴａはＣ量が００３％以
下の場合には、［ｂ ＋ Ｔａを添加しなくてもはぐり
割れは防止可能であるが、Ｃ量が００３％を超えると、
はくヤ割れが発生し易くなるため、Ｃ駄の８〜１２倍程
度のｕｂ＋Ｔａ の添加が必要である。しかし、［１）
＋Ｔａの添加量が増加するに伴ない、溶接金属の靭性が
低下し、１．２％を超えると、肉盛溶接部の曲げ試験に
おいて割れが発生する問題があり１その添加練上限値は
１，２％迄とする。また、ｌ（ｉはこのｌ（ｂ ＋ Ｔ
ａ添加による溶接金属の靭性劣化を防止するだめに添加
するもので、Ｏｒ Ｉｔ）＋Ｔａ量にもよるが、０．５
〜２．５％のＮｉ 量添加が最も靭性向上の効果が得ら
れる。５％を超えると逆に溶接後熱処理による焼戻し脆
化が認められ、かつボンドはぐり割れ感受性が高くなる
傾向を有する。したがって、−上限値を５％迄とする。
同、Ｃ量を００８％以下としたのは、Ｈｂ＋’ｒａの上
限値（１，２％）との関係から、被肉盛母材（Ｃ量［１
Ｌ１２〜０２５％程度）の希釈を受けた溶接金属中のｇ
ｂ ＋ Ｔ ａ ／ Ｃ比を８〜１２に確保し、且つ
、できるだけ脆化の要因となるＮｂ＋Ｔａ量の添加縫を
低く抑え得るだめである。
限値（１，２％）との関係から、被肉盛母材（Ｃ量［１
Ｌ１２〜０２５％程度）の希釈を受けた溶接金属中のｇ
ｂ ＋ Ｔ ａ ／ Ｃ比を８〜１２に確保し、且つ
、できるだけ脆化の要因となるＮｂ＋Ｔａ量の添加縫を
低く抑え得るだめである。
以下に、本発明の効果を実施例により説明する。
実施例
表１に、従来法および本発明法によるステンレス肉盛溶
接部のはぐり割れ性および曲げ性能を比較して示す。表
２９表６１９表４は表１に使用した母材、ステンレス肉
盛材および下盛用溶接材料の化学成分を示す。試料１，
２．３は被肉盛溶接材（母材）に直接ステンレス鋼を肉
盛溶接する従来法の場合で、肉盛ステンレスの材質に関
係なく、いずれも温度４５０℃、水素圧１５０Ｋｇ／ｃ
ｊ１以上の高温高圧水素中への曝露試験ではぐり割れが
発生した。
接部のはぐり割れ性および曲げ性能を比較して示す。表
２９表６１９表４は表１に使用した母材、ステンレス肉
盛材および下盛用溶接材料の化学成分を示す。試料１，
２．３は被肉盛溶接材（母材）に直接ステンレス鋼を肉
盛溶接する従来法の場合で、肉盛ステンレスの材質に関
係なく、いずれも温度４５０℃、水素圧１５０Ｋｇ／ｃ
ｊ１以上の高温高圧水素中への曝露試験ではぐり割れが
発生した。
これに対し、試料４〜１０は本発明による下盛溶接を実
施したもので、試料５のＮ’ｂ ＋ Ｔａ無添加で、０
．０５ Ｘ Ｏの場合では、水素曝露条件の厳しい場合
に微少な割れが認められたが、試料乙の００２％Ｃでは
、はくり割れは発生せず、従来法に比較すると著しく良
好な耐はくり割れ性を有し、また良好な曲げ性能を得た
。
施したもので、試料５のＮ’ｂ ＋ Ｔａ無添加で、０
．０５ Ｘ Ｏの場合では、水素曝露条件の厳しい場合
に微少な割れが認められたが、試料乙の００２％Ｃでは
、はくり割れは発生せず、従来法に比較すると著しく良
好な耐はくり割れ性を有し、また良好な曲げ性能を得た
。
また、試料１１は、ｕｂ量が過大な場合、試料１２はＮ
ｉ量が過大な場合を比較として示すが、ｔｉｂ過犬過大
合は、耐はくり割れ性は良好であるが、曲げ性能が不良
である。また反１過大な場合は、耐はくり割れ性ならび
に曲げ性能も不良であることがわかる。
ｉ量が過大な場合を比較として示すが、ｔｉｂ過犬過大
合は、耐はくり割れ性は良好であるが、曲げ性能が不良
である。また反１過大な場合は、耐はくり割れ性ならび
に曲げ性能も不良であることがわかる。
表 ２ 被肉盛材の成分
表 ３ 肉盛材の成分
表 ４ 下盛材料の成分
第１図及び第２図は、本発明の実施態様を示し、第１図
は肉盛溶接の場合を、第２図は異材継手溶接の場合を示
す。第３図及び第４図は、夫々従来の肉盛溶接及び異材
継手溶接の説明図である。第５図及び第６図は、夫々第
６図及び第４図に示した方法で溶接を行った場合のはぐ
り割れ発生の様子を示す。
は肉盛溶接の場合を、第２図は異材継手溶接の場合を示
す。第３図及び第４図は、夫々従来の肉盛溶接及び異材
継手溶接の説明図である。第５図及び第６図は、夫々第
６図及び第４図に示した方法で溶接を行った場合のはぐ
り割れ発生の様子を示す。
Claims (1)
- 温度４５０℃以上、水素圧１ｓＯＫｙ／−以上の高温・
高圧の水素環境で使用される圧力容器や配管の肉盛溶接
あるいは異材継手溶接境界部の水素によるはぐり割れを
防止する方法において、０−−ｉＭｏ鋼、Ｏｒ−Ｍｏ鋼
、 Ｍｎ−Ｍｏ鋼又はＭｎ−Ｍｏ−［１鋼等の低合金鋼
からなる被肉盛材あるいは被継手溶接材と、ステンレス
鋼又は高Ｎ１合金等からなる肉盛溶接材あるいは継手溶
接材の中間に、該被肉盛材あるいは被継手溶接材とほぼ
同材質で、Ｃ量α０５Ｘ以下の極低炭素低合金鋼、また
はＣ量α０８Ｘ以下、鼠量５Ｘ以下、Ｎｂ＋Ｔａ合計量
１．２％以下を添加した低合金鋼を予め下盛溶接してお
くことを特徴とする、肉盛溶接あるいは異材継手溶接境
界部のはぐり割れ防止方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP10855184A JPS60255268A (ja) | 1984-05-30 | 1984-05-30 | 肉盛溶接あるいは異材継手溶接境界部のはくり割れ防止方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP10855184A JPS60255268A (ja) | 1984-05-30 | 1984-05-30 | 肉盛溶接あるいは異材継手溶接境界部のはくり割れ防止方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS60255268A true JPS60255268A (ja) | 1985-12-16 |
Family
ID=14487702
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP10855184A Pending JPS60255268A (ja) | 1984-05-30 | 1984-05-30 | 肉盛溶接あるいは異材継手溶接境界部のはくり割れ防止方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS60255268A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2002139190A (ja) * | 2000-11-06 | 2002-05-17 | Ing Shoji Kk | 耐熱性・耐磨耗性ベンド管及びその製造方法 |
| JP2010519053A (ja) * | 2007-02-27 | 2010-06-03 | エクソンモービル アップストリーム リサーチ カンパニー | 軸方向の大きい塑性歪みに適応する炭素鋼構造およびパイプライン中の耐食合金溶接部 |
-
1984
- 1984-05-30 JP JP10855184A patent/JPS60255268A/ja active Pending
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2002139190A (ja) * | 2000-11-06 | 2002-05-17 | Ing Shoji Kk | 耐熱性・耐磨耗性ベンド管及びその製造方法 |
| JP2010519053A (ja) * | 2007-02-27 | 2010-06-03 | エクソンモービル アップストリーム リサーチ カンパニー | 軸方向の大きい塑性歪みに適応する炭素鋼構造およびパイプライン中の耐食合金溶接部 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| Ming et al. | Microstructure of a safe-end dissimilar metal weld joint (SA508-52-316L) prepared by narrow-gap GTAW | |
| Wang et al. | Characterization of microstructure, mechanical properties and corrosion resistance of dissimilar welded joint between 2205 duplex stainless steel and 16MnR | |
| Pouraliakbar et al. | Designing of CK45 carbon steel and AISI 304 stainless steel dissimilar welds | |
| Rao et al. | Weld overlay cladding of high strength low alloy steel with austenitic stainless steel–structure and properties | |
| JP4513466B2 (ja) | 溶接継手および溶接材料 | |
| JPS594971A (ja) | 肉盛り溶接方法 | |
| JPS60255268A (ja) | 肉盛溶接あるいは異材継手溶接境界部のはくり割れ防止方法 | |
| Sharma et al. | Dissimilar welding of super duplex stainless steel (SDSS) and pipeline steel–A brief overview | |
| JPS6032709B2 (ja) | 含ｐ高溶接性耐食鋼 | |
| JPS58128277A (ja) | 異材溶接法 | |
| Bjaaland et al. | Metallurgical reactions in welding of clad X60/X65 pipelines | |
| Sadeghi et al. | Microstructural, mechanical and corrosion properties of dissimilar joint between AISI A321 stainless steel and ASTM A537CL1 structural steel produced by GTAW process | |
| Silva et al. | Butter-weld interface microstructural analysis employing NCS and LAMS sections | |
| JP4424484B2 (ja) | 耐低温割れ性にすぐれた溶接継手および溶接材料用鋼材 | |
| CN102240869B (zh) | 高强度耐腐蚀埋弧焊料 | |
| JP2663089B2 (ja) | 耐食性と低温靱性に優れた複合鋼板 | |
| JP3541778B2 (ja) | 耐炭酸ガス腐食特性及び耐硫化水素割れ性に優れた溶接鋼管 | |
| JPH07305140A (ja) | 低温靱性と耐食性に優れた複合鋼板 | |
| JPS60133997A (ja) | ステンレス鋼溶接材料 | |
| JPS6369941A (ja) | 耐デイスボンデイング性の優れたオ−バ−レイクラツド鋼 | |
| JPS597483A (ja) | 高純度フエライト系ステンレスクラツド鋼の片面溶接方法 | |
| JPH0558835B2 (ja) | ||
| Omale | Microstructure and Mechanical properties of welds in pipeline steel | |
| JPS61115674A (ja) | 耐はく離割れ性に優れたオ−ステナイト系ステンレス鋼一層肉盛溶接方法 | |
| JPS59229285A (ja) | ステンレス肉盛溶接用鋼板 |