MXPA04002509A - Canilla de fibra compuesta de poliester y metodo de produccion de la misma. - Google Patents

Abstract

La presente invencion describe una canilla de fibra compuesta de poliester, formada al devanar dentro de una forma de canilla, fibras compuestas que consisten de hilos sencillos cada uno formado al pegar dos tipos de componentes de poliester en una manera lado por lado o en una manera de cubierta-nucleo excentrica, al menos 90% en mol de al menos un tipo de componente de poliester que constituye el hilo sencillo es tereftalato de politrimetileno que consiste de unidades de repeticion de tereftalato de trimetileno, caracterizada porque la cantidad de enrollado de la canilla de fibra compuesta es al menos 1 kg, un angulo de devanado de ahusamiento es de 15-21 grados, una firmeza de aleta en una porcion cilindrica es de 75-92, y la temperatura de inicio de expresion de esfuerzo de termo-encogimiento de la fibra compuesta, es de 50-80.

Description

CANILLA DE FIBRA COMPUESTA DE POLIESTER Y MÉTODO DE PRODUCCIÓN DE LA MISMA Campo Técnico La presente invención se refiere a una canilla una fibra conjugada formada a partir de dos tipos poliésteres, y método para producir la misma.

Antecedentes de la Técnica Fibras de poli (etilentereftalato) (de aquí en adelante abreviado como PET) son producidas en masa alrededor del mundo como fibras sintéticas sumamente adecuadas para aplicaciones de ropa de vestir, y la producción de las mismas ha generado grandes industrias. Las fibras de poli (trimetilentereftalato) (de aquí en adelante abreviado como PTT) son conocidas de las tecnologías del arte previo tal como aquellas descritas en las siguientes referencias: J. j?olymer Science: Polymer Physics Edition, Vol. 14 .(1976) p 263-274; Chemical Fibers Internacional, Vol. 45, Abril (1995) p 110-111; Publicación de Patente Japonesa sin Examinar ( okai) No. 52-8123; Publicación de Patente Japonesa sin Examinar (Kokai) No. 52-8124; WO 99/2716; y WO 00/22210. Las referencias a las tecnologías del arte previo describen que cuando fibras de PTT muestran elongación de rompimiento apropiada, el esfuerzo térmico y el encogimiento por hervido, tejidos de punto o a lanzadera, en la cual las fibras de PTT son utilizadas, pueden manifestar un módulo de elasticidad bajo y una sensación suave. Las referencias también describen que las fibras de PTT son apropiadas para prendas de vestir tal como ropa interior, ropa exterior, ropa deportiva, calcetas, tela de forro y prendas para nadar . Por otro lado, una fibra conjugada del tipo lado por lado o del tipo cubierta-núcleo excéntricos, se conoce como una fibra a la cual se le puede impartir volumen sin torsión falsa. Una fibra conjugada, para al menos un componente del cual un PTT es utilizado o para ambos componentes de los cuales dos PTTs respectivos difieren entre si en viscosidad intrínseca, son utilizados (de aquí en adelante referida como una fibra conjugada a base de poliéster) , se conoce como una fibra conjugada que tiene una sensación suave específica para el PTT. Por ejemplo, las fibras conjugadas están descritas en las siguientes referencias: Publicación de Patente Japonesa Examinada (Kokoku) No. 11-189923; Publicación de Patente Japonesa sin Examinar (Kokai) No. 2000-239927; Publicación de Patente Japonesa sin Examinar (Kokai) No. 2000-256918; Publicación de Patente Japonesa sin Examinar (Kokai) No. 2001-55634; EP 1059372; Publicación de Patente Japonesa sin Examinar (Kokai) No. 2001-40537; Publicación de Patente Japonesa sin Examinar (Kokai) No. 2001-131837; Publicación de Patente Japonesa sin Examinar (Kokai) No. 2002-61031; Publicación de Patente Japonesa sin Examinar (Kokai) No. 2002-54029; Publicación de Patente Japonesa sin Examinar (Kokai) No. 2002-88586; USP 6306499 y WO 01/53573. Estas referencias describen que una fibra conjugada basada en poliéster caracteristicamente tiene una sensación suave y un buen desarrollo de rizado, y que la fibra puede ser aplicada a diferentes tejidos de punto o a lanzadera alargados o tejidos de punto o a lanzadera abultados, al utilizar estas propiedades. En la producción de fibras sintéticas tal como fibras de poliamida y poliéster, las fibras estiradas han sido hasta ahora obtenidas por medio de un sistema de dos etapas que comprende hilado por fusión de un polímero, devanar una fibra sin estirar, y estirar la fibra' sin estirar. WO 00/22210 como se mencionó anteriormente, describe la tecnología. Aunque la forma de devanado de la fibra estirada así enrollada por el sistema de dos etapas, puede ser una con forma de queso o una forma de canilla, ésta generalmente tiene una forma de canilla. Una fibra enrollada en una forma de canilla se utiliza para preparar un tejido de punto o a lanzadera sin procesamiento adicional. Alternativamente, la fibra es torcida en falso para el propósito de impartir volumen y alargamiento a la tela, y después se utiliza para preparar una tela de punto o a lanzadera. La torsión falsa de una fibra enrollada en una forma de canilla se oculta por la capacidad de desenrollado de la fibra de la canilla, o al romperse el hilo durante la torsión falsa, y la torsión falsa en la púa del peine, en la cual la velocidad de torsión falsa es de 100 m/min en la mayoría, ha sido adoptada. El método de torsión falsa descrito en WO 00/22210 mencionado anteriormente, también conduce a esta categoría. Sin embargo, a fin de reducir el costo de procesamiento en años recientes, incluso la torsión falsa en la púa del peine debe ser conducida a una velocidad de 150 m/min o más, y la adopción de la torsión falsa a alta velocidad, a una velocidad de desde 200 a 700 m/min, en la cual un disco o cinturón es utilizado, ha sido reguerida. De acuerdo a las 'investigaciones de los presentes inventores, la torsión falsa a alta velocidad de una canilla de fibra conjugada a base de poliéster, difiere de una torsión falsa de una fibra PET, en que ésta tiene los siguientes problemas: (a) el rompimiento del hilo toma lugar durante el desenrollado; (b) el rompimiento del hilo toma lugar en un calentador de torsión falsa; y (c) ocurre el teñido no uniforme de un hilo de torsión fa'lsa. En particular, cuando la producción industrial es tomada en consideración, se ha vuelto evidente que los problemas se manifiestan en una canilla que retiene una gran cantidad de hilo . (a) Rompimiento del Hilo durante el Desenrollado Debido a que la fibra de PTT es excelente en recuperar elasticidad, el esfuerzo de estirado que sufre un hilo durante el estiramiento, permanece como una fuerza de encogimiento cuando el hilo es enrollad en una canilla de hilo estirado, y la canilla de hilo estirado es enrollada en forma compacta. El enrollamiento compacto de una canilla de hilo estirado se vuelve más significante cuando el periodo de enrollar después directamente el hilo en una forma de canilla hasta que el hilo es actualmente suministrado para torsión falsa, es más grande y la cantidad de enrollamiento es mayor. Una canilla de hilo estirado que es enrollada en 'forma compacta tiene una firmeza de enrollamiento elevada. Cuando un hilo va a ser desenrollado desde una canilla de hilo estirado, la tensión de desenrollamiento fluctúa grandemente en la dirección longitudinal del hilo, y se produce una tensión extraordinariamente alta, en algunos casos, causando el rompimiento del hilo. (b) Rompimiento del Hilo en el Calentador de Torsión Falsa ün intervalo de temperatura de torsión falsa apropiado de una fibra conjugada a base de poliéster es extremadamente estrecho en comparación con una fibra de PET, y la fibra debe ser torcida en falso a temperatura del calentador de desde 150 a 180 °C. Cuando la temperatura del calentador es menor que es 150 °C, el rizado del hilo torcido en falso fluye en una etapa de tejedura en punto o a lanzadera o una etapa de teñido, o un fenómeno similar desventajoso toma lugar. La capacidad de rizado del hilo torcido en falso es deteriorada, y se obtiene difícilmente un procesado prácticamente utxlizable. Por otro lado, cuando la temperatura del calentador excede los 180 °C, el rompimiento del hilo tiende a tomar lugar en el calentador. Esto es, debido a que las características de encogimiento térmico del hilo estirado provisto para torsión falsa, influencia grandemente la capacidad de torsión falsa, la selección estricta de las características de encogimiento térmico es particularmente importante para la fibra conjugada a base de poliéster. (c) Teñido no Uniforme del Hilo Torcido en Falso El hilo torcido en falso obtenido por medio de torsión falsa de una fibra conjugada a base de poliéster, tiende a producir un teñido no uniforme en comparación con el hilo torcido en falso obtenido por medio de la torsión falsa de una fibra de sólo PTT. La razón se piensa es como sigue, sin embargo esto no es claro. La fluctuación de la tensión de desenrollamiento descrita en (a) o manifestación del rizado de una fibra conjugada a base de poliéster, hace que la resistencia de contacto del hilo guié significantemente la máquina de torsión falsa. Como resultado, la fluctuación de una tensión durante la torsión falsa se vuelve significativa para producir desuniformidad en un hilo que influencia la calidad del teñido de la torsión falsa. Los problemas como se mencionado anteriormente, de la torsión falsa de una fibra conjugada a base de poliéster, no ha sido anticipada de los conocimientos que se refieren a una fibra de PET. Los problemas han sido elucidados durante la primera vez de la búsqueda hecha por los presentes inventores. Las anteriores referencias de las tecnologías del arte previo ni describen ni sugieren problemas prácticos en una producción industrial a escala en la torsión falsa. Es necesario decir que métodos para resolver los problemas nunca han sido conocidos.

Descripción de la Invención Un objeto tela presente invención es proporcionar una canilla de fibra conjugada a base de poliéster excelente en la capacidad de torsión falsa a alta velocidad aunque la canilla sea obtenida por un método de dos etapas. Más específicamente, un objeto de la presente invención es proporcionar una canilla de fibra conjugada a base de poliéster que muestre buena capacidad de desenrollamiento aún en torsión falsa a alta velocidad, que ni produzca rompimiento del hilo ni formación de borrilla durante la torsión falsa aún a temperatura elevada del calentador y que, consecuentemente, pueda proporcionar un hilo torcido en falso que tenga buena calidad de teñido, y un método para producir la misma. Esto es, los problemas de la presente invención a superar son: pobre capacidad de desenrollamiento de una fibra conjugada a base de poliéster desde una canilla; rompimiento del hilo durante la torsión falsa a una velocidad elevada mientras las características buenas de rizado se mantienen; y formación de borrilla y teñido no uniforme de un hilo torcido en falso. Como resultado de las investigaciones intensivas llevadas a cabo para resolver ' los problemas antes mencionados, los presentes inventores han hecho los siguientes descubrimientos. Una canilla de fibra conjugada a base de poliéster obtenida por medio de un enrollamiento de fibra conjugada a base de poliéster en una forma de canilla bajo condiciones de enrollamiento específicas y de curado de la canilla enrollada bajo condiciones específicas, muestran el encogimiento térmico específico, una forma de enrollamiento específico de una canilla y una firmeza de enrollamiento específica. Como resultado, se puede obtener una canilla de fibra conjugada a base de poliéster que muestre excelente capacidad de torsión falsa a alta velocidad sin que el hilo se rompa durante el desenrollamiento y torsión falsa, y un hilo procesado de excelente calidad pueda ser obtenido por medio de torsión falsa . Esto es, la presente invención es como se explica enseguida . 1. Una canilla de fibra conjugada a base de poliéster caracterizada porque la canilla de fibra conjugada a base de poliéster se forma por enrollamiento, en una forma de canilla que satisface las condiciones (1) a (4) enseguida mencionadas, una fibra conjugada en donde la fibra es formada a partir de un solo filamento preparado al combinar dos tipos de componentes de poliéster en una manera lado por lado o eñ una manera de cubierta-núcleo excéntricos, y al menos un componente de poliéster que forma el filamento sencillo es un poli (trimetilentereftalato) que contiene 90% por mol o más de unidades de repetición de trimetilentereftalato. (1) La cantidad de enrollamiento de la canilla de fibra conjugada es de 1 kg o más. (2) El ángulo de enrollamiento en una porción de ahusamiento del mismo es desde 15 a 21°. (3) La firmeza de enrollamiento en la porción de cilindro de la misma es desde 75 a 92. (4) La temperatura de inicio de la manifestación de esfuerzo de encogimiento térmico de la fibra conjugada es desde 50 a.80°C. 2. Una canilla de fibra conjugada a base de poliéster caracterizada porque la canilla de fibra conjugada a base de poliéster se forma por enrollamiento, en una forma de canilla que satisface las condiciones (1) a (6) enseguida mencionadas, una fibra conjugada en donde la fibra se forma a partir de un filamento sencillo preparado al combinar dos tipos de componentes de poliéster en una manera lado por lado o una manera de cubierta-núcleo excéntricos, y al menos un componente de poliéster que forma el filamento sencillo es poli (trimetilentereftalato) que contiene 90% por mol o más de unidades de repetición de trimetilentereftalato . (1) La cantidad de enrollamiento de la canilla de fibra conjugada es de 1 kg o más. (2) El ángulo de enrollamiento en una porción de ahusamiento de la misma es desde 15 a 21°. (3) La firmeza de enrollamiento en la porción cilindrica de la misma es desde 80 a 90. (4) La diferencia de nivel entre los rebajos de superficie y las salientes de superficie en la porción cilindrica de la misma, es de 250 µp? o menos. (5) El coeficiente de fricción dinámica entre fibras de la fibra conjugada es desde 0.20 a 0.35. (6) La temperatura de inicio de la manifestación de esfuerzo de encogimiento térmico de la fibra conjugada es desde 50 a 75°C. 3. La canilla de fibra conjugada a base de poliéster de acuerdo al punto 2 anterior, en donde la diferencia entre los valores máximo y mínimo de un coeficiente de fricción dinámico entre fibras de la fibra conjugada en la dirección longitudinal del hilo es de 0.05 o menor . 4. La canilla de fibra conjugada a base de poliéster de acuerdo con cualquiera de uno de los puntos 1 a 3 anteriores, en donde la densidad de enrollamiento de la canilla es desde 0.90 a 1.10 g/cm3. 5. La canilla de fibra conjugada a base de poliéster de acuerdo con cualquiera de uno de los puntos 1 a 4 anteriores, en donde la diferencia entre los valores máximo y mínimo de un esfuerzo a 10% de elongación, es 0.30 cN/dtex o menos en medidas de elongación-esfuerzo de la fibra conjugada. 6. La canilla de fibra conjugada a base de poliéster de acuerdo con cualquiera de uno de los puntos 1 a 5 anteriores, en donde la elongación de rompimiento de la fibra conjugada es desde 30 a 50%. 7. La canilla de fibra conjugada a base de poliéster de acuerdo con cualquiera de uno de los puntos 1 a 6 anteriores, en donde la diferencia entre los valores máximo y mínimo de una velocidad de rizado (CE3,5) de la fibra conjugada medida mientras una carga de 3.5 X 10"3 cN/dtex es aplicada a la fibra, es 10% o menos. 8. La canilla de fibra conjugada a base de poliéster de acuerdo con cualquiera de uno de los puntos 1 a 7 anteriores, en donde el grado de modificación de forma de la fibra conjugada es desde 1 a 5. 9. La canilla de fibra conjugada a base de poliéster de acuerdo con cualquiera de uno de los puntos 1 a 8 anteriores, en donde ambos de los dos tipos de componentes de un filamento sencillo que forma la fibra conjugada, son poli (trimetilentereftalato) que contiene 90% por mol o más de unidades de repetición de trimetilentereftalato, y el esfuerzo de encogimiento térmico de la fibra conjugada es desde 0.1 a 0.24 cN/dtex. 10. Un hilo torcido en falso obtenido al torcer en falso la fibra conjugada a base de poliéster enrollada en la forma de la canilla de fibra conjugada a base de poliéster, de acuerdo con cualquiera de uno de los puntos 1 a 9 antes mencionados . 11. Un método para producir una canilla de fibra conjugada a base de poliéster, en donde dos tipos de poliésteres, en los cuales al menos un tipo de poliéster contiene 90% por mol o más de unidades de repetición de trimetilentereftalato, son inyectados desde una hilandera por medio de hilado por fusión, los poliésteres inyectados son enfriados y solidificados con aire de enfriamiento, el hilo solidificado es estirado, y una fibra conjugada formada a partir de un filamento sencillo que es formado al combinar los dos tipos de poliésteres en una manera lado por lado en una manera de cubierta-núcleo excéntricos, es enrollada en una forma de canilla en una cantidad de 1 kg o más, el método que satisface las condiciones (A) a (C) se menciona enseguida. (?) La tensión del hilo durante el estirado es desde 0.10 a 0.35 cN/dtex. (B) La velocidad de relajación durante el enrollamiento de la fibra conjugada en una forma de canilla, es desde 2 a 5%. (C) La canilla de fibra conjugada es curada en una atmósfera a una temperatura de desde 25 a 45 °C durante 10 días con más . 12. El método para producir una canilla de fibra conjugada a base de poliéster de acuerdo con el punto 11 anterior, en donde la canilla de fibra conjugada es curada en una atmósfera a una temperatura de desde 30 a 40 °C. 13. Un método para producir una canilla de fibra conjugada a base de poliéster, en donde dos tipos de poliésteres, en el cual al menos un tipo de poliéster contiene 90% por mol o más de unidades de repetición de trimetilentereftalato, son inyectados desde una hilandera por medio de hilado por fusión, los poliésteres inyectados son enfriados y solidificados con aire de enf iamiento, el hilo solidificado es estirado, y una fibra conjugada formada a partir de un filamento sencillo que es formado al combinar los dos tipos de poliésteres en una manera lado por lado o en una manera de cubierta-núcleo excéntricos, es enrollada en una forma de canilla en una cantidad de 1 kg o más, el método satisface las condiciones (a) a (e) enseguida mencionadas . (a) Los dos tipos de poliésteres se unen juntos en una hilandera, y se inyectan a través de una boquilla de inyección que tiene una proporción de longitud de boquilla a diámetro de boquilla de 2 o más y que tiene una inclinación que forma un ángulo de desde 10 a 40° con la dirección vertical. (b) Los dos tipos de poliésteres son hilados por fusión para formar un hilo sin estirar mientras el producto de una viscosidad intrínseca promedio [n] (dl/g) y una velocidad lineal de inyección V (m/min) del mismo, se mantiene de 4 a 15 (dl/g) · (m/min) . (c) El esfuerzo de estirado se mantiene de 0.10 a 0.35 cN/dtex. (d) La fibra conjugada es enrollada en una forma de canilla mientras la velocidad de relajación se mantiene de 2 a 5%, por lo cual se obtiene una canilla de fibra conjugada . (e) La canilla de fibra conjugada es curada en una atmósfera a temperatura de desde 25 a 45°C durante 10 días con más . 14. El método para producir una canilla de fibra conjugada a base de poliéster de acuerdo con cualquiera de uno de los puntos 11 a 13 antes mencionados, en donde el hilo es entrelazado y/o torcido en cualquier etapa entre las siguientes etapas: una etapa de aplicar un agente de acabado que contiene de desde 10 a 80% en peso de éster alifático y/o aceite mineral o un agente de acabado que contiene de desde 50 a 98% en peso de un poliéter que tiene un peso molecular de desde 1,000 a 20,000 en una cantidad de desde 0.3 a 1.5% en peso después del enfriamiento y solidificación del poliéster inyectado, para formar una fibra; y una etapa de enrollamiento de la fibra en una forma de canilla. La presente invención será explicada enseguida en detalle.

La fibra conjugada a base de poliéster en la presente invención comprende un filamento sencillo que es preparado al combinar dos tipos de componentes de poliéster en una manera lado por lado o en una manera de cubierta-núcleo excéntricos, y al menos un tipo de un componente de poliéster que forma el filamento sencillo es un PTT. La fibra conjugada es una fibra en la cual los dos tipos de componentes de poliéster son combinados en una manera lado por lado a lo largo de la dirección del filamento. Alternativamente, la fibra conjugada es una fibra en la cual un componente de poliéster encierra todo o parte del otro componente de poliéster, y ambos componentes de poliéster están dispuestos en sección transversal del filamento en una manera de cubierta-núcleo excéntricos. Se prefiere la formación de la fibra conjugada del tipo lado por lado. Cuando un PTT se utiliza como uno de los dos tipos de componentes de poliéster, el rizado es bien manifestado después de la torsión falsa. Aunque no existe limitación especifica en el otro componente, es preferible se seleccione de PET, PTT, poli (butilentereftalato) (PBT) , etc. en vista de la capacidad de unión con el PTT durante la combinación. La combinación más preferida de los dos tipos de componentes de poliéster, es una combinación de los dos PTTs. En la combinación de PTTs, la viscosidad intrínseca promedio es preferiblemente desde 0.7 a 1.2 dl/g, más preferiblemente desde 0.8 a 1.1 dl/g. Cuando la viscosidad intrínseca promedio está en el intervalo anterior, la resistencia del hilo torcido en falso se vuelve de aproximadamente 2 cN/dtex o más, y el hilo puede ser aplicado al campo de las prendas deportivas que requieren resistencia . La diferencia de viscosidad intrínseca entre los dos tipos de PTTs es preferiblemente desde 0.05 a 0.8 dl/g, más preferiblemente desde 0.1 a 0.4 dl/g, y todavía más preferiblemente desde 0.1 a 0.25 dl/g. Cuando la diferencia de viscosidad intrínseca está en el intervalo anterior, el rizado se desarrolla suficientemente. Aún más, el filamento que se curva inmediatamente por debajo de la boquilla de hilado es insignificante y "el rompimiento del hilo no toma lugar en la etapa de hilado. En la presente invención, la proporción de mezclado de los dos tipos de poliésteres, que difieren entre sí en viscosidad intrínseca, en la sección transversal de un filamento sencillo, es preferiblemente desde 40/60 a 70/30 en términos de una proporción de un componente de baja viscosidad a un componente de alta viscosidád, más preferiblemente desde 45/55 a 65/35. Cuando la proporción de mezclado está en el intervalo anterior, se obtiene una fibra conjugada que tiene excelente capacidad de rizado. Más aún, la resistencia del hilo se vuelve de 2.5 cN/dtex o más, y la fibra conjugada puede ser utilizada para aplicaciones en los deportes . En la presente invención, el PTT comprende 90% por mol o más de unidades de repetición de trimetilentereftalato y 10% por mol o más o menos de otras unidades de repetición de éster. Esto es, el PTT incluye un hcmopolimero de PTT y un copolimero de PTT que contiene 10% por mol o menos de otras unidades de repetición de éster. Los componentes de copopolimero incluyen, por ejemplo, las siguientes sustancias. Ejemplos de los componentes ácidos incluyen ácidos dicarboxilicos aromáticos tal como ácido isoftálico y ácido sulfoisoftálico 5-sodio, y ácidos dicarboxilicos alifáticos "tal como ácido adipico y ácido itacónico. Ejemplos de los componentes de glicol incluyen etilenglicol, butilenglicol y polietilenglicol. Más aún, los ácidos hidroxicarboxilicos tal como ácido hidroxibenzóico, también son incluidos. Una pluralidad de estos compuestos puede también ser copolimerizada . Tres componentes de reticulación funcional tal como ácido trimelitico, pentaeritritol, y ácido piromelitico, tienden a ' dañar la estabilidad de hilado, y disminuir la elongación de rompimiento de un hilo torcido en falso, de modo que el rompimiento del hilo frecuentemente toma lugar durante la torsión falsa. Por lo tanto, se prefiere en algunos casos, evitar la copolimerización de los componentes . No existe limitación especifica en el método para producir el PTT a ser utilizado en la presente invención, y se pueden aplicar métodos conocidos. Ejemplos de los métodos de producción incluyen: el método de una etapa que comprende sólo la polimerización por fusión, de modo que el polimero tenga un grado de polimerización que corresponde a una viscosidad intrínseca predeterminada; y el método de dos etapas que comprende la copolimerización por fusión, de modo que el polímero tenga un grado de polimerización incrementado correspondiente para una viscosidad intrínseca dada, y la polimerización en fase sólida, de modq que el polímero tenga un grado de polimerización incrementado correspondiente para una viscosidad intrínseca predeterminada. El uso del último método de dos etapas, en el cual la polimerización en fase sólida se emplea en combinación, se prefiere para el propósito de disminuir el contenido de un dímero cíclico. Cuando el método de una etapa se emplea para fabricar el polímero que tiene un grado de polimerización correspondiente a una viscosidad intrínseca predeterminada, los dímeros cíclicos son preferiblemente disminuidos previo al suministro del polímero a la etapa de hilado por medio de un tratamiento tal como extracción. Un PTT utilizado en la presente invención preferiblemente tiene un contenido de dímero cíclico de trimetilentereftalato de desde 0 a 2.5% en peso, más preferiblemente de desde 0 a 1.1% en peso, y todavía más preferiblemente de desde 0 a 1.0% en peso. Además, la fibra conjugada a base de poliéster en la presente invención, puede ser hecha para contener, mientras los efectos de la presente invención no sean dañados, aditivos tal como agentes deslustrantes (tal como óxido de titanio) , estabilizadores térmicos, antioxidantes, agentes antiestáticos, absorbedores de rayos ultravioleta, agentes antibacterianos., y diferentes pigmentos. La fibra conjugada puede también ser hecha para contener dichos aditivos por medio de copolimerización. La canilla de fibra conjugada a base de poliéster de la presente invención, se forma al enrollar la fibra en una forma de canilla. La cantidad de enrollamiento de la canilla de fibra conjugada es de 1 kg o más, preferiblemente de 2 kg o más. Cuando la cantidad de enrollamiento es de 1 kg o más, la frecuencia de la operación de reemplazo de una canilla puede disminuir en el tratamiento subsecuente tal como torsión falsa, y la eficiencia es significante. Particularmente, cuando la cantidad de enrollamiento de la canilla es de 2 kg o más, el efecto es extremadamente notable . La canilla de fibra conjugada a base de poliéster de la presente invención, se forma al enrollar la fibra en un ángulo de enrollamiento en una porción de ahusamiento desde 15 a 21°, preferiblemente desde 18 a 20°. La canilla de fibra conjugada a base de poliéster comprende porciones ahusadas y una porción de cilindro. La figura 1 muestra una modalidad de la forma. Una canilla de fibra de PET convencionalmente conocida, se forma al enrollar una fibra a un ángulo de enrollamiento en una porción de ahusamiento de desde 23 a 25°. En contraste a la canilla conocida, la canilla de fibra conjugada a base de poliéster de la presente invención esta caracterizada porque la canilla se forma al enrollar una fibra a un ángulo de enrollamiento extremadamente bajo. Debido a que la canilla de fibra conjugada se forma al enrollar una fibra a un ángulo de enrollamiento bajo en una porción de ahusado, cómo se explica anteriormente, la capacidad de desenrollamiento de la canilla a una velocidad alta se vuelve mejor. Cuando el ángulo de enrollamiento en una porción de ahusamiento es menor que 15°, la cantidad de enrollamiento de la canilla se vuelve menor que aproximadamente 1 kg, y el uso de la canilla es económicamente desventajoso. Cuando el ángulo de enrollamiento en una porción de ahusamiento excede 21°, el colapso de enrollamiento tiende a ocurrir durante el enrollamiento para formar una canilla o manipulación después del enrollamiento, y la forma de canilla es igualmente desestabilizada. Se estima que la buena capacidad de desenrollado de una canilla de fibra conjugada a base de poliéster se realiza solamente cuando el ángulo de enrollamiento está en un intervalo extremadamente restringido debido a las propiedades de la fibra conjugada tal como la lisura de la superficie y recuperación de elongación. La firmeza del enrollamiento en una porción de cilindro de la canilla de fibra conjugada a base de poliéster de la invención, es desde 75 a 92, preferiblemente desde 80 a 90, y más preferiblemente desde 82 a 88. Cuando la firmeza del enrollamiento es de 75 o más, la forma de canilla nunca se colapsa durante el manejo en el transporte o similar. Una canilla de fibra de poliéster convencional se enrolla para tener una firmeza de enrollamiento de 93 o más. En contraste a la canilla convencional, la canilla de fibra conjugada de la presente invención es enrollada para tener una firmeza de enrollamiento baja como se mencionó anteriormente. Las ventajas de la firmeza de enrollamiento baja son consideradas como sigue. El esfuerzo de estiramiento que la fibra conjugada sufre durante el estiramiento, es efectivamente relajado, y el enrollamiento compacto durante el almacenamiento en un periodo prolongado, es evitado, para dar una canilla de fibra conjugada a base de poliéster que tenga buena capacidad de desenrollado. La firmeza de enrollamiento es un valor medido con un medidor de firmeza Vickers. Un valor numérico más pequeño significa que la firmeza de enrollamiento es menor. La densidad de enrollamiento de la canilla de fibra conjugada a base de poliéster de la invención preferiblemente es de 0.90 a 1.10 g/cm3, más preferiblemente desde 0.92 a 1.05 g/cm3. Cuando la densidad de enrollamiento está en el intervalo anterior, la forma nunca se colapsa durante el manejo en el transporte o similar. Además, debido ? a que la tensión de desenrollado de la fibra conjugada de la canilla ' es baja, el rompimiento del hilo nunca toma lugar aún cuando la fibra conjugada sea desenrollada a una velocidad elevada. En la presente invención, la temperatura de inicio de la manifestación del esfuerzo térmico en la medida del esfuerzo de encogimiento térmico de la fibra conjugada a base de poliéster, es desde 50 a 80 °C, preferiblemente desde 60 a' 80 °C. Cuando la temperatura de inicio de la manifestación del esfuerzo térmico es 50 °C o más, ni el rompimiento del hilo ni la formación de borrilla ocurre, aún a la temperatura del calentador de torsión falsa de desde 150 a 180°C, y se puede conducir la torsión falsa estabilizada. Cuando la temperatura de inicio de la misma es de 80°C o menor, el esfuerzo de encogimiento térmico se vuelve de 0.10 cN/dtex o más, y se puede obtener excelente capacidad de torsión falsa. El esfuerzo de encogimiento térmico de una fibra conjugada a base de poliéster se mide con un aparato de medición del esfuerzo térmico que se describirá posteriormente. La figura 2 muestra un ejemplo de una curva de esfuerzo de encogimiento térmico. En la figura 2, una curva (i) (linea sólida) es un ejemplo de una fibra conjugada a base de poliéster en la presente invención, y una curva (ii) (linea interrumpida) es un ejemplo de una fibra conjugada a base de poliéster convencional. Esto es, cuando las mediciones se comienzan a tomar desde la temperatura ambiente, una fibra conjugada a base de poliéster convencional comienza a manifestar un esfuerzo de encogimiento térmico usualmente a temperatura de desde 40 a 45 °C, cómo se muestra por la curva (ii) en la figura 2. En contraste a la fibra conjugada convencional, la fibra conjugada a base de poliéster de la invención característicamente muestra una temperatura de inicio de manifestación del esfuerzo térmico en el lado de la temperatura alta, como se muestra por la curva (i) en la figura 2. En la presente invención, la temperatura extrema de un esfuerzo de encogimiento térmico de la fibra conjugada es preferiblemente desde 140 a 190 °C, más preferiblemente desde 145 a 180°C. Cuando la temperatura extrema del esfuerzo de encogimiento térmico está en el intervalo anterior, la torsión falsa a temperatura del calentador de 150 °C o más, no produce aflojamiento de la fibra conjugada en el calentador, y la fibra puede ser torcida en falso en forma estable. Además, el rizado puede ser efectivamente impartido a la fibra por medio de torsión falsa. Cuando los dos tipos de componentes de poliéster son ambos PTTs en la presente invención, el esfuerzo de encogimiento térmico de la fibra conjugada a base de poliéster es preferiblemente de 0.1 a 0.24 cN/dtex, más preferiblemente de 0.15 a 0.24 cN/dtex. Cuando el esfuerzo de encogimiento térmico está en el intervalo anterior, el enrollamiento compacto de la fibra conjugada en la canilla es insignificante, y un desenrollado a alta velocidad se puede conducir suavemente. Además, la firmeza del enrollamiento se vuelve 75 o más, y se puede obtener una forma de canilla estabilizada. La diferencia de nivel entre los rebajos y las salientes de la superficie en la porción de cilindro de una canilla de fibra conjugada a base de poliéster en la presente invención, es preferiblemente de 0 a 250 µp?, más preferiblemente de 50 a 200 um, y todavía más preferiblemente de 60 a 150 um. Una diferencia de nivel más pequeña entre los rebajos y las salientes de la superficie, es preferida. Cuando la diferencia de nivel entre los rebajos y las salientes de la superficie es de 250 µt o menos, la tensión de desenrollamiento es uniforme durante el desenrollamiento a una velocidad elevada, y ni el rompimiento del hilo ni el tenido no uniforme ocurre. la diferencia de nivel entre los rebajos y las salientes de la superficie en la porción de cilindro está en un índice que indica lo liso de la superficie de una canilla de fibra conjugada a base de poliéster, y es medida por un método a ser descrito posteriormente. En la presente invención, el coeficiente de fricción dinámico entre las fibras de una fibra conjugada a base de poliéster enrollada en una forma de canilla, preferiblemente es de 0.20 a 0.35, más preferiblemente de 0.20 a 0.30. Cuando el coeficiente de fricción dinámico entre fibras, esta en el intervalo anterior, la fibra conjugada puede ser enrollada en una forma estabilizada durante el enrollamiento en una forma de queso o canilla, y el colapso del hilo de la canilla nunca toma lugar. Además, bajo la tensión de desenrollamiento difícilmente fluctúa durante el desenrollamiento a una velocidad elevada, y el rompimiento del hilo o similar difícilmente toma lugar. Además, se prefiere que el coeficiente de fricción dinámico entre fibras difícilmente fluctúe en la dirección longitudinal del hilo. En la presente invención, la diferencia entre los valores máximo y mínimo de coeficiente de fricción dinámico entre fibras medido en la dirección longitudinal del hilo, es 0.05 o menos, más preferiblemente 0.03 o menos. Cuando la diferencia existente es 0.05 o menos, la tensión de desenrollamiento es uniforme durante el desenrollamiento a una velocidad elevada, y el rompimiento del hilo nunca toma lugar . En mediciones de elongación-esfuerzo de una fibra conjugada en la presente invención, la diferencia entre los valores máximo y mínimo del esfuerzo a 10% de elongación, preferiblemente es de 0.30 cN/dtex o menos, más preferiblemente 0.20 cN/dtex o menos. Cuando la diferencia entre los valores de esfuerzo a 10% de elongación en la dirección longitudinal del hilo es más pequeña, la fibra conjugada se tiñe en forma más uniforme. Ésta diferencia existente que corresponde cercanamente a la uniformidad de teñido de una 'fibra conjugada, ha sido encontrada por los presentes inventores. Los valores de esfuerzo a 10% de elongación, son medidos por un método a ser descrito posteriormente . La elongación de rompimiento de una fibra conjugada a base de poliéster enrollada en una forma de canilla en la presente invención, preferiblemente es de 30 a 50%, más preferiblemente de 35 a 45%. Cuando la elongación de rompimiento está en el intervalo anterior, el rompimiento del hilo nunca toma lugar durante la torsión falsa aún a temperaturas del calentador tan altas como 150 °C o más, y se forma una fibra conjugada a base de poliéster uniforme sin una fluctuación del tamaño de la fibra. Por consiguiente, se obtiene .un hilo torcido en falso que no tiene fluctuación en el tamaño de fibra, a un teñido, y alta calidad, ün hilo que muestra una elongación de rompimiento .mayor puede ser torcido en falso a una temperatura de calentador mayor durante la torsión falsa. Aquella elongación de rompimiento que influencia grandemente una temperatura adecuada de procesamiento durante la torsión falsa, no ha sido observada sustancialmente en una fibra de PET, y es un fenómeno especifico para una fibra conjugada a base de poliéster. Por consiguiente, no se ha anticipado de un conocimiento relacionado a la capacidad de torsión falsa de las fibras de PET que existe un valor apropiado de elongación de rompimiento cuando una fibra conjugada a base de poliéster es torcida en falso a temperatura de calentador adecuada. La fibra conjugada a base de poliéster en la presente invención, desarrolla rizado significante por medio de tratamiento con calor. En particular, la fibra conjugada se caracteriza porque desarrolla significantemente rizos aún cuando una carga se le aplica a la misma. Por ejemplo, como se describirá posteriormente, cuando la fibra conjugada es tratada con calor mientras una carga de 3.5 x 1CT3 cN/dtex es aplicada a la misma, la fibra conjugada muestra una razón de rizado de 10% o más, preferiblemente 12% o más. Además, una característica de la fibra conjugada es que la razón de rizado difícilmente fluctúa en la dirección longitudinal del hilo. En la presente invención, la diferencia entre los valores máximo y mínimo de una razón de rizado (CE3.5 ) de una fibra conjugada a base de poliéster en la dirección longitudinal del hilo, que es medida mientras una carga de 3.5 X 10-3 cN/dtex está siendo aplicada a la misma, es preferiblemente 10% o menos. Cuando la diferencia entre los valores máximo y mínimo es de 10% o menos, el hilo torcido en falso tiene un rizado uniforme, y se obtiene un hilo procesado excelente en uniformidad de teñido. Se prefiere una diferencia más pequeña entre los valores máximo y mínimo. Una diferencia de 5% o menos se prefiere debido a que el hilo procesado es después teñido en forma uniforme. El grado de modificación de la forma de la sección transversal de la fibra de una fibra conjugada a base de poliéster en la presente invención, preferiblemente es de 1 a 5, más preferiblemente de 1 a 4. Cuando el grado de modificación de la forma es de 5 o menos, una tensión uniforme de la fibra conjugada se obtiene durante el desenrollamiento de la fibra aún a una velocidad elevada de una canilla. El grado de modificación de la forma de una sección .transversal de la fibra es expresada por la razón de un eje menor a un eje mayor de una sección transversal de la fibra observada cuando la fibra se corta en forma vertical al eje de la fibra. El grado de modificación de la forma de una sección transversal completamente redonda es de 1. Aunque no existen limitaciones específicas en el tamaño o tamaño del filamento sencillo de una fibra conjugada a base de poliéster en la presente invención, el tamaño de una fibra conjugada para aplicaciones de tejido de punto o a lanzadera, es preferiblemente de 20 a 300 dtex, y el tamaño del filamento sencillo es preferiblemente de 0.5 a 20 dtex. Además, a fin de impartir lisura en la supérficie, cohesividad y propiedades antiestáticas a una fibra conjugada a base de poliéster, un agente de acabado convencionalmente utilizado de 0.2 a 2% en peso, puede ser aplicado allí. Todavía además, a fin de mejorar la capacidad de desenrollamiento y cohesividad durante la torsión falsa, el entrelazado del filamento sencillo puede ser impartido en una cantidad de preferiblemente de 1 a 50/m, más preferiblemente de 6 a 35/m. Enseguida, será explicado el método para producir una canilla de fibra conjugada a base de poliéster. Un aparato de hilado de fibra compuesta conocido con un aparato de extrusión de doble tornillo, excepto para hilanderas y condiciones de estirado, puede ser utilizado para producir una canilla de fibra conjugada a base de poliéster de la invención. La figura 3 muestra una modalidad de una hilandera. En la figura 3, (a) y (b) designan una placa de distribución y una boquilla de hilado, respectivamente. Dos tipos de políésteres (A), (B) que difieren entre sí en viscosidad intrínseca, son alimentados a la boquilla de hilado (b) a través de la placa de distribución (a) , unida junto a la boquilla de hilado (b) , e inyectados a través de una boquilla de inyección que tiene una inclinación que hace un ángulo de inclinación de T grados con la dirección vertical. El diámetro de la boquilla y la longitud de la boquilla de la boquilla de hilado, son designados por D y L, respectivamente . La razón de una longitud de boquilla L a un diámetro de boquilla D (L/D) , preferiblemente es de 2 o más. A fin de estabilizar el estado de unión de los dos componentes de poliéster que difieren entre si en composición o viscosidad intrínseca después de unirse los dos componentes, la razón de L/D es preferiblemente de 2 o más. Cuando la razón de L/D es menor que 2 y excesivamente pequeña, la unión de los dos componentes es desestabilizada, y se produce fluctuación durante la inyección debido a una diferencia de viscosidad de fusión entre los polímeros. Como resultado, el valor de fluctuación del tamaño de fibra difícilmente se mantiene en el intervalo de la invención. Aunque una razón de L/D mayor se prefiere, la razón preferiblemente es de 2 a 8 en vista de lo fácil de preparar la boquilla, más preferiblemente de 2.5 a 5. La boquilla de inyección de la hilandera utilizada en la presente invención, preferiblemente tiene una inclinación que hace un ángulo de desde 10 a 40° con la dirección vertical. El ángulo de inclinación de la boquilla de inyección con respecto a la dirección vertical designa un ángulo T (grados) en la figura 3. La boquilla de inyección tiene una inclinación que hace un ángulo con la dirección vertical que es un importante requerimiento para resolver el problema del curvado del filamento provocado por una diferencia de viscosidad de fusión durante la inyección de los dos tipos de poliésteres que difieren entre sí en composición o viscosidad intrínseca. Cuando la boquilla de inyección no tiene inclinación, el hilado estabilizado se vuelve difícil debido a, por ejemplo, un fenómeno llamado curvado en donde el uso de una combinación de dos PTTs que tienen una diferencia de viscosidad intrínseca mayor entre los dos, produce inmediatamente filamento después de que la inyección se inclina hacia el lado del polímero con una viscosidad intrínseca mayor. En la figura 3, se prefiere el siguiente procedimiento. Un PTT que tiene una viscosidad mayor se suministra al lado A, y otro poliéster o PTT se suministra al lado B, seguido por inyección de ambos polímeros. Por ejemplo, cuando los PTTs difieren entre sí en viscosidad intrínseca en una cantidad de aproximadamente 0.1 o más, la boquilla de inyección preferiblemente tiene una inclinación que hace un ángulo de 10° o más con la dirección vertical a fin de resolver el problema del curvado y realizar hilado estabilizado. Cuando la diferencia de viscosidad intrínseca es todavía mayor, el ángulo de inclinación se hace preferiblemente más grande. Sin embargo, cuando el ángulo de inclinación se vuelve excesivamente grande, excediendo 40°, la porción de inyección se vuelve elíptica, y el hilado estabilizado se vuelve difícil. Además, la preparación de la boquilla por sí misma se vuelve difícil. El ángulo de inclinación preferiblemente es de 15 a 35°, más preferiblemente de 20 a .30°. En la presente invención, el ángulo de inclinación anterior en combinación con la razón de una longitud de boquilla de inyección a un diámetro de boquilla de inyección de 2 o más, muestra los efectos en forma más efectiva. Cuando la razón es menor que 2, los efectos estabilizados de la inyección se obtienen difícilmente, de cualquier modo el ángulo de inclinación es ajustado cuidadosamente. En el método de producción de la presente invención, el hilado por fusión se realiza utilizando una hilandera que tiene una boquilla de inyección como se explicó anteriormente, bajo la siguiente condición: el producto de una viscosidad intrínseca promedio [?] (dl/g) y una velocidad lineal de inyección V (m/min) de desde 4 a 15 (dl/g) · (m/min) , preferiblemente de 5 a 10 (dl/g) · (m/min) . La condición de inyección es importante para resolver el problema de contaminación de una boquilla de inyección (contaminación con polímero que se pega a la periferia de la boquilla, llamada "mucosidad del ojo") causada por el hilado durante un periodo de tiempo prolongado, y que hace que una diferencia entre los valores de esfuerzo a 10% de elongación caiga en el intervalo definido por la presente invención. Cuando el producto de una viscosidad intrínseca promedio y una velocidad lineal de inyección es menor que 4 (dl/g) · (m/min) , la contaminación de la boquilla es disminuida. Sin embargo, la razón de una velocidad de enrollamiento a una velocidad de inyección se vuelve excesiva, y la diferencia entre valores de esfuerzo a 10% de elongación excede 0.30 cN/dtex. Además, cuando el producto excede 15 (dl/g) - (m/min), la contaminación de la boquilla se incrementa, y la producción continua de una fibra conjugada se vuelve difícil. Las figuras 4 y 5 muestran un aparato de hilado de fibra conjugada y una máquina de estiramiento, respectivamente, utilizadas en el método de producción de la invención.' Primero, pelotillas de PTT que son un componente, y que son secadas con una máquina de secado 1, que tienen un contenido de humedad de 20 ppm o menos, son alimentadas a un aparato de extrusión 2 fijo a una temperatura de desde 255 a 265°C, y se funden. El otro componente se seca en forma similar con una máquina de secado 3, se alimenta a un aparato de extrusión 4, y se funde Los polímeros fundidos son transferidos a una cabeza de hilado 7 fija a una temperatura de desde 250 a 265°C a través de de los arcos de carda 5,6, y en forma separada se miden con bomba de engrane. Los dos tipos de componentes son subsecuentemente unidos juntos en una hilandera 9 montada sobre un paquete de hilado 8 y que tiene una pluralidad de boquillas, combinados en una manera lado por lado y extruidos en una cámara de hilado como múltifilamentos 10. Los multifilamentos 10 de una fibra conjugada a base de poliéster dentro de la cámara de hilado, son enfriados a temperatura ambiente con aire de enfriamiento hasta ser solidificados. Un agente de acabado se aplica a los filamentos solidificados con un aplicador de agente de acabado 16, y los filamentos son enrollados como un paquete de hilo sin estirar 15 de una fibra conjugada a base de ? poliéster que tiene un tamaño dado con rodillos de cuchillo (de confección de ropa) de captación 13, 14 que giran a una velocidad predeterminada. En la presente invención, los multifilamentos inyectados se pasan preferiblemente a través de una región de soplado sin aire provista directamente por debajo de la cabeza de hilado. La región de soplado sin aire preferiblemente es de 50 a 250 mm, más preferiblemente de 100 a '200 mm. La provisión de la región de soplado sin aire facilita la unión de los dos tipos de poliésteres que difieren entre sí en viscosidad intrínseca y, en particular, suprime la pre-orientación del componente que tiene una viscosidad intrínseca mayor, y se obtiene una fibra conjugada a base de poliéster que tiene alto grado de rizado y alta resistencia, y que muestra un valor de fluctuación de tamaño de fibra U% bajo. En el método de producción de la invención, un agente de acabado se aplica a los filamentos enfriados, solidificados . Se prefiere que un agente de acabado del tipo de emulsión acuosa o un acabado bien hecho sea utilizado como un agente de acabado a una concentración de preferiblemente 15% en peso o más, más preferiblemente de 20 a 35% en peso. Lo siguiente (i) o (ii) es preferiblemente utilizado como un agente de acabado: (i) un agente de acabado que contiene de 10 a 80% en peso de una éster alifático y/o un aceite mineral; y (ii) un agente de acabado que contiene de 50 a 98% en peso, preferiblemente de 60 a 80% en peso de un poliéter que tiene un peso molecular de desde 1,000 a 20,000, preferiblemente de 2,000 a 10,000. La cantidad de un agente de acabado aplicada a la fibra es preferiblemente de 0.3 a 1.5% en peso, más preferiblemente de 0.5 a 1.0% en peso. La aplicación de dicho agente de acabado puede hacer el coeficiente de fricción dinámico entre fibras de 0.2 a 0.35, y se puede obtener una canilla de fibra conjugada a base de poliéster que tiene un buen ángulo de enrollamiento en una porción de ahusamiento y buenos rebajos y salientes de superficie en la porción del cilindro. Cuando el contenido de una éster alifático y/o un aceite mineral en el agente de acabado en (i) anteriormente mencionado, está en el intervalo anterior, el coeficiente de fricción dinámico entre fibras se vuelve 0.35 o menos, y los rebajos y salientes de la superficie en la porción del cilindro de una canilla se vuelven buenos. Además, los problemas tal como perjuicio de la cohesión de filamentos durante el procesamiento, no ocurre, debido a ¦ que electricidad estática difícilmente se genera en la fibra. Cuando el peso molecular del poliéter en el agente de acabado en (ii) descrito anteriormente está en el intervalo anterior, el coeficiente de fricción dinámico entre fibras se vuelve de 0.35 o menos. Además, los problemas tal como separación y precipitación del poliéter durante el procesamiento, no ocurren. Además, cuando el contenido del poliéter está en el intervalo anterior, el coeficiente de fricción dinámico entre fibras se vuelve de 0.35 o menos, y se puede obtener una canilla de fibra conjugada a base de poliéster con una buena forma. En la producción de un hilo estirado, el hilo se enrolla a una velocidad de preferiblemente 3,000 m/min o menos, más preferiblemente de 1,000 a 2,000 m/min, y todavía más preferiblemente de 1,200 a 1,800 m/min. El hilo sin estirar de una fibra conjugada a base de poliéster es después suministrado a una etapa de estirado y es estirado con una máquina de estiramiento como se muestra la figura 5. El hilo sin estirar, por lo tanto, es almacenado preferiblemente en el siguiente ambiente antes de que sea suministrado a la etapa de estirado: temperatura atmosférica de desde 10 a 25 °C; y humedad relativa de desde 75 a 100%. Además, el hilo sin estirar, por lo tanto, -en la máquina de estiramiento, preferiblemente se mantiene en la temperatura y humedad relativa anterior a través del periodo de estiramiento. El paquete de hilo sin estirar 15 de una fibra conjugada a base de poliéster en la máquina de estiramiento, se calienta sobre' un rodillo de suministro 17 fijo a temperatura de desde 45 a 65 °C, y se estira para tener un tamaño dado al utilizar la razón de una velocidad periférica de un rodillo de estiramiento 20 a una velocidad periférica de rodillo de suministro 17. La fibra conjugada a base de poliéster se deja viajar después o durante el estiramiento mientras que hace contacto con una placa caliente 19 fija a una temperatura de desde 100 a 150 °C para ser sometida a tratamiento por calor de alargamiento. La fibra conjugada que viene desde un rodillo de estiramiento, es enrollada mientras que es torcida con un huso para dar una canilla de fibra conjugada a base de poliéster 22. La temperatura de rodillo de suministro preferiblemente es de 50 a 60°C, más preferiblemente de 52 a 58°C. En la presente invención, la fibra conjugada puede opcionalmente ser estirada mientras una púa del peine de estirado 18 está siendo provista entre el rodillo de estirado 17 y la placa de calor 19. En tal caso, la temperatura de rodillo de estirado deberá de ser estrictamente ajustada a una temperatura preferiblemente de 50 a 60°C, más preferiblemente de 52 a 58 °C. El hilo de estirado que viene del rodillo de estirado 20 es enrollado mientras se hace para formar un balón por medio de una guia del cursor 21 para dar una canilla de fibra conjugada a base de poliéster 22. La tensión de balón durante el enrollamiento es una fuerza centrifuga causada por la rotación del huso, y está determinada por el peso de la fibra conjugada y la guia del cursor y el número de rotación del huso que retiene a la fibra conjugada. El ángulo de enrollamiento de la canilla de fibra conjugada a base de poliéster se establece para ajusfar una cantidad de enrollamiento de la canilla y un ancho de enrollamiento de la máquina de estirado transversal.

Específicamente, el ajuste del ancho de enrollamiento de la máquina de estirado transversal, se conduce por medio de una construcción de "conmutador digital" en un controlador contador del balancín de la máquina de estirado. En el método de producción de la presente invención, se prefiere que la razón de una velocidad del rodillo de estirado 20 a una velocidad de rodillo de suministro 17 (a saber, razón de estirado) y la temperatura de la placa de calor, se ajusten de tal manera que el esfuerzo de estirado se vuelva preferiblemente de 0.10 a 0.35 cN/dtex, más preferiblemente de 0.15 a 0.30 cN/dtex. Cuando el esfuerzo de estirado está en el intervalo anterior, la firmeza de enrollamiento se vuelve de 75 o más, y se obtiene una forma de enrollamiento estabilizado. Además, ,1a firmeza de enrollamiento se vuelve de 92 o menos, y se obtiene una canilla de fibra conjugada a base de poliéster que muestra buena capacidad de desenrollamiento. En el método de producción de la presente invención, la razón de relajación de una fibra conjugada de estirado con el rodillo de estirado 17 para el enrollamiento de la fibra como una canilla, se establece a preferiblemente de 2 a 5%, más preferiblemente de 2 a 4%. Cuando la razón de relajación esta en el intervalo anterior, la firmeza de enrollamiento se vuelve de 75 a 92, y la forma de canilla puede ser fácilmente mantenida. Debido a que la razón de relajación de. una fibra de PET convencional es de 1% o menos, la canilla de fibra conjugada en la presente invención está caracterizada porque se prepara por medio de enrollamiento mientras que la fibra conjugada está siendo significativamente relajada. En el método de producción de la presente invención, la tensión de balón preferiblemente se establece a desde 0.03 a 0.20 cN/dtex. Aunque una tensión de balón más pequeña se prefiere, la forma de balón es algunas veces desordenada cuando la tensión es excesivamente pequeña. La tensión de balón preferiblemente es de 0.05 a 0.15 cN/dtex. Cuando la tensión de balón está en el intervalo anterior, la densidad de enrollamiento de la canilla de fibra conjugada a base de poliéster se vuelve adecuada, y la fibra conjugada en la canilla es suficientemente relajada. Como resultado, la temperatura de inicio de la manifestación de tensión y la temperatura extrema caen, en los intervalos de la presente invención, en la medida del esfuerzo de encogimiento térmico . En el método de producción de la presente invención, la canilla de fibra conjugada a base de poliéster producida bajo las condiciones especificas como se mencionaron anteriormente, es preferiblemente curada en una atmósfera a temperatura de desde 25 a 45 °C durante 10 dias o más .

Cuando la fibra conjugada enrollada en la forma de canilla a una densidad de enrollamiento baja, se mantiene bajo tales condiciones especificas, la temperatura de inicio de la manifestación de esfuerzo de encogimiento de calor seco cae en el intervalo de la presente invención, y la capacidad de torsión falsa se mejora. Cuando la temperatura de retención es mucho menor que 25 °C, la relajación se vuelve insuficiente aún si el periodo de curado es adicionalmente extendido, o puede ser sin embargo baja, la densidad de enrollamiento, y el objeto de la presente invención no se logra. Cuando la temperatura de retención es mucho mayor que 45°C, la relajación se vuelve excesiva, y toman lugar desventajas tal como colapso de la forma de enrollamiento. Una temperatura de retención precedida es de 30 a 40°C, y un periodo de retención preferido es de 20 días o más'. Las condiciones de curado son satisfechas en un ambiente natural aún en un almacén o similar durante el verano. Sin embargo, la canilla de fibra conjugada a base de poliéster preferiblemente se mantiene en una cámara termo-higrostática para el propósito de evitar la influencia de variaciones estacionales. En el método de producción de la presente invención, la fibra conjugada preferiblemente se somete a entrelazamiento y/o torcido en cualquier etapa hasta que la fibra se enrolla en una forma de canilla. En la figura 3, por ejemplo, la fibra conjugada puede ser entrelazada en cualquier etapa después de la aplicación de un agente de acabado y antes del enrollamiento de la fibra en un paquete de hilo sin estirar. Además, en la figura 5, por ejemplo, un aplicador de entrelazado se puede proporcionar después del rodillo de estirado 20. Un entrelazador conocido se puede emplear como el aplicador de entrelazamiento. En la figura 5, por ejemplo, el torcido se puede impartir a la fibra conjugada al determinar la razón de un número de rotación de la canilla a una velocidad superficial del rodillo de estirado 20. El número de entrelazamientos y/o el número de torceduras, preferiblemente es de 2 a 50/m, más preferiblemente de 6 a 30/m. La canilla de fibra conjugada a base de poliéster de la presente invención se proporciona para la etapa de torsión falsa. Métodos de torsión falsa comúnmente utilizados tal como métodos del tipo de canilla, del tipo de fricción, del tipo de banda de punto de sujeción y del tipo de torsión falsa con aire, puede ser empleados. Aunque en una torsión falsa por un calentador o torsión falsa por dos calentadores, puede ser ' empleada, se prefiere la torsión falsa por un calentador a fin de obtener buena capacidad de alargamiento de la tela.

La temperatura de torsión falsa se fija de manera que la temperatura del hilo inmediatamente después de la salida del primer calentador se vuelva preferiblemente de 130 a 200°C, más preferiblemente de 150 a 180°C, y particularmente en forma preferible de 160 a 180°C. La razón de rizado (CE3.5) de un hilo torcido en falso obtenido por torsión falsa de un calentador preferiblemente es de 15 a 70%, más preferiblemente de 30 a 70%. La recuperación de elongación de alargamiento preferiblemente es de 80% o más. Además, la fibra conjugada puede también ser opcionalmente fijada por calor con un segundo calentador para dar un hilo torcido en falso por dos calentadores. La temperatura del segundo calentador es preferiblemente de 100 a 210 °C, más preferiblemente de -30 °C a + 50 °C, con respecto a la temperatura del hilo inmediatamente después de la salida del primer calentador. La razón de sobrealimentación dentro del segundo calentador (segunda razón de sobrealimentación) preferiblemente es de +3% a +30%. En la presente invención, el hilo torcido en falso a base de poliéster obtenido por torsión falsa de una fibra conjugada a base de poliéster muestra una elongación de alargamiento, de rizado manifestado antes del tratamiento con agua de ebullición, de desde aproximadamente 50 a 300%.

El rizado manifestado antes del tratamiento con agua de ebullición, es significante, siendo un requerimiento importante para asegurar el desarrollo significante del rizado y recuperación de elongación subsecuente al tratamiento con agua de ebullición de la tela que muestra una fuerza de coacción grande, a saber, excelente capacidad de estiramiento y recuperación instantánea. La tela tejida para la cual es utilizado el hilo torcido en falso de una fibra conjugada a base de poliéster obtenido en la presente invención, tiene capacidad de alargamiento aún en el estado de una tela en crudo previo al tratamiento con agua de ebullición. Las propiedades nunca han sido observadas en hilos torcidos en falso conocidos o fibras conjugadas rizadas latentes conocidas. Además, el hilo torcido en falso de la fibra conjugada a base de poliéster muestra, por ejemplo, una proporción de rizado de 30% o más, medida después del tratamiento con agua de ebullición bajo una carga de 3 x 10-3 cN/dtex. Esto es, el hilo torcido en t falso característicamente muestra desarrollo de un rizado significante, ün hilo torcido en falso ordinario obtenido por medio de torsión falsa de una fibra formada a partir de un solo PTT, muestra una proporción de rizado de aproximadamente 10% bajo las mismas condiciones antes mencionadas. Se debe de entender que el hilo torcido en falso anterior muestra una capacidad de rizado extremadamente alta cuando se compara con el hilo torcido en falso ordinario. Todavía además, el hilo torcido en falso de la fibra conjugada a base de poliéster muestra una velocidad de recuperación de elongación de desde 20 a 50 m/seg después del tratamiento con agua de ebullición. También una característica significante del hilo torcido en falso es la excelente recuperación instantánea. La velocidad de recuperación de elongación significa una velocidad de recuperación instantánea de una muestra de fibra obtenida por medio del tratamiento con agua de ebullición de un hilo torcido en falso de una fibra conjugada a base de poliéster bajo ninguna carga, alargando el rizado para un esfuerzo dado, y cortando el hilo. El método de medición ideado por los ' presentes inventores durante la primera vez, y las propiedades de retro-alargamiento, pueden ser medidos cuantitativamente por el método. La ropa de vestir preparada a partir del hilo torcido en falso que muestra una velocidad de recuperación de elongación grande, exhibe recuperación rápida de alargamiento, a saber, excelente adaptabilidad al movimiento del cuerpo.

Cuando una estructura de tejido de punto muestra una velocidad de recuperación de elongación de 15 m/seg o más, o una estructura de tejido a lanzadera muestra una velocidad de recuperación de elongación de 20 m/seg o más, se puede decir de la estructura de tejido de punto o tejido a lanzadera es excelente en adaptabilidad al movimiento del cuerpo. Cuando la velocidad de recuperación de elongación es mucho menor que el valor anterior, una tela preparada a partir de lo mismo tiende a mostrar adaptabilidad insuficiente al movimiento del cuerpo. Una velocidad de recuperación de elongación preferida es de 20 m/seg o más cuando el hilo torcido en falso se utiliza para un tejido de punto, y 25 m/seg o más cuando el hilo torcido en falso es utilizado para un tejido a lanzadera. Por otro lado, un hilo torcido en falso que muestra una velocidad de recuperación de elongación de 50 m/seg o más, 'difícilmente es producido de acuerdo al nivel de las tecnologías actuales. De acuerdo al método de medición anterior, la velocidad de recuperación de elongación de un hilo torcido en falso de poli (etilentereftalato) es de aproximadamente 10 m/seg, y la de un hilo torcido en falso de una fibra formada a partir de sólo PTT es de aproximadamente 15 m/seg. En vista de que una fibra elástica a base de spandex conocida que muestra una velocidad de recuperación de elongación de desde aproximadamente 30 a 50 m/seg, se entiende que el hilo torcido en falso de una fibra conjugada a base de poliéster obtenida en la presente invención, exhibe una velocidad de recuperación de elongación comparable a aquella de una fibra elástica a base de spandex.

Breve Descripción de los Dibujos La figura 1 es una vista esquemática que muestra una modalidad de una canilla de fibra conjugada. En la figura 1, se muestra lo siguiente. a porciones de ahusado ß porciones de cilindro Y ángulo de enrollamiento en una porción de ahusado La figura 2 es una gráfica que muestra un ejemplo de una curva de esfuerzo de encogimiento térmico. En la figura' 2, se muestra lo siguiente. (i) curva (ii) curva (iii) linea base La figura 3 muestra una modalidad de una boquilla de inyección de una hilandera utilizada en la producción en la presente invención. En la figura 3, se muestra lo siguiente. a placa de distribución b boquilla de hilado D diámetro de boquilla L longitud de boquilla T ángulo de inclinación La figura 4 es una vista esquemática que muestra una modalidad de un aparato de hilado utilizado en la producción en la presente invención. La figura 5 es una vista esquemática que muestra una modalidad de una máquina de estirado utilizada en la producción en la presente invención. Además, las referencias numéricas en las figuras 4,5 designan componentes como sigue. 1 máquina de secado de corte (desmenuzado) de polímero 2 aparato de extrusión 3 máquina de secado de corte (desmenuzado) de polímero 4 aparato de extrusión 5 arco de carda 6 arco de carda 7 cabeza de hilar 8 paquete de hilar 9 hilandera 10 multifilamentos 11 región de soplado sin aire 12 aire de enfriamiento 13 rodillo de cuchillo de confección regulador del avance 14 rodillo de cuchillo de confección regulador del avance 15 paquete de hilo sin estirar 16 aplicador del agente de acabado 17 rodillo de suministro 18 púa del peine de estirado 19 placa de calor 20 rodillo de estirado 21 guia del cursor 22 canilla de hilo estirado Mejor Modo para Llevar a Cabo la Invención La presente invención será explicada enseguida en más detalle al hacer referencia a los ejemplos. Sin embargo, es necesario decir que la presente invención no esta restringida a los mismos. Además, métodos de medición, condiciones de medición, y similares, son como se describen enseguida. (1) Viscosidad Intrínseca La viscosidad intrínseca [?] es un valor determinado en base de una definición de la fórmula siguiente: [?] = lim (?? - 1) /C en donde ?? es un valor obtenido al dividir una viscosidad a 35 °C de una solución diluida de PTT disuelto n o-clorofenol que tiene una pureza de 98% o más por la viscosidad del solvente medida a la misma temperatura, y C es una concentración de polímero en términos de g/100ml. (2) Elongación de Rompimiento La elongación de rompimiento se mide de acuerdo con JIS L 1013. (3) Valor de Esfuerzo a 10% de Elongación El valor de esfuerzo a 10% de elongación se mide de acuerdo con JIS L 1013. La elongación-esfuerzo de una fibra conjugada se mide 10 veces en la dirección longitudinal del hilo, y los esfuerzos a 10% de elongación (cN) son medidas. Los valores máximo y mínimo de los valores medidos se leen, y un valor obtenido al dividir la diferencia por el tamaño de la fibra (dtex) se define como la diferencia entre los valores de esfuerzo a 10% de elongación (cN/dtex) . (4) Esfuerzo de Encogimiento Térmico Las medidas son hechas con un aparato de medición del esfuerzo térmico (nombre comercial de KE-2, manufacturado por Kanebo Engineering K.K.). Una fibra conjugada se corta para dar una muestra de fibra de 20 cm de largo. Ambos extremos de la muestra son atados para formar un anillo, el cual está montado en el aparato de medición.

Las mediciones son hechas bajo las siguientes condiciones: una carga inicial de 0.044 cN/dtex; y una velocidad de calentamiento de 100°C/min. ün gráfico de esfuerzo de encogimiento térmico vs. temperatura se dibuja durante las mediciones . La temperatura a la cual aparece el inicio del esfuerzo de encogimiento térmico, a saber, la temperatura a la cual aumenta el esfuerzo a partir de la linea base, está definida como la temperatura de inicio de la manifestación del esfuerzo térmico. El esfuerzo de encogimiento térmico traza una curva tipo montaña en la región de temperatura alta. El valor pico se lee como el valor de esfuerzo extremo (cN) , a la cual es partida por la mitad y dividida por el tamaño (dtex) . La carga inicial se sustrae del valor resultante para dar un valor de esfuerzo de encogimiento térmico. Valor de esfuerzo de encogimiento térmico (cN/dtex ) = {valor leído (cN/2 }/{ tamaño de fibra (dtex)} - carga inicial (cN/dtex) . (5) Coeficiente de Fricción Dinámico entre Fibras Una fibra de 690 m de longitud se enrolla alrededor de un cilindro con un ángulo transversal de 15 g mientras una tensión de aproximadamente 15 g está siendo aplicada a la misma. Una muestra de fibra de 30.5 cm de longitud de la misma fibra, está vertical al eje del cilindro. Un peso con una carga (g) , de la cual el valor numérico es 0.04 veces del valor numérico del tamaño total de la muestra de fibra, colocado en la fibra se anuda a un extremo de la muestra de fibra, y un medidor de tensión se conecta al otro extremo de la muestra de fibra. Después, el cilindro se gira a una velocidad periférica de 18 m/min, y la tensión se mide con un medidor de tensión. El coeficiente de fricción dinámica entre fibras se obtiene a partir de la tensión asi medida, utilizando la siguiente fórmula: f = (l/p) x ln (T2/T1) en donde Ti es un peso (g) anudado a la muestra de fibra, T2 es una tensión promedio (g) obtenida al medir por lo menos 25 veces, ln es el logaritmo natural, y n es la razón de la circunferencia de un circulo a su diámetro. Además, las medidas son hechas a 25 °C. Se hacen medidas de una fluctuación en la dirección longitudinal del hilo de la siguiente manera: se hacen medidas 10 veces a aproximadamente cada 100 g de un peso de fibra, y la diferencia entre los valores máximo y mínimo se determina. El valor promedio de los valores obtenidos por las mediciones anteriores, se define como .el coeficiente de fricción dinámico entre fibras . (6) Proporción de Rizado (CE3.5) Un hilo se enmadeja 10 veces con un riel contador que tiene una longitud periférica de 1.125 m, y se trata en agua de ebullición durante 30 minutos mientras una carga de 3.5 x 10"3 cN/dtex está siendo aplicada. El hilo después se trata con calor seco a 180 °C durante 15 minutos bajo la misma carga, y después se le deja permanecer todavía durante toda la noche y día en una cámara termo-higrostática especificada por JIS L 1013 mientras no se le esté aplicando carga . Después, las siguientes cargas son aplicadas, y las longitudes de madeja se miden. La proporción de rizado (%) se determina a partir de la siguiente fórmula: Proporción de rizado (CE3.5) = {(L2-L1)/L2} x 100 en donde Ll es una longitud de madeja cuando una carga de 1 x 10~3 cN/dtex se aplica, y L2 es una longitud de madeja cuando una carga de 0.18 cN/dtes es aplicada. La proporción de rizado (CE3.5 ) se mide 10 veces cada 100 g de una fibra conjugada en la dirección longitudinal del hilo, y el valor promedio y la diferencia entre los valores máximo y mínimo, son determinados. (7) Firmeza de Enrollamiento de la Canilla La superficie de la porción del cilindro de una canilla de fibra conjugada se divide en cuatro partes en la dirección superior e inferior, y también se divide en cuatro partes a intervalos de 90° en la dirección circunferencial.

La firmeza de los puntos 16 totales se mide con un medidor de firmeza (GC tipo A, manufacturado por Tekurokku K.K) . El valor promedio se define como la firmeza de enrollamiento de la canilla. (8) Diferencia de Niveles entre Rebajos y Salientes de Superficie La diferencia de nivel entre los rebajos y salientes de la superficie de una canilla de hilo estirado, se mide al barrer la porción del cilindro de la canilla desde el extremo superior hasta el extremo inferior con un aparato de medición tridimensional (tipo PA 800 A manufacturado por Tokio Seimitsu Co., Ltd.), y el valor máximo (µp?) de una diferencia entre las porciones rebajadas y las porciones salidas, se define como la diferencia de nivel entre los rebajos y salientes de la superficie. (9) Elongación de Alargamiento y Módulo de Elasticidad del Hilo Torcido en Falso La elongación y módulo de elasticidad se miden de acuerdo con JIS L 1090 (Método de Prueba de Capacidad de Alargamiento (A) ) (10) Velocidad de Recuperación de Elongación Un hilo se enmadeja 10 veces con un riel contador que tiene una longitud periférica de 1.125 m, y se trata en agua de ebullición durante 30 minutos sin carga. El hilo es después torcido en falso, y se hacen las siguientes medidas de acuerdo con JIS L 1013. Al hilo torcido en falso subsecuente al tratamiento con agua de ebullición, se le permite permanecer durante un día completo y la noche sin carga. El hilo torcido en falso es jalado hasta que se aplica un esfuerzo de 0.15 cN/dtex al mismo, utilizando una máquina de prueba de tensión, y el estirado se detiene. El hilo se retiene durante tres minutos, y un sitio inmediatamente arriba del punto de retención inferior se corta con tijeras. La razón de encogimiento del hilo torcido en falso cortado con las tijeras, se determina por medio del método de dibujado o pintado del encogimiento con una cámara de video de alta velocidad (resolución de 1/1,000 seg) . Un gobernante con escala a- intervalos de 1 mm se fija en paralelo con el hilo torcido en falso. La cámara se enfoca sobre la punta de corte del hilo torcido en falso cortado, y se dibuja el estado de recuperación de la punta cortada. El estado de recuperación del video grabado se reproduce, y se lee el desplazamiento a unidad de tiempo (mm/mseg) de la punta cortada del hilo torcido en falso , y se determina la razón de recuperación. (11) Tensión de Estirado La tensión TI (cN) aplicada a la fibra que viaja en un espacio entre un rodillo de suministro y un aparato de tratamiento por calor (un espacio entre la púa del peine de estirado 18 y la placa de calor 19 en la figura 5) durante el estirado, se mide con un tensiómetro (ROTHSCHILD Min TensR-046), y la tensión de estirado se obtiene al dividir el valor medido por un tamaño D (dtex) del hilo después del estirado . Tensión de estirado (cN/dtex) = Tl/D (12) Tensión de Balón La tensión T2 (cN) de un balón formado entre un rodillo de estirado y una canilla (entre el rodillo de estirado 20 y la guia de cursor 21 en la figura 5) durante el rolado se mide de la misma manera como en la medición de una tensión de estirado, y la tensión de balón se obtiene al dividir el valor medido por un tamaño D (dtex) del hilo después del estirado. Tensión de balón (cN/dtex) = T2/D (13) Capacidad de Desenrollado, Capacidad de Torsión Falsa La torsión falsa se continúa realizando bajo las siguientes condiciones con 96 husos/máquina, y la capacidad de desenrollado y capacidad de torsión falsa son evaluadas a partir de un número de rompimientos de hilo por dia.

Máquina de torsión falsa: máquina de torsión falsa 33 H (tipo de banda) manufacturada por Murata Machinery Ltd. Condiciones de torsión falsa: una velocidad de hilo de 500 m/min; un número de torsión falsa de 3,230 T/m; una primera proporción de alimentación de - 1%; y una primera temperatura del calentador de 170°C 1) Capacidad de desenrollado La capacidad de desenrollado se juzga a partir de un número de rompimientos de hilo que toma lugar desde la canilla de hilo estirado hasta la entrada del rodillo de alimentación de acuerdo al siguiente criterio. ®' El número de rompimientos de hilo durante el desenrollado es menor que 10 veces/día -máquina, y la capacidad de desenrollamiento es buena. 0: El número de rompimientos de hilo durante el desenrollado es desde 10 a 30 veces/día -máquina, y la capacidad de desenrollado es buena. X: El número de rompimientos de hilo durante el desenrollado excede 30 veces/día -máquina, y la producción industrial se dificulta. 2) Capacidad de Torsión Falsa La capacidad de torsión falsa es un número de rompimientos de hilo en el calentador después del rodillo de alimentación, y se juzga de acuerdo al siguiente criterio.

El número de rompimientos de hilo es menor que 10 veces/día*máquina, y la capacidad de torsión falsa es muy buena . 0: El número de rompimientos de hilo es desde 10 a 30 veces/día -máquina, y la capacidad de torsión falsa es buena . X: El número de rompimientos de hilo excede 30 veces/día -máquina, y la producción industrial se dificulta. (14) Calidad de teñido del Hilo Torcido en Falso La calidad de teñido de un hilo torcido en falso se juzga de acuerdo al siguiente criterio por un trabajador experimentado . ®' Muy buena 0: Buena X: Hilo que tiene una línea de teñido, no buena (15) Estabilidad de Hilatura Utilizando una máquina de hilado por fusión en la cual una boquilla de hilado que tiene 4 extremos por huso se monta, se conduce el hilado por fusión durante dos días en cada ejemplo, y después se conduce el estirado. La estabilidad del hilado se juzga a partir de un número de rompimientos de hilo durante el periodo, y una frecuencia de formación (razón de un número de paquetes de formación de borrilla) de borrilla presente en las canillas de hilo estirado asi obtenido, de acuerdo al siguiente criterio. ®* Ningún rompimiento de hilo toma lugar, y la proporción de canillas que tienen borrillas es de 5% o menos . 0: El rompimiento de hilo toma lugar dos veces o menos, y la proporción de canillas que tienen borrillas es menor que 10% . X: El rompimiento de hilo toma lugar tres veces o más, y la proporción de canillas que tienen borrillas es 10% o más . (16) Evaluación Global La capacidad de desenrollado y capacidad de torsión falsa durante la torsión falsa y la calidad de teñido del hilo torcido en falso, todas son juzgadas de acuerdo al siguiente criterio. ®: La capacidad de desenrollado, capacidad de torsión falsa y calidad de teñido, todas son buenas. 0: La capacidad de desenrollado, capacidad de torsión falsa o calidad de teñido es buena, y el restante es muy bueno . X: La capacidad de desenrollado, capacidad de torsión falsa o calidad de teñido, es buena. [Ejemplos 1 a 5, Ejemplos Comparativos 1 a 2] En los ejemplos presentes, los efectos del esfuerzo de estirado y elongación de rompimiento sobre la capacidad de torsión falsa, serán explicados. Las condiciones de hilado y estirado en los presentes ejemplos y ejemplos comparativos son como siguen. Componente de viscosidad alta: PTT que tiene una viscosidad intrínseca de 1.3 Componente de viscosidad baja: PTT que tiene una viscosidad intrínseca de 0.9 La razón de mezclado de un polímero de componente de viscosidad baja a un polímero de componente de viscosidad alta fue de 50:50 (razón en peso). La fibra conjugada después de que se estiró tuvo un tamaño de 84 dtex/24 f. (Condiciones de hilado) Temperatura de secado de las pelotillas y contenido de humedad alcanzadas: 110 °C, 15 ppm. Temperatura del aparato de extrusión: 260 °C en el eje A, 260°C en el eje B Temperatura de la cabeza de hilar: 265°C Diámetro de la boquilla de hilado: 0.50 mm Longitud de la boquilla de hilado: 1.25 mm (L/D = 2.5) Angulo de inclinación de la boquilla de hilado: Cantidad de inyección de polímero: determinada bajo condiciones de modo que el tamaño del hilo de estirado se vuelva 84 dtex [n] x V: 5.5 a 6 Región de soplado sin aire: 225 mm Condiciones de aire de enfriamiento: temperatura de 22 °C, humedad relativa de 90%, velocidad de soplado de 0.5 m/seg. Agente de acabado: emulsión acuosa de un agente de acabado (concentración de 30% en peso) compuesto de 55% en peso de un éster alifático, 10% en peso de un poliéter, 30% en peso de un surfactante no iónico y 5% en peso de un agente antiestático. Velocidad de captación: 1,500 m/min (Condiciones de Estirado) Rodillo de suministro de la máquina de estirado: 55°C Púa de estirado: no utilizado Temperatura de placa caliente: 130 °C Temperatura del rodillo de estirado: no calentado (temperatura ambiente) Proporción de estirado: determinado de modo que el hilo tuviera una tensión de estirado mostrada en la tabla 1 Proporción de relajación: 2.6% Tensión de balón: 0.08 cN/dtex Velocidad de enrollado: 800 m/min Cantidad de enrollado: 2.5 kg/canilla (Propiedades Físicas de la Fibra Estirada) Tamaño: 83.2 dtex Encogimiento por ebullición: 13.1% Proporción de adhesión del agente de acabado: 0.8% en peso Número de entrelazamientos: 8/m Angulo de enrollamiento en la porción ahusada de la canilla: 19° Cuando un hilo de desperdicio se estiró, la proporción de estirado se varió de modo que el hilo tuviera una tensión de estirado mostrado en la tabla 1. La canilla de fibra conjugada a base de poliéster así obtenida se curó durante 30 días en una cámara termostática que tenía una temperatura de 35°C y una humedad relativa de 65%, y la fibra conjugada se torció en falso. La tabla 1 muestra las propiedades físicas y capacidad de torsión falsa de la canilla de fibra conjugada a base de poliéster subsecuente al curado. Es evidente de la tabla 1 que una buena capacidad de desenrollado y capacidad de torsión falsa de una canilla de fibra conjugada y la buena calidad de teñido de un hilo torcido en falso, pueden ser obtenidas mientras la tensión de estirado del hilo hilado este en el intervalo de la presente invención. Cuando la tensión de estirado sale del intervalo de la presente invención y se eleva, no son buenas la capacidad de desenrollado y la capacidad de torsión falsa. Por otro lado, cuando la tensión de estirado sale del intervalo de la presente invención y se baja, la elongación de rompimiento de la fibra conjugada es grande, si la capacidad de torsión falsa es buena. Sin embargo, la calidad de teñido del hilo torcido en falso no es buena.

Tabla 1 E. C Ejem. Ejem. Ejem. Ejem. Ejem. E.C 1 1 2 3 4 5 2 Tensión de estirado (cN/dtex) 0.40 0.29 0.26 0.20 0.18 0.10 0.04 Firmeza de enrollado de la canilla 94 89 84 82" 81 80 73 Densidad de enrollado de la canilla 1.11 1.00 0.98 0.97 0.96 0.95 0.89 Diferencia de nivel entre rebajos y salientes de superficie en la porción de 300 170 80 70 90 130 140 cilindro (um) Coeficiente de fricción dinámico entre fibras 0.25 0.26 0.26 0.25 0.24 0.26 0.27 Diferencia entre valores máximo y mínimo del coeficiente de fricción dinámico 0.04 0.04 0.03 0.03 0.04 0.04 0.04 Temperatura de inicio de la manifestación del esfuerzo térmico (°C) 47 62 70 74 76 77 82 Temperatura extrema de tensión de encogimiento térmico (°C) 145 148 150 152 153 154 166 Elongación de rompimiento (%) 26 32 35 40 43 50 70 Diferencia entre valores de esfuerzo a 10% de elongación (cN/dtex) 0.10 0.07 0.05 0.08 0.10 0.17 0.33 Tensión extrema de encogimiento térmico (cN/dtex) 0.35 0.27 0.24 0.22 0.20 0.10 0.04 Proporción de rizado (CE 3.5) (%) 19 15 14 12 11 10 3 Diferencia entre valores máximo y mínimo de proporción de rizado (%) 4 4 3 3 3 3 4 ©: Capacidad de desenrollado X ® : ®: 0 ®: 0 Capacidad de torsión falsa X @: ©: ® : ®: ©: 0 Calidad de teñido del hilo torcido en falso @: o 0 ® : ®: 0 X Evaluación global X 0 ©: ®: ®: 0 X [Ejemplos 6 a 9. Ejemplo Comparativos 3 a 4] En los presentes ejemplos, los efectos de la razón de relajación durante el enrollado y la temperatura de inicio de la manifestación de esfuerzo de encogimiento térmico de una fibra conjugada en la capacidad de torsión falsa, serán explicados. Las condiciones de estirado en los presentes ejemplos y ejemplos comparativos son como siguen. (Condiciones de Estirado) Rodillo de suministro de una máquina de estirado: 55°C Púa de peine de estirado: no utilizada Temperatura de la placa de calor: 130 °C Temperatura de rodillo de estirado: no calentado (temperatura ambiente) Tensión de estirado: 0.25 cN/dtex Velocidad de enrollado: 500 m/min Cantidad de enrollado: 2.5 kg/canilla (Propiedades Fisicas de la Fibra Conjugada) Tamaño: 83.2 dtex Resistencia al rompimiento: 2.7 cN/dtex Elongación de rompimiento: 37% Diferencia entre los valores de esfuerzo a 10% de elongación: 0.05 cN/dtex Encogimiento por ebullición: 13.2% Proporción de adhesión del agente de acabado: 0.7% en peso Número de entrelazamientos: 7/m Angulo de enrollado en la porción ahusada de la canilla: 19° Cuando una fibra conjugada se enrolló, la tensión de balón se varió para cambiar una guia de cursor y el número de rotaciones de un huso de modo que la razón de relajación se cambió como se muestra en la tabla 2. La canilla de fibra conjugada a base de poliéster asi obtenida, se curó durante 30 días en una cámara termostática que tiene una temperatura de 30 °C y una humedad relativa de 65%. La tabla 2 muestra la capacidad de desenrollado y la capacidad' de torsión falsa de una fibra conjugada. Es evidente de la tabla 2 que pueden ser logradas buena capacidad de desenrollado y una buena capacidad de torsión falsa mientras que la proporción de relajación esté en el intervalo de la presente invención. Además, la calidad de teñido del hilo torcido en falso asi o tenido no tuvo desuniformidad y fue buena. Además, las características de rizado del hilo torcido en falso fueron también buenas. Cuando la proporción de relajación estuvo fuera del intervalo de la presente invención y era grande, el colapso de enrollado de la canilla tomó lugar durante el enrollamiento, y el estirado tuvo que ser interrumpido. Por otro lado, cuando la proporción de relajación fue pequeña, la dureza de enrollado fue alta, y frecuentemente ocurrió el rompimiento del hilo durante el desenrollado y torsión falsa. El hilo torcido en falso obtenido por medio de una fibra conjugada de torsión falsa, tuvo excelentes características de rizado mostradas enseguida. Tamaño: 84.5 dtex Resistencia al rompimiento: 2.3 cN/dtex Elongación de rompimiento: 42% Proporción de rizado: (CE3.5) : 50% Módulo de elasticidad: 92% Velocidad de recuperación de elongación: 32 m/seg Tabla 2 Nota: * Colapso de enrollamiento hecho imposible muestrear . [Ejemplos 10 a 13, Ejemplos Comparativos 5 a 7] En las muestras presentes, los efectos de las condiciones de curado de una canilla de fibra conjugada sobre la capacidad de torsión falsa, serán explicados. Una fibra conjugada hilada bajo las mismas condiciones como el ejemplo 2, se mantiene bajo condiciones mostradas en la tabla 3 inmediatamente después del estirado de acabado. El esfuerzo de encogimiento térmico de la fibra conjugada se midió, y la fibra fue torcida en falso. Es evidente de la tabla 3 que cuando las condiciones de curado estaban en el intervalo de la presente invención, se pudieron obtener buena capacidad de desenrollado y capacidad de torsión falsa durante la torsión falsa .

Tabla 3 E.C.5 E.C. E.C. Ejem. Ejem. Ejem. E em. 6 7 10 11 12 13 Temperatura de curado (°C) 15 15 15 30 35 35 40 Días de curado (día) 1 10 20 20 10 20 10 Firmeza de enrollado de la canilla 87 87 87 88 89 90 91 Densidad de enrollado de la canilla (g/cm3) 0.93 0.94 0.95 0.96 0.97 0.97 0.98 Diferencia de nivel entre rebajos y salientes de superficie en la porción 80 80 80 84 85 100 106 de cilindro (pm) Coeficiente de fricción dinámico entre fibras 0.25 0.25 0.25 0.26 0.26 0.27 0.27 Diferencia entre valores máximo y mínimo del coeficiente de fricción 0.04 0.04 0.04 0.03 0.03 0.03 0.03 dinámico Temperatura de inicio de la manifestación del esfuerzo térmico (°C) 45 47 48 60 70 72 75 Temperatura extrema del esfuerzo de encogimiento térmico (°C) 145 146 147 152 158 160 165 Fuerza extrema de encogimiento térmico (cN/dtex) 0.24 0.24 0.24 0.23 0.22 0.21 0.20 Diferencia entre valores de esfuerzo a 10% de elongación (cN/dtex) 0.07 0.07 0.06 0.05 0.04 0.04 0.05 ® : ®: Capacidad de desenrollado X O 0 0 Capacidad de torsión falsa X X X ©: ©: ®: ®: Calidad de teñido del hilo torcido en falso 0 0 0 ®: ®: ®: Evaluación global X X X ®: ©: ®: 0 [Ejemplos 14 a 15, Ejemplos Comparativos 8 a 9] En los ejemplos presentes, los efectos del ángulo de desenrollado de una canilla de fibra conjugada sobre la capacidad de torsión falsa, serán explicados. Una fibra conjugada se hiló en la misma manera que como en el ejemplo 2, y el ángulo de enrollado de la canilla de fibra conjugada se varió como se muestra en la tabla 4 por medio de la construcción de conmutador digital en el controlador de conteo del balancín o regla porta anillos de la máquina de estirado durante el enrollado después del estirado . Es evidente de la tabla 4 que, cuando el ángulo de enrollado de una canilla de fibra conjugada esta en el intervalo de la presente invención, se logra una buena capacidad de torsión falsa. Por otro lado, como se muestra en los ejemplos comparativos 8 a 9, cuando el ángulo de enrollado de una canilla de fibra conjugada excede el intervalo de la presente invención, el colapso de enrollado frecuentemente toma lugar, y si se dificulta la torsión falsa a alta velocidad.

Tabla 4 Nota: * Forma de enrollamiento colapsada durante el estirado, y el estirado se vuelve imposible. [Ejemplos 16 a 18, Ejemplo Comparativo 1,0] En los presentes ejemplos, los casos en donde los componentes de cada fibra difieran entre fibras, serán explicados. Las fibras conjugadas se obtuvieron de la misma manera que como en el ejemplo 2. En el ejemplo 16, un PTT que tenia una viscosidad intrínseca de 1.3 se utilizó como un componente de viscosidad alta, y un PTT preparado mediante copolimerización de 2% en mol de ácido sulfoisoftálico 5- sodio y que tenía una viscosidad intrínseca de 0.7 se utilizó como un componente de viscosidad baja. En el ejemplo 17, un PTT que tenía una viscosidad intrínseca de 1.3 se utilizó como un componente de viscosidad alta, y un PBT que tenía una viscosidad intrínseca de 0.9 se utilizó como un componente de viscosidad baja. En el ejemplo 18, un PTT que tenía una viscosidad intrínseca de 1.3 se utilizó como un componente de viscosidad alta, y un PET que tenía una viscosidad intrínseca de 0.51 se utilizó como un componente de viscosidad baja. En el ejemplo comparativo 10, un PET que tenía una viscosidad intrínseca de 0.72 y un PET que tenía una viscosidad intrínseca de 0.5, fueron utilizados. La tabla 5 muestra las propiedades físicas de las fibras conjugadas así obtenidas y la calidad de los hilos torcidos en falso así obtenida. Aunque la canilla de fibra conjugada obtenida en el ejemplo comparativo 10 mostró buena capacidad de desenrollado y buena capacidad de torsión falsa, el hilo torcido en falso mostró, bajo carga, una elongación de alargamiento de 30% o menos y una velocidad de recuperación de elongación tan baja como 12 m/seg.

Tabla 5 Ejem. 16 Ejem. Ejem. E.C 10 17 18 Composición de polimero PTT/cpd. PTT PT /PBT PT /PET PET/PET Firmeza de enrollado de la canilla 83 82 84 93 Densidad de enrollado de la canilla (g/cra3) 0.96 0.96 1.05 1.12 Diferencia de nivel entre rebajos y salientes de superficie en la porción de cilindro (um) 90 90 90 90 Coeficiente de fricción dinámico entre fibras 0.27 0.28 0.27 0.35 Diferencia entre valores máximo y mínimo del coeficiente de fricción dinámico 0.03 0.04 0.04 0.04 Temperatura de inicio de la manifestación del esfuerzo térmico (°C) 67 65 65 48 Temperatura extrema del esfuerzo de encogimiento térmico (°C) 151 146 145 166 Tensión extrema de encogimiento térmico (cN/dtex) 0.24 0.24 0.30 0.37 Elongación de rompimiento (%) 36 37 37 27 Diferencia entre valores de esfuerzo a 10% de elongación (cH/dtex) 0.12 0.08 0.16 0.23 Proporción de rizado (CE 3-5) (%) 14 13 11 2 Diferencia entre valores máximo y mínimo de proporción de rizado {%) 3 3 4 2 Capacidad de desenrollado ®: ® : ®: 0 Capacidad de torsión falsa ®: ® : ©: O Calidad de teñido del hilo torcido en falso ®: ®: ®: ®: Proporción de rizado de hilo torcido en falso (CE3.5) (¾) 52 48 15 5 Velocidad de recuperación de elongación de hilo torcido en falso (m/seg) 26 22 20 12 ©: ©: ®: Evaluación global X [Ejemplo 19 a 22, Ejemplos Comparativos 11 a 13] En los presentes ejemplos, durante el hilado de una fibra conjugada, los efectos de las condiciones de inyección de una boquilla de inyección después de la unión de los dos tipos de componentes de poliéster, serán explicados .

Durante el hilado del ejemplo 2 , los siguientes factores se variaron como se muestra en la tabla 6, y se condujo el hilado por fusión: la razón de una longitud de boquilla a un diámetro de boquilla (L/D) ; un ángulo de inclinación hecho por medio de una inclinación de una boquilla de inyección con la dirección vertical; y un producto de una viscosidad intrínseca promedio [?] (dl/g) y una velocidad lineal de inyección V (m/min) . La tabla 6 muestra la capacidad de hilar, la capacidad de torsión falsa de una canilla de fibra conjugada, y la calidad de teñido de un hilo torcido en falso . Es evidente de la tabla 6 que cuando los factores están en los intervalos anteriores de la invención, se obtiene buena capacidad de hilar, buena capacidad de torsión falsa y buena calidad de teñido de un hilo torcido en falso.

Tabla 6 E.C.ll Ejem.19 Ejem.20 E em.21 E.C.12 E em.22 E.C13 Boquilla de inyección (imn) 0.3 0.4 0.5 0.5 0.5 0.6 0.7 Angulo de inclinación de la boquilla de inyección (grados) 30 30 40 30 0 20 30 L/D 2.5 2.5 2.5 2.5 2.5 4.0 1.0 Viscosidad intrínseca promedio [?? (dl/g) 0.95 0.95 0.95 0.95 0.95 0.95 0.95 [?]? V (dl/g-m/min) 16.0 9.0 5.8 5.8 5.8 4.0 2.9 Capacidad de hilar X X 0 X Diferencia entre valores de esfuerzo a 10% de elongación 0.32 0.07 0.10 0.10 * 0.23 0.35 (cN/dtex) Capacidad de desenrollado 0 ®: ®: ®: * 0 0 ®: ©: ©: ®: Capacidad de torsión falsa * ©: 0 Calidad de teñido del hilo torcido en falso X ®: ©: ©: * O X Evaluación global ®: X ®: ®: X 0 X arco de carda del hilo hace imposible Aplicabilidad Industrial La presente invención proporciona una canilla de fibra conjugada a base de poliéster, adecuada para prendas de vestir, y un método para producir la misma. La canilla de fibra conjugada a base de poliéster de la presente invención, es excelente en capacidad de torsión falsa, ,y puede ser proporcionada con torsión falsa a una velocidad alta. Además, el hilo torcido en falso asi obtenido tiene buenas caracteristicas de rizado y calidad de teñido asi como propiedades apropiadas para aplicaciones de tejido a lanzadera o tejido de punto. El método de producción de la presente invención es un método para producir, por medio de dos etapas, una fibra conjugada en al menos un componente de poliéster del cual es formada a partir de PTT. Esto es, el método de producción es un método para producir una canilla de fibra conjugada a base de poliéster, que comprende una etapa de enrollamiento de una fibra conjugada sin estirar formada a partir de un hilo hilado, y una etapa de estirado subsecuente. Una canilla de fibra conjugada a base de poliéster excelente en capacidad de torsión falsa, puede ser obtenida al establecer una tensión de estirado durante el estirado, una razón de relajación durante el enrollado de una fibra conjugada en una forma de canilla, y similar a intervalos específicos, y curar la canilla de fibra conjugada bajo condiciones específicas.

Claims (1)

1. REIVINDICACIONES 1. Una canilla de fibra conjugada a base de poliéster, caracterizada porque la canilla de fibra conjugada a base de poliéster se forma por medio de enrollado en una forma de canilla que satisface las condiciones (1) a (4) abajo mencionadas, una fibra conjugada en donde la fibra se forma a partir de un filamento sencillo preparado al combinar dos tipos de componentes de poliéster en una manera lado por lado o en una manera cubierta-núcleo excéntricos, y al menos un componente de poliéster que forma el filamento sencillo es un poli ( trimetilentereftalato) que contiene 90% , por mol o más de unidades de repetición de trimetilenteref alato,¦ (1) la cantidad de enrollamiento de la canilla de fibra conjugada es de 1 kg o más; (2) el ángulo de enrollamiento -en una porción ahusada de la misma es de 15 a 21°; (3) la firmeza de enrollamiento en la porción de cilindro de la misma es de 75 a 92; (4) la temperatura de inicio de la manifestación de esfuerzo de encogimiento térmico de la fibra conjugada es de 50 a 80°C. 2. Una canilla de fibra conjugada a base de poliéster, caracterizada porque la canilla de fibra conjugada a base de poliéster se forma por enrollamiento en una forma de canilla que satisface las condiciones (1) a (6) enseguida mencionadas, una fibra conjugada en donde la fibra se forma a partir de un filamento sencillo preparado al combinar dos tipos de componentes de poliéster en una manera lado por lado o en una manera de cubierta-núcleo excéntricos, y al menos un componente de poliéster que forma el filamento sencillo es un poli (trimetilentereftalato) que contiene 90% por mol o más de unidades de repetición de trimetilentereftalato; (1) la cantidad de enrollamiento de la canilla de fibra conjugada es de 1 kg o más; (2) el ángulo de enrollamiento en una porción de ahusamiento de la misma es desde 15 a 21°; (3) la firmeza de enrollamiento en la porción de cilindro de la misma es desde 80 a 90; (4) la diferencia de nivel entre rebajos de superficie y las salientes de superficie en la porción de cilindro de la misma es de 250 µp? o menos; (5) el coeficiente de fricción dinámica entre fibras de la fibra conjugada es desde 0.20 a 0.35; (6) la temperatura de inicio de manifestación de esfuerzo de encogimiento térmico de la fibra conjugada es desde 50 a 75°C. 3. La canilla de fibra conjugada a base de poliéster de acuerdo con la reivindicación 2, en donde la diferencia entre los valores máximo y mínimo de un coeficiente de fricción dinámico entre fibras de la fibra conjugada en la dirección longitudinal del hilo, es de 0.05 o menos. 4. La canilla de fibra conjugada a base de poliéster de acuerdo con cualquiera de una de las reivindicaciones 1 a 3, en donde la densidad de enrollamiento de la canilla es desde 0.90 a 1.10 g/cm3. 5. La canilla de fibra conjugada a base de poliéster de acuerdo con cualquiera de una de las reivindicaciones 1 a 4, en donde la diferencia entre los valores ' máximo y mínimo de un esfuerzo a 10% de elongación es de 0.30 cN/dtex o menos, en medidas de elongación-esfuerzo de la fibra conjugada. 6. La canilla de fibra conjugada a base de poliéster de acuerdo con cualquiera de una de las reivindicaciones 1 a 5, en donde la elongación de rompimiento de la fibra conjugada es desde 30 a 50%. 7. La canilla de fibra conjugada a base de poliéster de acuerdo con cualquiera de una de las reivindicaciones 1 a 6, en donde la diferencia entre los valores máximo y mínimo de una velocidad de rizado (CE3,s) de la fibra conjugada medida mientras una carga de 3.5 X 10"3 cN/dtex es aplicada a la fibra, es de 10% o menos. 8. La canilla de fibra conjugada a base de poliéster de acuerdo con cualquiera de una de las reivindicaciones 1 a 7, en donde el grado de modificación de forma de la fibra conjugada es desde 1 a 5. 9. La canilla de fibra conjugada a base de poliéster de acuerdo con cualquiera de una de las reivindicaciones 1 a 8, en donde ambos de los dos tipos de componentes de un filamento sencillo que forma la fibra conjugada, son poli (trimetilentereftalato) que contiene 90% por mol o más de unidades de repetición de trimetilentereftalato, y el esfuerzo de encogimiento térmico de la fibra conjugada es desde 0.1 a 0.24 cN/dtex. 10. Un hilo torcido en falso obtenido por medio de torsión falsa de la fibra conjugada a base de poliéster enrollada en la forma de la canilla de fibra conjugada a base de poliéster, de acuerdo con cualquiera de una con cualquiera de una de las reivindicaciones 1 a 9. 11. Un método para producir una canilla de fibra conjugada a base de poliéster, en donde dos tipos de poliésteres, en los cuales al menos un tipo de poliéster contiene 90% por mol o más de unidades de repetición de trimetilentereftalato, son inyectados desde una hilandera por medio de hilado por fusión, los poliésteres inyectados son enfriados y solidificados con aire de enfriamiento, el hilo solidificado es estirado, y una fibra conjugada formada a partir de un filamento sencillo que se forma al combinar los dos tipos de poliésteres en una manera lado por lado o en una manera de cubierta-núcleo excéntricos, es enrollada en una forma de canilla en una cantidad de 1 kg o más, el método que satisface las condiciones (A) a (C) se menciona enseguida; (A) la tensión del hilo durante el estirado es desde 0.10 a 0.35 cN/dtex; (B) la velocidad de relajación durante el enrollamiento de la fibra conjugada en una forma de canilla es desde 2 a 5%; (C) la canilla de fibra conjugada es curada en una atmósfera a una temperatura de desde 25 a 45 °C durante 10 días con más. 12. El método para producir una canilla de fibra conjugada a base de poliéster de acuerdo con la reivindicación 11, en donde la canilla de fibra conjugada es curada en una atmósfera a una temperatura de desde 30 a 40°C. 13. Un método para producir una canilla de fibra conjugada a base de poliéster, en donde dos tipos de poliésteres, en el cual al menos un tipo de poliéster contiene 90% por mol o más de unidades de repetición de trimetilentereftalato, son inyectados desde una hilandera por medio de hilado por fusión, los poliésteres inyectados son enfriados y solidificados con aire de enfriamiento, el hilo solidificado es estirado, y una fibra conjugada formada a partir de un filamento sencillo que se forma al combinar los dos tipos de poliésteres en una manera lado por lado o en una manera de cubierta-núcleo excéntricos, es enrollada en una forma de canilla en una cantidad de 1 kg o más, el método satisface las condiciones (a) a (e) enseguida mencionados ; (a) los dos tipos de poliésteres se unen juntos en una hilandera, y se inyectan a través de una boquilla de inyección que tiene una razón de longitud de boquilla ¦ a diámetro de boquilla de 2 o más y que tiene una inclinación que forma un ángulo de desde 10 a 40° con la dirección vertical . (b) los dos tipos de poliésteres son hilados por fusión para formar un hilo sin estirar mientras el producto de una viscosidad intrínseca promedio [?] (dl/g) y una velocidad lineal de inyección V (m/min) del mismo, se mantiene de 4 a 15 (dl/g) · (m/min) ; (c) la tensión de estirado se mantiene de 0.10 a 0.35 cN/dtex; (d) la fibra conjugada es enrollada en una forma de canilla mientras la proporción de relajación se mantiene de 2 a 5%, por lo cual se obtiene una canilla de fibra conjugada; (e) la canilla de fibra conjugada es curada en una atmósfera a temperatura de desde 25 a 45°C durante 10 días o más . 14. El método' para producir una canilla de fibra conjugada a base de poliéster de acuerdo con cualquiera de una de las reivindicaciones 11 a 13, en donde el hilo es entrelazado y/o torcido en cualquier etapa entre las siguientes etapas: una etapa de aplicar un agente de acabado que contiene desde 10 a 80% en peso de éster alifático y/o aceite mineral o un agente de acabado que contiene desde 50 a 98% en peso de un poliéter que tiene un peso molecular desde 1,000 a 20,000 en una cantidad de desde 0.3 a 1.5% en peso después del enfriamiento y solidificación del poliéster inyectado, para formar una fibra; y una etapa de enrollamiento de la fibra en una forma de canilla.