KR100269897B1 - 최소의 슬래그형성물을 가지고 철용해물을 탈황시키기 위한 방법 및 그 방법을 수행하기 위한 장치 - Google Patents

최소의 슬래그형성물을 가지고 철용해물을 탈황시키기 위한 방법 및 그 방법을 수행하기 위한 장치 Download PDF

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Abstract

본 발명은 최소의 슬래그 형성물을 가지고 철용해물을 탈황시키기 위한 방법 및 그 방법을 수행하기 위한 장치에 관한 것으로, 화학적 분석 값을 원료로 인한 불순물과
을 갖는 슬래그로 이루어지며, 본 발명에 따른 기울어짐이 가능한 낮은 축을 갖는 노, 전기로 또는 도가니노에서 슬러그에 함침되는 전극에 의해 저항가열로 인해 1400∼ 1800℃의 온도로 되고, 그리고 상기 슬러그와 함께 황함유 철 용해물을 탈황시키며, 탈황 슬러그의 아래로 상기 탈황된 용해물을 배출시키며, 철 용해물과 슬러그의 중량비율이 10:1을 넘지 않으며, 상기 탈황 슬러그가 연속적으로 그리고/또는 불연속적으로 재생되는 것을 특징으로 한다.

Description

최소의 슬래그 형성물을 가지고 철용해물을 탈황시키기 위한 방법 및 그 방법을 수행하기 위한 장치
제1도는 본 발명에 따른 가능한 실시예로서 낮은 축 노(low-shaft furnace)를 도시한 도면이다.
* 도면의 주요부분에 대한 부호의 설명
1 : 흑연전극 2 : 배출관
3 : 철용해물 4 : 탈황 슬래그
5 : 공급 거터(feed gutter) 6 : 송풍구
본 발명은 최소의 슬래그 형성물을 가지고 철용해물을 탈황시키기 위한 방법 및 그 방법을 수행하기 위한 장치에 관한 것이다.
용광로(blast furnace)에서 나오는 선철(pig iron)은 보통 0.03% 내지 0.08%황을 포함한다. 선행기술에서 생산된 강철의 용도에 따라 다르겠지만, 제강소에서 또다시 가공하기 전에 여러 가지 탈황 방법에 의해 선철의 황함유량을 0.01%이하 또는 0.005%이하로 감소시키는 것이 일반적이다.
선철을 탈황하기 위해 점점 많이 탈황보조재를 함유하는 카바이드 또는 금속 마그네슘을 포함하는 혼합물을 사용한다. 또한 소다 탈황도 마찬가지다.
선철 탈황은 더욱이 대략 50%철을 함유하는 다량의 황-함유 슬래그 형성물이 포함된다. 큰 용광로에서 매일 선철 10,000t을 생산할 때에 선철 탈황으로부터 철-함유 탈황 슬래그의 소모물은 하루에 대략 300t이다.
슬래그로부터 철의 회수는 노동 낭비와 많은 비용이 든다.
물에 노출될 때, 유독성이고 악취가 나는 하이드로-술파이드(hydrosulfide)가스를 방출하는 다량의 황함유 슬래그(sulfide-containing slags)를 버리는 것이 더 이상 가능하지 않으므로, 이들 슬래그를 처리하는 대단히 값비싼 습식-화학 가공 기술이 개발되어왔다.(DE 38 37 249 A1).
그러나, 탈황에서 발생되는 폐슬러그는 역시 물에 노출될 때 유독성의 그리고 폭발성의 아세틸렌 가스를 방출하는 무반응성 카바이드를 포함할 수 있다.
선행기술의 탈황 공정에서 충진된 레이들에서 함침창에 의하여 탈황 혼합물을 주사하는 것은 상당한 온도 강하를 야기시킨다. 게다가 대량의 선철이 동결될 수 있으며, 상당한 재정상의 손실이 발생하게 된다.
본 발명은 진술된 단점을 극복하는 철 용해물을 탈황시키기 위한 방법과 그 방법을 수행하기 위한 장치를 공급함에 그 목적이 있다.
상기 문제점은 아래와 같은 화학적인 분석값을 갖춘 슬래그와 원료로 인해 발생되는 불순물을 갖는 단계 및 다음에 이어지는 설명에 의한 특징에 의해 해결된다.
틸팅(tilting)이 가능한 낮은 축 노(low-shaft furnace)에 담겨진 내열슬래그 내에 전극을 담구어서 전기 저항일에 의해 1400 내지 1800℃의 온도로 유지하고, 이 슬래그에 황-함유 철 용해물을 탈황시키며, 이 용해물을 탈황 슬래그의 아래로 불연속적으로 또는 연속적으로 배출시키며, 슬래그에 대한 철 용해물의 비율이 중량당 10:1의 값을 초과하지 않도록 하며 탈황 슬래그는 연속적으로 또는 불연속적으로 재생된다.
철 용해물을 탈황화시키는 방법은 선철과 주철을 모두 사용할 수 있으며, 거의 황-함유 슬래그가 발생하지 않으므로 일반적인 철 용해물을 탈황시키는 방법에서 발생되는 심각한 결점이 없으며, 황함유 슬래그에서 발생되는 모든 것을 탈황시킬 수 있다. 본 발명에 따른 방법의 또 다른 장점은 철을 많이 함유하는 슬래그의 값비싼 공정이 필요 없다는 것이다.
본 발명에 따른 방법은 카바이드 또는 마그네슘을 기본으로 하는 고비용의 탈황 보조제를 사용하지 않기 때문에 종래의 방법에 비해 비용이 낮아진다.
본 발명의 방법에서 선철은 보통 제강소에서 사용되는 토피도 래이들(torpedo ladle) 또는 충전 래이들에서 탈황되지 않고, 예를 들면 흑연 또는 콜(coal) 전극을 사용하여 가열되는 특별하게 개발된 낮은 축을 갖는 노(fuenace), 또는 적절하게 응용된 도가니로 또는 전기로가 사용된다. 이 노에서 다량의 기본적인 슬래그가 전기 저항열에 의해 용융되되, 용융철에 대한 슬래그의 중량비는 10보다 작게 유지하거나, 바람직하게 5이하로 유지하며, 연속적인 탈황에서는 2.5이하로 유지한다.
본 발명의 낮은 축을 갖는 노가 틸팅가능하게 되어 있으며, 탈황된 용융철이 탈황 슬래그 아래로 이동할 수 있는 배출수단을 갖는다. 이것은 바람직하게 노 몸체의 바닥부 아래로 뻗어있는 배출파이프에 의하여 달성된다. 배출파이프의 반대편에는 탈황된 선철이 공급되는 공급 거터(feed gutter)가 위치해 있다. 송풍구(tuyere) 또는 다공성 플러그는 노 탱크의 바닥부 위에, 즉 선철을 공급하는 공급 거터의 아래로 제공될 수 있다. 본 발명의 낮은 측을 갖는 노의 바닥부 또는 측면에 여러 개의 송풍구 또는 다공성 플러그를 공급할 수 있다. 선철 및 탈황 슬래그의 개선된 혼합을 위해 공급 거터의 아래나 송풍구 바닥부 위로 공급될 수 있으며, 호퍼(hopper)로 들어오는 황-함유 선철이 호퍼에서 아래로부터 치솟는 탈황 슬래그와 함께 집중적으로 혼합된다. 이는 이미 탈황 작업의 대부분을 수행한 것이다.
노는 적당하게 콜(coal) 중전 점토, 콜 벽돌로 특히 노 바닥부에 라이닝되고, 주로 용융철이 들어와 접촉되는 라이닝은 탄소질의, 염기성의 또는 고-알루미나 내화성 벽돌로 이루어진다.
또한, 그밖에 용융 유닛에도 본 발명의 방법이 사용될 수 있다.
여기서 수반되는 필수조건은 전극에 의해 슬래그를 용융되어야 되고, 연속적으로 또는 불연속적으로 슬래그로부터 별도로 철이 배출되어야 한다.
본 발명의 방법에 의해 적절하게 적용되어 사용되는 용융 유닛은 도가니로 또는 예를 들면 바닥부 편심에 탭핑이 된 전기로이다.
상기 내화성 라이닝이 본 발명의 방법으로 적용된 도가니로 또는 전기로에 편리하게 적용된다.
탈황 공정은 처음에 노에서 염기성 슬래그를 용융하고 나서, 높은 황함유 선찰을 공급함에 의해 수행된다. 물론 역순이 가능하며, 특히 도가니노가 사용된다면 유용하다.
슬래그의 화학적 분석은 다음과 같다.
그리고 원재료에 의해 발생되는 불순물.
바람직한 슬래그의 조성물은 다음의 화학 분석을 갖는다.
그리고 원재료에 의해 발생되는 불순물.
특히 바람직한 본 발명의 슬래그의 조성물은 다음의 화학적 조성물을 갖는다.
그리고 원재료에 의해 발생되는 불순물.
슬래그의 용융은 흑연 또는 탄소전극 사이에 아크가 발생된 후 슬래그의 일부가 액화됨에 의해 실행된다. 슬래그층이 형성될 때, 전극이 용융 슬래그에 학침되고 전기 저항열에 의해 용융 슬래그가 가열된다.
따라서, 형성된 슬래그층에서 필요한 양의 잔존 슬래그가 용해된다.
용융 슬래그는 1400 내지 1800℃ 바람직하게 1500 내지 1700℃, 특히 바람직하게 1550 내지 1650℃의 온도에 이르게 된다.
그리고 나서, 황-함유 철용해물이 상기 고온 슬래그에 균일하게 공급된다. 그때 철 용해물에서 대단히 빠른 탈황 반응이 일어난다. 탈황 반응은 예를 들면, 다공질의 플러그 또는 하나 이상의 바닥부 송풍구를 통하여 아르곤 질소 또는 공기를 포함하는 가스 또는 이들 가스의 혼합물이 송풍된다면 특히 빠르게 일어나며, 그 결과로 고온 슬래그는 유입되는 철 용해물에 대해 세척된다. 게다가, 노의 바닥부에 이미 위치해 있는 철 용해물은 역시 활기차게 교반된다. 그것에 의해 고온 슬래그가 잔존하는 황으로 줄일 수 있다. 슬래그와 함께 철 용해물의 반응이 용융 슬래그에 의하여 씌워진 유입구에서 그리고 그 유입구로 황-함유 철 용해물이 흐르는 호퍼(hoper)에 의하여 활발해질 수 있다. 이러한 목적으로 고온 슬래그가 가스 분사에 의해 호퍼를 통해 아래로부터 위로 이송된다. 이것에 의해 고온 슬래그가 유입된 철 용해물과 교반된다. 이에 철 용해물이 호퍼의 상부로부터 나와 이송된다.
공기 및/또는 수증기와 같은 가스가 용융 슬래그안으로 불어 넣거나, 또는 용융슬러그를 통하여 철 용해물에 하나 또는 그 이상의 랜스(lances)를 함침하는 것은 탈황 공정을 촉진시킨다.
또한 탈황 반응을 촉진시키기 위해 예를 들면 바닥부 송풍구를 통하여 가스와 함께, 선철용 카바이드 또는 석회를 기초로 한 보통의 탈황제를 불어넣을 수 있다.
상기와 같은 방법은 예를 들면 대단히 짧은 시간에 특히 높은 황 함량의 철 용해물 및/또는 극히 낮은 최종 함량으로 철 용해물을 탈황시킬 때 편리하다.
선철을 탈황시키기 위한 유리한 조건에 따라, 상기 공정은 대단히 빨리 일어나서 그 결과로 탈황된 철 용해물이 노가 기울어진 후에 배출관으로부터 연속해서 배출될 수 있다. 이러한 경우 탈황반응이 연속동작으로 일어난다.
그러나, 선철이 낮은 축을 갖는 노에 공급되고 이미 탈황반응이 동시에 일어나야 만이 한가지 동작모드로 적용될 수 있다. 이때 재탈황반응이 수행되며 선철이 낮은 축을 갖는 노의 기울어짐에 의해 배출된다. 배출구가 막혔다면, 전극에 의해 연소될 것이다.
물론, 본 발명의 방법에 따라, 적절하게 적용된 도가니노 또는 전기로를 사용하는 것이 가능하다.
도가니노가 사용된다면, 그 도가니는 먼저 높은 황함유의 선철로 채워지며, 그 후에 전극의 도움으로 선철에 용해된 다량의 용융 슬래그가 채워지며 그 결과로 철에 대한 슬래그의 중량비가 10:1 인 것은 부족하지 않다.
선철은 슬래그가 탈황 공정이 끝날 때까지 용해되고 있는 동안에, 이미 도가니의 바닥에 하나 또는 그 이상의 다공성 플러그를 통해 가스의 주입에 의해 교반된다.
슬래그가 용해된 후, 슬래그에 하나 또는 그 이상의 물이 냉각된 랜스(lances)가 함침되면서 공기 또는 공기와 물 또는 수증기가 용해물내로 불어넣어지게 된다.
상기 공정은 바람직한 선철의 황 함량이 도달될 때까지 계속된다.
이어서 탈황된 선철은 도가니의 바닥부에 위치한 슬라이드 문에 의하여 배출된다.
그 후에 탈황될 고황의 선철(high-sulfur pig iron)이 도가니에 놓여지며 다음에 탈황작업이 시작된다.
보통 슬래그는 황 함량이 대략 중량당 6내지 8%를 초과할 때 폐기된다. 5톤의 탈황 슬래그를 함유하는 낮은 축을 갖는 노를 가지고 이러한 방법으로 최초 0.05%의 황 함량인 700톤에서 1000톤의 선철을 최종 0.01%의 황함량까지 탈황시킬 수 있다. 이것은 하루에 10,000톤의 선철을 생산하는 용광로에서 대략 1시간 30분 내지 2시간 30분에 끝낼 수 있다.
그러나 특별히 불소(fluorine) 함유 탈황 슬래그를 사용한다면 그 숙련공은 슬래그가 슬래그로 산소, 공기 수증기 또는 그 혼합물을 불어넣음에 의해 임의의 탈황반응 효과를 상실하지 않고서, 탈황 공정중에 슬래그로부터 놀랍게도 황의 일부분을 이미 제거할 수 있다.
예를들면, 하나 또는 그 이상의 랜스에 의하여 슬래그로 공기 또는 공기 혼합물 및 수증기를 집중적으로 주입함에 의하여 한시간당 대략 1중량%의 슬래그를 줄일 수 있다. 이것은 탈황 슬래그의 중량을 기초로하여 25톤의 선철이 슬래그에서 증가되는 황함량이 없이, 시간당 0.05%의 최초 황함량에서 0.01 중량%의 최종 황함량으로 탈황될 수 있다는 것을 의미한다.
본 발명의 조성물인 20톤의 슬래그를 함유하는 본 발명의 낮은 축 노를 가지고 이러한 방법으로 대략 하루에 시간당 0.05 내지 0.01%의 500t 선철을 탈황할 수 있다.
이 결과는 두가지 이유로 인하여 숙련가를 완전히 놀라게 한다.
1) 상기와 같은 범위의 탈황 슬래그로부터 황의 제거는 이전에 언급된 적이 없다.
2) 산화 처리된 고황함량의 슬래그가 탈황 능력을 상실할 뿐만 아니라 반대로 저황 함량의 철 용해물에 재황화 효과를 갖는다는 것은 본 기술의 가르침이다.
그러나 또한 슬래그는 슬래그에 추가로 산소, 공기 또는 수증기 또는 그 혼합물의 주입없이, 본 발명의 용융 공정에서 그 황함량의 일부를 상실하게 된다.
따라서 완전히 놀라운 방법으로 간단히 슬래그에서 황을 용해함으로 인해 가능한 것보다 훨씬 많은 양의 선철을 탈황시킬 수 있다.
탈황 슬래그가 황으로 포화될 때, 즉 원하는 정도의 탈황반응이 더 이상 달성되지 않을 때, 슬래그는 재생단계로 된다. 이러한 목적을 위해 선철의 유입이 처음으로 중단되고 탈황된 선철은 완전히 배출된다. 이어지는 슬래그의 재생은, 임의로 SiO2및 또는 Al2O3의 추가후 산화에 의하여 진행된다. 슬래그의 산화는 공기 및/또는 산소를 주입함에 의하여 또는 철 산화물, 철광석 및 /또는 망간 광석과 같은 산화제를 추가함에 의하여 수행될 수 있다. 몇 분 안에 산화된 용융슬래그의 황함량은 예를 들면 6% 내지 0.20%이하로 줄어들게 된다.
환원제(예를들면, 석탄, 코우크스, 갈탄 코우크스, 이탄 코우크스 또는 목탄)은 용융물을 과열시킴으로서 환원된 탈황 슬래그로부터 용해물 및 산화물 위로 공급된다. 그 밖에 알루미늄과 같은 환원제는 역시 슬래그에서 무거운 금속 산화물을 환원시키기 위하여 사용된다.
무거운 금속 산화물이 환원되자마자, 즉 소위 백 슬래그가 존재하면, 선철용 탈황 공정이 다시 시작되게 된다.
산화 공정은 즉, 노로부터 폐-가스 증기에서 수화된 석회와 함께 반응함에 의해 세정기(scrubber)에서 석고로 전환될 수 있는 이산화황(SO2)이 생성되게 된다. 석회와 연도가스의 반응으로부터 발생되는 상기 석고는 더욱이 쉽게 버릴 수가 있다.
적은 양의 슬래그 형성은 황 함유 선철이 탈황공정전에 집어 넣어진 용광로 슬래그로부터 정량적으로 분리될 수 있게 한다. 임의의 조성물에서 일정하게 탈황 슬래그의 화학적 분석을 유지하기 위하여 집어넣어진 용광로 슬래그의 양 및 화학적 분석에 따라서 탈황 슬래그에 주로 석회, 형석 (fluor-spar) 및 아마도 알루미나의 소량을 추가해야한다.
낮은 축의 노에서 슬래그의 양이 증가되는 것을 피할 수 없어 이따금 약간의 탈황 슬래그를 배출시켜야 한다. 이것을 하기 위한 가장 좋은 시간은 슬래그에 언급된 산화 및 환원 공정의 후이다. 이때 슬래그는 적은 량의 황과 최대의 탈황력을 갖는다. 이러한 슬래그는 유리하게 예컨대, 도가니 노에서 고질의 그리고 비용면에서 효과적인 슬래그 원재료로서 사용될 수 있다.
따라서 본 발명의 철 용해물 탈황 공정은 버려지거나 그밖에 정교한 가공기술이 필요한 슬래그를 생산하지 않는다.
본 발명의 방법의 또다른 장점은 선철이 탈황 공정중에 가열되는 것이다.
변압기 동력이 충분하다면 본 발명의 낮은 축 노는 심지어 스크랩 철(scrap lron)을 추가로 녹이고 탈황하는데 사용될 수 있다. 이것은 예를들면 본 발명의 노안에서 일정한 양의 절삭 스크랩 철을 연속적으로 방전시킴으로서 가능해진다.
본 발명에서는 종래의 문제점인 함침 랜스(lance)에 의하여 탈황 혼합물의 주사로부터 온도 강하가 발생되지 않는다.
본 발명의 방법에서 탈항 공정 후 종래의 기술에 따른 탈황재를 주사하는 소모된 황함유 슬래그에 대한 온도 손실이 있고 서투르고 시간 소비적인 슬래그 제거 공정이 생략될 수 있다. 이는 본 발명의 낮은 축 노에서 탈황 선철이 배출관을 거처서 탈황 슬래그로부터 분명하게 분리되기 때문이다.
선행기술에서 선철 탈황반응 후 슬래그 제거공정에서 다른 한편으로, 고황 슬래그의 최초량의 대략 5%가 탈황된 선철위에 여전히 남아있으므로, 천연 강철의 상응하는 재황화반응이 이어지는 제련공정중에 전로(轉爐)에서 산소와 함께 일어난다.
본 발명의 탈황공정의 절대명백한 장점은 그 특별한 구조적인 원리로 인하여 황 함유 선철용 공급 거터(feed gutter)와 탈황된 선철용 배출구 사이에 대단히 적은 높이를 필요로 하므로 용광로와 전로 사이의 생산라인에서 여러 위치로 쉽게 추가될 수 있다는 것이다.
제1도는 본 발명의 낮은 축 노의 가능한 실시예를 나타낸다. 낮은 축 노는 흑연 전극(1)에 의하여 전기적으로 가열된다. 그것은 기울어짐이 가능하며 노 몸체의 바닥부로 아래로 뻗어있는 배출관(2)을 갖는다. 배출관은 탈황된 철 용해물(3)이 탈황 슬래그(4)의 아래로 배출되게 한다. 배출관의 반대편에는 탈황될 선철이 유입되는 공급 거터(5)가 있다. 통풍구(Tuyere)(6)는 선철 공급 거터의 아래에, 노 탱크의 바닥부에 위치된다.
선철 및 탈황 슬래그의 개선된 교반을 위하여 피이드거터의 아래에 공급하지만, 바닥부 송풍구의 위쪽에, 호퍼(7)에서 들어오는 황-함유 선철은 호퍼내에서 아래로부터 위로 발사되는 탈황 슬래그와 강하게 혼합된다.
다음의 실시예는 본 발명을 더욱 설명하기 위하여 제공된다.
상기의 실시예에 대하여 타원형 탱크와 함께 파일럿 노(pilot furnacc)는 석탄 혼합 점토와 함께 일렬로 세워지고 400mm깊이, 260 mm폭 및 240mm 깊이의 보유 공간을 가지고 사용된다. 노는 노바닥(hearth)의 저부에 아래로 뻗어있는 30mm의 내측 직경과 100mm의 외측직경을 가지는 흑연관을 갖는다. 이 케틀(kettle)에서 20kg탈황 슬래그는 100mm의 직경을 가지는 2개의 전극봉의 도움으로 용융된다.
더 빠른 결론에 도달하기 위하여, 즉 가능한한 빨리 슬래그의 황 포화에 도달하기 위하여, 황철광(pyrite)은 황화용 슬래그에 추가된다.
1500℃ 내지 1650℃의 범위에 슬래그 온도가 도달된 후, 10kg 스크랩 주물철이 추가되며 용융은 즉, 15V 및 750A에서 전체 동력을 가지고 계속된다.
모든 주물철이 용융되자마자 슬래그 및 주물철은 30분동안 그 온도에서 유지된다. 실험적인 변화에 의존하며, 슬래그 및 용융물은 30분동안의 시험 기간(실시예 1 및 4)의 끝에 5분동안 흑연봉과 함께 교반되거나 또는 공기 공기와 수증기는 30분 용융시간중(실시예 2 및 3)에 랜스에 의하여 슬래그로 취련되었다. 가스의 취련 속도가 선택되어 그 결과로 슬래그는 격렬하게 교반되며 그러나 대량의 슬래그는 파일럿 노의 외측에 튀겨지지 않는다.
탈황된 주물철은 그후에 흑연관을 통하여 배출된다.
슬래그와 탈황된 주물철의 견본은 화학적 분석을 위하여 얻어졌다.
각 경우마다 스크랩 주물철은 배출후에 다시 추가되며 그 테스트는 한번 또는 그 이상 반복되었다. 테스트를 위하여 사용된 주물철은 중량당 0.21%항, 중량당 3.17% 탄소, 중량당 2.06% 규소 및 중량당 0.27% 망간을 포함하였다.
테스트 결과는 그 설명의 끝에 표 1에 요약된다. 분석에 의하여 발견된 슬래그의 황 함량에 추가하여(주조된 황), 슬래그의 계산된 황 함량(계산된 황)이 진술된다. 슬래그의 계산된 황 함량은 특별한 슬래그의 초기 함량, 즉 미리 실험에서 얻은 황함유량으로부터 실험중에 주물철의 탈황에서 계산된 증가분의 황함유량을 추가한 특별한 슬래그의 초기함량으로부터 기인된다.
슬래그가 용융되고 1650℃의 슬래그 온도가 도달된 후에, 0.21% 황을 가지는 주물철이 용융되었다.(견본번호 0) 주물철이 용융된후에 슬래그 온도는 30분동안 1650℃에서 유지되었다.
30분의 실험 기간의 끝에 주물철 및 슬래그는 흑연봉과 함께 5분동안 교반되었다. 그후에 주물철은 가볍게 타격되며 주물철과 슬래그의 견본이 얻어졌다.
견본 번호 0은 사용된 철 주물의 황 함량을 나타낸다.
탈황된 주물철의 황 값은 중량당 0.010 및 0.017%의 사이에 있다.(견본 번호 1-3). 슬래그의 계산된 황 손실은 30분의 테스트 기간에 기초한 각 경우에 중량당 0.38%였다.
탈황 실험의 끝에 망간 광석-슬래그 중량을 기초하여-은 슬래그에 추가되어 그것에 의하여 슬래그가 탈황되었다. (견본 번호 4).
그러므로 7% 갈탄 코우크스는 그 슬래그(견본 번호 5)로부터 크게 환원된 망간 또는 철 산화물 및 슬래그 위로 공급되었다.
[실시예 2]
이 실시예에서 압축 공기는 랜스(lance)에 의하여 슬래그로 취련되었다. 탈황된 주물철의 황함량은 중량당 0.01 및 0.08% 사이에 있다. (견본 번호 1-4) 슬래그의 계산된 황 손실은 30분동안의 테스트 기간을 기초로 하여 중량당 0.31 및 0.59%(견본번호 2-4)사이에서 변화되었다.
슬래그 온도는 1520℃였다.
탈황 실험의 끝에 슬래그의 황 함량은 40%망간 광석(견본 번호 5)을 추가함에 의하여 중량당 0.13%로 환원되었다.
[실시예 3]
실시예 3에서 압축 공기 및 수증기는 랜스에 의하여 슬래그로 취련되었다. 탈황된 주물철의 황 함량은 중량당(견본 번호 1-3) 0.002 및 0.003%사이였다. 슬래그의 계산된 황 손실은 30분 동안의 테스트 기간을 기초로하여 중량당 0.49 내지 0.56%(견본 번호 2-3)사이에서 변화하였다.
슬래그 온도는 1530℃였다.
[실시예 4]
이 실시예에서 철 주물 및 슬래그는 30분의 테스트 기간의 끝에 5분 동안 흑연봉과 교반되었다.
슬래그의 탈황 효과는 만족스럽지 않다. 상기 슬래그의 화학적 분석은 본 발명의 조성물의 범위에 벗어난다. 탈황공정후에 주물철의 황 함량은 중량당 0.044 및 0.059% 사이였다. (견본 번호 1-4)
슬래그 온도는 1630℃였다.

Claims (13)

  1. 화학적 분석 값이 원료로 인한 불순물과
    을 갖는 슬래그로 이루어지며, 본 발명에 따른 기울어짐이 가능한 낮은 축을 갖는 노, 전기로 또는 도가니노에서 슬러그에 함침되는 전극에 의해 저항가열로 인해 1400∼1800℃의 온도로 되고, 그리고 상기 슬러그와 함께 황함유 철 용해물을 탈황시키며, 탈황 슬러그의 아래로 상기 탈황된 용해물을 배출시키며, 철 용해물과 슬러그의 중량비율이 10:1을 넘지 않으며, 상기 탈황 슬러그가 연속적으로 그리고/또는 불연속적으로 재생되는 것을 특징으로 하는 최소의 슬래그 형성물을 가지고 철용해물을 탈황시키기 위한 방법.
  2. 제1항에 있어서, 사용된 슬래그가 원재료로 인한 불순물과 다음의 화학석 분석 :
    을 갖는 것을 특징으로 하는 최소의 슬래그 형성물을 가지고 철용해물을 탈황시키기 위한 방법.
  3. 제1항에 있어서, 사용된 슬래그가 원재료로 인한 불순물과 다음의 화학적 분석 :
    을 갖는 것을 특징으로 하는 최소의 슬래그 형성물을 가지고 철용해물을 탈황시키기 위한 방법.
  4. 제1항에 있어서, 상기 탈황 슬래그의 온도가 1500∼ 1700℃ 사이인 것을 특징으로 하는 최소의 슬래그 형성물을 가지고 철용해물을 탈황시키기 위한 방법.
  5. 제1항에 있어서, 상기 탈황 슬래그로부터 황의 제거는 공기, 산소, 물 또는 수증기, 철 산화물 철광석 또는 망간광석 단독으로 또는 임의의 원하는 배합에 의하여 수행되는 것을 특징으로 하는 최소의 슬래그- 형성물을 가지고 철용해물을 탈황시키기 위한 방법.
  6. 제1항에 있어서, 상기 철 용해물과 슬러그의 비율이 중량당 5:1의 비율로 유지되는 것을 특징으로 하는 최소의 슬래그 형성물을 가지고 철용해물을 탈황시키기 위한 방법.
  7. 제1항에 있어서, 상기 잘 용해물과 슬러그의 비율이 중량당 2.5:1 비율로 유지되되 연속적으로 탈황되는 것을 특징으로 하는 최소의 슬래그 형성물을 가지고 철용해물을 탈황시키기 위한 방법.
  8. 전극과 같은 수단에 의해 저항 가열로 가열되는 낮은 축 노에 있어서, 노 저부의, 탄소절의, 염기성 또는 고 알루미나 내화성 벽돌에 대한 경사 및 석탄 혼합 점토 및/또는 석탄 벽돌이 그 내화성 라이닝을 위하여 사용되도록 장착되며, 몸체의 바닥부에 아래로 연장되는 배출관을 갖는 것을 특징으로 하는 최소의 슬래그 형성물을 가지고 철용해물을 탈황시키기 위한 장치.
  9. 제8항에 있어서, 상기 몸체에 호퍼가 위치하는 것을 특징으로 하는 최소의 슬래그 형성물을 가지고 철용해물을 탈황시키기 위한 장치.
  10. 제8항에 있어서, 하나 이상의 다공성 플러그 및/또는 하나 이상의 송풍구가 바닥부에 존재하며 및/또는 측벽에 존재하는 것을 특징을 하는 최소의 슬래그 형성물을 가지고 철용해물을 탈황시키기 위한 장치.
  11. 제1항에 있어서, 공기 및/또는 수증기와 같은 가스가 하나 또는 그 이상의 함침봉에 의해 용융 슬래그에 주입되거나 용융 슬래그를 통하여 용융 금속으로 주입되는 것을 특징으로 하는 최소의 슬래그 형성물을 가지고 철용해물을 탈황시키기 위한 방법.
  12. 제1항의 방법에 대한 도가니노의 사용에 있어서, 도가니의 내화성 라이닝은 석탄 탬핑 검토 및/또는 석탄 벽돌로 구성되며, 염기성 또는 고알루미나 내화성 벽돌은 주로 용융철이 라이닝과 접촉하는 곳에서 사용되는 것을 특징으로 히는 최소의 슬래그 형성물읕 가지고 철용해물을 단황시키기 위한 장치.
  13. 제1항에 있어서, 제8항에 의한 낮은 축 노의 몸체에서, 용융 슬래그에 의하여 덮여진 호퍼로 흐르는 황-함유 철용해물은 가스에 의하여 호퍼의 바닥부로부터 위로 이송된 고온, 용융 슬래그와 함께 교반되며 그것에 의하여 이미 일부분이 탈황되는 것을 특징으로 하는 최소의 슬래그 형성물을 가지고 철용해물을 탈황시키기 위한 방법.
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