JPS63134840A - 内燃機関の空気量検出装置 - Google Patents
内燃機関の空気量検出装置Info
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- JPS63134840A JPS63134840A JP17794986A JP17794986A JPS63134840A JP S63134840 A JPS63134840 A JP S63134840A JP 17794986 A JP17794986 A JP 17794986A JP 17794986 A JP17794986 A JP 17794986A JP S63134840 A JPS63134840 A JP S63134840A
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- air flow
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- UNPLRYRWJLTVAE-UHFFFAOYSA-N Cloperastine hydrochloride Chemical compound Cl.C1=CC(Cl)=CC=C1C(C=1C=CC=CC=1)OCCN1CCCCC1 UNPLRYRWJLTVAE-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
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Landscapes
- Measuring Volume Flow (AREA)
- Combined Controls Of Internal Combustion Engines (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
(産業上の利用分野)
この発明は、内燃8!関の空気量検出装置に関する。
(従来の技術)
燃料噴射式内燃機関にあっては1fll$lに吸入され
る空気量を的確に検出することが重要であり、その検出
装置としては空気量を熱線式等の流量センサにより直接
的に検出するものや、圧力センサにより測定される吸気
管内圧力と機関回転速度とから間接的に検出するものが
ある。また、圧力センサのほかに絞り弁開度センサ等を
設け、空気量を絞り弁開度と吸気管内圧力または機関回
転速度とに基づいて検出するものがある(特公昭61−
4981号公報等参照)。
る空気量を的確に検出することが重要であり、その検出
装置としては空気量を熱線式等の流量センサにより直接
的に検出するものや、圧力センサにより測定される吸気
管内圧力と機関回転速度とから間接的に検出するものが
ある。また、圧力センサのほかに絞り弁開度センサ等を
設け、空気量を絞り弁開度と吸気管内圧力または機関回
転速度とに基づいて検出するものがある(特公昭61−
4981号公報等参照)。
(発明が解決しようとする問題点)
しかしながら、このように流量センサや圧力センサを用
いた検出装置では、吸気脈動による検出値の変動が大き
く、これをもとに制御される燃料噴射弁の噴射量が変動
するため、エンジンのトルク変動が大きくなってしまう
。
いた検出装置では、吸気脈動による検出値の変動が大き
く、これをもとに制御される燃料噴射弁の噴射量が変動
するため、エンジンのトルク変動が大きくなってしまう
。
また、絞り弁開度及び回転速度から直接的に空気量を求
めるものにあっては、それぞれの検出値をパラメータと
して空気量を与える3次元テーブル(またはマツプ)を
記憶回路上に形成してお(必要があるが、空気量は回転
速度毎にその変化特性が異なるので、前記テーブルを構
成する空気量データの総数は膨大なものとなり、またこ
のために実際に内燃機関へと適用する際のマツチングに
多大な工数を費やさなければならない。むろん、データ
数を減らせば前記テーブルの記m容量やマツチング工数
の問題をある程度解消することが可能であるが、その場
合空気量値の分解能が低下することになるので、結果的
に空燃比制御の精度が低下してしまう。
めるものにあっては、それぞれの検出値をパラメータと
して空気量を与える3次元テーブル(またはマツプ)を
記憶回路上に形成してお(必要があるが、空気量は回転
速度毎にその変化特性が異なるので、前記テーブルを構
成する空気量データの総数は膨大なものとなり、またこ
のために実際に内燃機関へと適用する際のマツチングに
多大な工数を費やさなければならない。むろん、データ
数を減らせば前記テーブルの記m容量やマツチング工数
の問題をある程度解消することが可能であるが、その場
合空気量値の分解能が低下することになるので、結果的
に空燃比制御の精度が低下してしまう。
さらに、この種の空気量検出装置では機関の気筒容積な
いし排気量によって空気量テーブルの内容が異なってく
るため、機種毎に空気量テーブルを用意する必要があり
、即ち機種毎にマツチングを行わなければならない。
いし排気量によって空気量テーブルの内容が異なってく
るため、機種毎に空気量テーブルを用意する必要があり
、即ち機種毎にマツチングを行わなければならない。
本発明は、こうした従来の問題点を解消することを目的
としている。
としている。
(問題点を解決するための手段)
このために本発明では、ff11図に示したように、機
関回転速度Nを検出する手段101と、絞り弁開度αを
検出する手段102と、前記絞り弁開度αに基づいて機
関吸気通路の流路面積Aを演算する流路面積演算手段1
03と、この流路面積Aを回転速度Nと気筒容積■とで
除算する除算手段104と、この除算結果A/(N・■
)と回転速度Nとに基づいて単位気筒容禎当たりの吸入
空気量に相当する空気量率Q11を演算する空気量率演
算手段105と、この空気量率Qllと気筒容積Vとに
基づいて体積空気流ff1Qeを演算する体積空気量演
算手段106とを設ける。
関回転速度Nを検出する手段101と、絞り弁開度αを
検出する手段102と、前記絞り弁開度αに基づいて機
関吸気通路の流路面積Aを演算する流路面積演算手段1
03と、この流路面積Aを回転速度Nと気筒容積■とで
除算する除算手段104と、この除算結果A/(N・■
)と回転速度Nとに基づいて単位気筒容禎当たりの吸入
空気量に相当する空気量率Q11を演算する空気量率演
算手段105と、この空気量率Qllと気筒容積Vとに
基づいて体積空気流ff1Qeを演算する体積空気量演
算手段106とを設ける。
(作用)
上記構成にあっては、体積空気流量Qcを基本的には絞
り弁開度αと8!閃回転速度Nとから決定するので、内
燃機関の吸気脈動に影響されない正確な流量検出ができ
る。
り弁開度αと8!閃回転速度Nとから決定するので、内
燃機関の吸気脈動に影響されない正確な流量検出ができ
る。
また上記構成にあっては、αとNとから直接的に空気量
を求めるのではなく、aから決定した吸気通路の流路面
積へを、回転速度Nと気筒容積■とで除したものをパラ
メータとして設定している。
を求めるのではなく、aから決定した吸気通路の流路面
積へを、回転速度Nと気筒容積■とで除したものをパラ
メータとして設定している。
このことから、第1には比較的変域の小さいAについて
予め空気量率QI+に対するNの寄与分が反映している
ので、Qllを付与する3次元テーブルを形成する場合
にその設定データ量は従来上りも少なくて済み、従って
マツチング等に要する手間が軽減する。第2には、前記
テーブルから求められる空気i率Q11は単位気筒容積
当たりの空気量を意味しており、このQHに適用機種の
気筒容積を乗することにより当該機種における体積空気
流、t Q cが得られるので、機種毎に固有の空気量
テーブルを用意する必要がなく、従って8!種毎のマツ
チング工数が大幅に減少する。
予め空気量率QI+に対するNの寄与分が反映している
ので、Qllを付与する3次元テーブルを形成する場合
にその設定データ量は従来上りも少なくて済み、従って
マツチング等に要する手間が軽減する。第2には、前記
テーブルから求められる空気i率Q11は単位気筒容積
当たりの空気量を意味しており、このQHに適用機種の
気筒容積を乗することにより当該機種における体積空気
流、t Q cが得られるので、機種毎に固有の空気量
テーブルを用意する必要がなく、従って8!種毎のマツ
チング工数が大幅に減少する。
(実施例)
次に、本発明の実施例につき添付図面に基づいて説明す
る。なお、本発明は基本的には定常的な運転状態での空
気流量の検出を前提としているが、実施例゛としてはこ
の定常空気量を補正して最終的に過渡的運転状態におい
ても適切な空気量が得られるようにしたものを示すこと
にする。
る。なお、本発明は基本的には定常的な運転状態での空
気流量の検出を前提としているが、実施例゛としてはこ
の定常空気量を補正して最終的に過渡的運転状態におい
ても適切な空気量が得られるようにしたものを示すこと
にする。
ff12図において、10は電磁燃料噴射弁、11は機
関吸気ボートである。前記燃料噴射弁10は多気筒内燃
機関の各吸気ボート11毎に設置され、即ち気筒毎の燃
料噴射を行うマルチポイントインノエクション方式とな
っている。
関吸気ボートである。前記燃料噴射弁10は多気筒内燃
機関の各吸気ボート11毎に設置され、即ち気筒毎の燃
料噴射を行うマルチポイントインノエクション方式とな
っている。
12は吸気通路13の途中に介装された絞り弁14の開
度αを検出する絞り弁開度センサ、15は機関回転速度
Nを検出するクランク角センサで、これらの検出信号は
機関冷却水温を検出する水温センサ16、吸入空気の温
度を検出する吸気温センサ(図示せず)、空燃比を検出
する空燃比センサ17等からの信号と共にコントロール
ユニット18に入力される。さらに、機関の気筒容積V
も入力されるが、これは機種に応じて定まる定数である
ので、予めコントロールユニット18に付与されている
。
度αを検出する絞り弁開度センサ、15は機関回転速度
Nを検出するクランク角センサで、これらの検出信号は
機関冷却水温を検出する水温センサ16、吸入空気の温
度を検出する吸気温センサ(図示せず)、空燃比を検出
する空燃比センサ17等からの信号と共にコントロール
ユニット18に入力される。さらに、機関の気筒容積V
も入力されるが、これは機種に応じて定まる定数である
ので、予めコントロールユニット18に付与されている
。
また、19は絞り弁14を迂回するように形成されたバ
イパス通路、20はこのバイパス通路19の開度を可変
とするアイドル制御弁である。
イパス通路、20はこのバイパス通路19の開度を可変
とするアイドル制御弁である。
コントロールユニット18は、CI)U、RAM。
ROM、I10装置等からなるマイクロコンピュータで
構成され、第1図に示した各手段103〜106の全機
能を有し、機関の吸入空気量を検出すると共に、燃料噴
射弁12を介しての燃料噴射量制御をも行う。また、フ
ントロールユニット18は、例えばアイドル述献時に所
定の機関回転速度を保つようにアイドル制御弁20を駆
動制御する。
構成され、第1図に示した各手段103〜106の全機
能を有し、機関の吸入空気量を検出すると共に、燃料噴
射弁12を介しての燃料噴射量制御をも行う。また、フ
ントロールユニット18は、例えばアイドル述献時に所
定の機関回転速度を保つようにアイドル制御弁20を駆
動制御する。
次に、フントロールユニット18内にて実行される内容
をPt53図以下に示した流れ図等に基づいて説明する
。
をPt53図以下に示した流れ図等に基づいて説明する
。
第3図は機関シリングに流入する体積空気ff1Qcy
lcの計算ルーチンを示すもので、Qcylcは前に述
べたQeのシリングへの流量の位置づけをもつ。
lcの計算ルーチンを示すもので、Qcylcは前に述
べたQeのシリングへの流量の位置づけをもつ。
まずステップ301では絞り弁開度センサ12の信号a
からテーブル検索により絞り弁14付近での吸気通路1
1の流路面積Aaが求められる。!¥15図にそのテー
ブル内容を表す特性線図を示すが、一般にAαは絞り弁
開度αに応じで幾何学的に決まる。
からテーブル検索により絞り弁14付近での吸気通路1
1の流路面積Aaが求められる。!¥15図にそのテー
ブル内容を表す特性線図を示すが、一般にAαは絞り弁
開度αに応じで幾何学的に決まる。
ステップ302では、アイドル制御弁20に指令する駆
動制御信号(デユーティ信号)ISCD#−らテーブル
検索によりバイパス通路19の流路面積Abが求められ
る。Pt56図にそのテーブル内容を表す特性線図を示
すが、アイドル制御弁20はデユーティ値が大きくなる
ほど開度が増大し、これに応じて流路面積Abも大きく
なる。
動制御信号(デユーティ信号)ISCD#−らテーブル
検索によりバイパス通路19の流路面積Abが求められ
る。Pt56図にそのテーブル内容を表す特性線図を示
すが、アイドル制御弁20はデユーティ値が大きくなる
ほど開度が増大し、これに応じて流路面積Abも大きく
なる。
そして、ステップ303にて上記AαとAbとの和から
総流路面積Aが算出される。
総流路面積Aが算出される。
次に、ステップ304では上記総流路面積Aに対する定
常での空気量率Qllを求めるが、この場合Ql(はク
ランク角センサ15がらの回転速度Nと、At−Nと機
関の気筒容積■との積で除した値A/(N−V)とをパ
ラメータとして予め割り付けた3次元テーブルから求め
られる。第7図にこの3次元テーブルの内容例を示すが
、この場合総流路面積Aに回転速度Nが反映しているた
め、A(またはa)とNとから直接的に空気流量を求め
る場合に比較して、同一の分解能を確保するために記憶
装置上に用意すべきデータの量はより少なくなる。また
、このテーブルではその検索上のパラメータとしてA/
Nの値をさらに気筒容82Vで除したものを用いる関係
から、テーブルに記憶される空気量率QHは単位気前容
積当たりの空気量を意味しており、従って機種を問わず
共通のテーブルとして使用可能である。
常での空気量率Qllを求めるが、この場合Ql(はク
ランク角センサ15がらの回転速度Nと、At−Nと機
関の気筒容積■との積で除した値A/(N−V)とをパ
ラメータとして予め割り付けた3次元テーブルから求め
られる。第7図にこの3次元テーブルの内容例を示すが
、この場合総流路面積Aに回転速度Nが反映しているた
め、A(またはa)とNとから直接的に空気流量を求め
る場合に比較して、同一の分解能を確保するために記憶
装置上に用意すべきデータの量はより少なくなる。また
、このテーブルではその検索上のパラメータとしてA/
Nの値をさらに気筒容82Vで除したものを用いる関係
から、テーブルに記憶される空気量率QHは単位気前容
積当たりの空気量を意味しており、従って機種を問わず
共通のテーブルとして使用可能である。
ステップ305では、絞り弁10付近を通過した空気が
シリングに流入するまでの遅れを考慮した遅れ係数に2
(K2< 1 >が、回転速度Nと気前容積■との積で
あるN・■と総流路面積Aとをパラメータとする3次元
テーブルからの検索により求められる。第8図にそのテ
ーブル内容を現す特性線図を示す。なお、遅れ係数に2
は総流路面積Aにほぼ相関して変化する。
シリングに流入するまでの遅れを考慮した遅れ係数に2
(K2< 1 >が、回転速度Nと気前容積■との積で
あるN・■と総流路面積Aとをパラメータとする3次元
テーブルからの検索により求められる。第8図にそのテ
ーブル内容を現す特性線図を示す。なお、遅れ係数に2
は総流路面積Aにほぼ相関して変化する。
そして、ステップ306にて上記Q)Iとに2とからシ
リングへの単位気fjR容積当たりの吸入空気量率Qc
ylが求められる。即ち、この場合Qcyl=Qcyl
o+ K 2(Q II Q cylo)である。た
だしQcyloはQcylの何回算出値であり、定常状
態ではQcyla=Q11である。
リングへの単位気fjR容積当たりの吸入空気量率Qc
ylが求められる。即ち、この場合Qcyl=Qcyl
o+ K 2(Q II Q cylo)である。た
だしQcyloはQcylの何回算出値であり、定常状
態ではQcyla=Q11である。
上記演算により求められたQcylは上述の通り単位気
I2容積当たりの空気tI!、量であり、最終的にはス
テップ307にて排気量■を釆しることにより、その排
気量の機種に対応した体積空気流量Qcylが算出され
る。則ち、Q eylc= Q cyl ・Vである。
I2容積当たりの空気tI!、量であり、最終的にはス
テップ307にて排気量■を釆しることにより、その排
気量の機種に対応した体積空気流量Qcylが算出され
る。則ち、Q eylc= Q cyl ・Vである。
このようにして、体積空気流量Qeylcを求めたのち
、14図に示したルーチンにより燃料噴射量Tiが決定
される。このルーチンでは、まずステップ401におい
て、1’p=Ka−Qcylc−KTa・KPaの演算
式に基づいて基本燃料噴射量Tpが求められる。ただし
、前記演算式においてKaは定数、KTaは吸気温補正
係数、KPaは大気圧補正係数である0次に、ステップ
402にてTi=Tp・COEF−LAMBDA+Ts
の演算式に基づいて燃料噴射ji T iが算出される
。ただし、前記演算式においてC0EFは接手補正係数
の総和、LAMBDAは空燃比センサ17からの信号に
基づいて定められた空燃比フィードバック補正係数、T
sは11m燃料噴射弁12の無効パルス幅の補償分であ
り、何れも従来から用いられてきたものと同様のもので
ある。
、14図に示したルーチンにより燃料噴射量Tiが決定
される。このルーチンでは、まずステップ401におい
て、1’p=Ka−Qcylc−KTa・KPaの演算
式に基づいて基本燃料噴射量Tpが求められる。ただし
、前記演算式においてKaは定数、KTaは吸気温補正
係数、KPaは大気圧補正係数である0次に、ステップ
402にてTi=Tp・COEF−LAMBDA+Ts
の演算式に基づいて燃料噴射ji T iが算出される
。ただし、前記演算式においてC0EFは接手補正係数
の総和、LAMBDAは空燃比センサ17からの信号に
基づいて定められた空燃比フィードバック補正係数、T
sは11m燃料噴射弁12の無効パルス幅の補償分であ
り、何れも従来から用いられてきたものと同様のもので
ある。
なお、上記の各ルーチンは機関回転に同期して周期的に
実行される。
実行される。
このように、絞り弁開度a(及びバイパス通路19の開
度)とエンジン回転速度Nとをもとに空気流量Q cy
lcを演算するので、熱線式の流量センサや圧力センサ
を用いたときのように吸気脈動による影響を受けること
なく、内燃機関の正確な吸入空気量を検出することがで
きる。
度)とエンジン回転速度Nとをもとに空気流量Q cy
lcを演算するので、熱線式の流量センサや圧力センサ
を用いたときのように吸気脈動による影響を受けること
なく、内燃機関の正確な吸入空気量を検出することがで
きる。
一方、絞り弁開度と機関回転速度Nから求めた空気量率
QHは、定常状態以外では空気流れの遅れ等に原因して
シリング流入部分での空気量率Qcylとは必ずしも一
致しないが、空気流れの遅れは絞り弁開度αと回転速度
Nとに対応することから、この実施例のようにaとNと
に基づく遅れ係数Ktにより、空気量率Qll及びQc
ylに補正を加えることで、加速等の過渡時における体
積空気流量Qcyleが的確に求められる。
QHは、定常状態以外では空気流れの遅れ等に原因して
シリング流入部分での空気量率Qcylとは必ずしも一
致しないが、空気流れの遅れは絞り弁開度αと回転速度
Nとに対応することから、この実施例のようにaとNと
に基づく遅れ係数Ktにより、空気量率Qll及びQc
ylに補正を加えることで、加速等の過渡時における体
積空気流量Qcyleが的確に求められる。
従って、このようにして検出した体積空気流量Qcyl
cに基づいて燃料噴射量を演算することにより、加速時
や減速時にも燃料噴射弁12からの燃料噴射量Tiが過
剰となったり、あるいは不足したりすることがなく、吸
入空気量に応じた燃料噴射制御が可能となり、これによ
り定常時と同様に加速時や減速時にも適性空燃比を保つ
ことができるので運転状態が頻繁に変化する自動車用機
関においてもその運転性能を者しく改善することができ
るのである。なお、体積空気流量Qcylc又はQey
lの点火時期を制御してもよく、このようにすれば加減
速時において、従来と比べ最適点火時期が得られる。
cに基づいて燃料噴射量を演算することにより、加速時
や減速時にも燃料噴射弁12からの燃料噴射量Tiが過
剰となったり、あるいは不足したりすることがなく、吸
入空気量に応じた燃料噴射制御が可能となり、これによ
り定常時と同様に加速時や減速時にも適性空燃比を保つ
ことができるので運転状態が頻繁に変化する自動車用機
関においてもその運転性能を者しく改善することができ
るのである。なお、体積空気流量Qcylc又はQey
lの点火時期を制御してもよく、このようにすれば加減
速時において、従来と比べ最適点火時期が得られる。
次に、単位気筒容積当たりの定常での空気量率Q11を
求めるための演算処理に関する他の実施例をfjS9図
に示す、これは、A/(N・■)をそのまま使用するの
ではなく、まずステップ901〜902+こて、A/(
N−V)に対してリニアライズした信号Q11゜をテー
ブル検索し、次にステップ903にて補正係数KFLA
Tをテーブル検索して、これらを次のステップ904に
て乗じることによりQHを求めるようにしたものである
。
求めるための演算処理に関する他の実施例をfjS9図
に示す、これは、A/(N・■)をそのまま使用するの
ではなく、まずステップ901〜902+こて、A/(
N−V)に対してリニアライズした信号Q11゜をテー
ブル検索し、次にステップ903にて補正係数KFLA
Tをテーブル検索して、これらを次のステップ904に
て乗じることによりQHを求めるようにしたものである
。
上記Q11゜並びにKFLATのそれぞれのテーブル内
容は!#10図Aと第11図Aとに例示した通9であり
、Qlloについでは機関の気前容積にかかわらず全く
同一のテーブルとなる。[に、機種毎にその気筒容積の
大小に応じた吸気特性上の相異がある場合でも、図示し
た通りKFLATについてのテーブルが若モ異なってく
るのみであるので、その修正は比較的容易である。なお
、空気量の演算パラメータとしてA/(N−V)ではな
しにA/N値を使用した場合のQ)1.とKFLATの
テーブル内容をそれぞれ第10図Bとff511図Bと
に示すが、この場合図示の通り気筒容積の大小に応じて
大幅に異なる特性を付与しなければならないので、機種
毎のマツチング作業が必要になる。
容は!#10図Aと第11図Aとに例示した通9であり
、Qlloについでは機関の気前容積にかかわらず全く
同一のテーブルとなる。[に、機種毎にその気筒容積の
大小に応じた吸気特性上の相異がある場合でも、図示し
た通りKFLATについてのテーブルが若モ異なってく
るのみであるので、その修正は比較的容易である。なお
、空気量の演算パラメータとしてA/(N−V)ではな
しにA/N値を使用した場合のQ)1.とKFLATの
テーブル内容をそれぞれ第10図Bとff511図Bと
に示すが、この場合図示の通り気筒容積の大小に応じて
大幅に異なる特性を付与しなければならないので、機種
毎のマツチング作業が必要になる。
一方、Qllのデータは制御精度上2バイト程度のデー
タ艮が必要であるが、第1の実施例ではこれを3次元テ
ーブル(第7図参照)で付与するのに対して、この実施
例ではQ旧こ対する基本値としてのQH,を2次元テー
ブルで付与し、さらにその補正係数KFLATは、これ
を3次元テーブルではあるが、1バイトデータとして付
与すれば充分であるので、この実施例による場合は全体
として処理が単純化し、演算速度がより向上する。
タ艮が必要であるが、第1の実施例ではこれを3次元テ
ーブル(第7図参照)で付与するのに対して、この実施
例ではQ旧こ対する基本値としてのQH,を2次元テー
ブルで付与し、さらにその補正係数KFLATは、これ
を3次元テーブルではあるが、1バイトデータとして付
与すれば充分であるので、この実施例による場合は全体
として処理が単純化し、演算速度がより向上する。
(発明の効果)
以上のように本発明によれば、空気流量を絞り弁開度と
機関回転速度とから求めるようにしたので、内燃機関の
吸気脈動に影響されない正確な空気流量が得られる。ま
た、絞り弁開度で代表される吸気通路の流路面積を機関
回転速度並びに機関気筒容積で除したものを基本的なパ
ラメータとして空気流量を演算するようにしたので、比
較的少ないデータ処J!i量で精度の高い空気流量値が
得られ、従って制御ll系の記憶容量を節約し、あるい
は個々の機関機種へのマツチング工数を低減できる。
機関回転速度とから求めるようにしたので、内燃機関の
吸気脈動に影響されない正確な空気流量が得られる。ま
た、絞り弁開度で代表される吸気通路の流路面積を機関
回転速度並びに機関気筒容積で除したものを基本的なパ
ラメータとして空気流量を演算するようにしたので、比
較的少ないデータ処J!i量で精度の高い空気流量値が
得られ、従って制御ll系の記憶容量を節約し、あるい
は個々の機関機種へのマツチング工数を低減できる。
また、本発明によれば互いに異なる機関機種毎に固有の
データを用意する必要が烈くな9、従って空気量検出装
置の適用機種毎のマツチング作業を大幅に軽減すること
ができる。
データを用意する必要が烈くな9、従って空気量検出装
置の適用機種毎のマツチング作業を大幅に軽減すること
ができる。
第1図は本発明の構成図である。第2図は本発明の一実
施例の機械的構成図、第3図と第4図はそれぞれ前記実
施例の演算処理の内容を示す流れ図、第5図〜第8図は
前記演算処理の過程で使用されるテーブルの内容を表す
特性線図である。第9図は本発明の他の実施例の演算処
理の内容を示す流れ図、第10図Aと第11図Bは前記
演算処理の過程で使用されるテーブルの内容を表す特性
線図である。第10図Bと第11図Bは、それぞれ空’
A N演算のためのパラメータとして気a容積を採用し
なかった場合のPt5io図A、第11図Aに相当する
特性線図である。 101・・・機関回転速度検出手段、102・・・絞り
弁開度α検出手段、103・・・流路面積演算手段、1
04・・・除算手段、105・・・空気量率演算手段、
1代理人 弁理士 後藤政ざ(外1名)第5図 第6図 l5CD (X) 第7図 第8図 に2テーフ′ル 第10図A 第10図B MN・V) ガ
施例の機械的構成図、第3図と第4図はそれぞれ前記実
施例の演算処理の内容を示す流れ図、第5図〜第8図は
前記演算処理の過程で使用されるテーブルの内容を表す
特性線図である。第9図は本発明の他の実施例の演算処
理の内容を示す流れ図、第10図Aと第11図Bは前記
演算処理の過程で使用されるテーブルの内容を表す特性
線図である。第10図Bと第11図Bは、それぞれ空’
A N演算のためのパラメータとして気a容積を採用し
なかった場合のPt5io図A、第11図Aに相当する
特性線図である。 101・・・機関回転速度検出手段、102・・・絞り
弁開度α検出手段、103・・・流路面積演算手段、1
04・・・除算手段、105・・・空気量率演算手段、
1代理人 弁理士 後藤政ざ(外1名)第5図 第6図 l5CD (X) 第7図 第8図 に2テーフ′ル 第10図A 第10図B MN・V) ガ
Claims (1)
- 機関回転速度を検出する手段と、絞り弁開度を検出する
手段と、前記絞り弁開度に基づいて機関吸気通路の流路
面積を演算する流路面積演算手段と、この流路面積を機
関の回転速度と気筒容積とで除算する除算手段と、この
除算結果と回転速度とに基づいて単位気筒容積当たりの
吸入空気量に相当する空気量率を演算する空気量率演算
手段と、この空気量率と気筒容積とに基づいて体積空気
流量を演算する体積空気量演算手段とを有することを特
徴とする内燃機関の空気量検出装置。
Priority Applications (3)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP17794986A JPH0686843B2 (ja) | 1986-07-29 | 1986-07-29 | 内燃機関の空気量検出装置 |
US07/068,942 US4873641A (en) | 1986-07-03 | 1987-07-01 | Induction volume sensing arrangement for an internal combustion engine or the like |
DE3721911A DE3721911C2 (de) | 1986-07-03 | 1987-07-02 | Ansaugvolumenfühleinrichtung für eine Brennkraftmaschine |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP17794986A JPH0686843B2 (ja) | 1986-07-29 | 1986-07-29 | 内燃機関の空気量検出装置 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPS63134840A true JPS63134840A (ja) | 1988-06-07 |
JPH0686843B2 JPH0686843B2 (ja) | 1994-11-02 |
Family
ID=16039896
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP17794986A Expired - Lifetime JPH0686843B2 (ja) | 1986-07-03 | 1986-07-29 | 内燃機関の空気量検出装置 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPH0686843B2 (ja) |
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPH02129522A (ja) * | 1988-11-10 | 1990-05-17 | Hitachi Ltd | 吸入空気量測定方法、及び同測定装置 |
-
1986
- 1986-07-29 JP JP17794986A patent/JPH0686843B2/ja not_active Expired - Lifetime
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPH02129522A (ja) * | 1988-11-10 | 1990-05-17 | Hitachi Ltd | 吸入空気量測定方法、及び同測定装置 |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
JPH0686843B2 (ja) | 1994-11-02 |
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Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
EXPY | Cancellation because of completion of term |