JPS6149820A - 射出成形方法 - Google Patents

射出成形方法

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JPS6149820A
JPS6149820A JP59170705A JP17070584A JPS6149820A JP S6149820 A JPS6149820 A JP S6149820A JP 59170705 A JP59170705 A JP 59170705A JP 17070584 A JP17070584 A JP 17070584A JP S6149820 A JPS6149820 A JP S6149820A
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    • B29C45/00—Injection moulding, i.e. forcing the required volume of moulding material through a nozzle into a closed mould; Apparatus therefor
    • B29C45/17—Component parts, details or accessories; Auxiliary operations
    • B29C45/76—Measuring, controlling or regulating
    • B29C45/77—Measuring, controlling or regulating of velocity or pressure of moulding material
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Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 〔喧業上の杓用分・叶〕 この発明は、射出成形方法に関する。
〔従来技術〕
第Ｓ図に従来の射出成形方法における射出時の酸形成の
ラム圧および金型内の溶融樹脂Ｅ（以下、型内樹脂圧と
いう）の変化を示す。この図に示すように、酸形成のラ
ム圧は、溶融ａｔ脂を充填するＱ（充填時）には高く、
保圧時にはこれより低いが、従来の成形方法においては
、型内樹脂圧が充填時にはラム圧にほぼ追随して上昇し
、保圧時には、充填された＃！融状態の１１４脂が次第
に冷却固化する際に収縮することに伴い、充填時截内樹
脂王より圧力が次第に低下していく、という圧力変化の
パターンをとるものであったつこのような圧力変化は、
例えば油圧による生じるラム圧、金聾内のキャビティの
稈積、酸形成のノズルからキャビティへ到る通路におけ
る溶融樹脂の流れの抵抗、キャビティに臨むゲートの径
等種々の要因に帰因すると思われる。
〔発明が解決しようとする問題点〕
ところで、固定された型締め能力（ｆｊ１締め力）を持
つ酸形成で成形できる成形品の投影面積は、投影面積Ｘ
型内樹脂圧−型締め力 で決まる大きさが上１１艮であり、投影面積Ｘ型内樹脂
圧がＥＬ形機の型締め能力を越えると、雄嘔と雌型との
間の分割面が開き（開きｔｈ）、結果として、第６図に
示す如く、雄を１と雌型２との分＾り面１＆、２１Ｌに
生じた隙間３に溶融樹脂Ｍが入り込み、成形品にパリＭ
Ａが生じることとなり、製品不良となり、時には成形が
中断される。一方、成形品の光塙密闇を所期の大きさ以
上にするためには、型内樹脂圧を一定の値以上にする必
要があるので、結局、成形可能な成形品の投影面噴け、
成形機の型ゆめ力により制限される。
本発明は上記事情に鑑み、固定された型締めｈｔ力を持
つ射出成形機において、パリを発生させることなく、従
来の上限以上の大きさの投影面噴の成形を可能にするこ
とを目的とする。
〔問題点を解決するための手段〕
本発明は、上記問題点を解決するために、キャビティへ
の溶融樹脂充填時に、充填後の保圧時に必要な酸大型内
剖揃圧より低い型内樹脂圧で溶融樹脂の射出を行うこと
とした。
〔作用〕
充填時の型内樹脂圧が低いことにより、溶融樹脂のキャ
ビティ内での移動速度（つまり充１ｆｉ、屯度）が〃く
なり、したがって、溶融樹脂のキャビティ央部に適する
時間が長くなり、したがって、その間に金型に接する薄
い層がよく冷却固化されてスキン硬化１ｍとなる。この
スキン硬化Ｉ−の内部は溶融状態であり、保持圧力がそ
の内ｇ溶融；−を伝わって全体に作用する。ここで、成
形機の型締め能力を礪える投影面ｆＩｌｆＸ型内樹脂圧
が加って、金型の分割面が開いても、スキン硬化１−の
存在のため、その隙間に溶融ｔ１１脂が人ね込むことは
なく、したがって成形品にパリは生じない。次いで、内
部溶融ｊ−も冷却固化される。
（実施例〕 第１図〜第１Ｉ図に従って本発明の一実施例を説明する
。
第２図は、金型Ａ、および成形［Ｂの！ｆ？面図である
。
金型Ａの詳細を説明すると、１は堆載、２は雌型、４は
固定側取付は板、５は固定側スペーサ、６は可＠飼スペ
ーサ、７は可動側Ｊ佼付は仮、８は突出１１２（、ｈ）
、９は突出板（下）、ｘｏＦｉｏケートリング、１１は
マニホールド、１２はトーピード、１３はランナーブツ
シュ、１４は突出ビン。
１５はランナーである。また、１６け雄型１１と雌蟻２
との間に形成されるキャビティ、つまり成形品部分であ
り、実施例では、第Ｓ図で示した特性會示す従来の金型
でのキャビティの数の二倍を有しており（つまり、投影
面噴が二倍である）、成形截Ｂ力為もの溶融樹脂は各キ
ャビティに共通に射出される。そして、キャビティ１６
に臨むゲート１７の僅は、従来の４２型におけるゲート
の径より大きく、り１ｊえば１６倍の径としている。な
お、実地例の成形品は浅いコツプ状である。
成形？＆Ｂについて説明すると、油圧シリング１８によ
り往ｆ菫駆動されるラム１９がヒータ２０で加熱される
加熱筒２１内にｍ−自在に収容され、加熱［２１の後方
上部にホッパ２２を備え、先端にノズル２３を鋼えた＠
壇である。
上記の金！ｖｉＡ、成形ｄＢで射出成形を行うが。
この場合、ラム圧、すなわちラム１９が加熱筒２１内の
溶融樹脂に作用する圧力を従来の金型におけるラム圧と
同じとする（従って油圧シリンダ１８の油圧が従来と同
じ）と、ｆ４１図に示す如き圧力変化のパターンで射出
成形が行われる。すなわち、型内樹脂圧は、充填時には
充分低く、保圧時には充填時の圧力より高い型内樹脂圧
が保持される。
この保圧時の型内樹脂圧は、成形品の充填密度を上げる
ために必要な圧力以上にする。
このような圧力変化のパター／により成形が行われると
、第３図に示す充＠過程を経てΦヤビテイの末端にまで
達するが、作用の項で述べた如く、充填時の型内樹脂圧
が低いことにより、溶＠＠哨Ｍの充填速ＩｖＬがｄくな
り、＠ｑ図に示す如く、雄ｍｌ、雌型２に接する酵い層
がよく冷却固化されてスキ／ｖ！化層Ｍ、となる。この
スキン硬化４１　Ｍ、の内部は溶融状帳であり、保持圧
力がその内部溶融層Ｍ婁を伝って全体に作用する。この
ように、スキン硬化１ｍＭのＩできるため、金型の分割
面１ｍ、２ｍが開いても、その隙間３に溶融樹脂が入り
込むことはなく、シたがって成形品にパリは生じない。
また、低い殖内樹脂圧で中ヤビティ全体に樹脂を充填さ
せるため、内部応力発生の少ない成形品を得ることがで
きる。
なお、実幅例は、従来の成形方法に比し、成形品の個数
を二倍とし、ゲート径を約１６倍とじたが、第１図に示
す如く充填時の観内明七圧を保工時の）Ｅ力よ秒低くし
て成形するものであｎばよい。
したがって、多数開１［２りでより多い多数１１取りと
するものに、μらず、成形しようとする成形品自体の投
影面ｒＪｌを大きくする場合でもよい。さらに、成形品
の投影１詐禎自体＋１従来と変えずに、ラムの送りＩ＠
度をｊ！くすることによってもよい。
〔発明の効魁〕
以上説明したように本発明によれば、充ノ船寺の型内樹
脂圧を１呆圧時の式内明揃圧より低くして射出を行うの
で、溶融樹脂の充噴速度がＨくなって、金型に接する薄
い層がスキン硬化ｌ−となり、し九がって、成形機の型
締め能力を越える力により金型が開いても、成形品にパ
リＶｉ発生しない。したがって、従来の成形方法と比し
、同じ型、−百め能力の成形機を用いても、より大きな
投影面積の成形が可能となろう憧た、スキン硬化Ｉ―が
できるので、金型の寸法積度が多少悪くて分割面にもと
もと隙間がある場合でも、パリが生じない。
【図面の簡単な説明】
第１図〜）薫り図は本発明の一実施例を示すもので、第
７図はラム圧および截内倒揃圧についての圧力一時間グ
ラフ、第２図は金型および射出成形槻の断面図、犀３図
はキャビティ部分要部（第コ］Ａの（イ）都）の光嘱、
Ｍ楊における状すの拡大図、哨１図は同元部直後におけ
る状態の１広大図、舛Ｓ〜第を図は従来の射出成形方法
を示すもので、第５図は圧力一時間グラフ、ｚ６図はキ
ャビティ部分要部の元部直後の状螺図でろる。 颯Ｓ耐　４＃＋ｉ時

Claims (1)

    【特許請求の範囲】
  1. キャビティへの溶融樹脂充填時に、充填後の保圧時に必
    要な最大型内樹脂圧より低い型内樹脂圧で溶融樹脂の射
    出を行うことを特徴とする射出成形方法。
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