JPS61136656A - 高性能焼結永久磁石材料の製造方法 - Google Patents
高性能焼結永久磁石材料の製造方法Info
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- JPS61136656A JPS61136656A JP59259761A JP25976184A JPS61136656A JP S61136656 A JPS61136656 A JP S61136656A JP 59259761 A JP59259761 A JP 59259761A JP 25976184 A JP25976184 A JP 25976184A JP S61136656 A JPS61136656 A JP S61136656A
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
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Description
【発明の詳細な説明】
利用産業分野
この発明は、Ｒ（ＲはＹを含む希土類元素のうち少なく
とも１種）、Ｂ、Ｆｅを主成分とする焼結永久磁石材料
の製造方法に係り、永久磁石材料を高密度化して、磁気
特性及び機械的強度の向上を計った焼結永久磁石材料の
製造方法に関する。
とも１種）、Ｂ、Ｆｅを主成分とする焼結永久磁石材料
の製造方法に係り、永久磁石材料を高密度化して、磁気
特性及び機械的強度の向上を計った焼結永久磁石材料の
製造方法に関する。
背景技術
現在の代表的な永久磁石材料は、アルニコ、ハードフェ
ライトおよび希土類コバルト磁石である。
ライトおよび希土類コバルト磁石である。
近年のコバルトの原料事情の不安定化に伴ない、コバル
トを２０〜３５Ｗ（％含むアルニコ磁石の需要は減り、
鉄の酸化物を主成分とする安価なハードフェライトが磁
石材料の主流を占めるようになった。
トを２０〜３５Ｗ（％含むアルニコ磁石の需要は減り、
鉄の酸化物を主成分とする安価なハードフェライトが磁
石材料の主流を占めるようになった。
一方、希土類コバルト磁石はコバルトを５０〜６０ｗｔ
％も含むうえ、希土類鉱石中にあまり含まれていない珈
を使用するため大変高価であるが、他の磁石に比べて、
磁気特性が格段に高いため、主として小型で付加価値の
高い磁気回路に多用されるようになった。
％も含むうえ、希土類鉱石中にあまり含まれていない珈
を使用するため大変高価であるが、他の磁石に比べて、
磁気特性が格段に高いため、主として小型で付加価値の
高い磁気回路に多用されるようになった。
そこで、本発明者は先に、高価なＳｍやらを含有しない
新しい高性能永久磁石としてＦｅ −Ｂ −Ｒ系（Ｒは
Ｙを含む希土類元素のうち少なくとも１種）永久磁石を
提案した（特願昭５７−１４５０７２号）、、さらに、
Ｆｅ −Ｂ −Ｒ系の磁気異方性焼結体からなる永久磁
石の温度特性を改善するために、Ｆｅの一部をＧで置換
することにより、生成合金のキュリ一点を上昇させて温
度特性を改善したＦｅ −Ｃｏ Ｂ−Ｒ光磁気異方性
焼結体からなる永久磁石を提案した（特願昭５７−１６
６６６３号）。これらの永久磁石は、Ｒとして陶や円を
中心とする資源的に豊富な軽希土類を用い、Ｆｓを主成
分として２５ＭＧＯｓ以上の極めて高いエネルギー積を
示す、すぐれた永久磁石である。
新しい高性能永久磁石としてＦｅ −Ｂ −Ｒ系（Ｒは
Ｙを含む希土類元素のうち少なくとも１種）永久磁石を
提案した（特願昭５７−１４５０７２号）、、さらに、
Ｆｅ −Ｂ −Ｒ系の磁気異方性焼結体からなる永久磁
石の温度特性を改善するために、Ｆｅの一部をＧで置換
することにより、生成合金のキュリ一点を上昇させて温
度特性を改善したＦｅ −Ｃｏ Ｂ−Ｒ光磁気異方性
焼結体からなる永久磁石を提案した（特願昭５７−１６
６６６３号）。これらの永久磁石は、Ｒとして陶や円を
中心とする資源的に豊富な軽希土類を用い、Ｆｓを主成
分として２５ＭＧＯｓ以上の極めて高いエネルギー積を
示す、すぐれた永久磁石である。
上記の新規なＦｅ−ＢＲ系、Ｆａ−ＣｏＢＲ系永久磁石
を、製造するための出発原料の希土類金属は、一般にＣ
ａ還元法、電解法により製造され、例えば、以下の工程
により製造される。
を、製造するための出発原料の希土類金属は、一般にＣ
ａ還元法、電解法により製造され、例えば、以下の工程
により製造される。
■出発原料として、前記希土類金属、電解鉄、フェロボ
ロン合金あるいはさらに電解６を高周波溶解して諺塊を
鋳造する。
ロン合金あるいはさらに電解６を高周波溶解して諺塊を
鋳造する。
■鋳塊をスタンプミルにより粗粉砕後、ボールミルによ
り湿式粉砕して、１．５１ｓ〜１０虜の微細粉とする。
り湿式粉砕して、１．５１ｓ〜１０虜の微細粉とする。
■磁界中配向にて成型する。
■真空中にて焼結後放冷する。
■Ａｔ雰囲気中にて時効処理する。
上記のごとき製造方法にて得られたＦａ−ＢＲ系異方性
永久磁石材料は、密度が理論密度の９６％程度であり、
有孔体であるため、磁気特性及び機械的性質の向上に限
度があり、また、該系永久磁石合金は非常に酸化しやす
い陶あるいは円を大量に含有するため、実用上、耐酸化
性改善のための磁石表面へのめつき層などの耐酸化性被
膜を施す必要がある。しかし、前記した如く該系磁石は
有孔体であり、微細孔に水分あるいは表面処理の下地処
理用酸性溶液やアルカリ溶液が残存し、時間経過ととも
に発錆の要因となるなどの問題があった。
永久磁石材料は、密度が理論密度の９６％程度であり、
有孔体であるため、磁気特性及び機械的性質の向上に限
度があり、また、該系永久磁石合金は非常に酸化しやす
い陶あるいは円を大量に含有するため、実用上、耐酸化
性改善のための磁石表面へのめつき層などの耐酸化性被
膜を施す必要がある。しかし、前記した如く該系磁石は
有孔体であり、微細孔に水分あるいは表面処理の下地処
理用酸性溶液やアルカリ溶液が残存し、時間経過ととも
に発錆の要因となるなどの問題があった。
発明の目的
この発明は、永久磁石磁石材料を高密度化して、磁気特
性及び機械的強度の向上を計り、後続工程での表面処理
による耐酸化性向上を実効せしめた焼結永久磁石材料の
製造方法を目的としている。
性及び機械的強度の向上を計り、後続工程での表面処理
による耐酸化性向上を実効せしめた焼結永久磁石材料の
製造方法を目的としている。
発明の構成と効果
この発明は、Ｆｅ −Ｂ −Ｒ系永久磁石合金の高密度
化を目的に種々検討した結果、一次焼結にて特定密度を
有する焼結体となし、その後特定条件で熱間静水圧ブレ
ス処理し、時効処理することにより、密度を理論密度の
ほぼ１００％とすることができ、磁気特性の向上、機械
的性質の向上が得られ、磁石材料の高密度無孔化により
、耐酸化性表面処理が有効に機能し、耐酸化性改善に実
効あることを知見したものである。
化を目的に種々検討した結果、一次焼結にて特定密度を
有する焼結体となし、その後特定条件で熱間静水圧ブレ
ス処理し、時効処理することにより、密度を理論密度の
ほぼ１００％とすることができ、磁気特性の向上、機械
的性質の向上が得られ、磁石材料の高密度無孔化により
、耐酸化性表面処理が有効に機能し、耐酸化性改善に実
効あることを知見したものである。
すなわち、この発明は、Ｒ（但しＲはＹを含む希土類元
素のうち少なくとも１種）１１原子％〜１６原子％、Ｂ
４４原子〜１５原子％、Ｆｅ７０原子％〜８５原子％を
主成分とする合金粉末を、！ｌ揚場成型後例えば、真空
中にて９００℃〜１２００℃で一次焼結により理論密度
の９０％以上の密度を有する焼結体となし、この焼結体
を例えば、金属チタン粉末等の酸化防止剤中に埋入した
密封容器内で、不活性ガスを圧力媒体として、温度７０
０℃〜１１００℃、圧力５００気圧〜１３００気圧にて
熱間静水圧ブレス処理し、密度を理論密度の９８．５％
以上とし、その後時効処理を施すことを特徴とする焼結
永久磁石材料の製造方法である。
素のうち少なくとも１種）１１原子％〜１６原子％、Ｂ
４４原子〜１５原子％、Ｆｅ７０原子％〜８５原子％を
主成分とする合金粉末を、！ｌ揚場成型後例えば、真空
中にて９００℃〜１２００℃で一次焼結により理論密度
の９０％以上の密度を有する焼結体となし、この焼結体
を例えば、金属チタン粉末等の酸化防止剤中に埋入した
密封容器内で、不活性ガスを圧力媒体として、温度７０
０℃〜１１００℃、圧力５００気圧〜１３００気圧にて
熱間静水圧ブレス処理し、密度を理論密度の９８．５％
以上とし、その後時効処理を施すことを特徴とする焼結
永久磁石材料の製造方法である。
この発明において、永久磁石用合金粉末の限定理由は下
記するとおりであり、一次焼結体の密度を理論密度の９
０％以上としたのは、９０％未満では、熱間静水圧ブレ
ス処理によって密度を理論密度の９８．５％以上とする
ことができないためである。
記するとおりであり、一次焼結体の密度を理論密度の９
０％以上としたのは、９０％未満では、熱間静水圧ブレ
ス処理によって密度を理論密度の９８．５％以上とする
ことができないためである。
また、熱間静水圧ブレス処理における温度条件を７００
℃〜１１００℃としたのは、７００℃未満では高圧にて
熱間静水圧処理しても高密度化することができず、１１
００℃を越えると、焼結体の溶融点近くになるため、焼
結体の変形が甚しく好ましくないためである。ざらに、
処理圧力が５００気圧未満では焼結体を高密度化するこ
とが困難であり、１３００気圧を越えると高密度化は可
能であるが、処理装置の耐久性やコストの面で好ましく
ないため、５００気圧〜１３００気圧とする。
℃〜１１００℃としたのは、７００℃未満では高圧にて
熱間静水圧処理しても高密度化することができず、１１
００℃を越えると、焼結体の溶融点近くになるため、焼
結体の変形が甚しく好ましくないためである。ざらに、
処理圧力が５００気圧未満では焼結体を高密度化するこ
とが困難であり、１３００気圧を越えると高密度化は可
能であるが、処理装置の耐久性やコストの面で好ましく
ないため、５００気圧〜１３００気圧とする。
この発明における熱間静水圧ブレス処理後の時効処理条
件としては、磁石体の結晶粒の過剰成長を抑制してすぐ
れた磁気特性を発現させるために、時効処理温度は４５
０℃〜１００℃の範囲が好ましく、また、時効処理時間
は５分〜４０時間が好ましい。
件としては、磁石体の結晶粒の過剰成長を抑制してすぐ
れた磁気特性を発現させるために、時効処理温度は４５
０℃〜１００℃の範囲が好ましく、また、時効処理時間
は５分〜４０時間が好ましい。
時効処理時間は時効処理温度と密接に関係するが、５分
未満では時効処理効果が少なく、得られる磁石材料の磁
気特性のばらつきが大きくなり、４０時間を越えると工
業的に長時間を要しすぎ実用的でない。磁気特性の好ま
しい発現と実用的な面から時効処理時間は３０分から８
時間が好ましい。
未満では時効処理効果が少なく、得られる磁石材料の磁
気特性のばらつきが大きくなり、４０時間を越えると工
業的に長時間を要しすぎ実用的でない。磁気特性の好ま
しい発現と実用的な面から時効処理時間は３０分から８
時間が好ましい。
また、時効処理は２段以上の多段時効処理を用いること
もできる。例えば、１０６０℃にて焼結した焼結体を、
温度９００℃、圧力９００気圧にて、熱間静水圧ブレス
処理した後、１段目として、１５０℃〜１ｏｏｏ℃で３
０分ないし６時間の初段時効処理し、さらに、２段目以
降に、４５０℃〜１５０℃で２〜３０時間の１段以上の
時効処理を行なうことにより、残留磁束密度、保磁力、
減磁曲線の角形性のいずれにも極めてすぐれた磁石特性
を有する磁石材料を得ることができる。
もできる。例えば、１０６０℃にて焼結した焼結体を、
温度９００℃、圧力９００気圧にて、熱間静水圧ブレス
処理した後、１段目として、１５０℃〜１ｏｏｏ℃で３
０分ないし６時間の初段時効処理し、さらに、２段目以
降に、４５０℃〜１５０℃で２〜３０時間の１段以上の
時効処理を行なうことにより、残留磁束密度、保磁力、
減磁曲線の角形性のいずれにも極めてすぐれた磁石特性
を有する磁石材料を得ることができる。
また、多段時効処理に代えて、４５０℃〜７００℃の時
効処理温度から室温までを空冷あるいは水冷などの冷却
方法で、０．２℃／ｌｉｎ 〜２０℃／ｒａ ｉ ｎの
冷却速度で冷却する方法によっても、゛上記時効処理と
同等の磁気特性を有する永久磁石材料を得ることができ
る。
効処理温度から室温までを空冷あるいは水冷などの冷却
方法で、０．２℃／ｌｉｎ 〜２０℃／ｒａ ｉ ｎの
冷却速度で冷却する方法によっても、゛上記時効処理と
同等の磁気特性を有する永久磁石材料を得ることができ
る。
永久磁石用合金粉末の限定理由
この発明の永久磁石材料に用いる希土類元ｉＲは、１１
原子％〜１６原子％のＮｄ 、 ｐｒ 、 ｏｙ 。
原子％〜１６原子％のＮｄ 、 ｐｒ 、 ｏｙ 。
Ｈｏ 、Ｔｂのうち少なくとも１種、あるいはさらに、
Ｌａ 、 Ｃｅ 、 Ｇｄ 、 Ｅｒ 、 Ｅｕ 、
Ｐｉ 、 Ｔｍ 。
Ｌａ 、 Ｃｅ 、 Ｇｄ 、 Ｅｒ 、 Ｅｕ 、
Ｐｉ 、 Ｔｍ 。
Ｙｂ、Ｙのうち少なくとも１種を含むものが好ましい。
又、通例Ｒのうち１種をもって足りるが、実用上は２種
以上の混合物（ミツシュメタル、ジジム等）を入手上の
便宜等の理由により用いることができる。
以上の混合物（ミツシュメタル、ジジム等）を入手上の
便宜等の理由により用いることができる。
なお、このＲは純希土類元素でなくてもよく、工業上入
手可能な範囲で製造上不可避な不純物を含有・するもの
でも差支えない。
手可能な範囲で製造上不可避な不純物を含有・するもの
でも差支えない。
Ｒ（Ｙを含む希土類元素のうち少なくとも１種）は、新
規な上記系永久磁石を製造する合金粉末における、必須
元素であって、１１原子％未満では、結晶構造がα−鉄
と同一構造の立方晶組織となるため、高磁気特性、特に
高保磁力が得られず、１６原子％を越えると、Ｒリッチ
な非磁性相が多くなり、残留磁束密度（Ｂｒ ）が低下
して、すぐれた特性の永久磁石が得られない。よって、
希土類元素は、１１原子％〜１６原子％の範囲とする。
規な上記系永久磁石を製造する合金粉末における、必須
元素であって、１１原子％未満では、結晶構造がα−鉄
と同一構造の立方晶組織となるため、高磁気特性、特に
高保磁力が得られず、１６原子％を越えると、Ｒリッチ
な非磁性相が多くなり、残留磁束密度（Ｂｒ ）が低下
して、すぐれた特性の永久磁石が得られない。よって、
希土類元素は、１１原子％〜１６原子％の範囲とする。
Ｂは、新規な上記系永久磁石用合金粉末における、必須
元素であって、４原子％未満では、菱面体組織となり、
高い保磁力（ｉＨＣ’）は得られず、１５原子％を越え
ると、Ｂリッチな非磁性相が多くなり、残留磁束密度（
Ｂｒ ）が低下するため、すぐれた永久磁石が得られな
い。よって、Ｂは、４原子％〜１５原子％の範囲とする
。
元素であって、４原子％未満では、菱面体組織となり、
高い保磁力（ｉＨＣ’）は得られず、１５原子％を越え
ると、Ｂリッチな非磁性相が多くなり、残留磁束密度（
Ｂｒ ）が低下するため、すぐれた永久磁石が得られな
い。よって、Ｂは、４原子％〜１５原子％の範囲とする
。
Ｆｅは、新規な上記系永久磁石用合金粉末において、必
須元素であり、７０原子％未満では残留磁束密度（Ｂ「
）が低下し、８５原子％を越えると、高い保磁力が得ら
れないので、Ｆｅは７０原子％〜８５原子％の含有とす
る。
須元素であり、７０原子％未満では残留磁束密度（Ｂ「
）が低下し、８５原子％を越えると、高い保磁力が得ら
れないので、Ｆｅは７０原子％〜８５原子％の含有とす
る。
また、この発明による永久磁石用合金において、Ｆｅの
一部を６で置換することは、得られる磁石の磁気特性を
損うことなく、温度特性を改善することができるが、Ｃ
ｏ置換量がＦ・の５０％を越えると、逆に磁気特性が劣
化するため、好ましくない。
一部を６で置換することは、得られる磁石の磁気特性を
損うことなく、温度特性を改善することができるが、Ｃ
ｏ置換量がＦ・の５０％を越えると、逆に磁気特性が劣
化するため、好ましくない。
この発明の合金粉末において、高い残留磁束密度と高保
磁力を得るためには、Ｒ１２原子％〜１５原子％、Ｂ６
６原子〜１４原子％、Ｆ ｅ７１７１原子８２原子％が
好ましい。
磁力を得るためには、Ｒ１２原子％〜１５原子％、Ｂ６
６原子〜１４原子％、Ｆ ｅ７１７１原子８２原子％が
好ましい。
また、この発明による永久磁石用合金粉末は、Ｒ，Ｂ、
Ｆｅの他、工業的生産上不可避的不純物の存在を許容で
きるが、Ｂの 一部を４．０原子％以下のＣ１３，５原
子％以下のＰ、２．５原子％以下のＳ、３．５原子％以
下のＣｕのうち少なくとも１種、合計量で４．０原子％
以下で置換することにより、永久磁石の製造性改善、低
価格化が可能である。
Ｆｅの他、工業的生産上不可避的不純物の存在を許容で
きるが、Ｂの 一部を４．０原子％以下のＣ１３，５原
子％以下のＰ、２．５原子％以下のＳ、３．５原子％以
下のＣｕのうち少なくとも１種、合計量で４．０原子％
以下で置換することにより、永久磁石の製造性改善、低
価格化が可能である。
また、下記添加元素のうち少なくとも１種は、ＲＢ
Ｆｅ系あるいはＲ−Ｂ −Ｃｏ−Ｆｅ系永久磁石に対し
てその保磁力等を改善あるいは製造性の改善、低価格化
に効果があるため添加する。しかし、保磁力改善のため
の添加に伴ない残留磁束密度（Ｓｒ ）の低下を招来す
るので、下記範囲での添加が望ましい。
Ｆｅ系あるいはＲ−Ｂ −Ｃｏ−Ｆｅ系永久磁石に対し
てその保磁力等を改善あるいは製造性の改善、低価格化
に効果があるため添加する。しかし、保磁力改善のため
の添加に伴ない残留磁束密度（Ｓｒ ）の低下を招来す
るので、下記範囲での添加が望ましい。
５．０原子％以下のＡｔ、３．０原子％以下のＴ（，５
，５原子％以下のＶ、４．５原子％以下のＯｒ。
，５原子％以下のＶ、４．５原子％以下のＯｒ。
５．０原子％以下のＭｎ、５原子％以下の８１．９．０
原子％以下のＮｂ、 ７．０原子％以下のＴａ、５．２
原子％以下のＭｏ２Ｓ、０原子％以下のＷ、１．０原子
％以下の３ｉ）、３Ｊ原子％以下のＧＯｌｌ、５原子％
以下の３ｎ、３．３原子％以下のＺｒ。
原子％以下のＮｂ、 ７．０原子％以下のＴａ、５．２
原子％以下のＭｏ２Ｓ、０原子％以下のＷ、１．０原子
％以下の３ｉ）、３Ｊ原子％以下のＧＯｌｌ、５原子％
以下の３ｎ、３．３原子％以下のＺｒ。
６．０原子％以下のＮ１．５．０原子％以下の８１．３
．３原子％以下のＨｔのうち少なくとも１種を添加含有
、但し、２種以上含有する場合は、その最大含有ｍは当
該添加元素のうち最大値を有するものの原子％以下の含
有させることにより、永久磁Ｇの高保磁力化が可能にな
る。
．３原子％以下のＨｔのうち少なくとも１種を添加含有
、但し、２種以上含有する場合は、その最大含有ｍは当
該添加元素のうち最大値を有するものの原子％以下の含
有させることにより、永久磁Ｇの高保磁力化が可能にな
る。
この発明における合金粉末の結品相は主相が少なくとも
５０ ｖｏ１％以上の正方品、少なくとも１ｖｏ１％以
上の非磁性金属間化合物であることが、すぐれた磁気特
性を有する焼結永久磁石を作製するのに不可欠である。
５０ ｖｏ１％以上の正方品、少なくとも１ｖｏ１％以
上の非磁性金属間化合物であることが、すぐれた磁気特
性を有する焼結永久磁石を作製するのに不可欠である。
また、この発明の永久磁石は、磁場中ブレス成型するこ
とにより磁気的異方性磁石が得られ、また、無磁界中で
ブレス成型することにより、磁気的等方性磁石を得るこ
とができる。
とにより磁気的異方性磁石が得られ、また、無磁界中で
ブレス成型することにより、磁気的等方性磁石を得るこ
とができる。
この発明による磁気異方性永久磁石材料は、残留磁束密
度３ｒ ＞１０．５ＫＧ、を示し、最大エネルギー積（
Ｂ ｔ（＞ ｍａｘ≧２５Ｍ Ｇ Ｏｓ ＠ 示Ｌ／、
［大１１１１ ハ４０ＭＧＯｅ以上に達する。
度３ｒ ＞１０．５ＫＧ、を示し、最大エネルギー積（
Ｂ ｔ（＞ ｍａｘ≧２５Ｍ Ｇ Ｏｓ ＠ 示Ｌ／、
［大１１１１ ハ４０ＭＧＯｅ以上に達する。
また、この発明永久磁石用合金粉末の組成が、Ｒ１１原
子％〜１６原子％、Ｂ４４原子〜１５原子％、Ｃｏ４５
原子％以下、Ｆａ 残部の場合、得られる磁気異方性
永久磁石合金は、上記磁石合金と同等の磁気特性を示し
、残留磁束密度の温度係数が、０．１％／℃以下となり
、すぐれた特性が得られる。
子％〜１６原子％、Ｂ４４原子〜１５原子％、Ｃｏ４５
原子％以下、Ｆａ 残部の場合、得られる磁気異方性
永久磁石合金は、上記磁石合金と同等の磁気特性を示し
、残留磁束密度の温度係数が、０．１％／℃以下となり
、すぐれた特性が得られる。
また、この発明永久磁石用合金粉末のＲの主成分がその
５０％以上を軽希土類金属が占める場合で、Ｒ１２原子
％〜１５原子％、Ｂ ６原子％〜１４原子％、Ｆｅ
７１原子％〜８２原子％の場合、あるいはざらにＣｏ５
原子％〜４５原子％、を主成分とするとき、焼結磁石の
場合層もすぐれた磁気特性を示し、特に軽希土類金属が
陶の場合には、（ＢＨ）ｍａｘはその最大値が４０ＭＧ
Ｏｅ以上に達する。
５０％以上を軽希土類金属が占める場合で、Ｒ１２原子
％〜１５原子％、Ｂ ６原子％〜１４原子％、Ｆｅ
７１原子％〜８２原子％の場合、あるいはざらにＣｏ５
原子％〜４５原子％、を主成分とするとき、焼結磁石の
場合層もすぐれた磁気特性を示し、特に軽希土類金属が
陶の場合には、（ＢＨ）ｍａｘはその最大値が４０ＭＧ
Ｏｅ以上に達する。
実施例
工且匠工
原子百分率で、７９Ｆａ７Ｂ１４Ｎｄの組成からなる平
均粒度４摩の合金粉末を、１０ ｋｏｅの磁界中で、２
ｔｏｎｅの圧力で加圧成型したのち、ｌＸ１Ｏ−７Ｔ
ｏｒｒの真空中で、１ｏｓｏ℃、２時間焼結して理論密
度の９６％密度を有する一次焼結体を得、この一次焼結
体を密封容器内で金属チタン粉末中に埋入し、ｋガスを
圧力媒体として、温度９００℃、圧力９００気圧の熱間
静水圧ブレス処理した。
均粒度４摩の合金粉末を、１０ ｋｏｅの磁界中で、２
ｔｏｎｅの圧力で加圧成型したのち、ｌＸ１Ｏ−７Ｔ
ｏｒｒの真空中で、１ｏｓｏ℃、２時間焼結して理論密
度の９６％密度を有する一次焼結体を得、この一次焼結
体を密封容器内で金属チタン粉末中に埋入し、ｋガスを
圧力媒体として、温度９００℃、圧力９００気圧の熱間
静水圧ブレス処理した。
ついで、６００℃で１時間の時効処理を施したのち、磁
気特性及び機械的性質を測定した。その結果は第１表に
示すとおりでおる。
気特性及び機械的性質を測定した。その結果は第１表に
示すとおりでおる。
また、比較のため、一次焼結体に熱間静水圧ブレス処理
を施さない以外は上記製造方法で製造した比較磁石材料
を作製し、同様に磁気特性及び機械的性質を測定し、第
１表にその結果を示す。
を施さない以外は上記製造方法で製造した比較磁石材料
を作製し、同様に磁気特性及び機械的性質を測定し、第
１表にその結果を示す。
友直医２
原子百分率で、７１．５Ｆｅ ８Ｂ ６Ｃｏ１４．５Ｊ
ｌ＆の組成からなる平均粒度５ｐの合金粉末を、１０ｋ
Ｏｅの磁界中で、２ ｊｏｎ４の圧力で加圧成型したの
ち、１×１Ｏ−４Ｔｏｒｒの真空中で、１０４０℃、２
時間焼結して理論密度の９５％書度を有する一次焼結体
を得、この一次焼結体を密封容器内で金属チタン粉末中
に埋入し、Ａｒガスを圧力媒体として、温度８００℃。
ｌ＆の組成からなる平均粒度５ｐの合金粉末を、１０ｋ
Ｏｅの磁界中で、２ ｊｏｎ４の圧力で加圧成型したの
ち、１×１Ｏ−４Ｔｏｒｒの真空中で、１０４０℃、２
時間焼結して理論密度の９５％書度を有する一次焼結体
を得、この一次焼結体を密封容器内で金属チタン粉末中
に埋入し、Ａｒガスを圧力媒体として、温度８００℃。
圧力９００気圧の熱間貯水圧ブレス処理した。
ついで、６００℃で１時間の時効処理を施したのち、磁
気特性及び機械的性質を測定した。その結果は第２表に
示すとおりである。
気特性及び機械的性質を測定した。その結果は第２表に
示すとおりである。
また、比較のため、一次焼結体に熱間静水圧ブレス処理
を施さない以外は上記製造方法で製造した比較磁石材料
を作製し、同様に磁気特性及びは械的性質を測定し、第
２表にその結果を示す。
を施さない以外は上記製造方法で製造した比較磁石材料
を作製し、同様に磁気特性及びは械的性質を測定し、第
２表にその結果を示す。
以下余白
第１表
第２表
第１表及び第２表の結果から明らかなように、この発明
の製造方法による永久磁石材料は、磁気特性及び機械的
性質が向上していることが分る。
の製造方法による永久磁石材料は、磁気特性及び機械的
性質が向上していることが分る。
出願人 住友特殊金属株式会社
自発手続ネ甫正書
昭和６０年 ２月１８日
Claims (1)
- １Ｒ（但しＲはＹを含む希土類元素のうち少なくとも１
種）１１原子％〜１６原子％、Ｂ４原子％〜１５原子％
、Ｆｅ７０原子％〜８５原子％を主成分とする合金粉末
を、磁場成型後、一次焼結により理論密度の９０％以上
の密度を有する焼結体となし、この焼結体を密封容器内
で、不活性ガスを圧力媒体として、温度７００℃〜１１
００℃、圧力５００気圧〜１３００気圧にて熱間静水圧
ブレス処理し、その後時効処理を施すことを特徴とする
焼結永久磁石材料の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP59259761A JPS61136656A (ja) | 1984-12-07 | 1984-12-07 | 高性能焼結永久磁石材料の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP59259761A JPS61136656A (ja) | 1984-12-07 | 1984-12-07 | 高性能焼結永久磁石材料の製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS61136656A true JPS61136656A (ja) | 1986-06-24 |
| JPH0445573B2 JPH0445573B2 (ja) | 1992-07-27 |
Family
ID=17338590
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP59259761A Granted JPS61136656A (ja) | 1984-12-07 | 1984-12-07 | 高性能焼結永久磁石材料の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS61136656A (ja) |
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6242404A (ja) * | 1985-08-20 | 1987-02-24 | Toshiba Corp | 希土類鉄系永久磁石の製造方法 |
| JPS6350444A (ja) * | 1986-08-20 | 1988-03-03 | Mitsubishi Metal Corp | Ｎｄ−Ｆｅ−Ｂ系焼結合金磁石の製造法 |
| JPS63195246A (ja) * | 1987-02-04 | 1988-08-12 | クルーシブル マテリアルス コーポレイシヨン | 高温度適用永久磁石合金 |
| JPS6448405A (en) * | 1987-08-19 | 1989-02-22 | Mitsubishi Metal Corp | Manufacture of rare earth-iron-boron magnet |
| WO2013115325A1 (ja) * | 2012-02-03 | 2013-08-08 | 日産自動車株式会社 | 焼結磁石の製造方法および製造装置 |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN103680918B (zh) * | 2013-12-11 | 2016-08-17 | 烟台正海磁性材料股份有限公司 | 一种制备高矫顽力磁体的方法 |
-
1984
- 1984-12-07 JP JP59259761A patent/JPS61136656A/ja active Granted
Cited By (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6242404A (ja) * | 1985-08-20 | 1987-02-24 | Toshiba Corp | 希土類鉄系永久磁石の製造方法 |
| JPH0418441B2 (ja) * | 1985-08-20 | 1992-03-27 | Tokyo Shibaura Electric Co | |
| JPS6350444A (ja) * | 1986-08-20 | 1988-03-03 | Mitsubishi Metal Corp | Ｎｄ−Ｆｅ−Ｂ系焼結合金磁石の製造法 |
| JPS63195246A (ja) * | 1987-02-04 | 1988-08-12 | クルーシブル マテリアルス コーポレイシヨン | 高温度適用永久磁石合金 |
| JPS6448405A (en) * | 1987-08-19 | 1989-02-22 | Mitsubishi Metal Corp | Manufacture of rare earth-iron-boron magnet |
| WO2013115325A1 (ja) * | 2012-02-03 | 2013-08-08 | 日産自動車株式会社 | 焼結磁石の製造方法および製造装置 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0445573B2 (ja) | 1992-07-27 |
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