JPS6040233A - Belt - Google Patents

Abstract

PURPOSE:To obtain a belt retaining a high strength and a proper elongation while being excellent in the corrosion resistance and wear resistance by covering a fabric made of twisted yarns comprising a polyester fiber having a specific characteristic with a rubber or flexible resin. CONSTITUTION:A fabric made of a twisted yarns comprising polyester fibers having characteristics (a)-(h) as mentioned below is covered with a rubber or flexible resin on one or both sides thereof: (a) polyester in which more than 85mol% of the repeated unit is ethyleneterephtharte, (b) intrinsic viscosity >=0.5, (c) [r/R=double refrative index of fiber at the position of 0.9]-[r/R=double refractive index of fiber at the position of 0.0]<0, (d) double refractive index >=180X10<-3>, (e) fiber long cycle at small angular X ray diffraction >=160A, (f) specific gravity >=1.390, (g) dry heat shrinkage <=15% and (h) single system denier <=35.

Description

【発明の詳細な説明】 本発明は産業用機械に使用されるコンベアベルト等の平
ベルトおよびＶベルトに関する。DETAILED DESCRIPTION OF THE INVENTION The present invention relates to flat belts and V-belts such as conveyor belts used in industrial machines.

従来この種のベルトは脂肪族ポリアミド、ポリエチレン
テレフタレート、ホリビニルアルコールなどの合成繊維
よりなるフィラメント織物を基布とし、耐摩耗性のある
ゴム質または可撓性゛樹脂を被覆したものが使用されて
いるが、強力、伸度。Traditionally, belts of this type have a base fabric made of filament fabric made of synthetic fibers such as aliphatic polyamide, polyethylene terephthalate, and polyvinyl alcohol, and are coated with abrasion-resistant rubber or flexible resin. However, it is strong and elastic.

耐薬品性などの点で充分なものとは言い難い。すなわち
平べ、ルトやＶベルト等に要求される特性は高強力、低
伸度および耐薬品性である。高強力が必要なことは当然
であり、それと同時に適度な低い伸度が要求される。伸
度が高すぎると経時的にベルトにたるみを生じさせる。It is hard to say that it is sufficient in terms of chemical resistance, etc. That is, the properties required for flat belts, belts, V-belts, etc. are high strength, low elongation, and chemical resistance. It goes without saying that high strength is required, and at the same time, moderately low elongation is also required. If the elongation is too high, the belt will sag over time.

極端に低伸度の場合はベルトに充分な張力を与えること
が困雌になる。高強力のベルトを製造するには太デニー
ル糸を経糸として用いることができるが、重置や厚みが
増大し、運搬や取扱上の作業面で好ましくない。If the elongation is extremely low, it may be difficult to apply sufficient tension to the belt. To manufacture a high-strength belt, thick denier yarns can be used as warp yarns, but this increases the overlap and thickness, which is unfavorable in terms of transport and handling.

これらの課題を解決するために、実開昭５２−１２０７
７５号公報において、ポリバラフェニレンテレフタルア
ミドを正体とする繊維とポリメタフェニレンイソフタル
アミドを主１トとする繊維より成る合撚糸を経糸に用い
、ポリメタフェニレンイソフタルアミドを主体とする繊
維を緯糸に用いてなるベルトが提案されているが、長期
間にわたり使用すると耐摩耗性に問題があり、ベルトと
ベルト駆動部の接触面においてベルトが摩耗し５次第に
ベルトの強力が低下するという欠点がある。これはポリ
バラフェニレンテレフタルアミドｍ　ａ　カ剛直な高分
子鎖から成っているため摩耗性が低いことに起因する。In order to solve these problems,
In Publication No. 75, a twisted yarn consisting of a fiber whose identity is polyvaphenylene terephthalamide and a fiber whose identity is mainly polymethaphenylene isophthalamide is used for the warp, and a fiber mainly composed of polymethaphenylene isophthalamide is used for the weft. Belts using this method have been proposed, but when used for a long period of time, there is a problem in abrasion resistance, and the belt is worn out at the contact surface between the belt and the belt drive section, and the strength of the belt gradually decreases. This is due to the low abrasion resistance of polyvalent phenylene terephthalamide, which is composed of rigid polymer chains.

一方実開昭５２−１２０７７４号公報において、金属繊
維を芯にし、該芯の外周を全芳香族ポリアミド繊維でと
り囲んでなるコアスパン糸を経糸として用い、全芳香族
ポリアミド繊維を緯糸として用いてなる織ベルトを同時
に提供しているが、この場合に全芳香族ポリアミド繊維
がポリバラフェニレンテレフタルアミド繊維の場合は上
記と同様な耐摩耗性に関する欠点を有している。また産
業ＪＨａ械に用いられるベルトは、産業分野により柿々
の薬品、最も一般的に用いられるのは硫酸等の酸或いは
苛性ソーダ等のアルカリといった薬品によりベルトが個
れたり、また湿潤する場合があり、こういった場合はポ
リバラフェニレンテレフタルアミド繊維の強力は、酸、
アルカリ等による腐蝕により急激に低下すると共に耐摩
耗性が顕著に低下することも判明している。On the other hand, in Japanese Utility Model Application Publication No. 52-120774, a core spun yarn consisting of a metal fiber as a core and a wholly aromatic polyamide fiber surrounding the core is used as the warp, and a wholly aromatic polyamide fiber is used as the weft. At the same time, a woven belt is provided, but in this case, if the wholly aromatic polyamide fiber is polybara phenylene terephthalamide fiber, it has the same drawbacks regarding abrasion resistance as described above. In addition, belts used in industrial JHa machines may become chipped or wet due to chemicals used in various industries, most commonly acids such as sulfuric acid or alkalis such as caustic soda. In this case, the strength of polyvalent phenylene terephthalamide fiber is acid,
It has also been found that corrosion by alkali etc. causes a rapid decrease in wear resistance and a marked decrease in wear resistance.

このような現状のもとに１本発明者らは高強力と適度の
伸度を保有し、酸、アルカリ等による腐蝕に耐え、かつ
優れた耐摩耗性を有するベルトの構成について鋭意研究
の結果１本発明に到達したのである。Under these circumstances, the present inventors have conducted extensive research into the structure of a belt that has high strength and appropriate elongation, resists corrosion by acids and alkalis, and has excellent abrasion resistance. The present invention has been achieved.

すなわち１本発明の要旨は、下記（イ）〜（チ）の特性
を有するポリエステル繊維からなる撚糸を用いた基布に
、ゴム質または可撓性樹脂を片面あるいは両面に彼晋し
てなるベルトである。That is, 1. The gist of the present invention is to provide a belt made by coating a base fabric using twisted yarn made of polyester fibers having the following characteristics (a) to (h) with rubber or flexible resin on one or both sides. It is.

（イ）繰返し即位の８５モルチ以上がエチレンプレフタ
レートよりなるポリニスデル （ロ）　ＩＶ≧０．５０ （１）　△ｎムーΔｎＢ＜０ に）　△ｎ≧１８０Ｘ１０−” （ホ）　ＬＰ≧１６０Ａ （へ）　ＳＧ≧１．３９０ （ト）　ＳＨＤ≦１５％ （力　ｄｐｆ≦３５ （似し、上記（イ）〜（チ）において、ＩＶは固有粘度
、△ｎＡ、△ｎＢは繊維断面内における複屈折率で、 へｎム：　ｒ／Ｒ＝０．９の位置における繊維の複屈折
率 △ｉ＋　Ｂ　：　ｒ／Ｒ＝Ｏ，Ｏの位置における繊維の
複屈折率 Ｒ：　繊維断面の半径 ｒ　：　繊維断面の中心軸からの距離 Δ１１は繊維の複屈折率、ＬＰは小角Ｘ線回折に卦りる
繊維長周期、ＳＧは比重、ＳＨＤは１６０℃における乾
熱収縮率ｂ　ｄ　ｐ　ｆは単糸デニールを表わし、それ
らの定Ｇは本文の記載に従うものとする。） また、さらに好寸しくは、上記（イ）〜（チ）の特性の
ほかに、さらに下記（リン〜（しンの特！ｌＥを同時に
Ｗ：、；足するベルトである。(B) Polynisder in which more than 85 moles of repeated coronation are made of ethylene prephthalate (B) IV≧0.50 (1) △nmu ΔnB<0) △n≧180X10-” (e) LP≧160A (f) SG≧1.390 (g) SHD≦15% (force dpf≦35 (Similarly, in (a) to (h) above, IV is the intrinsic viscosity, and △nA and △nB are the birefringence within the fiber cross section. , nm: Birefringence index of the fiber at the position of r/R=0.9 Δi+ B: Birefringence index of the fiber at the position of r/R=O, O: Radius of the fiber cross section r: Radius of the fiber cross section The distance Δ11 from the central axis is the birefringence of the fiber, LP is the fiber long period according to small-angle X-ray diffraction, SG is the specific gravity, SHD is the dry heat shrinkage rate at 160°C, b d p f is the single fiber denier. , their constant G shall be in accordance with the description in the main text. At the same time, W:,; is a belt that is added.

（す）　０．６５　≦　ＩＶ≦　１．２０悴）△ｎ≧１
９５ｘｌＯ−３ １、−１３ＬＰ≧１７０Ａ （ワ）　３％≦ＤＥ≦１０％ （＃）　ＤＴ≧１０ｆ／ｄ （ヨ）　ＯＡ≦８６ 汐）　Ｔα≧１６０℃ （リ　”ｒｐ≧２１０°Ｃ （似し、上記（ワ）〜（し）において、ＤＥは切断伸度
、ＤＴは切断強度、ＯＡは広角Ｘ線回折により氷められ
る（１００）面の配向角、Ｔαは１１０　ｃ　／　ｓに
おける力学的損失正接の温度分散に現われる主分散のピ
ーク温度、Ｔｐｉｊ定長昇温熱応力ピーク温度を表わし
、定員は本文の記載に従うものとする。〕 本発明のベルトを構成するポリエステル繊維は。(S) 0.65 ≦ IV ≦ 1.20) △n≧1
95xlO-3 1, -13LP≧170A (wa) 3%≦DE≦10% (#) DT≧10f/d (yo) OA≦86 , In (W) to (S) above, DE is the cutting elongation, DT is the cutting strength, OA is the orientation angle of the (100) plane frozen by wide-angle X-ray diffraction, and Tα is the mechanical loss at 110 c/s. The peak temperature of the main dispersion appearing in the tangential temperature dispersion, Tpij, represents the peak temperature of constant temperature rise thermal stress, and the capacity shall be in accordance with the description in the text.] The polyester fibers constituting the belt of the present invention.

通常の熱可塑性ポリマー繊維に比べて繊維断面内の複屈
折率の分布が逆転しており、繊維外層部分よりも内層部
分の方が複屈折率が高いという特異な複屈折率分布を有
している。また、繊ｆＩＵ長周期がｘｅｏＡ以上（好ま
しくは、１７．０人身」二）であって通′１１ｒの高強
力ポリエステル繊維に比べて長く、切断伸度が３多以上
１０％以下でかつ繊維の複屈折率△１１が１８０Ｘ１０
−３以上（好ましくは１９５Ｘ１０−３以上）であり、
しかも広角Ｘ線回折による（１００）面の配向角が８°
以下であって非常に高い結晶配向度を有すると共に、ｇ
Ｕｌｌ構造的ｔこも超延伸構造に対応する傾向を持って
いる。Compared to ordinary thermoplastic polymer fibers, the distribution of birefringence within the fiber cross section is reversed, and the fiber has a unique birefringence distribution in which the inner layer has a higher birefringence than the outer layer. There is. In addition, the fiber fIU long period is longer than xeoA (preferably 17.0%) and is longer than the high strength polyester fiber of 11r, and the cutting elongation is 3 or more and 10% or less and the fiber Birefringence △11 is 180X10
-3 or more (preferably 195X10-3 or more),
Furthermore, the orientation angle of the (100) plane according to wide-angle X-ray diffraction is 8°.
It has a very high degree of crystal orientation and g
The structural structure also has a tendency to correspond to a superstretched structure.

加えて比重は１．３９０以上、定長昇温熱応力ピーク温
度は２１０℃以上、乾熱収縮率ＳＨＤは１５％以下でち
り、十分に延伸熱処理された物性値を示す。又最も重要
な実用性能というべき繊維の切断強度ＤＴは１０　ｆ／
ｄ以上であり、従来の高強力ポリエヌデルｒＪ２雑の強
度が高々９．５　ｆ　／　ｄであるのに比べて著しく改
善されている。In addition, the specific gravity is 1.390 or more, the constant length heating thermal stress peak temperature is 210° C. or more, and the dry heat shrinkage rate SHD is 15% or less, indicating physical properties that indicate sufficient stretching heat treatment. In addition, the cutting strength DT of the fiber, which is the most important practical performance, is 10 f/
d or more, which is significantly improved compared to the strength of conventional high-strength polyene del rJ2, which has a strength of at most 9.5 f/d.

以上のことから、本発明のベルトを構成する高強力ポリ
エステル繊維は、従来より存在している高強力ポリエス
テル繊維と比較すると、全く新規な微細）ｎＮ　？ｊ２
を有しているものといえる。しかも特に累月自体の分子
ｆｆ１ｌｄ極端に高くする必要がなく、固有粘度が０．
５１以上、好ましくは０．５８〜１．０程度のもので十
分である。勿論、ポリマーの分子量は高い方が好ましい
が微細溝造的１こ改良されたものである点に本発明のポ
リエステル繊維最大の特徴がある。From the above, the high-strength polyester fibers constituting the belt of the present invention have a completely new fine ()nN? j2
It can be said that it has the following. Moreover, there is no need to make the molecule ff1ld of the moon itself extremely high, and the intrinsic viscosity is 0.
51 or more, preferably about 0.58 to 1.0 is sufficient. Of course, it is preferable that the molecular weight of the polymer be higher, but the greatest feature of the polyester fiber of the present invention is that it has an improved microgroove structure.

従来高強力ポリエステル繊維を製造する方法として高分
子量のポリエステルを使用する方法（ＵＳＰ２８８００
５７．フランス特ｒ［１２６１０５６号。A conventional method for producing high-strength polyester fibers is to use high-molecular-weight polyester (USP 28800).
57. French special r [No. 1261056.

特公昭５３−１３６７号）、太デニールモノフ・ｆヲメ
ントによる方法（特開昭５１−１５０２１号ン、高分子
量ポリエステルを用いて紡糸した後、多段延伸する方法
（ＵＳＰ、３６５１１９８号）、紡糸時の冷却同化を遅
らせる方法等が提案されている。しかしながら５本発明
ポリエステル繊維の様に低デニールフィラメントで繊維
断面内の複屈折率の分布が、繊ホＩＬ外層部分よりも内
層部分の方が複Ｅ折率が高いという特異な複屈折率分布
を与えること（乙よって高強力繊維としての要請を満足
しようとする思想自体はこれまでに提案されたことがな
い。(Japanese Patent Publication No. 53-1367), a method using a large denier monochrome thread (Japanese Patent Application Laid-open No. 51-15021), a method of spinning a high molecular weight polyester and then multistage stretching (USP, No. 3651198), Methods such as delaying cooling assimilation have been proposed.However, in low-denier filaments such as the polyester fiber of the present invention, the distribution of birefringence within the fiber cross section is such that the inner layer portion of the fiber IL has a higher birefringence than the outer layer portion. The idea of providing a unique birefringence distribution with a high refractive index (thus satisfying the requirements for a high-strength fiber) has never been proposed.

上記の様な特異な微細構造は固有粘度が０．５１以上、
好ましくは０．５８〜１．００で、構成単６７：の少く
とも８５チがポリエチレンテレフタレートからなるポリ
エステルを用いた場合に有効に発現され、殊に高強力化
、耐疲労性同上等に顕著な効果が発揮される。これは、
ポリエチレンテレフタレートを主成分とするポリエステ
ル繊維の場合、従来法では、低デニール高強力フィラメ
ントの繊維断面自復屈折率分布は、繊維外層部分が内層
部分よりも高くなりやすく、そのために繊維の曳糸性や
延伸性が阻害され実質的に高強力化に寄力するタイ分子
鎖の数を増加させることが困難になっているためと考え
られる。The above-mentioned unique microstructure has an intrinsic viscosity of 0.51 or more,
It is preferably 0.58 to 1.00, and is effectively expressed when using a polyester in which at least 85 of the constituent elements are polyethylene terephthalate, and is particularly remarkable in high strength and fatigue resistance. The effect is demonstrated. this is,
In the case of polyester fibers whose main component is polyethylene terephthalate, in the conventional method, the fiber cross-sectional self-refractive index distribution of low-denier, high-strength filaments tends to be higher in the fiber outer layer than in the inner layer, which results in poor spinnability of the fiber. This is thought to be due to the fact that the stretchability is inhibited, making it difficult to increase the number of tie molecular chains that substantially contribute to high strength.

また本発明においては単繊維デニールが３５ｄ以下でち
るところにも特異性を有している。これは単繊Ｘ（（、
デニールが大きくなると、糸条内層部分に均一な延伸応
力集中を発現させることが困難となり、逆に延伸性を阻
害する要因となるためである。The present invention also has a specificity in that the single fiber denier is 35 d or less. This is a single fiber X ((,
This is because when the denier becomes large, it becomes difficult to develop a uniform stretching stress concentration in the inner layer portion of the yarn, and this becomes a factor that inhibits the stretchability.

従来より知られている高強力ポリエステルフィラメント
の結晶配向度は、（１００）面の配回角（ＯＡ）で１０
°以上、結晶配置口１度ｆｃ（下記〔１〕式） ％式％ は９５％未満であるのに対し１本発明を構成する高強力
ポリエステル繊維の場合は（ｉｏｏ）而の配回角で８°
未満、結晶配同度（ｆｃ）で表示すると９５％以上であ
り著しく高い結晶配向度を有している。又、延伸熱履歴
のメジャーである定長昇温熱応力ピーク温度が２１０℃
以上であることも、本発明を構成するポリエステル繊維
の大きな特徴である。特に該ピーク温度が２１０℃未満
であると、本発明の特徴である繊維断面内の複屈折率の
特異な分布を発現させることが困難となる。ベルトとし
て用いる場合、高温での力学特性が実用性能上、最も重
要な要素の一つとなるが、高温での力学特性評価はかな
り困難であり、実際に試験を行なっても測定前にポリマ
ーが劣化する等のトラブルが起りやすく測定精度、Ｎ現
性に問題がある。The degree of crystal orientation of conventionally known high-strength polyester filaments is 10 in terms of the orientation angle (OA) of the (100) plane.
° or more, the crystal arrangement opening is 1 degree fc (formula [1] below). 8°
It has an extremely high degree of crystal orientation, which is 95% or more when expressed in terms of crystal orientation (fc). In addition, the constant length heating thermal stress peak temperature, which is a measure of the stretching heat history, is 210°C.
The above is also a major feature of the polyester fiber constituting the present invention. In particular, if the peak temperature is less than 210° C., it becomes difficult to develop the unique distribution of birefringence within the fiber cross section, which is a feature of the present invention. When used as a belt, mechanical properties at high temperatures are one of the most important factors for practical performance, but it is quite difficult to evaluate mechanical properties at high temperatures, and even when tests are actually conducted, the polymer deteriorates before measurement. There are problems with measurement accuracy and N susceptibility.

不発明名らは、高温での繊維の力学特性を代表するメジ
ャーとして動的粘弾性の温度依存性、力学ｆｆ、１度分
散特性を１１０　ｃ　／　ａの正弦歪を与えた伏ｆ８で
評価した。その結果、損失正接（Ｔａｎδ）が最大とな
る温度（Ｔａ）が、通常の高強力ポリエステル繊却であ
れば高々１６０℃未満であるが。They evaluated the temperature dependence of dynamic viscoelasticity, mechanical ff, and 1 degree dispersion characteristics as measures representative of the mechanical properties of fibers at high temperatures using a curve f8 with a sinusoidal strain of 110 c/a. . As a result, the temperature (Ta) at which the loss tangent (Tan δ) is maximum is at most less than 160°C in the case of ordinary high-strength polyester fibers.

本発明のベルトを構成するポリエステル繊維は、該温度
（Ｔａ）が１６０℃以上という高い値を示す。Ｔａは、
非凸部分のポリマーの剛直性を示すものであり、Ｔａが
高い方が高温における力学特性の低下度合いが小さい。The polyester fibers constituting the belt of the present invention exhibit a high temperature (Ta) of 160° C. or higher. Ta is
This indicates the rigidity of the polymer in the non-convex portion, and the higher Ta is, the smaller the degree of deterioration of mechanical properties at high temperatures is.

従って本発明のベルトを４ｆ＆成する高強力ポリエステ
ル繊維の高温での力学特性は、従来公知の高強力ポリエ
ステル繊維よりもａすれているといえる。Therefore, it can be said that the mechanical properties at high temperatures of the high-strength polyester fibers forming the belt of the present invention are superior to those of conventionally known high-strength polyester fibers.

次に本発明にいう繊維断面内での抜用折率分布を史に尺
体的に説明すると、本発明では。Next, the refractive index distribution within the cross section of the fiber referred to in the present invention will be explained in detail.

△ＩＩＡ−△ｎｎ＜Ｏ°−°−−−−（、ハ）好址しく
は Δｎ人−△ｎＢ≦−１．０　Ｘ　１０−３　・・・・・
・・・・（ル）Ｃｌｌ：：、１１．、Δｎ人、△ｎＢは
前述の通り〕のものが選択される。（ハ）、（ル）式に
おいて△ｎムは糸条外層部のΔｎ、△ｎＢは糸条内層部
の△ｎを代表するものであり１本発明のベルトを１７Ｎ
成するポリエステル繊維は、糸条外層部の方が内層部よ
りも△ｎが小さいという非常に特異な微１ＦＩＩ構造を
有するものである。△IIA−△nn<O°−°−−−−(,c) Preferably, Δn people−△nB≦−1.0 X 10−3 ...
...(Le) Cll::, 11. , Δn people, ΔnB are as described above] are selected. In formulas (c) and (l), △nmu represents Δn of the outer layer of the yarn, and △nB represents △n of the inner layer of the yarn.
The resulting polyester fiber has a very unique fine 1FII structure in which Δn is smaller in the outer yarn layer than in the inner layer.

従来のポリエステル繊維の繊維断面内における複屈折率
の分布は、外層の方が内層より高い傾向があり、切断強
度も高々９．５ｔ／ｄ程度しがない。The distribution of birefringence within the fiber cross section of conventional polyester fibers tends to be higher in the outer layer than in the inner layer, and the cutting strength is only about 9.5 t/d at most.

又ｈ　Ｒ＃：　ｔＦｒ面内の複屈折率が、内層部より外
層部へ行くに従って大きくなるという分布を有すること
が、紡糸及び延伸工程における曳糸性や延伸性を阻害す
る要因となっていると考えられる。Also, h R#: The fact that the birefringence index in the tFr plane has a distribution in which it increases from the inner layer to the outer layer is a factor that inhibits stringiness and stretchability in the spinning and drawing processes. it is conceivable that.

そこで紡糸、延伸技術について鋭意ｑ［究を行なったと
ころ１次の様な知見を得た。即ち、延伸工程で例えば糸
条表層部を局部的に加熱しながら延伸する等によって伸
長応力を糸条中心部に集中させることができれば、延伸
変形パターンが非常にマイルドになり、到達最高延伸倍
率を３ｎ］常の延伸法に比べて高めることができる。し
かも従来の延伸糸で指摘される様に、「糸条表層部に延
伸応力が集中して歪欠陥が生じ繊維強度が理論強度より
も大幅に低下する」という現象が抑制され１最終的な緻
１′ｆＩＵ内微ｇ１構造をＣ１ａｒｋらの提唱する超延
伸ｔ７１Ｊ　ｎ　（ンケ考文献：　Ｗ、Ｎ、Ｔａｙｌｏ
ｒ＋　Ｊｒ、、　Ｅ、Ｓ、　ＣＩａｒｋ＋Ｐｏｌｙｍ、
Ｅｎｇ、Ｓｃｉ、＋　ＩＥＬ　５１８（１９７８））に
近づけることが可ｆｊＬになり、従来の産業直利用高強
力繊維に比べて卓越した引張強度及び破断強度を有する
ポリエステル繊維を得ることが可能となる。一方、’ｉ
＆　ｌノｔｌ　１ｌｉｄ　５１−１５０２１　号公報Ｋ
　見うｈ　ル１５１　Ｋ、単糸デニールが１０００ｄ以
上の太デニールポリエステルモノフィラメントであれハ
、フィラメントの表面の近くにおける重合鎖セグメント
の低い配内部を除けば、実質的に均一な内部構造を有す
るものもＩＤられているが、該公開明細吉にも明示され
ている様に低デニールフィラメントに列して適した方法
であるからといって、太デニールモノフィラメントに列
して同等の性質を与えることはできない。またこの公［
ＪＦｌ明細椙に記されているモノフィラメントの切断強
力は高々８．４　ｆ　／　ｄに過ぎず、本発明の意図す
る様な低デニールの高強力フィラメントとは全く異なる
ものである。Therefore, we conducted extensive research on spinning and drawing techniques and obtained the following findings. In other words, if the stretching stress can be concentrated in the center of the yarn by, for example, stretching the surface layer of the yarn while locally heating it during the stretching process, the stretching deformation pattern will be very mild, and the maximum stretching ratio can be reached. 3n] can be increased compared to conventional stretching methods. Furthermore, as pointed out in conventional drawn yarns, the phenomenon that ``drawing stress concentrates on the surface layer of the yarn, causing strain defects, and the fiber strength is significantly lower than the theoretical strength'' is suppressed. The fine g1 structure within 1'fIU is super-stretched t71J n proposed by C1ark et al.
r+ Jr,, E, S, CIark+Polym,
Eng, Sci, + IEL 518 (1978)), making it possible to obtain polyester fibers with superior tensile strength and breaking strength compared to conventional high-strength fibers for direct industrial use. On the other hand, 'i
& lnotllid No. 51-15021 Publication K
View h Le 151 K. Thick denier polyester monofilaments with a single filament denier of 1000 d or more can also have a substantially uniform internal structure, except for the low distribution of polymer chain segments near the surface of the filament. ID, but as clearly stated in the published specification, even though it is a method suitable for applying to low denier filaments, it cannot give equivalent properties to thick denier monofilaments. . Also this public [
The cutting strength of the monofilament described in the JFl specification is only 8.4 f/d at most, which is completely different from the low denier high strength filament as intended by the present invention.

本発明は」二記の様な知見を爪に更に研究の結果完成さ
れたものである。The present invention has been completed as a result of further research based on the findings mentioned above.

次に上記の様な特性を有するポリエステル繊訂（の製造
法について簡単に説明するが、本発明（よもとより下記
の方法に限定される訳ではない。本発明のポリエステル
繊維の製造に当っては紡糸θＩＬ伸工程、特に延伸工程
が重要である。即ち、例えばＩＶ≧０．５８のポリエス
テルを溶融紡糸して得た複ＭｉＪ折率０．００２〜０．
０６０の未延伸糸を紡糸に連続して、又は一旦巻取った
後延伸する１撃に、未延伸糸第１供給ローラと１００℃
以下に維持された未延伸糸第２供給ローラとの間におい
て、１．１０倍以下の予備延伸を行い、次いで第１延伸
℃１−ワとの間において全延伸倍率の４０裂以上の第１
１没延伸を行うのが良く、必要に応じて未延伸糸第２供
給ローフと第１延伸ローラとの間に１高温加圧蒸気噴出
ノズルを設け、ノズル温度を２００℃以」−にして高温
蒸気を噴出させ、高温加圧蒸気噴出ツメ゛ル付近に延伸
点を固定させる。更に第２段延伸を行う際に、第１延伸
ローラとｆｉ’；　２延伸ローラとの間に設けられた雰
囲気温度１７０〜４２０℃のスリットヒーター（糸条走
行路としてスリットを設けた加熱装ｊ侃で、該スリット
中に非接触状態で糸条を走行さぜながら加熱するもの：
雰囲気温度とは該スリット内の温バ２を言う）中を糸条
が０．３秒以上滞在できる様に通過せしめ、しかる後、
第２延伸ローラに供する。そのｌｊ、％　、　７．リッ
トヒーター中に温度勾配を設け、糸条入口の雰囲気温度
を１７０°Ｃ以上、出口雰囲気温度を４２０″Ｃ以下と
し、■１８つ２００〜４２０°Ｃの雰囲気に糸条がＱ　
、３秒以、１．７’Ｉ’ｊ在できる様に糸条を通過さぜ
ることか好ましい。又、２段延伸終了後、一旦巻取るこ
となく連続的に、あるいは一旦巻取った後に、２３０〜
１〔３５℃で１０％以下のりヲツクヌ処理を行うことに
より、寸法安定性を更に向上させることも可ｆｊ１３で
・ちる。Next, a method for producing polyester fibers having the above-mentioned characteristics will be briefly explained, but the present invention is not limited to the following methods.In producing the polyester fibers of the present invention, The spinning θIL drawing step, especially the drawing step, is important.That is, for example, if a polyester with an IV≧0.58 is melt-spun and the multiple MiJ refraction index is 0.002 to 0.
060 undrawn yarn continuously after spinning or once wound and then stretched at 100° C. with the undrawn yarn first supply roller.
The undrawn yarn is pre-stretched to 1.10 times or less between the second supply roller and the undrawn yarn maintained at
It is best to carry out one-die drawing, and if necessary, a high-temperature pressurized steam jet nozzle is provided between the second undrawn yarn supply loaf and the first drawing roller, and the nozzle temperature is set to 200°C or higher. Steam is ejected and the stretching point is fixed near the high temperature pressurized steam ejection claw. Furthermore, when performing the second-stage drawing, a slit heater (heating device provided with a slit as a yarn running path) with an ambient temperature of 170 to 420°C provided between the first drawing roller and the second drawing roller is used. A method in which the yarn is heated while being passed through the slit in a non-contact state:
The atmospheric temperature refers to the temperature of the warm bar 2 in the slit.
It is applied to a second stretching roller. Its lj, %, 7. A temperature gradient is provided in the lit heater, and the atmospheric temperature at the yarn inlet is set to 170°C or higher and the outlet atmospheric temperature is 420''C or lower.
, it is preferable to pass through the yarn so that it can remain at 1.7'I'j for 3 seconds or more. In addition, after the completion of the two-stage stretching, continuous stretching without winding, or after winding, 230~
1. Dimensional stability can be further improved by performing a 10% or less reduction treatment at 35°C.

本発明で意図するベルトの原料／ζるポリエステルＪＪ
、Ｌｐ−クロロフェノール／テトラクロロエタン−３／
１（重ｎ比）の溶五中３０℃で６１０定した固イ１粘度
が０．５０以上、好ましくは０．６５〜１．２０で、構
成単位の８５モル多以上、好寸しくけ９５モル％以上が
エチレンテレツクレートからなるものであり、少量混入
させることのできる他の構成単位としてはジエチレング
リコール、シト票数が１〜１０の他のポリエチレングリ
コール、ヘキサヒドロ−ｐ−キシリレングリコール、イ
ソフタル酸、ジ安息香酸、ｐ−ｔｅｒｔ−フェニール−
４゜４′−ジカルボン酸、ヘキザヒドロテレフグル酸等
の芳香族ジカルボン酸、アジピン酸等の脂肪族ジカルボ
ン酸、ヒドロキシ酢酸等のヒドロキシ酸等が挙げられ、
この様なポリエステル累４：ｆｌ　ｔｊ、ｊ山′出の溶
融紡糸法によって繊維化される。Raw material for the belt intended in the present invention/ζru polyester JJ
, Lp-chlorophenol/tetrachloroethane-3/
1 (gravity n ratio), the solid viscosity is 0.50 or more, preferably 0.65 to 1.20, and the structural unit is 85 moles or more, and the suitable size is 95. More than mol% is composed of ethylene terexcrate, and other structural units that can be mixed in small amounts include diethylene glycol, other polyethylene glycols having a cytonumber of 1 to 10, hexahydro-p-xylylene glycol, isophthalic acid, Dibenzoic acid, p-tert-phenyl-
Examples include aromatic dicarboxylic acids such as 4゜4'-dicarboxylic acid and hexahydroterefuglic acid, aliphatic dicarboxylic acids such as adipic acid, and hydroxy acids such as hydroxyacetic acid.
Such polyester composites are made into fibers by the melt spinning method described above.

このようなポリエステルには必要に応じて艶消し剤、顔
料、光安定剤、熱安定剤、酸化防止剤、・（１シ電防止
剤、染色性向上剤或は接着性向」二剤等を配合すること
ができ、配合の如何によって本発明の特性に重大な悪影
響を与えるもの以外は、４ソＣ利川できる。Such polyesters are blended with matting agents, pigments, light stabilizers, heat stabilizers, antioxidants, and (1) anti-shrinking agents, dyeability improvers or adhesion agents, etc., as necessary. However, except for those which have a serious adverse effect on the characteristics of the present invention depending on their blending, 4C Ikawa can be used.

本発明における基布の製法は通常用いられる平織、綾織
等いずれの方法でもよいが平織が最も好ましい〇 本発明に言うゴム質あるいは可撓性樹脂とは。The base fabric in the present invention may be manufactured by any commonly used method such as plain weave or twill weave, but plain weave is most preferred. What is the rubbery or flexible resin referred to in the present invention?

ポリウレタンＩＩＩ旨、スチレンーゲタジエンゴム。Polyurethane III, styrene-getadiene rubber.

クロロプレンゴム、エチレン−プロピレンゴム。Chloroprene rubber, ethylene-propylene rubber.

ジエンコ°ム等を言う。Diencom et al.

産−１１用１機械に使用されるコンベヤーベルト等の平
ベルトは１片面のみベル）［動ローラーに圧接されて駆
動する場合と、ニップローラーによりベルトの両面を圧
接されて駆動する場合とがあり。Flat belts, such as conveyor belts used in production-11 machines, have only one side. .

機械の駆動系により異・なる。従って［脂の被覆は用途
によυベルトの片面あるいは両面に樹脂を塗布、含浸ま
たはスプレーなどする。また樹ｉ旨膜を基布に重ねて加
熱加圧し圧着させる方法で行うこともできる。It varies depending on the drive system of the machine. Therefore, depending on the purpose, one or both sides of the υ belt are coated with resin, impregnated with resin, or sprayed. Alternatively, the resin film may be layered on the base fabric and bonded by heating and pressing.

本発明のベルトは、特許請求の範囲に記載したごとく溝
成せしめた結果、従来のベルトに比較し高強力であると
ともに、用途に適した適度の伸度を保有することができ
、さらに耐摩耗性ならびに耐薬品性を兼ね備えたベルト
である。As a result of forming the grooves as described in the claims, the belt of the present invention has higher strength than conventional belts, has appropriate elongation suitable for the application, and has further abrasion resistance. This is a belt that combines durability and chemical resistance.

以下に本発明を（性成する繊維の構造の特定や物性の測
定に用いられる主なパラメータの測定法について述べる
。The present invention will be described below (methods for measuring the main parameters used to identify the structure and measure the physical properties of the fibers formed) will be described.

く固有粘度の測定法〉 ７５重景％のｐ−クロロフェノール、！＝２５ｖＭ愛の
テトラクロルエタンからなる混合溶剤中で測定する。Measuring method of intrinsic viscosity> 75% p-chlorophenol,! = 25 vM in a mixed solvent consisting of tetrachloroethane.

重合体を室温において溶剤中に溶解し且つ粘度の測定を
オストヮルドーフェンスケ毛州粘度劇中で３０℃におい
て行なう。The polymer is dissolved in the solvent at room temperature and the viscosity measurements are carried out at 30° C. in an Ostoldoffenske Viscometer.

固有粘度は、溶液粘度の溶媒粘度に対する比の自然対数
を溶液１０（ｌｓ／当りの重合体のグラム数で表わした
重合体溶液の濃度によって除した値が濃度ゼロに近づく
ときの極限値である。Intrinsic viscosity is the limit value at which the natural logarithm of the ratio of solution viscosity to solvent viscosity divided by the concentration of the polymer solution in grams of polymer per 10 (ls/ls) of solution approaches zero concentration. .

〈複屈折率（△ｎ）の測定法〉 ニコン偏光顕微鏡Ｐ　ＯＨ型フィン社ペレックコンペン
セーターを用い、光源としてはスペクトル光源用起動装
＠（東芝５ＬＳ−３−Ｂ型）を用いた（Ｎａ光源）。５
〜６Ｎ長のｍ、離軸に対し４５″の角度に切断した試料
を、切断面を上にして、スライドグラス上に載せる。試
料スフイドグラ７を回転載物台にのせ、試料が偏光子に
対して４５°になる様、回転載物台を回転させて調節し
、アナライザーを挿入し暗視界とした後、コンペンセー
ターを３０にして縞数を数える（ｎ個）。コンペンセー
ターを右ネジ方向にまわして試料が最初に暗くなる点の
コンペンセーターの目盛ａ、コンペンセーターを左ネジ
方向にまわして試料が最初に一番暗くなる点のコンペン
セーターの目盛すを測定した後（いずれも１／１０目盛
まで読む）、コンペンセーターを３０に・もどしてアナ
ライザーをはずし、試料の直径ｄを測定し、下記の式に
もとづき複屈折率（Δｎ）を算出する（測定数２０個の
平均値）。<Method for measuring birefringence (△n)> A Nikon polarizing microscope POH type Finn Perec compensator was used, and a spectral light source activation unit (Toshiba 5LS-3-B type) was used as a light source (Na light source). ). 5
A sample of ~6N length, cut at an angle of 45" to the off-axis, is placed on a slide glass with the cut surface facing up. Place the sample Sphi-Dogra 7 on the rotating stage, and make sure that the sample is against the polarizer. Adjust the rotating stage so that the angle is 45°, insert the analyzer, and make a dark field, then set the compensator to 30 and count the number of stripes (n pieces).Turn the compensator in the right-hand direction. After measuring the compensator scale a at the point where the sample first becomes dark when turning the compensator, and the compensator scale a at the point where the sample first becomes darkest when the compensator is turned counterclockwise (both are 1/10 (read up to the scale), return the compensator to 30, remove the analyzer, measure the diameter d of the sample, and calculate the birefringence (Δn) based on the following formula (average value of 20 measurements).

△ｎ＝７’／ｄ ｒニレタープ−ジョン、＝ｎλ０＋ζ λｏ＝５８９．３ｍμ ６：ライン社のコンペンセーターの説明書のＣ／１００
００とｉ　よりめる １＝（ａ−ｂ）（：コンベンセーターの読みの差） 〈繊維断面内の△ｎ分布の測定法〉 透過定量型干渉顕微鏡を使用して得られる中心屈折率（
ｎｌ、０及びｎ　７，０　）及び外層屈折率（ｎｌ。△n = 7'/d r Niter Purge, = nλ0 + ζ λo = 589.3 mμ 6: C/100 of Rhine's compensator manual
00 and i 1 = (a-b) (: difference in convencator readings) <Method for measuring △n distribution within the fiber cross section> Central refractive index obtained using a transmission quantitative interference microscope (
nl,0 and n7,0) and the outer layer refractive index (nl.

０．９及びｎ７，０．９）の値によって１本発明のに１
（シの特異な分子配向が明らかとなり、本発明のＣ（雑
の優れた強度との開連を示すことができる。透過定量型
干渉顕微鏡（例えば東独カールツアイヌイエナ社製干渉
［ｇｋ鏡インターフアコ）を使用して得られる干渉縞法
によって、繊維の側面から観察した平均屈折率の分布を
測定することができる。0.9 and n7, 0.9)
(The unique molecular orientation of C (C) of the present invention is revealed, and it is possible to show the connection with the excellent strength of C (Miscellaneous) of the present invention. The distribution of the average refractive index observed from the side of the fiber can be measured by the interference fringe method obtained using Aco).

この方法は円形断面を有する繊維に適用することができ
る。繊維の屈折率は、繊維軸の平行方向に振動している
偏光に対する屈折率（ｎｌ）と繊維軸の垂直方向に振動
している偏光に対する屈折率（ｎ、１）によって特徴づ
けられる。ここに説明する測定は全て光源としてキセノ
ンランプを用い。This method can be applied to fibers with a circular cross section. The refractive index of a fiber is characterized by the refractive index (nl) for polarized light vibrating parallel to the fiber axis and the refractive index (n, 1) for polarized light vibrating perpendicular to the fiber axis. All measurements described here used a xenon lamp as the light source.

偏光下、干渉フィルター波長５４４＋ｎμの緑色光線を
使用して号られる屈折率（ｎｌ及びｎｌ）を用いて実施
される。以下ｎ／の測定及びｎｌよ請求められるｎ　Ｏ
とｎ　０．９について詳細に説／＋　２′ 明するが、ｎｌ（ｎｌ、０及びｎｌ、　０．９　）につ
いても同様に測定できる。試験される繊維は光学的にフ
ラットなヌライドグラス及びカパーグラヌを使用し、０
．２〜１波長の範囲内の干渉縞のずれを与える１ｉｊｌ
折率（ＩＩＢ　）をもつ繊維に列して不活性の封入剤中
に浸漬する。封入剤の屈折率（ｎＥ）は緑色光線（波長
λ−５４４ｍμ）を光源としてアツベの屈１７ｉ計を用
いて測定した２０℃における値である。この到入剤はた
とえば流動パラフィンとび一ブロムナフタリンの混合液
より１６４８〜１．６５の屈折率を有するものが調整で
きる。この封入剤中に１木の繊卸：を浸漬する。この干
渉縞のパターンを写真撮影し、１０００倍〜２０００倍
に拡大して解析する。第１図に略示した如く繊維の封入
剤のＪＯ’ｌ折率をｎｌｌ＋繊維のｓ’−ｓ”間の平均
屈折率をｎ　Ｓ’−５“間の厚みをｔ、使用光線の波長
を／Ｉ λ、バックグランドの平行干渉縞の間隔（１λに相当）
をＤｎｉ繊維による干渉縞のずれをｄｎとすると、光路
差りは で表わされる。試料の屈折率を１８とすると、封入液の
屈折率ｎ１及びｒｌｚｌ’ｉ＋ ｎ５（ｎｌ ｎｓ）ｒｚ の２種のものを用いて第１図に示すような干渉縞のパタ
ーンを評価する。It is carried out under polarized light using a green light beam of interference filter wavelength 544+nμ with the index of refraction (nl and nl). Measurement of n/ and nl charged n O
and n 0.9 will be explained in detail, but nl (nl, 0 and nl, 0.9) can also be measured in the same way. The fibers to be tested are optically flat Nuride glass and Copper Granule, with 0
．． 1ijl giving a shift of interference fringes within the range of 2 to 1 wavelength
The fibers with a refractive index (IIB) are aligned and immersed in an inert mounting medium. The refractive index (nE) of the mounting medium is a value at 20° C. measured using an Atsube refractometer 17i using green light (wavelength λ-544 mμ) as a light source. This injecting agent can be prepared, for example, from a mixture of liquid paraffin and mono-bromnaphthalene to have a refractive index of 1648 to 1.65. A piece of wood was immersed in this mounting medium. This interference fringe pattern is photographed, magnified 1000 to 2000 times, and analyzed. As shown schematically in Figure 1, the JO'l refractive index of the fiber encapsulant is nll + the average refractive index between s'-s'' of the fiber is n, the thickness between S'-5'' is t, and the wavelength of the light beam used is /I λ, distance between parallel interference fringes in the background (equivalent to 1λ)
Letting dn be the deviation of the interference fringes due to the Dni fiber, the optical path difference is expressed as. Assuming that the refractive index of the sample is 18, the pattern of interference fringes as shown in FIG. 1 is evaluated using two types of refractive indices of the filled liquid, n1 and rlzl'i+ n5 (nl ns) rz.

従って〔２〕式にもとづいて繊維の中心から外周までの
各位置での光路差から、各位置のれ（紐の平均１ｒＪＪ
折率（１１７）の分布をめることができる。Therefore, based on the formula [2], from the optical path difference at each position from the center of the fiber to the outer periphery, the deviation at each position (average 1rJJ of the string
The distribution of the refractive index (117) can be determined.

厚みｔは得られる繊維が円型１１７ｒ面と仮定して計ｐ
によってめることができる。しかしながら製造条件の変
動や製造後のアクシデントによって、円形断面になって
いない場合も考えられる。このような不、都合を除くた
め、測定する個所けｍ、離軸を刀称軸として干渉縞のず
れが左右対称になっている部分を使用することが適当で
ある。測定は繊維の半径なＲとすると０〜０．９Ｈの四
を０．ＩＲＱ間隔”’Ｃ行シ〕い、各位置の平均の屈折
率をめることかできる。同様にしてｎｌの分布も水めら
れるので一’ｍ屈折率分布は次式 ％式％：３：１ よ請求められる。△ｎ（ｒ／Ｒ）は少なくとも３木のフ
ィラメント、好適には５〜１ｏ本のフィラメントについ
て測定したものを平均して得られる。The thickness t is the total p assuming that the obtained fiber is circular 117r plane.
It can be determined by However, due to variations in manufacturing conditions or accidents after manufacturing, there may be cases where the cross section is not circular. In order to eliminate such disadvantages and inconveniences, it is appropriate to use a portion where the displacement of the interference fringes is symmetrical with the off-axis as the symmetrical axis at the point to be measured. For measurements, let R be the radius of the fiber, then 4 from 0 to 0.9H is 0. The average refractive index at each position can be calculated by setting the IRQ interval "'C row".In the same way, the distribution of nl is also reduced, so the 1'm refractive index distribution can be calculated using the following formula: % Formula: 3: 1. Δn(r/R) is obtained by averaging measurements made on at least 3 filaments, preferably 5 to 10 filaments.

く繊！Ｉｌ＋の強伸度特性の測定法〉 東洋ボールドツイン仕りソテンシロンヲ用い、拭刺長（
ケージ長）１００ｍｍ、伸長速度＝　１ｏ　Ｏ％／分ｔ
　ＦｉｔＦ［Ｊ速度５００問／分＋　初Ｍｍｌ／３０　
ｆ／ｄの条件で単繊マＩＬのｓ−５曲線を測定し切断強
度（ｙ／ｄ）ｌ切断伸度（％）、初期弾性率（２／ｄ）
を算出した。初期弾性率は、ｓ−８曲線の原点（＝Ｊ近
の最大勾配より算出した。各特性値の算出に関し、少な
くとも５本のフィラメント、好適には１０〜２０本のフ
ィラメントについての測定したものを平均して得られる
。Kusen! Measuring method of strength and elongation properties of Il+〉 Using Toyo Bold Twin finished sotensilon, wipe stitch length (
Cage length) 100mm, extension speed = 1o O%/mint
FitF [J speed 500 questions/min + first Mml/30
The s-5 curve of the single fiber IL was measured under the conditions of f/d, and the cutting strength (y/d), cutting elongation (%), and initial elastic modulus (2/d) were measured.
was calculated. The initial elastic modulus was calculated from the maximum slope near the origin (=J) of the s-8 curve. Regarding the calculation of each characteristic value, measurements on at least 5 filaments, preferably 10 to 20 filaments were used. obtained on average.

〈小角Ｘ線回折による繊維長周期ＬＰの測定法〉小角Ｘ
線散乱パターンの測定は５例えば理学電機社製Ｘ線発生
装置（ＲＵ　−３Ｈ型）を用いてイｊなう。測定には管
電圧４５ＫＶ、管電流７０　ｍＡ。<Measurement method of fiber long period LP by small-angle X-ray diffraction> Small-angle X
The radiation scattering pattern is measured using, for example, an X-ray generator manufactured by Rigaku Corporation (RU-3H type). For measurements, the tube voltage was 45 KV and the tube current was 70 mA.

飼対陰極、ニッケルフィルターで単色化したＣＩＪＫα
　（λｘ＝１．５４１８Ａ）を使用する。ザンプルホル
ダーに繊維試料を単糸どうしが互いに平行になるように
取りｆづける。試料の厚さは０．５〜１．０閉位になる
ようにするのが適当である。この平行に配列した繊維の
繊維軸に垂直にＸ線を入射させ理学ｔａ社製Ｐ　Ｓ　Ｐ
　Ｃ（Ｐｏ５ｉｔｉｏｎ　５ｅｎｓｉｔｉｖｅ　Ｉ’ｒ
ｏ　−ｐｏｒｔｉｏｎａｌ　Ｃｏｕｎｔｅｒ　）システ
ム金用いて測定する。CIJKα made monochromatic with a fed cathode and nickel filter
(λx=1.5418A) is used. Place the fiber sample on the sample holder so that the single yarns are parallel to each other. It is appropriate that the thickness of the sample be in the range of 0.5 to 1.0 degrees. X-rays are incident perpendicularly to the fiber axes of the fibers arranged in parallel to produce a PSP manufactured by Rigita.
C(Po5ition 5sensitive I'r
o-portional Counter) system.

本システムの概要は、例えば（Ｐｏｌｍｅｒ　Ｊｏｕｒ
ｎａｌ。An overview of this system can be found, for example, in (Polmer Jour
nal.

ｖｏｌ、１３，５０１（１９８１））　に詳しく紹介さ
れている。Vol. 13, 501 (1981)).

測定条件は、Ｑ、３ｍｍφ×Ｑ、２１Ｆｍφ中ピンホー
ルコリメータを用い。The measurement conditions were Q, 3mmφ x Q, 21Fmφ medium pinhole collimator.

試料とプローブ間距離：４００Ｍ Ｍ　ＣＡ　（マルチチャンネルアナライザー）測定チャ
ンネル数　：２５６ 測　定　時　間　：６００秒 とした。データの処理は、測定散乱強度から空気散乱強
度を差し引いたものを移動平均処理によりめ、その強度
最大位置を読みとることにより、長周期小角散乱角度２
αから、下記〔４Ｇ式に従い。Distance between sample and probe: 400M MCA (multichannel analyzer) Number of measurement channels: 256 Measurement time: 600 seconds. Data processing is performed by subtracting the air scattering intensity from the measured scattering intensity using moving average processing, and by reading the maximum intensity position, the long-period small-angle scattering angle 2
From α, follow [4G formula].

繊維長周期を５．［出する〔第２図（Ａ）　、　（Ｂ）
参照：図中１は試料、２はＰ−５ＰＣプローブ、３はポ
ジション・アナライザー、４はＭＣＡ、５は表示部を夫
々示す〕。The fiber length period is 5. [Take out] Figure 2 (A), (B)
Reference: In the figure, 1 is the sample, 2 is the P-5PC probe, 3 is the position analyzer, 4 is the MCA, and 5 is the display section].

λｘ＝１．５４１８λ 移動平均処理は５次式に従って算出する。λx=1.5418λ The moving average processing is calculated according to a quintic equation.

ただし、上式中、Ｉ（Ｓ）Ｎ及びＩ（Ｓ）ｉは。However, in the above formula, I(S)N and I(S)i.

それぞれチャンネルナンバーＮ及びｉの測定散乱強度（
空気散乱強度を差し引いた強度）。Measured scattering intensities for channel numbers N and i, respectively (
intensity minus air scattering intensity).

Ｋは移動平均の採用点数（ここでけに＝７）。K is the moving average number of points adopted (here, K = 7).

Ｎ−Ｋ＞０．Ｎ＋に≦２５６ 〈配向角（ＯＡ）の測定法〉 繊維の配向角（ＯＡ）の測定は１例えば理学電機社製Ｘ
線発生装置（ＲＵ　−３Ｈ）　、繊維測定装置（ＦＳ−
３）、ゴニオメータ−（５Ｇ−７）及びシンチレーショ
ンカウンタを用いて実施する。N-K>0. N+≦256 <Method for measuring orientation angle (OA)> Measurement of orientation angle (OA) of fibers is carried out using 1, for example, X manufactured by Rigaku Denki Co., Ltd.
Line generator (RU-3H), fiber measuring device (FS-
3), carried out using a goniometer (5G-7) and a scintillation counter.

測定にはニッケルフィルターで単色化したＣｕＫα（波
長λ＝１．５４１８人）を使用する。For the measurement, CuKα (wavelength λ=1.5418) made monochromatic with a nickel filter is used.

配向角の測定は（１００）面反射の２θを使用する。使
用される反射の２０は、赤道線方向の回折強度曲線から
決定される。The orientation angle is measured using 2θ of (100) plane reflection. The 20 reflections used are determined from the equatorial diffraction intensity curve.

Ｘ線発生装置は４５ＫＶ、７０ｍＡで運転するものとし
、繊維測定装置に繊維試料を単糸どうしが互いに平行と
なるように取り付ける。試料の厚みは０，５關位になる
ようにするのが適当である。The X-ray generator is operated at 45 KV and 70 mA, and the fiber sample is attached to the fiber measuring device so that the single yarns are parallel to each other. It is appropriate that the thickness of the sample be approximately 0.5 mm thick.

予備実験により決定された２θ値にゴニオメータ−をセ
ットする。この平行に配列した繊維の繊維軸に垂直にｘ
ｉを入射させる（ビーム垂直透過法）。方位角方向を一
３０°〜＋３０°走査し、シンチレーションカウンター
で回折強度を記録紙に記録する。さらに−１８００と＋
１８０°の回折強度を記録する。Set the goniometer to the 2θ value determined by preliminary experiments. x perpendicular to the fiber axis of these parallelly arranged fibers
i (beam vertical transmission method). The azimuthal direction is scanned from -30° to +30°, and the diffraction intensity is recorded on recording paper using a scintillation counter. Furthermore -1800 and +
Record the 180° diffraction intensity.

この時、スキャニングスピード４’／＋ｉ＋チヤートス
ピード１　、ＯＣｍ　／　ｒａｉｎ　、タイムコンスタ
ント２秒あるいＶＪ、５秒、コリメーター１關φ、レシ
ービングはスリット縦横とも１°である。At this time, the scanning speed is 4'/+i+chart speed 1, OCm/rain, time constant 2 seconds or VJ, 5 seconds, collimator 1 and φ, and receiving is 1 degree in both length and width of the slit.

得られた回折強度曲線から配向角をめるには、＋１８０
°で得られる回折強度の平均値を取り、水平線を引く。To calculate the orientation angle from the obtained diffraction intensity curve, +180
Take the average value of the diffraction intensity obtained at ° and draw a horizontal line.

ピークの頂点から基線に垂線をおろし、その高さの中点
をめる。中点を通る水平線を引く。この水平線と回折強
度曲線の交点間の距離を測定し、この値を角度（６）に
換算した値を配向角（ＯＡ）とする。Drop a perpendicular line from the top of the peak to the base line, and find the midpoint of its height. Draw a horizontal line through the midpoint. The distance between the intersection of this horizontal line and the diffraction intensity curve is measured, and the value obtained by converting this value into an angle (6) is defined as the orientation angle (OA).

〈力学温度分散〉 東洋測器社製Ｒｈｅｏｖｉｂｒｏｎを使用し、初糸長４
ｃＴｎ。<Mechanical temperature dispersion> Using Rheovibron manufactured by Toyo Sokki Co., Ltd., initial thread length 4
cTn.

昇温速度２℃／分、測定時の正弦周波数１１０Ｈｚの条
件で測定し、損失正接ｔａｎδ＝Ｅ／／Ｅ“が最大とな
る温度（Ｔα）をめる。Measurement was performed under the conditions of a temperature increase rate of 2° C./min and a sine frequency of 110 Hz during measurement, and the temperature (Tα) at which the loss tangent tan δ=E//E" is maximum is determined.

ただし、上式中、Ｅ′は貯蔵弾性率（ｄｙｎｅ　／ｃｒ
Ａ　）、Ｅ“は損失弾性率（ｄｙｎｅ　／ＣｒＡ　）　
である。However, in the above formula, E' is the storage modulus (dyne/cr
A), E" is the loss modulus (dyne/CrA)
It is.

〔詳χｍは＊　Ｍｅｍｏｉｒｓ　ｏｆ　ｔｈｅ　Ｆａｃ
ｕｌｔｙ　ｏｆ　Ｅｎｇｉ−ｎｅｅｒｉｎｇ　Ｋｙｕｓ
ｈｕ　Ｕｎｉｖｅｒｓｉｔｙ＋　ｖｏｌ、　２３＋　４
１　（１９６３）参照〕 複素弾性率Ｅは次式で算出される。[Details: * Memoirs of the Fac
Ulty of Engineering-neering Kyus
hu University+ vol, 23+ 4
1 (1963)] The complex modulus of elasticity E is calculated by the following formula.

ただし＊　Ａ　：　ｔａｎδ測定時のアンプリチュード
ファクター（Ａｍｐｌ　：　Ｆａｃｔｏｒ）による係数
（第１表参照） Ｄ　：　Ｄｙｎａｍｉｃ　Ｆｏｒｃｅ　Ｄｉａｌ値Ｌ：
試料長（ｃｒｎ） Ｓ：試料断面積（ｃｔＡ） 第　１　表 損失り１１１性串Ｅ“ば　Ｅ“−１ＥＩｓｉｎδ　・・
・〔６〕により算出される。However, * A: Coefficient due to the amplitude factor (Ampl: Factor) during tanδ measurement (see Table 1) D: Dynamic Force Dial value L:
Sample length (crn) S: Sample cross-sectional area (ctA) 1st surface loss
・Calculated according to [6].

くη１糸デニール〉 ＪＩＳ−１，１０７３（１９７７）　に従って測定。η1 thread denier Measured according to JIS-1, 1073 (1977).

（ｉ；ｉ３熱収縮率〉 １６０℃でＪＩＳ−Ｌ１０７３（１９７７）　に従って
測定。(i; i3 heat shrinkage rate) Measured at 160°C according to JIS-L1073 (1977).

く比　重〉 ＋１−−ヘプタンと四塩化炭素よりなる密度勾配管を作
成し、３０℃±０，１℃に、ｉｌ、ｉ温された密度勾配
管中に十分に脱泡した試料を入れ、５時間放置後の密度
勾配管中の試料位置を、密度勾配管の目盛りで読みとっ
た値を、標準ガラスフロートによる密度勾配管目盛〜比
重キヤリプレーショングヲフから比重値に換算し、ｎ−
４で測定。比重イ１（１は原則として小数点以下４桁寸
で読む。A density gradient tube made of +1--heptane and carbon tetrachloride was prepared, and a sufficiently degassed sample was placed in the density gradient tube heated to 30°C ± 0.1°C. After leaving the sample position in the density gradient tube for 5 hours, the value read on the scale of the density gradient tube is converted into a specific gravity value from the density gradient tube scale with a standard glass float to the specific gravity calibration graph, and n-
Measured at 4. Specific gravity I1 (1 is generally read with 4 digits after the decimal point.

く定長バー温熱応力ピーク温度〉 試長４．５ＬＭ、昇温速度２０℃／分、初荷重０．０５
ｒ／ｄの条件で、室温より溶断温度廿での熱収縮応力を
測定し、熱応力が最大となる温度をめる。Fixed length bar thermal stress peak temperature> Trial length 4.5LM, heating rate 20℃/min, initial load 0.05
Measure the thermal contraction stress from room temperature to the melting temperature under r/d conditions, and determine the temperature at which the thermal stress is maximum.

〔詳細けＴｅｘｔｉｌｅ　Ｒｅ５ｅａｒｃｈ　Ｊｏｕｒ
ｎａｌ＋　ｖｏｌ、　４７＋７３２（１９７７）参照。[DetailsTextile Re5earch Jour
See nal+ vol, 47+732 (1977).

〕 特記しない限り、「重量部」及び「重鍛楚」を示す０ 実施例１゜ 第２表に示す固有粘度のポリエチレンテレフタレートを
）凧料どし、同表に示す条件で紡糸を行い。] Unless otherwise specified, "parts by weight" and "heavy forging" are 0. Example 1 Polyethylene terephthalate having an intrinsic viscosity shown in Table 2 was used as a kite material, and spinning was performed under the conditions shown in the same table.

同表に示す複屈折率の未延伸糸を得た。紡糸にあたって
は、未延伸糸引取り前に適量の紡糸Ｗ、１１　／’ｉｌ
ｌを糸条表ｍｊにイｑ若させた。An undrawn yarn having a birefringence shown in the table was obtained. During spinning, an appropriate amount of spinning W, 11/'il is applied before taking off the undrawn yarn.
1 was made to grow on the yarn surface mj.

得られた未延伸糸を第３表に示す条件で延伸し。The obtained undrawn yarn was drawn under the conditions shown in Table 3.

ｆｊＳ４表に示す糸質の延伸糸を得た。第４表中に比較
例２として、市販の高強力グレードのタイヤコード用ボ
リエヌテル繊維の糸質を併記する。A drawn yarn having the quality shown in Table fjS4 was obtained. In Table 4, as Comparative Example 2, the yarn quality of a commercially available high-strength grade Borienether fiber for tire cord is also listed.

第２表 第３表 第４表 実施例１及び比較例２によるポリエチレンテレフタレー
ト繊維よりなる１０００デニール及び１５００デニール
のマルチフィラメントヤーンを製造し１　ｆ、ｒＳ５表
に示す条件で二重の綾織組織に製織し、平滑剤としてシ
リコーン樹脂を含むウレタン樹脂を含浸させたベルトを
作成した。製品の物性は”１＋Ｊ５表に示す様に、従来
品に比較して高強力でかつ適度の伸度を保持している。Table 2 Table 3 Table 4 Multifilament yarns of 1000 denier and 1500 denier made of polyethylene terephthalate fibers according to Example 1 and Comparative Example 2 were produced and woven into a double twill structure under the conditions shown in Table 1 f, rS5. A belt was then impregnated with urethane resin containing silicone resin as a smoothing agent. As shown in the 1+J5 table, the physical properties of the product are higher in strength than conventional products and maintains appropriate elongation.

第５表Table 5

【図面の簡単な説明】[Brief explanation of the drawing]

第１図（Ａ）は本発明の繊維を干渉顕微鏡で横方向から
観察したときに見られる千渉縞を示す机弐図、同（Ｂ）
は繊維断面の模式図、第２図（Ａ）　ｉｊ、ＰＳＰＣシ
ステムによる小角Ｘ線回折測定における試料及びフィル
ム面等の配置を示す模式図、同（Ｂ）は本発明繊維の小
角Ｘ線回折パターンを示す模式図である。Figure 1 (A) is a mechanical diagram showing the zigzag fringes seen when the fiber of the present invention is observed from the side with an interference microscope, and Figure 1 (B)
Figure 2 (A) is a schematic diagram of the cross section of the fiber, Figure 2 (A) is a schematic diagram showing the arrangement of the sample and film surface, etc. in small-angle X-ray diffraction measurement using the PSPC system, and Figure 2 (B) is the small-angle X-ray diffraction pattern of the fiber of the present invention. FIG.

Claims (1)

【特許請求の範囲】 １、上記（イ）〜（チ）の特性を有するポリエステル繊
Ｘ１１：からなる撚糸を用いた基布に、ゴム質または可
続性［Ｉ」Ｉ指を片面あるいは両面に被覆してなるベル
ト。 （イ）Ｉ！＋’＜　’Ｍし単位の８５モル襲以上がエチ
レンテレフタレートよりなるポリエステル （ロ）　ＩＶ≧０．５０ （ハ）　△ｎ人−△ｎｎ＜０ （→　△ｎ≧１ｓｏｘｉｏ−ａ Ｏう　ＬＰ≧１６０λ （へ）　ＳＧ≧１．３９０ （ト）　５ｌ（Ｄ≦１５％ （７）　ｄｐｆ≦３５ １１Ｌ、、上記（イ）〜（チンにおいて、ＩＶは固有粘
度、ΔｎＡ、△ｎＢ　は繊維断面内における複屈折率で
、 △ｎＡ；　ｒ／Ｒ＝０．９の位ＩＮにおける繊維の俵用
折率 △ｎＢ：　ｒ／Ｒ＝Ｏ，Ｏの位置におりる繊維の複屈折
率 Ｒ：　繊維断面の半径 ｒ　：　繊維断面の中心軸からの距離 Δｎは繊維の複屈折率、ＬＰは小角ＸＰｊｔ回折におけ
る繊維長周期、ＳＧは比重、Ｓ　ＩＩ　Ｄは１６０°Ｃ
における乾熱収縮率、ｄｐｆは単糸デニールを表わし、
それらの定砂は本文の記載に従うものとする。） ２、　ポリエステル繊維が、さらに下記（す）〜（し）
の特性を同時に嵩足する特許請求の範囲第１項記戦のベ
ルト。 （Ｕ）　０．６５≦ＩＶ≦１．２０ （ロ）△ｎ≧１９５ｘｌＯ−” Ｑリ　Δｎ　人−△ｎＢ≦−１，０Ｘ　１　０−”＠）
　ＬＰ≧１７０人 （ワ）　３　チ≦ＤＥ≦　１０％ （、ＪＪ）　ＤＴ≧１０　ｆ／ｄ （ヨ）　ＯＡ≦８″ （ｐ）Ｔα≧１６０℃ （リ　Ｔｌ）≧２１０℃ （似し、」−記（ワ）〜（し）において、ＤＥは切断伸
度、Ｉ）Ｔは切断強度、ＯＡは広角Ｘ線回折によりめら
れる（１００）面の配向角、Ｔαは１１０　ｃ　／　ｓ
における力学的損失正接の温度分数に現われる主分散の
ピーク温度、Ｔｐ＃′ｉ、定長昇温熱応力ピーク温゛度
を表わし、定Ｇは本文の記載に従５ものとする。） ３、　ゴム質あるいは可撓性樹脂がポリウレタン樹脂、
スチレン−ブタジェンゴム、クロロプレンゴム、エチレ
ンプロピレンゴム、ジエンゴムカラなる群から選ばれた
１種または２種以上の組合せである特許請求の範囲第１
項または第２項記載のベルト。[Scope of Claims] 1. A base fabric using twisted yarn made of polyester fibers A covered belt. (i) I! +'<'Polyester in which 85 moles or more of M units are ethylene terephthalate (B) IV≧0.50 (C) △n -△nn<0 (→ △n≧1soxio-a O) LP≧160λ (f) SG≧1.390 (g) 5l (D≦15% (7) dpf≦35 11L, In the above (a) to (chin), IV is the intrinsic viscosity, ΔnA, ΔnB are the complexities within the fiber cross section. In terms of refractive index, △nA; refractive index for bales of fiber at the position IN at r/R=0.9 △nB: birefringence index of the fiber at the position of r/R=O, O: radius of the fiber cross section r: distance Δn from the central axis of the fiber cross section is the birefringence of the fiber, LP is the fiber long period in small-angle XPjt diffraction, SG is the specific gravity, S II D is 160°C
The dry heat shrinkage rate, dpf, represents the single yarn denier,
Their fixed sand shall be as described in the text. ) 2. Polyester fibers are further added to the following (su) ~ (shi)
A combat belt according to claim 1, which simultaneously has the characteristics of: (U) 0.65≦IV≦1.20 (B)△n≧195xlO-” Qli Δn person-△nB≦-1,0X 1 0-”@)
LP≧170 people (wa) 3 Chi≦DE≦10% (, JJ) DT≧10 f/d (yo) OA≦8″ (p) Tα≧160℃ (li Tl)≧210℃ (similar) - In (W) to (S), DE is the cutting elongation, I)T is the cutting strength, OA is the orientation angle of the (100) plane determined by wide-angle X-ray diffraction, and Tα is 110 c/s.
The peak temperature of the principal dispersion appearing in the temperature fraction of the mechanical loss tangent in , Tp#'i, represents the peak temperature of the constant temperature rise thermal stress, and the constant G is assumed to be 5 according to the description in the text. ) 3. The rubber or flexible resin is polyurethane resin,
The first claim is one or a combination of two or more selected from the group consisting of styrene-butadiene rubber, chloroprene rubber, ethylene propylene rubber, and diene rubber.
The belt according to item 2 or item 2.