JPS6040233A - ベルト - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 本発明は産業用機械に使用されるコンベアベルト等の平
ベルトおよびＶベルトに関する。

従来この種のベルトは脂肪族ポリアミド、ポリエチレン
テレフタレート、ホリビニルアルコールなどの合成繊維
よりなるフィラメント織物を基布とし、耐摩耗性のある
ゴム質または可撓性゛樹脂を被覆したものが使用されて
いるが、強力、伸度。

耐薬品性などの点で充分なものとは言い難い。すなわち
平べ、ルトやＶベルト等に要求される特性は高強力、低
伸度および耐薬品性である。高強力が必要なことは当然
であり、それと同時に適度な低い伸度が要求される。伸
度が高すぎると経時的にベルトにたるみを生じさせる。

極端に低伸度の場合はベルトに充分な張力を与えること
が困雌になる。高強力のベルトを製造するには太デニー
ル糸を経糸として用いることができるが、重置や厚みが
増大し、運搬や取扱上の作業面で好ましくない。

これらの課題を解決するために、実開昭５２−１２０７
７５号公報において、ポリバラフェニレンテレフタルア
ミドを正体とする繊維とポリメタフェニレンイソフタル
アミドを主１トとする繊維より成る合撚糸を経糸に用い
、ポリメタフェニレンイソフタルアミドを主体とする繊
維を緯糸に用いてなるベルトが提案されているが、長期
間にわたり使用すると耐摩耗性に問題があり、ベルトと
ベルト駆動部の接触面においてベルトが摩耗し５次第に
ベルトの強力が低下するという欠点がある。これはポリ
バラフェニレンテレフタルアミドｍ　ａ　カ剛直な高分
子鎖から成っているため摩耗性が低いことに起因する。

一方実開昭５２−１２０７７４号公報において、金属繊
維を芯にし、該芯の外周を全芳香族ポリアミド繊維でと
り囲んでなるコアスパン糸を経糸として用い、全芳香族
ポリアミド繊維を緯糸として用いてなる織ベルトを同時
に提供しているが、この場合に全芳香族ポリアミド繊維
がポリバラフェニレンテレフタルアミド繊維の場合は上
記と同様な耐摩耗性に関する欠点を有している。また産
業ＪＨａ械に用いられるベルトは、産業分野により柿々
の薬品、最も一般的に用いられるのは硫酸等の酸或いは
苛性ソーダ等のアルカリといった薬品によりベルトが個
れたり、また湿潤する場合があり、こういった場合はポ
リバラフェニレンテレフタルアミド繊維の強力は、酸、
アルカリ等による腐蝕により急激に低下すると共に耐摩
耗性が顕著に低下することも判明している。

このような現状のもとに１本発明者らは高強力と適度の
伸度を保有し、酸、アルカリ等による腐蝕に耐え、かつ
優れた耐摩耗性を有するベルトの構成について鋭意研究
の結果１本発明に到達したのである。

すなわち１本発明の要旨は、下記（イ）〜（チ）の特性
を有するポリエステル繊維からなる撚糸を用いた基布に
、ゴム質または可撓性樹脂を片面あるいは両面に彼晋し
てなるベルトである。

（イ）繰返し即位の８５モルチ以上がエチレンプレフタ
レートよりなるポリニスデル （ロ）　ＩＶ≧０．５０ （１）　△ｎムーΔｎＢ＜０ に）　△ｎ≧１８０Ｘ１０−” （ホ）　ＬＰ≧１６０Ａ （へ）　ＳＧ≧１．３９０ （ト）　ＳＨＤ≦１５％ （力　ｄｐｆ≦３５ （似し、上記（イ）〜（チ）において、ＩＶは固有粘度
、△ｎＡ、△ｎＢは繊維断面内における複屈折率で、 へｎム：　ｒ／Ｒ＝０．９の位置における繊維の複屈折
率 △ｉ＋　Ｂ　：　ｒ／Ｒ＝Ｏ，Ｏの位置における繊維の
複屈折率 Ｒ：　繊維断面の半径 ｒ　：　繊維断面の中心軸からの距離 Δ１１は繊維の複屈折率、ＬＰは小角Ｘ線回折に卦りる
繊維長周期、ＳＧは比重、ＳＨＤは１６０℃における乾
熱収縮率ｂ　ｄ　ｐ　ｆは単糸デニールを表わし、それ
らの定Ｇは本文の記載に従うものとする。） また、さらに好寸しくは、上記（イ）〜（チ）の特性の
ほかに、さらに下記（リン〜（しンの特！ｌＥを同時に
Ｗ：、；足するベルトである。

（す）　０．６５　≦　ＩＶ≦　１．２０悴）△ｎ≧１
９５ｘｌＯ−３ １、−１３ＬＰ≧１７０Ａ （ワ）　３％≦ＤＥ≦１０％ （＃）　ＤＴ≧１０ｆ／ｄ （ヨ）　ＯＡ≦８６ 汐）　Ｔα≧１６０℃ （リ　”ｒｐ≧２１０°Ｃ （似し、上記（ワ）〜（し）において、ＤＥは切断伸度
、ＤＴは切断強度、ＯＡは広角Ｘ線回折により氷められ
る（１００）面の配向角、Ｔαは１１０　ｃ　／　ｓに
おける力学的損失正接の温度分散に現われる主分散のピ
ーク温度、Ｔｐｉｊ定長昇温熱応力ピーク温度を表わし
、定員は本文の記載に従うものとする。〕 本発明のベルトを構成するポリエステル繊維は。

通常の熱可塑性ポリマー繊維に比べて繊維断面内の複屈
折率の分布が逆転しており、繊維外層部分よりも内層部
分の方が複屈折率が高いという特異な複屈折率分布を有
している。また、繊ｆＩＵ長周期がｘｅｏＡ以上（好ま
しくは、１７．０人身」二）であって通′１１ｒの高強
力ポリエステル繊維に比べて長く、切断伸度が３多以上
１０％以下でかつ繊維の複屈折率△１１が１８０Ｘ１０
−３以上（好ましくは１９５Ｘ１０−３以上）であり、
しかも広角Ｘ線回折による（１００）面の配向角が８°
以下であって非常に高い結晶配向度を有すると共に、ｇ
Ｕｌｌ構造的ｔこも超延伸構造に対応する傾向を持って
いる。

加えて比重は１．３９０以上、定長昇温熱応力ピーク温
度は２１０℃以上、乾熱収縮率ＳＨＤは１５％以下でち
り、十分に延伸熱処理された物性値を示す。又最も重要
な実用性能というべき繊維の切断強度ＤＴは１０　ｆ／
ｄ以上であり、従来の高強力ポリエヌデルｒＪ２雑の強
度が高々９．５　ｆ　／　ｄであるのに比べて著しく改
善されている。

以上のことから、本発明のベルトを構成する高強力ポリ
エステル繊維は、従来より存在している高強力ポリエス
テル繊維と比較すると、全く新規な微細）ｎＮ　？ｊ２
を有しているものといえる。しかも特に累月自体の分子
ｆｆ１ｌｄ極端に高くする必要がなく、固有粘度が０．
５１以上、好ましくは０．５８〜１．０程度のもので十
分である。勿論、ポリマーの分子量は高い方が好ましい
が微細溝造的１こ改良されたものである点に本発明のポ
リエステル繊維最大の特徴がある。

従来高強力ポリエステル繊維を製造する方法として高分
子量のポリエステルを使用する方法（ＵＳＰ２８８００
５７．フランス特ｒ［１２６１０５６号。

特公昭５３−１３６７号）、太デニールモノフ・ｆヲメ
ントによる方法（特開昭５１−１５０２１号ン、高分子
量ポリエステルを用いて紡糸した後、多段延伸する方法
（ＵＳＰ、３６５１１９８号）、紡糸時の冷却同化を遅
らせる方法等が提案されている。しかしながら５本発明
ポリエステル繊維の様に低デニールフィラメントで繊維
断面内の複屈折率の分布が、繊ホＩＬ外層部分よりも内
層部分の方が複Ｅ折率が高いという特異な複屈折率分布
を与えること（乙よって高強力繊維としての要請を満足
しようとする思想自体はこれまでに提案されたことがな
い。

上記の様な特異な微細構造は固有粘度が０．５１以上、
好ましくは０．５８〜１．００で、構成単６７：の少く
とも８５チがポリエチレンテレフタレートからなるポリ
エステルを用いた場合に有効に発現され、殊に高強力化
、耐疲労性同上等に顕著な効果が発揮される。これは、
ポリエチレンテレフタレートを主成分とするポリエステ
ル繊維の場合、従来法では、低デニール高強力フィラメ
ントの繊維断面自復屈折率分布は、繊維外層部分が内層
部分よりも高くなりやすく、そのために繊維の曳糸性や
延伸性が阻害され実質的に高強力化に寄力するタイ分子
鎖の数を増加させることが困難になっているためと考え
られる。

また本発明においては単繊維デニールが３５ｄ以下でち
るところにも特異性を有している。これは単繊Ｘ（（、
デニールが大きくなると、糸条内層部分に均一な延伸応
力集中を発現させることが困難となり、逆に延伸性を阻
害する要因となるためである。

従来より知られている高強力ポリエステルフィラメント
の結晶配向度は、（１００）面の配回角（ＯＡ）で１０
°以上、結晶配置口１度ｆｃ（下記〔１〕式） ％式％ は９５％未満であるのに対し１本発明を構成する高強力
ポリエステル繊維の場合は（ｉｏｏ）而の配回角で８°
未満、結晶配同度（ｆｃ）で表示すると９５％以上であ
り著しく高い結晶配向度を有している。又、延伸熱履歴
のメジャーである定長昇温熱応力ピーク温度が２１０℃
以上であることも、本発明を構成するポリエステル繊維
の大きな特徴である。特に該ピーク温度が２１０℃未満
であると、本発明の特徴である繊維断面内の複屈折率の
特異な分布を発現させることが困難となる。ベルトとし
て用いる場合、高温での力学特性が実用性能上、最も重
要な要素の一つとなるが、高温での力学特性評価はかな
り困難であり、実際に試験を行なっても測定前にポリマ
ーが劣化する等のトラブルが起りやすく測定精度、Ｎ現
性に問題がある。

不発明名らは、高温での繊維の力学特性を代表するメジ
ャーとして動的粘弾性の温度依存性、力学ｆｆ、１度分
散特性を１１０　ｃ　／　ａの正弦歪を与えた伏ｆ８で
評価した。その結果、損失正接（Ｔａｎδ）が最大とな
る温度（Ｔａ）が、通常の高強力ポリエステル繊却であ
れば高々１６０℃未満であるが。

本発明のベルトを構成するポリエステル繊維は、該温度
（Ｔａ）が１６０℃以上という高い値を示す。Ｔａは、
非凸部分のポリマーの剛直性を示すものであり、Ｔａが
高い方が高温における力学特性の低下度合いが小さい。

従って本発明のベルトを４ｆ＆成する高強力ポリエステ
ル繊維の高温での力学特性は、従来公知の高強力ポリエ
ステル繊維よりもａすれているといえる。

次に本発明にいう繊維断面内での抜用折率分布を史に尺
体的に説明すると、本発明では。

△ＩＩＡ−△ｎｎ＜Ｏ°−°−−−−（、ハ）好址しく
は Δｎ人−△ｎＢ≦−１．０　Ｘ　１０−３　・・・・・
・・・・（ル）Ｃｌｌ：：、１１．、Δｎ人、△ｎＢは
前述の通り〕のものが選択される。（ハ）、（ル）式に
おいて△ｎムは糸条外層部のΔｎ、△ｎＢは糸条内層部
の△ｎを代表するものであり１本発明のベルトを１７Ｎ
成するポリエステル繊維は、糸条外層部の方が内層部よ
りも△ｎが小さいという非常に特異な微１ＦＩＩ構造を
有するものである。

従来のポリエステル繊維の繊維断面内における複屈折率
の分布は、外層の方が内層より高い傾向があり、切断強
度も高々９．５ｔ／ｄ程度しがない。

又ｈ　Ｒ＃：　ｔＦｒ面内の複屈折率が、内層部より外
層部へ行くに従って大きくなるという分布を有すること
が、紡糸及び延伸工程における曳糸性や延伸性を阻害す
る要因となっていると考えられる。

そこで紡糸、延伸技術について鋭意ｑ［究を行なったと
ころ１次の様な知見を得た。即ち、延伸工程で例えば糸
条表層部を局部的に加熱しながら延伸する等によって伸
長応力を糸条中心部に集中させることができれば、延伸
変形パターンが非常にマイルドになり、到達最高延伸倍
率を３ｎ］常の延伸法に比べて高めることができる。し
かも従来の延伸糸で指摘される様に、「糸条表層部に延
伸応力が集中して歪欠陥が生じ繊維強度が理論強度より
も大幅に低下する」という現象が抑制され１最終的な緻
１′ｆＩＵ内微ｇ１構造をＣ１ａｒｋらの提唱する超延
伸ｔ７１Ｊ　ｎ　（ンケ考文献：　Ｗ、Ｎ、Ｔａｙｌｏ
ｒ＋　Ｊｒ、、　Ｅ、Ｓ、　ＣＩａｒｋ＋Ｐｏｌｙｍ、
Ｅｎｇ、Ｓｃｉ、＋　ＩＥＬ　５１８（１９７８））に
近づけることが可ｆｊＬになり、従来の産業直利用高強
力繊維に比べて卓越した引張強度及び破断強度を有する
ポリエステル繊維を得ることが可能となる。一方、’ｉ
＆　ｌノｔｌ　１ｌｉｄ　５１−１５０２１　号公報Ｋ
　見うｈ　ル１５１　Ｋ、単糸デニールが１０００ｄ以
上の太デニールポリエステルモノフィラメントであれハ
、フィラメントの表面の近くにおける重合鎖セグメント
の低い配内部を除けば、実質的に均一な内部構造を有す
るものもＩＤられているが、該公開明細吉にも明示され
ている様に低デニールフィラメントに列して適した方法
であるからといって、太デニールモノフィラメントに列
して同等の性質を与えることはできない。またこの公［
ＪＦｌ明細椙に記されているモノフィラメントの切断強
力は高々８．４　ｆ　／　ｄに過ぎず、本発明の意図す
る様な低デニールの高強力フィラメントとは全く異なる
ものである。

本発明は」二記の様な知見を爪に更に研究の結果完成さ
れたものである。

次に上記の様な特性を有するポリエステル繊訂（の製造
法について簡単に説明するが、本発明（よもとより下記
の方法に限定される訳ではない。本発明のポリエステル
繊維の製造に当っては紡糸θＩＬ伸工程、特に延伸工程
が重要である。即ち、例えばＩＶ≧０．５８のポリエス
テルを溶融紡糸して得た複ＭｉＪ折率０．００２〜０．
０６０の未延伸糸を紡糸に連続して、又は一旦巻取った
後延伸する１撃に、未延伸糸第１供給ローラと１００℃
以下に維持された未延伸糸第２供給ローラとの間におい
て、１．１０倍以下の予備延伸を行い、次いで第１延伸
℃１−ワとの間において全延伸倍率の４０裂以上の第１
１没延伸を行うのが良く、必要に応じて未延伸糸第２供
給ローフと第１延伸ローラとの間に１高温加圧蒸気噴出
ノズルを設け、ノズル温度を２００℃以」−にして高温
蒸気を噴出させ、高温加圧蒸気噴出ツメ゛ル付近に延伸
点を固定させる。更に第２段延伸を行う際に、第１延伸
ローラとｆｉ’；　２延伸ローラとの間に設けられた雰
囲気温度１７０〜４２０℃のスリットヒーター（糸条走
行路としてスリットを設けた加熱装ｊ侃で、該スリット
中に非接触状態で糸条を走行さぜながら加熱するもの：
雰囲気温度とは該スリット内の温バ２を言う）中を糸条
が０．３秒以上滞在できる様に通過せしめ、しかる後、
第２延伸ローラに供する。そのｌｊ、％　、　７．リッ
トヒーター中に温度勾配を設け、糸条入口の雰囲気温度
を１７０°Ｃ以上、出口雰囲気温度を４２０″Ｃ以下と
し、■１８つ２００〜４２０°Ｃの雰囲気に糸条がＱ　
、３秒以、１．７’Ｉ’ｊ在できる様に糸条を通過さぜ
ることか好ましい。又、２段延伸終了後、一旦巻取るこ
となく連続的に、あるいは一旦巻取った後に、２３０〜
１〔３５℃で１０％以下のりヲツクヌ処理を行うことに
より、寸法安定性を更に向上させることも可ｆｊ１３で
・ちる。

本発明で意図するベルトの原料／ζるポリエステルＪＪ
、Ｌｐ−クロロフェノール／テトラクロロエタン−３／
１（重ｎ比）の溶五中３０℃で６１０定した固イ１粘度
が０．５０以上、好ましくは０．６５〜１．２０で、構
成単位の８５モル多以上、好寸しくけ９５モル％以上が
エチレンテレツクレートからなるものであり、少量混入
させることのできる他の構成単位としてはジエチレング
リコール、シト票数が１〜１０の他のポリエチレングリ
コール、ヘキサヒドロ−ｐ−キシリレングリコール、イ
ソフタル酸、ジ安息香酸、ｐ−ｔｅｒｔ−フェニール−
４゜４′−ジカルボン酸、ヘキザヒドロテレフグル酸等
の芳香族ジカルボン酸、アジピン酸等の脂肪族ジカルボ
ン酸、ヒドロキシ酢酸等のヒドロキシ酸等が挙げられ、
この様なポリエステル累４：ｆｌ　ｔｊ、ｊ山′出の溶
融紡糸法によって繊維化される。

このようなポリエステルには必要に応じて艶消し剤、顔
料、光安定剤、熱安定剤、酸化防止剤、・（１シ電防止
剤、染色性向上剤或は接着性向」二剤等を配合すること
ができ、配合の如何によって本発明の特性に重大な悪影
響を与えるもの以外は、４ソＣ利川できる。

本発明における基布の製法は通常用いられる平織、綾織
等いずれの方法でもよいが平織が最も好ましい〇 本発明に言うゴム質あるいは可撓性樹脂とは。

ポリウレタンＩＩＩ旨、スチレンーゲタジエンゴム。

クロロプレンゴム、エチレン−プロピレンゴム。

ジエンコ°ム等を言う。

産−１１用１機械に使用されるコンベヤーベルト等の平
ベルトは１片面のみベル）［動ローラーに圧接されて駆
動する場合と、ニップローラーによりベルトの両面を圧
接されて駆動する場合とがあり。

機械の駆動系により異・なる。従って［脂の被覆は用途
によυベルトの片面あるいは両面に樹脂を塗布、含浸ま
たはスプレーなどする。また樹ｉ旨膜を基布に重ねて加
熱加圧し圧着させる方法で行うこともできる。

本発明のベルトは、特許請求の範囲に記載したごとく溝
成せしめた結果、従来のベルトに比較し高強力であると
ともに、用途に適した適度の伸度を保有することができ
、さらに耐摩耗性ならびに耐薬品性を兼ね備えたベルト
である。

以下に本発明を（性成する繊維の構造の特定や物性の測
定に用いられる主なパラメータの測定法について述べる
。

く固有粘度の測定法〉 ７５重景％のｐ−クロロフェノール、！＝２５ｖＭ愛の
テトラクロルエタンからなる混合溶剤中で測定する。

重合体を室温において溶剤中に溶解し且つ粘度の測定を
オストヮルドーフェンスケ毛州粘度劇中で３０℃におい
て行なう。

固有粘度は、溶液粘度の溶媒粘度に対する比の自然対数
を溶液１０（ｌｓ／当りの重合体のグラム数で表わした
重合体溶液の濃度によって除した値が濃度ゼロに近づく
ときの極限値である。

〈複屈折率（△ｎ）の測定法〉 ニコン偏光顕微鏡Ｐ　ＯＨ型フィン社ペレックコンペン
セーターを用い、光源としてはスペクトル光源用起動装
＠（東芝５ＬＳ−３−Ｂ型）を用いた（Ｎａ光源）。５
〜６Ｎ長のｍ、離軸に対し４５″の角度に切断した試料
を、切断面を上にして、スライドグラス上に載せる。試
料スフイドグラ７を回転載物台にのせ、試料が偏光子に
対して４５°になる様、回転載物台を回転させて調節し
、アナライザーを挿入し暗視界とした後、コンペンセー
ターを３０にして縞数を数える（ｎ個）。コンペンセー
ターを右ネジ方向にまわして試料が最初に暗くなる点の
コンペンセーターの目盛ａ、コンペンセーターを左ネジ
方向にまわして試料が最初に一番暗くなる点のコンペン
セーターの目盛すを測定した後（いずれも１／１０目盛
まで読む）、コンペンセーターを３０に・もどしてアナ
ライザーをはずし、試料の直径ｄを測定し、下記の式に
もとづき複屈折率（Δｎ）を算出する（測定数２０個の
平均値）。

△ｎ＝７’／ｄ ｒニレタープ−ジョン、＝ｎλ０＋ζ λｏ＝５８９．３ｍμ ６：ライン社のコンペンセーターの説明書のＣ／１００
００とｉ　よりめる １＝（ａ−ｂ）（：コンベンセーターの読みの差） 〈繊維断面内の△ｎ分布の測定法〉 透過定量型干渉顕微鏡を使用して得られる中心屈折率（
ｎｌ、０及びｎ　７，０　）及び外層屈折率（ｎｌ。

０．９及びｎ７，０．９）の値によって１本発明のに１
（シの特異な分子配向が明らかとなり、本発明のＣ（雑
の優れた強度との開連を示すことができる。透過定量型
干渉顕微鏡（例えば東独カールツアイヌイエナ社製干渉
［ｇｋ鏡インターフアコ）を使用して得られる干渉縞法
によって、繊維の側面から観察した平均屈折率の分布を
測定することができる。

この方法は円形断面を有する繊維に適用することができ
る。繊維の屈折率は、繊維軸の平行方向に振動している
偏光に対する屈折率（ｎｌ）と繊維軸の垂直方向に振動
している偏光に対する屈折率（ｎ、１）によって特徴づ
けられる。ここに説明する測定は全て光源としてキセノ
ンランプを用い。

偏光下、干渉フィルター波長５４４＋ｎμの緑色光線を
使用して号られる屈折率（ｎｌ及びｎｌ）を用いて実施
される。以下ｎ／の測定及びｎｌよ請求められるｎ　Ｏ
とｎ　０．９について詳細に説／＋　２′ 明するが、ｎｌ（ｎｌ、０及びｎｌ、　０．９　）につ
いても同様に測定できる。試験される繊維は光学的にフ
ラットなヌライドグラス及びカパーグラヌを使用し、０
．２〜１波長の範囲内の干渉縞のずれを与える１ｉｊｌ
折率（ＩＩＢ　）をもつ繊維に列して不活性の封入剤中
に浸漬する。封入剤の屈折率（ｎＥ）は緑色光線（波長
λ−５４４ｍμ）を光源としてアツベの屈１７ｉ計を用
いて測定した２０℃における値である。この到入剤はた
とえば流動パラフィンとび一ブロムナフタリンの混合液
より１６４８〜１．６５の屈折率を有するものが調整で
きる。この封入剤中に１木の繊卸：を浸漬する。この干
渉縞のパターンを写真撮影し、１０００倍〜２０００倍
に拡大して解析する。第１図に略示した如く繊維の封入
剤のＪＯ’ｌ折率をｎｌｌ＋繊維のｓ’−ｓ”間の平均
屈折率をｎ　Ｓ’−５“間の厚みをｔ、使用光線の波長
を／Ｉ λ、バックグランドの平行干渉縞の間隔（１λに相当）
をＤｎｉ繊維による干渉縞のずれをｄｎとすると、光路
差りは で表わされる。試料の屈折率を１８とすると、封入液の
屈折率ｎ１及びｒｌｚｌ’ｉ＋ ｎ５（ｎｌ ｎｓ）ｒｚ の２種のものを用いて第１図に示すような干渉縞のパタ
ーンを評価する。

従って〔２〕式にもとづいて繊維の中心から外周までの
各位置での光路差から、各位置のれ（紐の平均１ｒＪＪ
折率（１１７）の分布をめることができる。

厚みｔは得られる繊維が円型１１７ｒ面と仮定して計ｐ
によってめることができる。しかしながら製造条件の変
動や製造後のアクシデントによって、円形断面になって
いない場合も考えられる。このような不、都合を除くた
め、測定する個所けｍ、離軸を刀称軸として干渉縞のず
れが左右対称になっている部分を使用することが適当で
ある。測定は繊維の半径なＲとすると０〜０．９Ｈの四
を０．ＩＲＱ間隔”’Ｃ行シ〕い、各位置の平均の屈折
率をめることかできる。同様にしてｎｌの分布も水めら
れるので一’ｍ屈折率分布は次式 ％式％：３：１ よ請求められる。△ｎ（ｒ／Ｒ）は少なくとも３木のフ
ィラメント、好適には５〜１ｏ本のフィラメントについ
て測定したものを平均して得られる。

く繊！Ｉｌ＋の強伸度特性の測定法〉 東洋ボールドツイン仕りソテンシロンヲ用い、拭刺長（
ケージ長）１００ｍｍ、伸長速度＝　１ｏ　Ｏ％／分ｔ
　ＦｉｔＦ［Ｊ速度５００問／分＋　初Ｍｍｌ／３０　
ｆ／ｄの条件で単繊マＩＬのｓ−５曲線を測定し切断強
度（ｙ／ｄ）ｌ切断伸度（％）、初期弾性率（２／ｄ）
を算出した。初期弾性率は、ｓ−８曲線の原点（＝Ｊ近
の最大勾配より算出した。各特性値の算出に関し、少な
くとも５本のフィラメント、好適には１０〜２０本のフ
ィラメントについての測定したものを平均して得られる
。

〈小角Ｘ線回折による繊維長周期ＬＰの測定法〉小角Ｘ
線散乱パターンの測定は５例えば理学電機社製Ｘ線発生
装置（ＲＵ　−３Ｈ型）を用いてイｊなう。測定には管
電圧４５ＫＶ、管電流７０　ｍＡ。

飼対陰極、ニッケルフィルターで単色化したＣＩＪＫα
　（λｘ＝１．５４１８Ａ）を使用する。ザンプルホル
ダーに繊維試料を単糸どうしが互いに平行になるように
取りｆづける。試料の厚さは０．５〜１．０閉位になる
ようにするのが適当である。この平行に配列した繊維の
繊維軸に垂直にＸ線を入射させ理学ｔａ社製Ｐ　Ｓ　Ｐ
　Ｃ（Ｐｏ５ｉｔｉｏｎ　５ｅｎｓｉｔｉｖｅ　Ｉ’ｒ
ｏ　−ｐｏｒｔｉｏｎａｌ　Ｃｏｕｎｔｅｒ　）システ
ム金用いて測定する。

本システムの概要は、例えば（Ｐｏｌｍｅｒ　Ｊｏｕｒ
ｎａｌ。

ｖｏｌ、１３，５０１（１９８１））　に詳しく紹介さ
れている。

測定条件は、Ｑ、３ｍｍφ×Ｑ、２１Ｆｍφ中ピンホー
ルコリメータを用い。

試料とプローブ間距離：４００Ｍ Ｍ　ＣＡ　（マルチチャンネルアナライザー）測定チャ
ンネル数　：２５６ 測　定　時　間　：６００秒 とした。データの処理は、測定散乱強度から空気散乱強
度を差し引いたものを移動平均処理によりめ、その強度
最大位置を読みとることにより、長周期小角散乱角度２
αから、下記〔４Ｇ式に従い。

繊維長周期を５．［出する〔第２図（Ａ）　、　（Ｂ）
参照：図中１は試料、２はＰ−５ＰＣプローブ、３はポ
ジション・アナライザー、４はＭＣＡ、５は表示部を夫
々示す〕。

λｘ＝１．５４１８λ 移動平均処理は５次式に従って算出する。

ただし、上式中、Ｉ（Ｓ）Ｎ及びＩ（Ｓ）ｉは。

それぞれチャンネルナンバーＮ及びｉの測定散乱強度（
空気散乱強度を差し引いた強度）。

Ｋは移動平均の採用点数（ここでけに＝７）。

Ｎ−Ｋ＞０．Ｎ＋に≦２５６ 〈配向角（ＯＡ）の測定法〉 繊維の配向角（ＯＡ）の測定は１例えば理学電機社製Ｘ
線発生装置（ＲＵ　−３Ｈ）　、繊維測定装置（ＦＳ−
３）、ゴニオメータ−（５Ｇ−７）及びシンチレーショ
ンカウンタを用いて実施する。

測定にはニッケルフィルターで単色化したＣｕＫα（波
長λ＝１．５４１８人）を使用する。

配向角の測定は（１００）面反射の２θを使用する。使
用される反射の２０は、赤道線方向の回折強度曲線から
決定される。

Ｘ線発生装置は４５ＫＶ、７０ｍＡで運転するものとし
、繊維測定装置に繊維試料を単糸どうしが互いに平行と
なるように取り付ける。試料の厚みは０，５關位になる
ようにするのが適当である。

予備実験により決定された２θ値にゴニオメータ−をセ
ットする。この平行に配列した繊維の繊維軸に垂直にｘ
ｉを入射させる（ビーム垂直透過法）。方位角方向を一
３０°〜＋３０°走査し、シンチレーションカウンター
で回折強度を記録紙に記録する。さらに−１８００と＋
１８０°の回折強度を記録する。

この時、スキャニングスピード４’／＋ｉ＋チヤートス
ピード１　、ＯＣｍ　／　ｒａｉｎ　、タイムコンスタ
ント２秒あるいＶＪ、５秒、コリメーター１關φ、レシ
ービングはスリット縦横とも１°である。

得られた回折強度曲線から配向角をめるには、＋１８０
°で得られる回折強度の平均値を取り、水平線を引く。

ピークの頂点から基線に垂線をおろし、その高さの中点
をめる。中点を通る水平線を引く。この水平線と回折強
度曲線の交点間の距離を測定し、この値を角度（６）に
換算した値を配向角（ＯＡ）とする。

〈力学温度分散〉 東洋測器社製Ｒｈｅｏｖｉｂｒｏｎを使用し、初糸長４
ｃＴｎ。

昇温速度２℃／分、測定時の正弦周波数１１０Ｈｚの条
件で測定し、損失正接ｔａｎδ＝Ｅ／／Ｅ“が最大とな
る温度（Ｔα）をめる。

ただし、上式中、Ｅ′は貯蔵弾性率（ｄｙｎｅ　／ｃｒ
Ａ　）、Ｅ“は損失弾性率（ｄｙｎｅ　／ＣｒＡ　）　
である。

〔詳χｍは＊　Ｍｅｍｏｉｒｓ　ｏｆ　ｔｈｅ　Ｆａｃ
ｕｌｔｙ　ｏｆ　Ｅｎｇｉ−ｎｅｅｒｉｎｇ　Ｋｙｕｓ
ｈｕ　Ｕｎｉｖｅｒｓｉｔｙ＋　ｖｏｌ、　２３＋　４
１　（１９６３）参照〕 複素弾性率Ｅは次式で算出される。

ただし＊　Ａ　：　ｔａｎδ測定時のアンプリチュード
ファクター（Ａｍｐｌ　：　Ｆａｃｔｏｒ）による係数
（第１表参照） Ｄ　：　Ｄｙｎａｍｉｃ　Ｆｏｒｃｅ　Ｄｉａｌ値Ｌ：
試料長（ｃｒｎ） Ｓ：試料断面積（ｃｔＡ） 第　１　表 損失り１１１性串Ｅ“ば　Ｅ“−１ＥＩｓｉｎδ　・・
・〔６〕により算出される。

くη１糸デニール〉 ＪＩＳ−１，１０７３（１９７７）　に従って測定。

（ｉ；ｉ３熱収縮率〉 １６０℃でＪＩＳ−Ｌ１０７３（１９７７）　に従って
測定。

く比　重〉 ＋１−−ヘプタンと四塩化炭素よりなる密度勾配管を作
成し、３０℃±０，１℃に、ｉｌ、ｉ温された密度勾配
管中に十分に脱泡した試料を入れ、５時間放置後の密度
勾配管中の試料位置を、密度勾配管の目盛りで読みとっ
た値を、標準ガラスフロートによる密度勾配管目盛〜比
重キヤリプレーショングヲフから比重値に換算し、ｎ−
４で測定。比重イ１（１は原則として小数点以下４桁寸
で読む。

く定長バー温熱応力ピーク温度〉 試長４．５ＬＭ、昇温速度２０℃／分、初荷重０．０５
ｒ／ｄの条件で、室温より溶断温度廿での熱収縮応力を
測定し、熱応力が最大となる温度をめる。

〔詳細けＴｅｘｔｉｌｅ　Ｒｅ５ｅａｒｃｈ　Ｊｏｕｒ
ｎａｌ＋　ｖｏｌ、　４７＋７３２（１９７７）参照。

〕 特記しない限り、「重量部」及び「重鍛楚」を示す０ 実施例１゜ 第２表に示す固有粘度のポリエチレンテレフタレートを
）凧料どし、同表に示す条件で紡糸を行い。

同表に示す複屈折率の未延伸糸を得た。紡糸にあたって
は、未延伸糸引取り前に適量の紡糸Ｗ、１１　／’ｉｌ
ｌを糸条表ｍｊにイｑ若させた。

得られた未延伸糸を第３表に示す条件で延伸し。

ｆｊＳ４表に示す糸質の延伸糸を得た。第４表中に比較
例２として、市販の高強力グレードのタイヤコード用ボ
リエヌテル繊維の糸質を併記する。

第２表 第３表 第４表 実施例１及び比較例２によるポリエチレンテレフタレー
ト繊維よりなる１０００デニール及び１５００デニール
のマルチフィラメントヤーンを製造し１　ｆ、ｒＳ５表
に示す条件で二重の綾織組織に製織し、平滑剤としてシ
リコーン樹脂を含むウレタン樹脂を含浸させたベルトを
作成した。製品の物性は”１＋Ｊ５表に示す様に、従来
品に比較して高強力でかつ適度の伸度を保持している。

第５表

【図面の簡単な説明】

第１図（Ａ）は本発明の繊維を干渉顕微鏡で横方向から
観察したときに見られる千渉縞を示す机弐図、同（Ｂ）
は繊維断面の模式図、第２図（Ａ）　ｉｊ、ＰＳＰＣシ
ステムによる小角Ｘ線回折測定における試料及びフィル
ム面等の配置を示す模式図、同（Ｂ）は本発明繊維の小
角Ｘ線回折パターンを示す模式図である。

Claims (1)

1. 【特許請求の範囲】 １、上記（イ）〜（チ）の特性を有するポリエステル繊
   Ｘ１１：からなる撚糸を用いた基布に、ゴム質または可
   続性［Ｉ」Ｉ指を片面あるいは両面に被覆してなるベル
   ト。 （イ）Ｉ！＋’＜　’Ｍし単位の８５モル襲以上がエチ
   レンテレフタレートよりなるポリエステル （ロ）　ＩＶ≧０．５０ （ハ）　△ｎ人−△ｎｎ＜０ （→　△ｎ≧１ｓｏｘｉｏ−ａ Ｏう　ＬＰ≧１６０λ （へ）　ＳＧ≧１．３９０ （ト）　５ｌ（Ｄ≦１５％ （７）　ｄｐｆ≦３５ １１Ｌ、、上記（イ）〜（チンにおいて、ＩＶは固有粘
   度、ΔｎＡ、△ｎＢ　は繊維断面内における複屈折率で
   、 △ｎＡ；　ｒ／Ｒ＝０．９の位ＩＮにおける繊維の俵用
   折率 △ｎＢ：　ｒ／Ｒ＝Ｏ，Ｏの位置におりる繊維の複屈折
   率 Ｒ：　繊維断面の半径 ｒ　：　繊維断面の中心軸からの距離 Δｎは繊維の複屈折率、ＬＰは小角ＸＰｊｔ回折におけ
   る繊維長周期、ＳＧは比重、Ｓ　ＩＩ　Ｄは１６０°Ｃ
   における乾熱収縮率、ｄｐｆは単糸デニールを表わし、
   それらの定砂は本文の記載に従うものとする。） ２、　ポリエステル繊維が、さらに下記（す）〜（し）
   の特性を同時に嵩足する特許請求の範囲第１項記戦のベ
   ルト。 （Ｕ）　０．６５≦ＩＶ≦１．２０ （ロ）△ｎ≧１９５ｘｌＯ−” Ｑリ　Δｎ　人−△ｎＢ≦−１，０Ｘ　１　０−”＠）
   　ＬＰ≧１７０人 （ワ）　３　チ≦ＤＥ≦　１０％ （、ＪＪ）　ＤＴ≧１０　ｆ／ｄ （ヨ）　ＯＡ≦８″ （ｐ）Ｔα≧１６０℃ （リ　Ｔｌ）≧２１０℃ （似し、」−記（ワ）〜（し）において、ＤＥは切断伸
   度、Ｉ）Ｔは切断強度、ＯＡは広角Ｘ線回折によりめら
   れる（１００）面の配向角、Ｔαは１１０　ｃ　／　ｓ
   における力学的損失正接の温度分数に現われる主分散の
   ピーク温度、Ｔｐ＃′ｉ、定長昇温熱応力ピーク温゛度
   を表わし、定Ｇは本文の記載に従５ものとする。） ３、　ゴム質あるいは可撓性樹脂がポリウレタン樹脂、
   スチレン−ブタジェンゴム、クロロプレンゴム、エチレ
   ンプロピレンゴム、ジエンゴムカラなる群から選ばれた
   １種または２種以上の組合せである特許請求の範囲第１
   項または第２項記載のベルト。