JPS6040233A - ベルト - Google Patents
ベルトInfo
- Publication number
- JPS6040233A JPS6040233A JP58148410A JP14841083A JPS6040233A JP S6040233 A JPS6040233 A JP S6040233A JP 58148410 A JP58148410 A JP 58148410A JP 14841083 A JP14841083 A JP 14841083A JP S6040233 A JPS6040233 A JP S6040233A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- fiber
- polyester
- rubber
- refractive index
- belt
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
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- Belt Conveyors (AREA)
- Reinforced Plastic Materials (AREA)
- Moulding By Coating Moulds (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は産業用機械に使用されるコンベアベルト等の平
ベルトおよびVベルトに関する。
ベルトおよびVベルトに関する。
従来この種のベルトは脂肪族ポリアミド、ポリエチレン
テレフタレート、ホリビニルアルコールなどの合成繊維
よりなるフィラメント織物を基布とし、耐摩耗性のある
ゴム質または可撓性゛樹脂を被覆したものが使用されて
いるが、強力、伸度。
テレフタレート、ホリビニルアルコールなどの合成繊維
よりなるフィラメント織物を基布とし、耐摩耗性のある
ゴム質または可撓性゛樹脂を被覆したものが使用されて
いるが、強力、伸度。
耐薬品性などの点で充分なものとは言い難い。すなわち
平べ、ルトやVベルト等に要求される特性は高強力、低
伸度および耐薬品性である。高強力が必要なことは当然
であり、それと同時に適度な低い伸度が要求される。伸
度が高すぎると経時的にベルトにたるみを生じさせる。
平べ、ルトやVベルト等に要求される特性は高強力、低
伸度および耐薬品性である。高強力が必要なことは当然
であり、それと同時に適度な低い伸度が要求される。伸
度が高すぎると経時的にベルトにたるみを生じさせる。
極端に低伸度の場合はベルトに充分な張力を与えること
が困雌になる。高強力のベルトを製造するには太デニー
ル糸を経糸として用いることができるが、重置や厚みが
増大し、運搬や取扱上の作業面で好ましくない。
が困雌になる。高強力のベルトを製造するには太デニー
ル糸を経糸として用いることができるが、重置や厚みが
増大し、運搬や取扱上の作業面で好ましくない。
これらの課題を解決するために、実開昭52−1207
75号公報において、ポリバラフェニレンテレフタルア
ミドを正体とする繊維とポリメタフェニレンイソフタル
アミドを主1トとする繊維より成る合撚糸を経糸に用い
、ポリメタフェニレンイソフタルアミドを主体とする繊
維を緯糸に用いてなるベルトが提案されているが、長期
間にわたり使用すると耐摩耗性に問題があり、ベルトと
ベルト駆動部の接触面においてベルトが摩耗し5次第に
ベルトの強力が低下するという欠点がある。これはポリ
バラフェニレンテレフタルアミドm a カ剛直な高分
子鎖から成っているため摩耗性が低いことに起因する。
75号公報において、ポリバラフェニレンテレフタルア
ミドを正体とする繊維とポリメタフェニレンイソフタル
アミドを主1トとする繊維より成る合撚糸を経糸に用い
、ポリメタフェニレンイソフタルアミドを主体とする繊
維を緯糸に用いてなるベルトが提案されているが、長期
間にわたり使用すると耐摩耗性に問題があり、ベルトと
ベルト駆動部の接触面においてベルトが摩耗し5次第に
ベルトの強力が低下するという欠点がある。これはポリ
バラフェニレンテレフタルアミドm a カ剛直な高分
子鎖から成っているため摩耗性が低いことに起因する。
一方実開昭52−120774号公報において、金属繊
維を芯にし、該芯の外周を全芳香族ポリアミド繊維でと
り囲んでなるコアスパン糸を経糸として用い、全芳香族
ポリアミド繊維を緯糸として用いてなる織ベルトを同時
に提供しているが、この場合に全芳香族ポリアミド繊維
がポリバラフェニレンテレフタルアミド繊維の場合は上
記と同様な耐摩耗性に関する欠点を有している。また産
業JHa械に用いられるベルトは、産業分野により柿々
の薬品、最も一般的に用いられるのは硫酸等の酸或いは
苛性ソーダ等のアルカリといった薬品によりベルトが個
れたり、また湿潤する場合があり、こういった場合はポ
リバラフェニレンテレフタルアミド繊維の強力は、酸、
アルカリ等による腐蝕により急激に低下すると共に耐摩
耗性が顕著に低下することも判明している。
維を芯にし、該芯の外周を全芳香族ポリアミド繊維でと
り囲んでなるコアスパン糸を経糸として用い、全芳香族
ポリアミド繊維を緯糸として用いてなる織ベルトを同時
に提供しているが、この場合に全芳香族ポリアミド繊維
がポリバラフェニレンテレフタルアミド繊維の場合は上
記と同様な耐摩耗性に関する欠点を有している。また産
業JHa械に用いられるベルトは、産業分野により柿々
の薬品、最も一般的に用いられるのは硫酸等の酸或いは
苛性ソーダ等のアルカリといった薬品によりベルトが個
れたり、また湿潤する場合があり、こういった場合はポ
リバラフェニレンテレフタルアミド繊維の強力は、酸、
アルカリ等による腐蝕により急激に低下すると共に耐摩
耗性が顕著に低下することも判明している。
このような現状のもとに1本発明者らは高強力と適度の
伸度を保有し、酸、アルカリ等による腐蝕に耐え、かつ
優れた耐摩耗性を有するベルトの構成について鋭意研究
の結果1本発明に到達したのである。
伸度を保有し、酸、アルカリ等による腐蝕に耐え、かつ
優れた耐摩耗性を有するベルトの構成について鋭意研究
の結果1本発明に到達したのである。
すなわち1本発明の要旨は、下記(イ)〜(チ)の特性
を有するポリエステル繊維からなる撚糸を用いた基布に
、ゴム質または可撓性樹脂を片面あるいは両面に彼晋し
てなるベルトである。
を有するポリエステル繊維からなる撚糸を用いた基布に
、ゴム質または可撓性樹脂を片面あるいは両面に彼晋し
てなるベルトである。
(イ)繰返し即位の85モルチ以上がエチレンプレフタ
レートよりなるポリニスデル (ロ) IV≧0.50 (1) △nムーΔnB<0 に) △n≧180X10−” (ホ) LP≧160A (へ) SG≧1.390 (ト) SHD≦15% (力 dpf≦35 (似し、上記(イ)〜(チ)において、IVは固有粘度
、△nA、△nBは繊維断面内における複屈折率で、 へnム: r/R=0.9の位置における繊維の複屈折
率 △i+ B : r/R=O,Oの位置における繊維の
複屈折率 R: 繊維断面の半径 r : 繊維断面の中心軸からの距離 Δ11は繊維の複屈折率、LPは小角X線回折に卦りる
繊維長周期、SGは比重、SHDは160℃における乾
熱収縮率b d p fは単糸デニールを表わし、それ
らの定Gは本文の記載に従うものとする。) また、さらに好寸しくは、上記(イ)〜(チ)の特性の
ほかに、さらに下記(リン〜(しンの特!lEを同時に
W:、;足するベルトである。
レートよりなるポリニスデル (ロ) IV≧0.50 (1) △nムーΔnB<0 に) △n≧180X10−” (ホ) LP≧160A (へ) SG≧1.390 (ト) SHD≦15% (力 dpf≦35 (似し、上記(イ)〜(チ)において、IVは固有粘度
、△nA、△nBは繊維断面内における複屈折率で、 へnム: r/R=0.9の位置における繊維の複屈折
率 △i+ B : r/R=O,Oの位置における繊維の
複屈折率 R: 繊維断面の半径 r : 繊維断面の中心軸からの距離 Δ11は繊維の複屈折率、LPは小角X線回折に卦りる
繊維長周期、SGは比重、SHDは160℃における乾
熱収縮率b d p fは単糸デニールを表わし、それ
らの定Gは本文の記載に従うものとする。) また、さらに好寸しくは、上記(イ)〜(チ)の特性の
ほかに、さらに下記(リン〜(しンの特!lEを同時に
W:、;足するベルトである。
(す) 0.65 ≦ IV≦ 1.20悴)△n≧1
95xlO−3 1、−13LP≧170A (ワ) 3%≦DE≦10% (#) DT≧10f/d (ヨ) OA≦86 汐) Tα≧160℃ (リ ”rp≧210°C (似し、上記(ワ)〜(し)において、DEは切断伸度
、DTは切断強度、OAは広角X線回折により氷められ
る(100)面の配向角、Tαは110 c / sに
おける力学的損失正接の温度分散に現われる主分散のピ
ーク温度、Tpij定長昇温熱応力ピーク温度を表わし
、定員は本文の記載に従うものとする。〕 本発明のベルトを構成するポリエステル繊維は。
95xlO−3 1、−13LP≧170A (ワ) 3%≦DE≦10% (#) DT≧10f/d (ヨ) OA≦86 汐) Tα≧160℃ (リ ”rp≧210°C (似し、上記(ワ)〜(し)において、DEは切断伸度
、DTは切断強度、OAは広角X線回折により氷められ
る(100)面の配向角、Tαは110 c / sに
おける力学的損失正接の温度分散に現われる主分散のピ
ーク温度、Tpij定長昇温熱応力ピーク温度を表わし
、定員は本文の記載に従うものとする。〕 本発明のベルトを構成するポリエステル繊維は。
通常の熱可塑性ポリマー繊維に比べて繊維断面内の複屈
折率の分布が逆転しており、繊維外層部分よりも内層部
分の方が複屈折率が高いという特異な複屈折率分布を有
している。また、繊fIU長周期がxeoA以上(好ま
しくは、17.0人身」二)であって通′11rの高強
力ポリエステル繊維に比べて長く、切断伸度が3多以上
10%以下でかつ繊維の複屈折率△11が180X10
−3以上(好ましくは195X10−3以上)であり、
しかも広角X線回折による(100)面の配向角が8°
以下であって非常に高い結晶配向度を有すると共に、g
Ull構造的tこも超延伸構造に対応する傾向を持って
いる。
折率の分布が逆転しており、繊維外層部分よりも内層部
分の方が複屈折率が高いという特異な複屈折率分布を有
している。また、繊fIU長周期がxeoA以上(好ま
しくは、17.0人身」二)であって通′11rの高強
力ポリエステル繊維に比べて長く、切断伸度が3多以上
10%以下でかつ繊維の複屈折率△11が180X10
−3以上(好ましくは195X10−3以上)であり、
しかも広角X線回折による(100)面の配向角が8°
以下であって非常に高い結晶配向度を有すると共に、g
Ull構造的tこも超延伸構造に対応する傾向を持って
いる。
加えて比重は1.390以上、定長昇温熱応力ピーク温
度は210℃以上、乾熱収縮率SHDは15%以下でち
り、十分に延伸熱処理された物性値を示す。又最も重要
な実用性能というべき繊維の切断強度DTは10 f/
d以上であり、従来の高強力ポリエヌデルrJ2雑の強
度が高々9.5 f / dであるのに比べて著しく改
善されている。
度は210℃以上、乾熱収縮率SHDは15%以下でち
り、十分に延伸熱処理された物性値を示す。又最も重要
な実用性能というべき繊維の切断強度DTは10 f/
d以上であり、従来の高強力ポリエヌデルrJ2雑の強
度が高々9.5 f / dであるのに比べて著しく改
善されている。
以上のことから、本発明のベルトを構成する高強力ポリ
エステル繊維は、従来より存在している高強力ポリエス
テル繊維と比較すると、全く新規な微細)nN ?j2
を有しているものといえる。しかも特に累月自体の分子
ff1ld極端に高くする必要がなく、固有粘度が0.
51以上、好ましくは0.58〜1.0程度のもので十
分である。勿論、ポリマーの分子量は高い方が好ましい
が微細溝造的1こ改良されたものである点に本発明のポ
リエステル繊維最大の特徴がある。
エステル繊維は、従来より存在している高強力ポリエス
テル繊維と比較すると、全く新規な微細)nN ?j2
を有しているものといえる。しかも特に累月自体の分子
ff1ld極端に高くする必要がなく、固有粘度が0.
51以上、好ましくは0.58〜1.0程度のもので十
分である。勿論、ポリマーの分子量は高い方が好ましい
が微細溝造的1こ改良されたものである点に本発明のポ
リエステル繊維最大の特徴がある。
従来高強力ポリエステル繊維を製造する方法として高分
子量のポリエステルを使用する方法(USP28800
57.フランス特r[1261056号。
子量のポリエステルを使用する方法(USP28800
57.フランス特r[1261056号。
特公昭53−1367号)、太デニールモノフ・fヲメ
ントによる方法(特開昭51−15021号ン、高分子
量ポリエステルを用いて紡糸した後、多段延伸する方法
(USP、3651198号)、紡糸時の冷却同化を遅
らせる方法等が提案されている。しかしながら5本発明
ポリエステル繊維の様に低デニールフィラメントで繊維
断面内の複屈折率の分布が、繊ホIL外層部分よりも内
層部分の方が複E折率が高いという特異な複屈折率分布
を与えること(乙よって高強力繊維としての要請を満足
しようとする思想自体はこれまでに提案されたことがな
い。
ントによる方法(特開昭51−15021号ン、高分子
量ポリエステルを用いて紡糸した後、多段延伸する方法
(USP、3651198号)、紡糸時の冷却同化を遅
らせる方法等が提案されている。しかしながら5本発明
ポリエステル繊維の様に低デニールフィラメントで繊維
断面内の複屈折率の分布が、繊ホIL外層部分よりも内
層部分の方が複E折率が高いという特異な複屈折率分布
を与えること(乙よって高強力繊維としての要請を満足
しようとする思想自体はこれまでに提案されたことがな
い。
上記の様な特異な微細構造は固有粘度が0.51以上、
好ましくは0.58〜1.00で、構成単67:の少く
とも85チがポリエチレンテレフタレートからなるポリ
エステルを用いた場合に有効に発現され、殊に高強力化
、耐疲労性同上等に顕著な効果が発揮される。これは、
ポリエチレンテレフタレートを主成分とするポリエステ
ル繊維の場合、従来法では、低デニール高強力フィラメ
ントの繊維断面自復屈折率分布は、繊維外層部分が内層
部分よりも高くなりやすく、そのために繊維の曳糸性や
延伸性が阻害され実質的に高強力化に寄力するタイ分子
鎖の数を増加させることが困難になっているためと考え
られる。
好ましくは0.58〜1.00で、構成単67:の少く
とも85チがポリエチレンテレフタレートからなるポリ
エステルを用いた場合に有効に発現され、殊に高強力化
、耐疲労性同上等に顕著な効果が発揮される。これは、
ポリエチレンテレフタレートを主成分とするポリエステ
ル繊維の場合、従来法では、低デニール高強力フィラメ
ントの繊維断面自復屈折率分布は、繊維外層部分が内層
部分よりも高くなりやすく、そのために繊維の曳糸性や
延伸性が阻害され実質的に高強力化に寄力するタイ分子
鎖の数を増加させることが困難になっているためと考え
られる。
また本発明においては単繊維デニールが35d以下でち
るところにも特異性を有している。これは単繊X((、
デニールが大きくなると、糸条内層部分に均一な延伸応
力集中を発現させることが困難となり、逆に延伸性を阻
害する要因となるためである。
るところにも特異性を有している。これは単繊X((、
デニールが大きくなると、糸条内層部分に均一な延伸応
力集中を発現させることが困難となり、逆に延伸性を阻
害する要因となるためである。
従来より知られている高強力ポリエステルフィラメント
の結晶配向度は、(100)面の配回角(OA)で10
°以上、結晶配置口1度fc(下記〔1〕式) %式% は95%未満であるのに対し1本発明を構成する高強力
ポリエステル繊維の場合は(ioo)而の配回角で8°
未満、結晶配同度(fc)で表示すると95%以上であ
り著しく高い結晶配向度を有している。又、延伸熱履歴
のメジャーである定長昇温熱応力ピーク温度が210℃
以上であることも、本発明を構成するポリエステル繊維
の大きな特徴である。特に該ピーク温度が210℃未満
であると、本発明の特徴である繊維断面内の複屈折率の
特異な分布を発現させることが困難となる。ベルトとし
て用いる場合、高温での力学特性が実用性能上、最も重
要な要素の一つとなるが、高温での力学特性評価はかな
り困難であり、実際に試験を行なっても測定前にポリマ
ーが劣化する等のトラブルが起りやすく測定精度、N現
性に問題がある。
の結晶配向度は、(100)面の配回角(OA)で10
°以上、結晶配置口1度fc(下記〔1〕式) %式% は95%未満であるのに対し1本発明を構成する高強力
ポリエステル繊維の場合は(ioo)而の配回角で8°
未満、結晶配同度(fc)で表示すると95%以上であ
り著しく高い結晶配向度を有している。又、延伸熱履歴
のメジャーである定長昇温熱応力ピーク温度が210℃
以上であることも、本発明を構成するポリエステル繊維
の大きな特徴である。特に該ピーク温度が210℃未満
であると、本発明の特徴である繊維断面内の複屈折率の
特異な分布を発現させることが困難となる。ベルトとし
て用いる場合、高温での力学特性が実用性能上、最も重
要な要素の一つとなるが、高温での力学特性評価はかな
り困難であり、実際に試験を行なっても測定前にポリマ
ーが劣化する等のトラブルが起りやすく測定精度、N現
性に問題がある。
不発明名らは、高温での繊維の力学特性を代表するメジ
ャーとして動的粘弾性の温度依存性、力学ff、1度分
散特性を110 c / aの正弦歪を与えた伏f8で
評価した。その結果、損失正接(Tanδ)が最大とな
る温度(Ta)が、通常の高強力ポリエステル繊却であ
れば高々160℃未満であるが。
ャーとして動的粘弾性の温度依存性、力学ff、1度分
散特性を110 c / aの正弦歪を与えた伏f8で
評価した。その結果、損失正接(Tanδ)が最大とな
る温度(Ta)が、通常の高強力ポリエステル繊却であ
れば高々160℃未満であるが。
本発明のベルトを構成するポリエステル繊維は、該温度
(Ta)が160℃以上という高い値を示す。Taは、
非凸部分のポリマーの剛直性を示すものであり、Taが
高い方が高温における力学特性の低下度合いが小さい。
(Ta)が160℃以上という高い値を示す。Taは、
非凸部分のポリマーの剛直性を示すものであり、Taが
高い方が高温における力学特性の低下度合いが小さい。
従って本発明のベルトを4f&成する高強力ポリエステ
ル繊維の高温での力学特性は、従来公知の高強力ポリエ
ステル繊維よりもaすれているといえる。
ル繊維の高温での力学特性は、従来公知の高強力ポリエ
ステル繊維よりもaすれているといえる。
次に本発明にいう繊維断面内での抜用折率分布を史に尺
体的に説明すると、本発明では。
体的に説明すると、本発明では。
△IIA−△nn<O°−°−−−−(、ハ)好址しく
は Δn人−△nB≦−1.0 X 10−3 ・・・・・
・・・・(ル)Cll::、11.、Δn人、△nBは
前述の通り〕のものが選択される。(ハ)、(ル)式に
おいて△nムは糸条外層部のΔn、△nBは糸条内層部
の△nを代表するものであり1本発明のベルトを17N
成するポリエステル繊維は、糸条外層部の方が内層部よ
りも△nが小さいという非常に特異な微1FII構造を
有するものである。
は Δn人−△nB≦−1.0 X 10−3 ・・・・・
・・・・(ル)Cll::、11.、Δn人、△nBは
前述の通り〕のものが選択される。(ハ)、(ル)式に
おいて△nムは糸条外層部のΔn、△nBは糸条内層部
の△nを代表するものであり1本発明のベルトを17N
成するポリエステル繊維は、糸条外層部の方が内層部よ
りも△nが小さいという非常に特異な微1FII構造を
有するものである。
従来のポリエステル繊維の繊維断面内における複屈折率
の分布は、外層の方が内層より高い傾向があり、切断強
度も高々9.5t/d程度しがない。
の分布は、外層の方が内層より高い傾向があり、切断強
度も高々9.5t/d程度しがない。
又h R#: tFr面内の複屈折率が、内層部より外
層部へ行くに従って大きくなるという分布を有すること
が、紡糸及び延伸工程における曳糸性や延伸性を阻害す
る要因となっていると考えられる。
層部へ行くに従って大きくなるという分布を有すること
が、紡糸及び延伸工程における曳糸性や延伸性を阻害す
る要因となっていると考えられる。
そこで紡糸、延伸技術について鋭意q[究を行なったと
ころ1次の様な知見を得た。即ち、延伸工程で例えば糸
条表層部を局部的に加熱しながら延伸する等によって伸
長応力を糸条中心部に集中させることができれば、延伸
変形パターンが非常にマイルドになり、到達最高延伸倍
率を3n]常の延伸法に比べて高めることができる。し
かも従来の延伸糸で指摘される様に、「糸条表層部に延
伸応力が集中して歪欠陥が生じ繊維強度が理論強度より
も大幅に低下する」という現象が抑制され1最終的な緻
1′fIU内微g1構造をC1arkらの提唱する超延
伸t71J n (ンケ考文献: W、N、Taylo
r+ Jr、、 E、S、 CIark+Polym、
Eng、Sci、+ IEL 518(1978))に
近づけることが可fjLになり、従来の産業直利用高強
力繊維に比べて卓越した引張強度及び破断強度を有する
ポリエステル繊維を得ることが可能となる。一方、’i
& lノtl 1lid 51−15021 号公報K
見うh ル151 K、単糸デニールが1000d以
上の太デニールポリエステルモノフィラメントであれハ
、フィラメントの表面の近くにおける重合鎖セグメント
の低い配内部を除けば、実質的に均一な内部構造を有す
るものもIDられているが、該公開明細吉にも明示され
ている様に低デニールフィラメントに列して適した方法
であるからといって、太デニールモノフィラメントに列
して同等の性質を与えることはできない。またこの公[
JFl明細椙に記されているモノフィラメントの切断強
力は高々8.4 f / dに過ぎず、本発明の意図す
る様な低デニールの高強力フィラメントとは全く異なる
ものである。
ころ1次の様な知見を得た。即ち、延伸工程で例えば糸
条表層部を局部的に加熱しながら延伸する等によって伸
長応力を糸条中心部に集中させることができれば、延伸
変形パターンが非常にマイルドになり、到達最高延伸倍
率を3n]常の延伸法に比べて高めることができる。し
かも従来の延伸糸で指摘される様に、「糸条表層部に延
伸応力が集中して歪欠陥が生じ繊維強度が理論強度より
も大幅に低下する」という現象が抑制され1最終的な緻
1′fIU内微g1構造をC1arkらの提唱する超延
伸t71J n (ンケ考文献: W、N、Taylo
r+ Jr、、 E、S、 CIark+Polym、
Eng、Sci、+ IEL 518(1978))に
近づけることが可fjLになり、従来の産業直利用高強
力繊維に比べて卓越した引張強度及び破断強度を有する
ポリエステル繊維を得ることが可能となる。一方、’i
& lノtl 1lid 51−15021 号公報K
見うh ル151 K、単糸デニールが1000d以
上の太デニールポリエステルモノフィラメントであれハ
、フィラメントの表面の近くにおける重合鎖セグメント
の低い配内部を除けば、実質的に均一な内部構造を有す
るものもIDられているが、該公開明細吉にも明示され
ている様に低デニールフィラメントに列して適した方法
であるからといって、太デニールモノフィラメントに列
して同等の性質を与えることはできない。またこの公[
JFl明細椙に記されているモノフィラメントの切断強
力は高々8.4 f / dに過ぎず、本発明の意図す
る様な低デニールの高強力フィラメントとは全く異なる
ものである。
本発明は」二記の様な知見を爪に更に研究の結果完成さ
れたものである。
れたものである。
次に上記の様な特性を有するポリエステル繊訂(の製造
法について簡単に説明するが、本発明(よもとより下記
の方法に限定される訳ではない。本発明のポリエステル
繊維の製造に当っては紡糸θIL伸工程、特に延伸工程
が重要である。即ち、例えばIV≧0.58のポリエス
テルを溶融紡糸して得た複MiJ折率0.002〜0.
060の未延伸糸を紡糸に連続して、又は一旦巻取った
後延伸する1撃に、未延伸糸第1供給ローラと100℃
以下に維持された未延伸糸第2供給ローラとの間におい
て、1.10倍以下の予備延伸を行い、次いで第1延伸
℃1−ワとの間において全延伸倍率の40裂以上の第1
1没延伸を行うのが良く、必要に応じて未延伸糸第2供
給ローフと第1延伸ローラとの間に1高温加圧蒸気噴出
ノズルを設け、ノズル温度を200℃以」−にして高温
蒸気を噴出させ、高温加圧蒸気噴出ツメ゛ル付近に延伸
点を固定させる。更に第2段延伸を行う際に、第1延伸
ローラとfi’; 2延伸ローラとの間に設けられた雰
囲気温度170〜420℃のスリットヒーター(糸条走
行路としてスリットを設けた加熱装j侃で、該スリット
中に非接触状態で糸条を走行さぜながら加熱するもの:
雰囲気温度とは該スリット内の温バ2を言う)中を糸条
が0.3秒以上滞在できる様に通過せしめ、しかる後、
第2延伸ローラに供する。そのlj、% 、 7.リッ
トヒーター中に温度勾配を設け、糸条入口の雰囲気温度
を170°C以上、出口雰囲気温度を420″C以下と
し、■18つ200〜420°Cの雰囲気に糸条がQ
、3秒以、1.7’I’j在できる様に糸条を通過さぜ
ることか好ましい。又、2段延伸終了後、一旦巻取るこ
となく連続的に、あるいは一旦巻取った後に、230〜
1〔35℃で10%以下のりヲツクヌ処理を行うことに
より、寸法安定性を更に向上させることも可fj13で
・ちる。
法について簡単に説明するが、本発明(よもとより下記
の方法に限定される訳ではない。本発明のポリエステル
繊維の製造に当っては紡糸θIL伸工程、特に延伸工程
が重要である。即ち、例えばIV≧0.58のポリエス
テルを溶融紡糸して得た複MiJ折率0.002〜0.
060の未延伸糸を紡糸に連続して、又は一旦巻取った
後延伸する1撃に、未延伸糸第1供給ローラと100℃
以下に維持された未延伸糸第2供給ローラとの間におい
て、1.10倍以下の予備延伸を行い、次いで第1延伸
℃1−ワとの間において全延伸倍率の40裂以上の第1
1没延伸を行うのが良く、必要に応じて未延伸糸第2供
給ローフと第1延伸ローラとの間に1高温加圧蒸気噴出
ノズルを設け、ノズル温度を200℃以」−にして高温
蒸気を噴出させ、高温加圧蒸気噴出ツメ゛ル付近に延伸
点を固定させる。更に第2段延伸を行う際に、第1延伸
ローラとfi’; 2延伸ローラとの間に設けられた雰
囲気温度170〜420℃のスリットヒーター(糸条走
行路としてスリットを設けた加熱装j侃で、該スリット
中に非接触状態で糸条を走行さぜながら加熱するもの:
雰囲気温度とは該スリット内の温バ2を言う)中を糸条
が0.3秒以上滞在できる様に通過せしめ、しかる後、
第2延伸ローラに供する。そのlj、% 、 7.リッ
トヒーター中に温度勾配を設け、糸条入口の雰囲気温度
を170°C以上、出口雰囲気温度を420″C以下と
し、■18つ200〜420°Cの雰囲気に糸条がQ
、3秒以、1.7’I’j在できる様に糸条を通過さぜ
ることか好ましい。又、2段延伸終了後、一旦巻取るこ
となく連続的に、あるいは一旦巻取った後に、230〜
1〔35℃で10%以下のりヲツクヌ処理を行うことに
より、寸法安定性を更に向上させることも可fj13で
・ちる。
本発明で意図するベルトの原料/ζるポリエステルJJ
、Lp−クロロフェノール/テトラクロロエタン−3/
1(重n比)の溶五中30℃で610定した固イ1粘度
が0.50以上、好ましくは0.65〜1.20で、構
成単位の85モル多以上、好寸しくけ95モル%以上が
エチレンテレツクレートからなるものであり、少量混入
させることのできる他の構成単位としてはジエチレング
リコール、シト票数が1〜10の他のポリエチレングリ
コール、ヘキサヒドロ−p−キシリレングリコール、イ
ソフタル酸、ジ安息香酸、p−tert−フェニール−
4゜4′−ジカルボン酸、ヘキザヒドロテレフグル酸等
の芳香族ジカルボン酸、アジピン酸等の脂肪族ジカルボ
ン酸、ヒドロキシ酢酸等のヒドロキシ酸等が挙げられ、
この様なポリエステル累4:fl tj、j山′出の溶
融紡糸法によって繊維化される。
、Lp−クロロフェノール/テトラクロロエタン−3/
1(重n比)の溶五中30℃で610定した固イ1粘度
が0.50以上、好ましくは0.65〜1.20で、構
成単位の85モル多以上、好寸しくけ95モル%以上が
エチレンテレツクレートからなるものであり、少量混入
させることのできる他の構成単位としてはジエチレング
リコール、シト票数が1〜10の他のポリエチレングリ
コール、ヘキサヒドロ−p−キシリレングリコール、イ
ソフタル酸、ジ安息香酸、p−tert−フェニール−
4゜4′−ジカルボン酸、ヘキザヒドロテレフグル酸等
の芳香族ジカルボン酸、アジピン酸等の脂肪族ジカルボ
ン酸、ヒドロキシ酢酸等のヒドロキシ酸等が挙げられ、
この様なポリエステル累4:fl tj、j山′出の溶
融紡糸法によって繊維化される。
このようなポリエステルには必要に応じて艶消し剤、顔
料、光安定剤、熱安定剤、酸化防止剤、・(1シ電防止
剤、染色性向上剤或は接着性向」二剤等を配合すること
ができ、配合の如何によって本発明の特性に重大な悪影
響を与えるもの以外は、4ソC利川できる。
料、光安定剤、熱安定剤、酸化防止剤、・(1シ電防止
剤、染色性向上剤或は接着性向」二剤等を配合すること
ができ、配合の如何によって本発明の特性に重大な悪影
響を与えるもの以外は、4ソC利川できる。
本発明における基布の製法は通常用いられる平織、綾織
等いずれの方法でもよいが平織が最も好ましい〇 本発明に言うゴム質あるいは可撓性樹脂とは。
等いずれの方法でもよいが平織が最も好ましい〇 本発明に言うゴム質あるいは可撓性樹脂とは。
ポリウレタンIII旨、スチレンーゲタジエンゴム。
クロロプレンゴム、エチレン−プロピレンゴム。
ジエンコ°ム等を言う。
産−11用1機械に使用されるコンベヤーベルト等の平
ベルトは1片面のみベル)[動ローラーに圧接されて駆
動する場合と、ニップローラーによりベルトの両面を圧
接されて駆動する場合とがあり。
ベルトは1片面のみベル)[動ローラーに圧接されて駆
動する場合と、ニップローラーによりベルトの両面を圧
接されて駆動する場合とがあり。
機械の駆動系により異・なる。従って[脂の被覆は用途
によυベルトの片面あるいは両面に樹脂を塗布、含浸ま
たはスプレーなどする。また樹i旨膜を基布に重ねて加
熱加圧し圧着させる方法で行うこともできる。
によυベルトの片面あるいは両面に樹脂を塗布、含浸ま
たはスプレーなどする。また樹i旨膜を基布に重ねて加
熱加圧し圧着させる方法で行うこともできる。
本発明のベルトは、特許請求の範囲に記載したごとく溝
成せしめた結果、従来のベルトに比較し高強力であると
ともに、用途に適した適度の伸度を保有することができ
、さらに耐摩耗性ならびに耐薬品性を兼ね備えたベルト
である。
成せしめた結果、従来のベルトに比較し高強力であると
ともに、用途に適した適度の伸度を保有することができ
、さらに耐摩耗性ならびに耐薬品性を兼ね備えたベルト
である。
以下に本発明を(性成する繊維の構造の特定や物性の測
定に用いられる主なパラメータの測定法について述べる
。
定に用いられる主なパラメータの測定法について述べる
。
く固有粘度の測定法〉
75重景%のp−クロロフェノール、!=25vM愛の
テトラクロルエタンからなる混合溶剤中で測定する。
テトラクロルエタンからなる混合溶剤中で測定する。
重合体を室温において溶剤中に溶解し且つ粘度の測定を
オストヮルドーフェンスケ毛州粘度劇中で30℃におい
て行なう。
オストヮルドーフェンスケ毛州粘度劇中で30℃におい
て行なう。
固有粘度は、溶液粘度の溶媒粘度に対する比の自然対数
を溶液10(ls/当りの重合体のグラム数で表わした
重合体溶液の濃度によって除した値が濃度ゼロに近づく
ときの極限値である。
を溶液10(ls/当りの重合体のグラム数で表わした
重合体溶液の濃度によって除した値が濃度ゼロに近づく
ときの極限値である。
〈複屈折率(△n)の測定法〉
ニコン偏光顕微鏡P OH型フィン社ペレックコンペン
セーターを用い、光源としてはスペクトル光源用起動装
@(東芝5LS−3−B型)を用いた(Na光源)。5
〜6N長のm、離軸に対し45″の角度に切断した試料
を、切断面を上にして、スライドグラス上に載せる。試
料スフイドグラ7を回転載物台にのせ、試料が偏光子に
対して45°になる様、回転載物台を回転させて調節し
、アナライザーを挿入し暗視界とした後、コンペンセー
ターを30にして縞数を数える(n個)。コンペンセー
ターを右ネジ方向にまわして試料が最初に暗くなる点の
コンペンセーターの目盛a、コンペンセーターを左ネジ
方向にまわして試料が最初に一番暗くなる点のコンペン
セーターの目盛すを測定した後(いずれも1/10目盛
まで読む)、コンペンセーターを30に・もどしてアナ
ライザーをはずし、試料の直径dを測定し、下記の式に
もとづき複屈折率(Δn)を算出する(測定数20個の
平均値)。
セーターを用い、光源としてはスペクトル光源用起動装
@(東芝5LS−3−B型)を用いた(Na光源)。5
〜6N長のm、離軸に対し45″の角度に切断した試料
を、切断面を上にして、スライドグラス上に載せる。試
料スフイドグラ7を回転載物台にのせ、試料が偏光子に
対して45°になる様、回転載物台を回転させて調節し
、アナライザーを挿入し暗視界とした後、コンペンセー
ターを30にして縞数を数える(n個)。コンペンセー
ターを右ネジ方向にまわして試料が最初に暗くなる点の
コンペンセーターの目盛a、コンペンセーターを左ネジ
方向にまわして試料が最初に一番暗くなる点のコンペン
セーターの目盛すを測定した後(いずれも1/10目盛
まで読む)、コンペンセーターを30に・もどしてアナ
ライザーをはずし、試料の直径dを測定し、下記の式に
もとづき複屈折率(Δn)を算出する(測定数20個の
平均値)。
△n=7’/d
rニレタープ−ジョン、=nλ0+ζ
λo=589.3mμ
6:ライン社のコンペンセーターの説明書のC/100
00とi よりめる 1=(a−b)(:コンベンセーターの読みの差) 〈繊維断面内の△n分布の測定法〉 透過定量型干渉顕微鏡を使用して得られる中心屈折率(
nl、0及びn 7,0 )及び外層屈折率(nl。
00とi よりめる 1=(a−b)(:コンベンセーターの読みの差) 〈繊維断面内の△n分布の測定法〉 透過定量型干渉顕微鏡を使用して得られる中心屈折率(
nl、0及びn 7,0 )及び外層屈折率(nl。
0.9及びn7,0.9)の値によって1本発明のに1
(シの特異な分子配向が明らかとなり、本発明のC(雑
の優れた強度との開連を示すことができる。透過定量型
干渉顕微鏡(例えば東独カールツアイヌイエナ社製干渉
[gk鏡インターフアコ)を使用して得られる干渉縞法
によって、繊維の側面から観察した平均屈折率の分布を
測定することができる。
(シの特異な分子配向が明らかとなり、本発明のC(雑
の優れた強度との開連を示すことができる。透過定量型
干渉顕微鏡(例えば東独カールツアイヌイエナ社製干渉
[gk鏡インターフアコ)を使用して得られる干渉縞法
によって、繊維の側面から観察した平均屈折率の分布を
測定することができる。
この方法は円形断面を有する繊維に適用することができ
る。繊維の屈折率は、繊維軸の平行方向に振動している
偏光に対する屈折率(nl)と繊維軸の垂直方向に振動
している偏光に対する屈折率(n、1)によって特徴づ
けられる。ここに説明する測定は全て光源としてキセノ
ンランプを用い。
る。繊維の屈折率は、繊維軸の平行方向に振動している
偏光に対する屈折率(nl)と繊維軸の垂直方向に振動
している偏光に対する屈折率(n、1)によって特徴づ
けられる。ここに説明する測定は全て光源としてキセノ
ンランプを用い。
偏光下、干渉フィルター波長544+nμの緑色光線を
使用して号られる屈折率(nl及びnl)を用いて実施
される。以下n/の測定及びnlよ請求められるn O
とn 0.9について詳細に説/+ 2′ 明するが、nl(nl、0及びnl、 0.9 )につ
いても同様に測定できる。試験される繊維は光学的にフ
ラットなヌライドグラス及びカパーグラヌを使用し、0
.2〜1波長の範囲内の干渉縞のずれを与える1ijl
折率(IIB )をもつ繊維に列して不活性の封入剤中
に浸漬する。封入剤の屈折率(nE)は緑色光線(波長
λ−544mμ)を光源としてアツベの屈17i計を用
いて測定した20℃における値である。この到入剤はた
とえば流動パラフィンとび一ブロムナフタリンの混合液
より1648〜1.65の屈折率を有するものが調整で
きる。この封入剤中に1木の繊卸:を浸漬する。この干
渉縞のパターンを写真撮影し、1000倍〜2000倍
に拡大して解析する。第1図に略示した如く繊維の封入
剤のJO’l折率をnll+繊維のs’−s”間の平均
屈折率をn S’−5“間の厚みをt、使用光線の波長
を/I λ、バックグランドの平行干渉縞の間隔(1λに相当)
をDni繊維による干渉縞のずれをdnとすると、光路
差りは で表わされる。試料の屈折率を18とすると、封入液の
屈折率n1及びrlzl’i+ n5(nl ns)rz の2種のものを用いて第1図に示すような干渉縞のパタ
ーンを評価する。
使用して号られる屈折率(nl及びnl)を用いて実施
される。以下n/の測定及びnlよ請求められるn O
とn 0.9について詳細に説/+ 2′ 明するが、nl(nl、0及びnl、 0.9 )につ
いても同様に測定できる。試験される繊維は光学的にフ
ラットなヌライドグラス及びカパーグラヌを使用し、0
.2〜1波長の範囲内の干渉縞のずれを与える1ijl
折率(IIB )をもつ繊維に列して不活性の封入剤中
に浸漬する。封入剤の屈折率(nE)は緑色光線(波長
λ−544mμ)を光源としてアツベの屈17i計を用
いて測定した20℃における値である。この到入剤はた
とえば流動パラフィンとび一ブロムナフタリンの混合液
より1648〜1.65の屈折率を有するものが調整で
きる。この封入剤中に1木の繊卸:を浸漬する。この干
渉縞のパターンを写真撮影し、1000倍〜2000倍
に拡大して解析する。第1図に略示した如く繊維の封入
剤のJO’l折率をnll+繊維のs’−s”間の平均
屈折率をn S’−5“間の厚みをt、使用光線の波長
を/I λ、バックグランドの平行干渉縞の間隔(1λに相当)
をDni繊維による干渉縞のずれをdnとすると、光路
差りは で表わされる。試料の屈折率を18とすると、封入液の
屈折率n1及びrlzl’i+ n5(nl ns)rz の2種のものを用いて第1図に示すような干渉縞のパタ
ーンを評価する。
従って〔2〕式にもとづいて繊維の中心から外周までの
各位置での光路差から、各位置のれ(紐の平均1rJJ
折率(117)の分布をめることができる。
各位置での光路差から、各位置のれ(紐の平均1rJJ
折率(117)の分布をめることができる。
厚みtは得られる繊維が円型117r面と仮定して計p
によってめることができる。しかしながら製造条件の変
動や製造後のアクシデントによって、円形断面になって
いない場合も考えられる。このような不、都合を除くた
め、測定する個所けm、離軸を刀称軸として干渉縞のず
れが左右対称になっている部分を使用することが適当で
ある。測定は繊維の半径なRとすると0〜0.9Hの四
を0.IRQ間隔”’C行シ〕い、各位置の平均の屈折
率をめることかできる。同様にしてnlの分布も水めら
れるので一’m屈折率分布は次式 %式%:3:1 よ請求められる。△n(r/R)は少なくとも3木のフ
ィラメント、好適には5〜1o本のフィラメントについ
て測定したものを平均して得られる。
によってめることができる。しかしながら製造条件の変
動や製造後のアクシデントによって、円形断面になって
いない場合も考えられる。このような不、都合を除くた
め、測定する個所けm、離軸を刀称軸として干渉縞のず
れが左右対称になっている部分を使用することが適当で
ある。測定は繊維の半径なRとすると0〜0.9Hの四
を0.IRQ間隔”’C行シ〕い、各位置の平均の屈折
率をめることかできる。同様にしてnlの分布も水めら
れるので一’m屈折率分布は次式 %式%:3:1 よ請求められる。△n(r/R)は少なくとも3木のフ
ィラメント、好適には5〜1o本のフィラメントについ
て測定したものを平均して得られる。
く繊!Il+の強伸度特性の測定法〉
東洋ボールドツイン仕りソテンシロンヲ用い、拭刺長(
ケージ長)100mm、伸長速度= 1o O%/分t
FitF[J速度500問/分+ 初Mml/30
f/dの条件で単繊マILのs−5曲線を測定し切断強
度(y/d)l切断伸度(%)、初期弾性率(2/d)
を算出した。初期弾性率は、s−8曲線の原点(=J近
の最大勾配より算出した。各特性値の算出に関し、少な
くとも5本のフィラメント、好適には10〜20本のフ
ィラメントについての測定したものを平均して得られる
。
ケージ長)100mm、伸長速度= 1o O%/分t
FitF[J速度500問/分+ 初Mml/30
f/dの条件で単繊マILのs−5曲線を測定し切断強
度(y/d)l切断伸度(%)、初期弾性率(2/d)
を算出した。初期弾性率は、s−8曲線の原点(=J近
の最大勾配より算出した。各特性値の算出に関し、少な
くとも5本のフィラメント、好適には10〜20本のフ
ィラメントについての測定したものを平均して得られる
。
〈小角X線回折による繊維長周期LPの測定法〉小角X
線散乱パターンの測定は5例えば理学電機社製X線発生
装置(RU −3H型)を用いてイjなう。測定には管
電圧45KV、管電流70 mA。
線散乱パターンの測定は5例えば理学電機社製X線発生
装置(RU −3H型)を用いてイjなう。測定には管
電圧45KV、管電流70 mA。
飼対陰極、ニッケルフィルターで単色化したCIJKα
(λx=1.5418A)を使用する。ザンプルホル
ダーに繊維試料を単糸どうしが互いに平行になるように
取りfづける。試料の厚さは0.5〜1.0閉位になる
ようにするのが適当である。この平行に配列した繊維の
繊維軸に垂直にX線を入射させ理学ta社製P S P
C(Po5ition 5ensitive I’r
o −portional Counter )システ
ム金用いて測定する。
(λx=1.5418A)を使用する。ザンプルホル
ダーに繊維試料を単糸どうしが互いに平行になるように
取りfづける。試料の厚さは0.5〜1.0閉位になる
ようにするのが適当である。この平行に配列した繊維の
繊維軸に垂直にX線を入射させ理学ta社製P S P
C(Po5ition 5ensitive I’r
o −portional Counter )システ
ム金用いて測定する。
本システムの概要は、例えば(Polmer Jour
nal。
nal。
vol、13,501(1981)) に詳しく紹介さ
れている。
れている。
測定条件は、Q、3mmφ×Q、21Fmφ中ピンホー
ルコリメータを用い。
ルコリメータを用い。
試料とプローブ間距離:400M
M CA (マルチチャンネルアナライザー)測定チャ
ンネル数 :256 測 定 時 間 :600秒 とした。データの処理は、測定散乱強度から空気散乱強
度を差し引いたものを移動平均処理によりめ、その強度
最大位置を読みとることにより、長周期小角散乱角度2
αから、下記〔4G式に従い。
ンネル数 :256 測 定 時 間 :600秒 とした。データの処理は、測定散乱強度から空気散乱強
度を差し引いたものを移動平均処理によりめ、その強度
最大位置を読みとることにより、長周期小角散乱角度2
αから、下記〔4G式に従い。
繊維長周期を5.[出する〔第2図(A) 、 (B)
参照:図中1は試料、2はP−5PCプローブ、3はポ
ジション・アナライザー、4はMCA、5は表示部を夫
々示す〕。
参照:図中1は試料、2はP−5PCプローブ、3はポ
ジション・アナライザー、4はMCA、5は表示部を夫
々示す〕。
λx=1.5418λ
移動平均処理は5次式に従って算出する。
ただし、上式中、I(S)N及びI(S)iは。
それぞれチャンネルナンバーN及びiの測定散乱強度(
空気散乱強度を差し引いた強度)。
空気散乱強度を差し引いた強度)。
Kは移動平均の採用点数(ここでけに=7)。
N−K>0.N+に≦256
〈配向角(OA)の測定法〉
繊維の配向角(OA)の測定は1例えば理学電機社製X
線発生装置(RU −3H) 、繊維測定装置(FS−
3)、ゴニオメータ−(5G−7)及びシンチレーショ
ンカウンタを用いて実施する。
線発生装置(RU −3H) 、繊維測定装置(FS−
3)、ゴニオメータ−(5G−7)及びシンチレーショ
ンカウンタを用いて実施する。
測定にはニッケルフィルターで単色化したCuKα(波
長λ=1.5418人)を使用する。
長λ=1.5418人)を使用する。
配向角の測定は(100)面反射の2θを使用する。使
用される反射の20は、赤道線方向の回折強度曲線から
決定される。
用される反射の20は、赤道線方向の回折強度曲線から
決定される。
X線発生装置は45KV、70mAで運転するものとし
、繊維測定装置に繊維試料を単糸どうしが互いに平行と
なるように取り付ける。試料の厚みは0,5關位になる
ようにするのが適当である。
、繊維測定装置に繊維試料を単糸どうしが互いに平行と
なるように取り付ける。試料の厚みは0,5關位になる
ようにするのが適当である。
予備実験により決定された2θ値にゴニオメータ−をセ
ットする。この平行に配列した繊維の繊維軸に垂直にx
iを入射させる(ビーム垂直透過法)。方位角方向を一
30°〜+30°走査し、シンチレーションカウンター
で回折強度を記録紙に記録する。さらに−1800と+
180°の回折強度を記録する。
ットする。この平行に配列した繊維の繊維軸に垂直にx
iを入射させる(ビーム垂直透過法)。方位角方向を一
30°〜+30°走査し、シンチレーションカウンター
で回折強度を記録紙に記録する。さらに−1800と+
180°の回折強度を記録する。
この時、スキャニングスピード4’/+i+チヤートス
ピード1 、OCm / rain 、タイムコンスタ
ント2秒あるいVJ、5秒、コリメーター1關φ、レシ
ービングはスリット縦横とも1°である。
ピード1 、OCm / rain 、タイムコンスタ
ント2秒あるいVJ、5秒、コリメーター1關φ、レシ
ービングはスリット縦横とも1°である。
得られた回折強度曲線から配向角をめるには、+180
°で得られる回折強度の平均値を取り、水平線を引く。
°で得られる回折強度の平均値を取り、水平線を引く。
ピークの頂点から基線に垂線をおろし、その高さの中点
をめる。中点を通る水平線を引く。この水平線と回折強
度曲線の交点間の距離を測定し、この値を角度(6)に
換算した値を配向角(OA)とする。
をめる。中点を通る水平線を引く。この水平線と回折強
度曲線の交点間の距離を測定し、この値を角度(6)に
換算した値を配向角(OA)とする。
〈力学温度分散〉
東洋測器社製Rheovibronを使用し、初糸長4
cTn。
cTn。
昇温速度2℃/分、測定時の正弦周波数110Hzの条
件で測定し、損失正接tanδ=E//E“が最大とな
る温度(Tα)をめる。
件で測定し、損失正接tanδ=E//E“が最大とな
る温度(Tα)をめる。
ただし、上式中、E′は貯蔵弾性率(dyne /cr
A )、E“は損失弾性率(dyne /CrA )
である。
A )、E“は損失弾性率(dyne /CrA )
である。
〔詳χmは* Memoirs of the Fac
ulty of Engi−neering Kyus
hu University+ vol、 23+ 4
1 (1963)参照〕 複素弾性率Eは次式で算出される。
ulty of Engi−neering Kyus
hu University+ vol、 23+ 4
1 (1963)参照〕 複素弾性率Eは次式で算出される。
ただし* A : tanδ測定時のアンプリチュード
ファクター(Ampl : Factor)による係数
(第1表参照) D : Dynamic Force Dial値L:
試料長(crn) S:試料断面積(ctA) 第 1 表 損失り111性串E“ば E“−1EIsinδ ・・
・〔6〕により算出される。
ファクター(Ampl : Factor)による係数
(第1表参照) D : Dynamic Force Dial値L:
試料長(crn) S:試料断面積(ctA) 第 1 表 損失り111性串E“ば E“−1EIsinδ ・・
・〔6〕により算出される。
くη1糸デニール〉
JIS−1,1073(1977) に従って測定。
(i;i3熱収縮率〉
160℃でJIS−L1073(1977) に従って
測定。
測定。
く比 重〉
+1−−ヘプタンと四塩化炭素よりなる密度勾配管を作
成し、30℃±0,1℃に、il、i温された密度勾配
管中に十分に脱泡した試料を入れ、5時間放置後の密度
勾配管中の試料位置を、密度勾配管の目盛りで読みとっ
た値を、標準ガラスフロートによる密度勾配管目盛〜比
重キヤリプレーショングヲフから比重値に換算し、n−
4で測定。比重イ1(1は原則として小数点以下4桁寸
で読む。
成し、30℃±0,1℃に、il、i温された密度勾配
管中に十分に脱泡した試料を入れ、5時間放置後の密度
勾配管中の試料位置を、密度勾配管の目盛りで読みとっ
た値を、標準ガラスフロートによる密度勾配管目盛〜比
重キヤリプレーショングヲフから比重値に換算し、n−
4で測定。比重イ1(1は原則として小数点以下4桁寸
で読む。
く定長バー温熱応力ピーク温度〉
試長4.5LM、昇温速度20℃/分、初荷重0.05
r/dの条件で、室温より溶断温度廿での熱収縮応力を
測定し、熱応力が最大となる温度をめる。
r/dの条件で、室温より溶断温度廿での熱収縮応力を
測定し、熱応力が最大となる温度をめる。
〔詳細けTextile Re5earch Jour
nal+ vol、 47+732(1977)参照。
nal+ vol、 47+732(1977)参照。
〕
特記しない限り、「重量部」及び「重鍛楚」を示す0
実施例1゜
第2表に示す固有粘度のポリエチレンテレフタレートを
)凧料どし、同表に示す条件で紡糸を行い。
)凧料どし、同表に示す条件で紡糸を行い。
同表に示す複屈折率の未延伸糸を得た。紡糸にあたって
は、未延伸糸引取り前に適量の紡糸W、11 /’il
lを糸条表mjにイq若させた。
は、未延伸糸引取り前に適量の紡糸W、11 /’il
lを糸条表mjにイq若させた。
得られた未延伸糸を第3表に示す条件で延伸し。
fjS4表に示す糸質の延伸糸を得た。第4表中に比較
例2として、市販の高強力グレードのタイヤコード用ボ
リエヌテル繊維の糸質を併記する。
例2として、市販の高強力グレードのタイヤコード用ボ
リエヌテル繊維の糸質を併記する。
第2表
第3表
第4表
実施例1及び比較例2によるポリエチレンテレフタレー
ト繊維よりなる1000デニール及び1500デニール
のマルチフィラメントヤーンを製造し1 f、rS5表
に示す条件で二重の綾織組織に製織し、平滑剤としてシ
リコーン樹脂を含むウレタン樹脂を含浸させたベルトを
作成した。製品の物性は”1+J5表に示す様に、従来
品に比較して高強力でかつ適度の伸度を保持している。
ト繊維よりなる1000デニール及び1500デニール
のマルチフィラメントヤーンを製造し1 f、rS5表
に示す条件で二重の綾織組織に製織し、平滑剤としてシ
リコーン樹脂を含むウレタン樹脂を含浸させたベルトを
作成した。製品の物性は”1+J5表に示す様に、従来
品に比較して高強力でかつ適度の伸度を保持している。
第5表
第1図(A)は本発明の繊維を干渉顕微鏡で横方向から
観察したときに見られる千渉縞を示す机弐図、同(B)
は繊維断面の模式図、第2図(A) ij、PSPCシ
ステムによる小角X線回折測定における試料及びフィル
ム面等の配置を示す模式図、同(B)は本発明繊維の小
角X線回折パターンを示す模式図である。
観察したときに見られる千渉縞を示す机弐図、同(B)
は繊維断面の模式図、第2図(A) ij、PSPCシ
ステムによる小角X線回折測定における試料及びフィル
ム面等の配置を示す模式図、同(B)は本発明繊維の小
角X線回折パターンを示す模式図である。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 1、上記(イ)〜(チ)の特性を有するポリエステル繊
X11:からなる撚糸を用いた基布に、ゴム質または可
続性[I」I指を片面あるいは両面に被覆してなるベル
ト。 (イ)I!+’< ’Mし単位の85モル襲以上がエチ
レンテレフタレートよりなるポリエステル (ロ) IV≧0.50 (ハ) △n人−△nn<0 (→ △n≧1soxio−a Oう LP≧160λ (へ) SG≧1.390 (ト) 5l(D≦15% (7) dpf≦35 11L、、上記(イ)〜(チンにおいて、IVは固有粘
度、ΔnA、△nB は繊維断面内における複屈折率で
、 △nA; r/R=0.9の位INにおける繊維の俵用
折率 △nB: r/R=O,Oの位置におりる繊維の複屈折
率 R: 繊維断面の半径 r : 繊維断面の中心軸からの距離 Δnは繊維の複屈折率、LPは小角XPjt回折におけ
る繊維長周期、SGは比重、S II Dは160°C
における乾熱収縮率、dpfは単糸デニールを表わし、
それらの定砂は本文の記載に従うものとする。) 2、 ポリエステル繊維が、さらに下記(す)〜(し)
の特性を同時に嵩足する特許請求の範囲第1項記戦のベ
ルト。 (U) 0.65≦IV≦1.20 (ロ)△n≧195xlO−” Qリ Δn 人−△nB≦−1,0X 1 0−”@)
LP≧170人 (ワ) 3 チ≦DE≦ 10% (、JJ) DT≧10 f/d (ヨ) OA≦8″ (p)Tα≧160℃ (リ Tl)≧210℃ (似し、」−記(ワ)〜(し)において、DEは切断伸
度、I)Tは切断強度、OAは広角X線回折によりめら
れる(100)面の配向角、Tαは110 c / s
における力学的損失正接の温度分数に現われる主分散の
ピーク温度、Tp#′i、定長昇温熱応力ピーク温゛度
を表わし、定Gは本文の記載に従5ものとする。) 3、 ゴム質あるいは可撓性樹脂がポリウレタン樹脂、
スチレン−ブタジェンゴム、クロロプレンゴム、エチレ
ンプロピレンゴム、ジエンゴムカラなる群から選ばれた
1種または2種以上の組合せである特許請求の範囲第1
項または第2項記載のベルト。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP58148410A JPS6040233A (ja) | 1983-08-12 | 1983-08-12 | ベルト |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP58148410A JPS6040233A (ja) | 1983-08-12 | 1983-08-12 | ベルト |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPS6040233A true JPS6040233A (ja) | 1985-03-02 |
JPH0318579B2 JPH0318579B2 (ja) | 1991-03-12 |
Family
ID=15452163
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP58148410A Granted JPS6040233A (ja) | 1983-08-12 | 1983-08-12 | ベルト |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPS6040233A (ja) |
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS63285347A (ja) * | 1987-05-14 | 1988-11-22 | Toyobo Co Ltd | ベルト |
-
1983
- 1983-08-12 JP JP58148410A patent/JPS6040233A/ja active Granted
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS63285347A (ja) * | 1987-05-14 | 1988-11-22 | Toyobo Co Ltd | ベルト |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
JPH0318579B2 (ja) | 1991-03-12 |
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