JPS599146A - エンジンバルブおよび同バルブシ−ト用Ni基合金 - Google Patents
エンジンバルブおよび同バルブシ−ト用Ni基合金Info
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- JPS599146A JPS599146A JP11745782A JP11745782A JPS599146A JP S599146 A JPS599146 A JP S599146A JP 11745782 A JP11745782 A JP 11745782A JP 11745782 A JP11745782 A JP 11745782A JP S599146 A JPS599146 A JP S599146A
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
この発明は、すぐれた高温硬さ、耐熱衝撃性、および耐
酸化鉛腐食性を有し、特にこれらの特性が要求される内
燃機関のエンジンバルブおよび同バルブシートの製造に
、鋳物用あるいは肉盛溶接用として使用するのに適した
Ni基合金に関するものである、 従来、内燃機関のエンジンパルプや同バルブシートの製
造に際して目2、肉盛溶接用として、アメリカ溶接協会
規格5.13RCoCr−A (C: 0.9−1.4
チ、Si : 20%以下、Mn:1.0%以下、W
: 3.0〜6.0%、Cr:26〜32%、 Ni
: 3.0 q6以下、Fe : 3.0%以F、 M
o : 1.0%以下、Coおよび不可避不純物:残り
)や、同5.13RCoCr−B (C:1.2〜1
.7 %、Si : 2.0%以下、Mn:1.0%以
下、W : 7.0 〜9.5 % 、 C
r 二 2 6 〜3 2 s 、 NI
: 3.0%匂、下、Fe : 3.0 %以−F
、Mo : 1.0 %以下、Coおよび不可避不純物
:残り、以上重量%)などのC。
酸化鉛腐食性を有し、特にこれらの特性が要求される内
燃機関のエンジンバルブおよび同バルブシートの製造に
、鋳物用あるいは肉盛溶接用として使用するのに適した
Ni基合金に関するものである、 従来、内燃機関のエンジンパルプや同バルブシートの製
造に際して目2、肉盛溶接用として、アメリカ溶接協会
規格5.13RCoCr−A (C: 0.9−1.4
チ、Si : 20%以下、Mn:1.0%以下、W
: 3.0〜6.0%、Cr:26〜32%、 Ni
: 3.0 q6以下、Fe : 3.0%以F、 M
o : 1.0%以下、Coおよび不可避不純物:残り
)や、同5.13RCoCr−B (C:1.2〜1
.7 %、Si : 2.0%以下、Mn:1.0%以
下、W : 7.0 〜9.5 % 、 C
r 二 2 6 〜3 2 s 、 NI
: 3.0%匂、下、Fe : 3.0 %以−F
、Mo : 1.0 %以下、Coおよび不可避不純物
:残り、以上重量%)などのC。
基合金(以下従来Co基合金という)が多く使用されて
きた。
きた。
一方、近年、内燃機関の高171:能化がはがられるよ
うになるにしだがって、内燃機関のエン・シン・ぐルブ
や同バルブシートにも、よりすぐれた特性を具備するこ
とが要求されるようになっており、一般に、いずれも肉
盛溶接状態で、温i:soo℃におけるビッカース硬さ
が285以上の高温硬さ、並びに温度ニア00℃に15
分間保持した後、水冷の操作を繰返し行なった場合に肉
盛溶接部に割れが発生するまでの前記操作回数が7回以
上の耐熱衝撃性、さらに温度:915℃に加熱した溶融
酸化船中に1時間浸漬した後の重量−減が帆091/c
l/hr以下の耐酸化鉛腐食性を具備することが要求さ
れるようになっている。々お、これらの特性を具備する
ことり、鋳造により製造された内燃機関のエン、シンパ
ルプ鋳物や同バルブシート鋳物に対しても同様に要求さ
れることは勿論のことであしかしながら、上記の従来C
o基合金は、高温硬σの点で、上記要求条件を満足する
ものの、耐熱衝撃性および耐酸化鉛腐食性については、
これを満足する性質をもたず、しだがって高性能エンジ
ンのエンジンパルプや同バルブシートの製造ニ、前記従
来Co基合金を肉盛溶接用として、さらに鋳物用として
用いた場合に十分満足する使用寿命を示さないのが現状
である。
うになるにしだがって、内燃機関のエン・シン・ぐルブ
や同バルブシートにも、よりすぐれた特性を具備するこ
とが要求されるようになっており、一般に、いずれも肉
盛溶接状態で、温i:soo℃におけるビッカース硬さ
が285以上の高温硬さ、並びに温度ニア00℃に15
分間保持した後、水冷の操作を繰返し行なった場合に肉
盛溶接部に割れが発生するまでの前記操作回数が7回以
上の耐熱衝撃性、さらに温度:915℃に加熱した溶融
酸化船中に1時間浸漬した後の重量−減が帆091/c
l/hr以下の耐酸化鉛腐食性を具備することが要求さ
れるようになっている。々お、これらの特性を具備する
ことり、鋳造により製造された内燃機関のエン、シンパ
ルプ鋳物や同バルブシート鋳物に対しても同様に要求さ
れることは勿論のことであしかしながら、上記の従来C
o基合金は、高温硬σの点で、上記要求条件を満足する
ものの、耐熱衝撃性および耐酸化鉛腐食性については、
これを満足する性質をもたず、しだがって高性能エンジ
ンのエンジンパルプや同バルブシートの製造ニ、前記従
来Co基合金を肉盛溶接用として、さらに鋳物用として
用いた場合に十分満足する使用寿命を示さないのが現状
である。
そこで、本発明者等は、上述のような観点から、内燃機
関、特に高性能エンジンのエンジンパルプや同バルブシ
ートに要求される高温硬さ、耐熱衝撃性、および耐酸化
鉛腐食性を具備し、かっ肉盛溶接用および鋳物用としで
使用することのできる材料を開発すべく研究を行なった
結果、C:0.55〜2.0%、Cr:10〜28%未
満、Fe:1〜3゜チ、W:0.1〜170%、Mo
: 0.1〜8.0 %、Ti: 001〜4.5 %
、 At: 0.01〜4.5%を含有し、必要に応じ
てSt : 0.1〜3.0%またはMn二〇、i〜2
.0%を含有し、さらに必要に応じてNb : (10
1〜1.5%およびB ; 0.001〜15%のうち
の1種1だVi2種を含有し、残りがNiと不可避不純
物からなる組成(以」二重量%)を有するNi基合金は
、温a:soo℃におけるビッカース硬さ1300以上
のきわめて高い高温硬さを有し、また温度ニア00℃に
15分間加熱後水冷の操作’rlサイクルとする熱衝撃
試験で、割れ発生に至るまでのサイクル数が12回以上
のすぐれた面1熱衝撃性を示し、さらに温度:915℃
に加熱した溶融酸化船中に1時間浸漬の酸化鉛腐食試験
では重量減が0.027 f〜/hr以下のすぐれた耐
酸化鉛腐食性を示し、しかも肉盛溶接用および鋳物用と
して使用することができ、したがってこのNi基合金を
高性能エンシンのエンジンバルブおよび同ノぐルプシー
トの製造に用いた場合にきわめて長期に亘ってすぐれた
性能を発揮するという知見を得たのである。
関、特に高性能エンジンのエンジンパルプや同バルブシ
ートに要求される高温硬さ、耐熱衝撃性、および耐酸化
鉛腐食性を具備し、かっ肉盛溶接用および鋳物用としで
使用することのできる材料を開発すべく研究を行なった
結果、C:0.55〜2.0%、Cr:10〜28%未
満、Fe:1〜3゜チ、W:0.1〜170%、Mo
: 0.1〜8.0 %、Ti: 001〜4.5 %
、 At: 0.01〜4.5%を含有し、必要に応じ
てSt : 0.1〜3.0%またはMn二〇、i〜2
.0%を含有し、さらに必要に応じてNb : (10
1〜1.5%およびB ; 0.001〜15%のうち
の1種1だVi2種を含有し、残りがNiと不可避不純
物からなる組成(以」二重量%)を有するNi基合金は
、温a:soo℃におけるビッカース硬さ1300以上
のきわめて高い高温硬さを有し、また温度ニア00℃に
15分間加熱後水冷の操作’rlサイクルとする熱衝撃
試験で、割れ発生に至るまでのサイクル数が12回以上
のすぐれた面1熱衝撃性を示し、さらに温度:915℃
に加熱した溶融酸化船中に1時間浸漬の酸化鉛腐食試験
では重量減が0.027 f〜/hr以下のすぐれた耐
酸化鉛腐食性を示し、しかも肉盛溶接用および鋳物用と
して使用することができ、したがってこのNi基合金を
高性能エンシンのエンジンバルブおよび同ノぐルプシー
トの製造に用いた場合にきわめて長期に亘ってすぐれた
性能を発揮するという知見を得たのである。
この発明は、−に記知見にもとづいてなされたものであ
つで、以下に成分組成を上記の通りに限定した理由全説
明する。
つで、以下に成分組成を上記の通りに限定した理由全説
明する。
(a) C
C成分には、Cr r W ! MOr Tl 、およ
び縄などと結合して炭化物を形成し、常温および高温硬
さ全向上させる作用があるが、その含有相が0.55%
未満では所望の高硬度を確保することができず。
び縄などと結合して炭化物を形成し、常温および高温硬
さ全向上させる作用があるが、その含有相が0.55%
未満では所望の高硬度を確保することができず。
一方20チを越えて含有させると側熱衝撃Vトが劣化す
るように々ることがら、その含有1ffi0.55〜2
.0係と定めだ。
るように々ることがら、その含有1ffi0.55〜2
.0係と定めだ。
(h) (シr
Cr成分にれ11、その一部が素地に固溶し、残りの部
分が炭化物を形成して、特に高温硬さを向」ニさせ、も
って晶温酬摩れ性を向上させるほか、耐酸化鉛11■食
性を・向」−さぜる作用があるが、その含イ1h1が1
0係未満では前記作用に所望の効果が得らilず、一方
28係以上含有させると耐熱衝撃性に低下傾向が現われ
るようになることから、その含有量を10〜28%未満
と定めた。
分が炭化物を形成して、特に高温硬さを向」ニさせ、も
って晶温酬摩れ性を向上させるほか、耐酸化鉛11■食
性を・向」−さぜる作用があるが、その含イ1h1が1
0係未満では前記作用に所望の効果が得らilず、一方
28係以上含有させると耐熱衝撃性に低下傾向が現われ
るようになることから、その含有量を10〜28%未満
と定めた。
(c) Fe
Fe成分には、合金の剛熱衝9#姓を一段と向上させる
作用があるが、その含有用二がlチ未満で妹所91の耐
熱衝撃性を確保することができず、一方30%を越えて
含有させると高温硬さが低下するようになって、温度:
SOO℃におけるビッカース硬さ二285以上を確保す
ることができない仁とから、その含有量を1〜30%と
定めた。
作用があるが、その含有用二がlチ未満で妹所91の耐
熱衝撃性を確保することができず、一方30%を越えて
含有させると高温硬さが低下するようになって、温度:
SOO℃におけるビッカース硬さ二285以上を確保す
ることができない仁とから、その含有量を1〜30%と
定めた。
(d) W
W成分には、炭化物を微細化すると共に、自身も炭化物
を形成し、かつ素地に固溶して、これを強化し、もって
合金の高温硬さおよび高温強度全向上させる作用がある
が、その含有量が0.1%未満では前記作用に所望の効
果が得られず、一方17.0%t−越えて含有させると
肉盛溶接性や切削性が劣化するようになることから、そ
の含有量を0.1〜17,0チと定めた。
を形成し、かつ素地に固溶して、これを強化し、もって
合金の高温硬さおよび高温強度全向上させる作用がある
が、その含有量が0.1%未満では前記作用に所望の効
果が得られず、一方17.0%t−越えて含有させると
肉盛溶接性や切削性が劣化するようになることから、そ
の含有量を0.1〜17,0チと定めた。
(e) M。
Mo成分には、Wとの共存において、素地に固溶して、
これを強化し、かつ炭化物を形成して合金の高温硬さく
高温耐摩耗性)および高温強度を向上させる作用がある
が、その含有量が帆1%未満では前記作用に所望の効果
が得られず、一方8.0耐熱衝撃性および靭性が劣化す
るようになることから、その含有量に0.1〜8.0
%と定めた。
これを強化し、かつ炭化物を形成して合金の高温硬さく
高温耐摩耗性)および高温強度を向上させる作用がある
が、その含有量が帆1%未満では前記作用に所望の効果
が得られず、一方8.0耐熱衝撃性および靭性が劣化す
るようになることから、その含有量に0.1〜8.0
%と定めた。
(f) Ti
Tl成分には、素地の結晶粒の成長を抑制するばかりで
なく、むしろ結晶粒を微細化し、かつM C型の炭化物
および窒化物、さらにNiおよびAtと結合してNis
(kl r Ts )の金属間化合物を形成して、高
温硬さおよび耐熱衝撃性、さらに高温強度および靭性を
向上させる作用があるが、その含有量が0.0iチ未満
でL前記作用に所望の効果が得られず、一方4.5%を
越えて含有させると、炭化物の隈が多くなりすぎて耐熱
衝撃性および靭性が劣化するようになると共に、耐酸化
鉛腐食性にも劣化傾向が現われるようになることから、
その含有量1fc0.01〜4.5%と定めた。
なく、むしろ結晶粒を微細化し、かつM C型の炭化物
および窒化物、さらにNiおよびAtと結合してNis
(kl r Ts )の金属間化合物を形成して、高
温硬さおよび耐熱衝撃性、さらに高温強度および靭性を
向上させる作用があるが、その含有量が0.0iチ未満
でL前記作用に所望の効果が得られず、一方4.5%を
越えて含有させると、炭化物の隈が多くなりすぎて耐熱
衝撃性および靭性が劣化するようになると共に、耐酸化
鉛腐食性にも劣化傾向が現われるようになることから、
その含有量1fc0.01〜4.5%と定めた。
(g) At
At成分には、Crと共に耐酸化鉛腐食性を向上させ、
かつ上記のようにNiおよびTIと結合してN’is
(At、 Ti ) の金属間化合物を形成すると共
に、嗜化物を形成して常温および高温硬さを向上させて
耐摩耗性を一段と高め、さらに耐熱衝撃性、高温強度を
改善する作用があるが、そげ含有量が0.01%未満で
鉱前記作用に所望の効果が得らi+ず、一方4.5%を
越えて含有させると、溶湯の流動性および鋳造性が低下
するようになるばかりでなく、溶接性および靭性も低下
して実用的でなくなることから、その含有#を0.01
〜4.5チと定めた。
かつ上記のようにNiおよびTIと結合してN’is
(At、 Ti ) の金属間化合物を形成すると共
に、嗜化物を形成して常温および高温硬さを向上させて
耐摩耗性を一段と高め、さらに耐熱衝撃性、高温強度を
改善する作用があるが、そげ含有量が0.01%未満で
鉱前記作用に所望の効果が得らi+ず、一方4.5%を
越えて含有させると、溶湯の流動性および鋳造性が低下
するようになるばかりでなく、溶接性および靭性も低下
して実用的でなくなることから、その含有#を0.01
〜4.5チと定めた。
(h) 5i
Si成分には、鋳造性、肉盛溶接性、および湯流れ性を
改善する作用があるので、特にこれらの特性が要求され
る場合に必要に応じて含有されるが、その含有量が帆1
%未満では前記作用に所望の改善効果が得られず、一方
3.0チを越えて含有させてもよシ一層の改善効果社期
待できないことから、その含有量を0.1〜3.OL%
と定めた。
改善する作用があるので、特にこれらの特性が要求され
る場合に必要に応じて含有されるが、その含有量が帆1
%未満では前記作用に所望の改善効果が得られず、一方
3.0チを越えて含有させてもよシ一層の改善効果社期
待できないことから、その含有量を0.1〜3.OL%
と定めた。
まだ、Sl成分には脱酸作用があるので、通常脱酸剤と
して使用する場合が多く、この場合には不可避不純物と
して帆1%未満の範囲で含有することになるが、合金成
分としての含有fv1′は、この不可避不純物含有mを
含め、全体で帆1チ以上になるようにすればよい。
して使用する場合が多く、この場合には不可避不純物と
して帆1%未満の範囲で含有することになるが、合金成
分としての含有fv1′は、この不可避不純物含有mを
含め、全体で帆1チ以上になるようにすればよい。
(i) 八りn
Mn成分に社、肉盛溶接性を改善する作用があるので、
特に肉盛溶接性が要求される場合に必要に応じて含有さ
れるが、その含有紙が0.1%未満でkま肉盛溶接性に
所望の改善効果が得られず、一方2.04 f越えて含
有させてもより一層の改善効果は現われないことがら、
その含有t′f:0.1〜2゜チと定めた。
特に肉盛溶接性が要求される場合に必要に応じて含有さ
れるが、その含有紙が0.1%未満でkま肉盛溶接性に
所望の改善効果が得られず、一方2.04 f越えて含
有させてもより一層の改善効果は現われないことがら、
その含有t′f:0.1〜2゜チと定めた。
また、Mn成分には脱酸脱硫作用があるので、通?に脱
酸脱硫剤として使用する場合が多く、この場合にし」、
Si成分と同様に不可避不純物として帆1チ未満の範囲
で含有することになるが、合金成分としての含有#dは
、この不可避不純物含有tを含め、全体で091%以上
になるようにずればよい。
酸脱硫剤として使用する場合が多く、この場合にし」、
Si成分と同様に不可避不純物として帆1チ未満の範囲
で含有することになるが、合金成分としての含有#dは
、この不可避不純物含有tを含め、全体で091%以上
になるようにずればよい。
(j) Nb
卵成分には、特に素地の結晶粒の成長を抑制すると共に
、MC型の炭化物および窒化物を形成して高温硬さく高
温耐摩耗性)および高温強度1−一段ど向」ニさせる作
用があるので、特に乱温硬さが要求される場合に必要に
応じて含有さiするが、その名有量が001%未満でン
よ前記作用に所望の向上効果が得られず、一方1.5%
を越えて含有させると、耐酸化鉛腐食性および耐熱衝撃
性が劣化するようになり、さらに靭性も低下するように
なることから、その含有量i0.01〜1.5%と定め
た。
、MC型の炭化物および窒化物を形成して高温硬さく高
温耐摩耗性)および高温強度1−一段ど向」ニさせる作
用があるので、特に乱温硬さが要求される場合に必要に
応じて含有さiするが、その名有量が001%未満でン
よ前記作用に所望の向上効果が得られず、一方1.5%
を越えて含有させると、耐酸化鉛腐食性および耐熱衝撃
性が劣化するようになり、さらに靭性も低下するように
なることから、その含有量i0.01〜1.5%と定め
た。
(k) B
B成分にtJ:、高温硬さく高温耐摩耗t/J、、)、
耐熱衝撃性、耐酸化鉛腐食性、および高温強度を一層向
上させる作用があるので、必要に応じて含有させるが、
その含有量がo、o o t%未満では前記作用に所望
の同上効果が得られず、一方15チを越え1含有さぜる
と、面1熱衝撃性が低下する」、うになると共に、鋳造
性および溶液性も劣化するようになることから、その含
有量を0.001〜1.5%と定めだ。
耐熱衝撃性、耐酸化鉛腐食性、および高温強度を一層向
上させる作用があるので、必要に応じて含有させるが、
その含有量がo、o o t%未満では前記作用に所望
の同上効果が得られず、一方15チを越え1含有さぜる
と、面1熱衝撃性が低下する」、うになると共に、鋳造
性および溶液性も劣化するようになることから、その含
有量を0.001〜1.5%と定めだ。
つぎに、この発明のHi基合金を実施例により比較例と
対比しながら具体的に説明する。
対比しながら具体的に説明する。
通常の溶解法により、それぞれ第1表に示される成分組
成全もった本発明N1基合金1〜33、比較Ni基合金
1〜11、および上記の従来Co基合金に相当する成分
組成をもった従来合金1,2を溶製し、引続いて通常の
条件にて連続鋳造することにより直径:4.8rMlφ
の溶接ロッドを成形した。
成全もった本発明N1基合金1〜33、比較Ni基合金
1〜11、および上記の従来Co基合金に相当する成分
組成をもった従来合金1,2を溶製し、引続いて通常の
条件にて連続鋳造することにより直径:4.8rMlφ
の溶接ロッドを成形した。
なお、比較N1基合金1〜11L、いずれも構成成分の
うちのいずれかの成分含有量(第1表に秦印金付したも
の)がこの発明の範囲から外れた組成をもつものである
。
うちのいずれかの成分含有量(第1表に秦印金付したも
の)がこの発明の範囲から外れた組成をもつものである
。
ついで、この結果得られた本発明Nl基合金1〜33、
比較Ni基合金1〜11、および従来合金1゜2の溶接
ロッドを用い、TIG自動溶接機にて、直径:120m
mφ×厚さ:20whの寸法をもったステンレス鋼(5
US316 )製台金の表面に、外径:100開×幅=
20門×厚さ=5鯖の円環状ビードを2層肉盛溶接した
。
比較Ni基合金1〜11、および従来合金1゜2の溶接
ロッドを用い、TIG自動溶接機にて、直径:120m
mφ×厚さ:20whの寸法をもったステンレス鋼(5
US316 )製台金の表面に、外径:100開×幅=
20門×厚さ=5鯖の円環状ビードを2層肉盛溶接した
。
引続いて、上記台金上に形成された円環状ビードについ
て常温におけるロックウェル硬さくCス第1表( 第1? ・の2 第 1− ケール)および温度:800℃におけるビッカース硬さ
を測定すると共に、前記円環状ビード紮形成した合金に
対して、温度、700℃に加熱して15分間保持後水冷
の操作を1ザイクルとして繰り返し行ない、前記円環状
ビードに割れが発生するまでの前記ザイクル回数を測定
する耐熱衝撃性試験を行なった。さらに同様に直径:1
5門φ×長さ’ 100 vanの寸法をもったステン
レス鋼片(SO8316)の一方端面に厚さ:5刷の2
層肉盛溶接を行ない、この鋼片の肉盛部より直径。
て常温におけるロックウェル硬さくCス第1表( 第1? ・の2 第 1− ケール)および温度:800℃におけるビッカース硬さ
を測定すると共に、前記円環状ビード紮形成した合金に
対して、温度、700℃に加熱して15分間保持後水冷
の操作を1ザイクルとして繰り返し行ない、前記円環状
ビードに割れが発生するまでの前記ザイクル回数を測定
する耐熱衝撃性試験を行なった。さらに同様に直径:1
5門φ×長さ’ 100 vanの寸法をもったステン
レス鋼片(SO8316)の一方端面に厚さ:5刷の2
層肉盛溶接を行ない、この鋼片の肉盛部より直径。
12mmφ×厚さ:12駒の寸法をもった試験片を削り
113シ、この試験片を用い、温朋: 915℃に加熱
した溶融酸化鉛:402中に1時間浸漬の耐酸化鉛腐食
性試験を行ない、試験後の肉盛材の車端、減を測定した
。これらの測定結果を第1表に合せて示しだ。
113シ、この試験片を用い、温朋: 915℃に加熱
した溶融酸化鉛:402中に1時間浸漬の耐酸化鉛腐食
性試験を行ない、試験後の肉盛材の車端、減を測定した
。これらの測定結果を第1表に合せて示しだ。
第1表に示される結果から、本発明Ni基合金1〜33
は、いずれも従来合金J、2に比して一段とすぐれた高
温硬さ、耐熱衝撃性、および耐酸化鉛腐食性を有するこ
とが明らかである。これに対して、比較Ni基合金1〜
11に見られるように、+14成成分のうちのいずれか
の成分含有量がこの発明の範囲から外れると、本発明N
l基合金に比して、flit記特性のうち少なくともい
ずれかの特性が劣ったものになることが明らかである。
は、いずれも従来合金J、2に比して一段とすぐれた高
温硬さ、耐熱衝撃性、および耐酸化鉛腐食性を有するこ
とが明らかである。これに対して、比較Ni基合金1〜
11に見られるように、+14成成分のうちのいずれか
の成分含有量がこの発明の範囲から外れると、本発明N
l基合金に比して、flit記特性のうち少なくともい
ずれかの特性が劣ったものになることが明らかである。
、
なお、上記実施例では、この発明のNi基合金を肉盛溶
接用として用いた場合についで述べだが、これを鋳物用
として使用しても肉盛溶接の場合と同様にすぐれた!特
性を示すことは勿論である。
接用として用いた場合についで述べだが、これを鋳物用
として使用しても肉盛溶接の場合と同様にすぐれた!特
性を示すことは勿論である。
−に述のように、この発明のNi基合金は、島性能エン
ジンのエンジンバルブおよび同バルブシートに紗求され
る上記の厳格な条件を十分余裕をもって満足するすぐれ
た高温硬さ、耐熱衝撃性、および耐酸化鉛腐食性を有す
るので、これらの部材の製造に肉盛溶接用および鋳物用
として用いた場合この結果の部材は著しく長期に亘つで
すぐれた性能f:発揮するようになるのである。
ジンのエンジンバルブおよび同バルブシートに紗求され
る上記の厳格な条件を十分余裕をもって満足するすぐれ
た高温硬さ、耐熱衝撃性、および耐酸化鉛腐食性を有す
るので、これらの部材の製造に肉盛溶接用および鋳物用
として用いた場合この結果の部材は著しく長期に亘つで
すぐれた性能f:発揮するようになるのである。
出願人 三菱金属株式会社
代理人 富 1) 和 夫
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 (1) C: 0.55〜2.0 %、Cr:10〜
28%未満、Fe:1〜30チ、W:0.1〜17.0
チ、 Mo :01〜8.0%、Ti : 0.01〜
4.5チ、At: 0.01〜4.5%を含有し、残シ
がNiと不可避不純物からなる組成(以上重量%)を有
することを特徴とする内燃機関のエンジンパルプおよび
同バルブシート用Ni基合金。 (21C:0.55〜2.0%、Cr、10〜28%未
満、Fe : 1〜30%、W : 0.1〜17.0
%、 Mo :0.1〜8.0%、Ti : 0.0
1〜4.5%、AL:0・01〜4.5%、およびSi
: 01〜3.0チを含有し、残りがNiと不可避不
純物からなる組成(以上重電チ〕を有することを!特徴
とする内燃機関のエンジンバルブおよび同バルブシート
用N1基合金。 (3) C二 0.5 5 〜2.0 %
、 Or: 1 0 〜2 8 % 未満、Fe:
1〜30%、W : 0.1〜17.Os、 Mo :
O21〜8.0 fD、 ’ri : 0.01〜46
5チ、At:0.01〜4.5%、およびMn : 0
.1〜2.0%を含有し、残シがNiと不可避不純物か
らなる組成(以上重量%)を有することを特徴とする内
燃機関のエンジンパルプおよび同バルブシート用N1基
合金。 (41C: 0.55〜2.0 %、Cr:IO〜28
%未満、Fe:1〜30%、W : 0.1〜17.0
%、 Mo :0.1〜8.0チ、Tf : 0.01
〜4.5 %、 At: 0.01〜4.5%を含有し
、さらにNb : 0.01〜1.5−を含有し、残シ
がNiと不可避不純物からなる組成(以上重量%)を有
することを特徴とする内燃機関のエン・シンパルプおよ
び同バルブシート用Nl基合金。 (5) C: 0.55〜2.0 %、 Cr: 1
0〜28%未満、Fe二 1〜30%、W: 帆1〜1
7.0 %、 Mo 二〇、1〜8.0チ、Ti :
0.01〜4.5チ、At:0.O1〜4.5チ、およ
びsi : o、i〜3.0%を含有し、さらにNb:
0.01〜15%を含有し、残シがNiと不可避不純物
からなる組成(以上重量%)を有することを特徴とする
内燃機関のエンジンパルプおよび同・ぐルブシート用N
l基合金。 (6)C:0.55−20%、Cr:]O〜28%未満
、Fe:1〜30%、W:0.1〜170%、 Mo
:o、i〜8.0%、Ti : 0.01〜4.5%、
At: 0.01〜4.5チ、およびMJI:0.1
〜2.0%を含有し、さらにNb : 0.01〜1.
5チを含有し、残シがNiと不可避不純物からなる組成
(以上重量%)を有することを特徴とする内燃機関のエ
ンシンパルプ゛および同バルブシート用Ni基合金。 (7) C: O55−2,0%、Cr:10〜28
%未満、Fe:1〜30%、W : 0.1〜17.0
%、MO:0.1〜80%、Ti : 0.01〜45
%、 At: 0.01〜45%を含有し、さらにB
: 0.001〜1.5%を含有し、残りがNiと不可
避不純物からなる組成(以上重量%)を有することを特
徴とする内燃機関のエンノンパルプおよび同バルブシー
ト用N1基(8) C: 0.55〜2.0%、Cr
:10〜28%未満 、 Fe:1−30 %
、 W : 0.1 〜1 7.0
% 、 八10 ゛帆1 〜8.0 % 、 1゛
1 二 0.0 1 〜4.5 % 、A/=:0
01〜4.5%、お↓びSt : 0.1〜3.0 %
’ic含有し、さらにB:0.0(11〜1.5%を含
有し、残υがNiと不可避不純物からなる組成(以上型
?i1%)を有すること全特徴とする内燃機関のエンジ
ン・ぐルブおよび同バルブシート用Nl基合金。 ((リ C:0.55−20 % 、 Cr:
IQ 〜 28% 未(例、Fe:1〜30%、W
: 0.1〜17−0%、 Mo :0.1〜8.(
1%、 Ti : 0.01〜4.5%、AI−: 0
.01−4.5%、およびMn : 0.1〜2.0
% ’c金含有、さらにB : 0.001〜1.5チ
を合有し、残りがNiと不可避不純物からなる組成(以
上1「M、%)を有することに’lを徴とする内燃機関
のエンジンパルプおよび同バルブシート用Ni基合金。 (II C: 0.55−2.0 %、Cr二10〜
28%未溝、Fe:1〜30チ、W : (1−1〜1
7.0 % 、 Mo、o、i 〜s、o%、Tl :
0.01〜4.5%、At:0.01〜4.5係を含
有し、さらにNb : 0.01〜1.5チおよびB
: 0.01) 1〜1.5係全含有し、残りがNiと
不可避不純物からなる組成(以上重量%)を有すること
を特徴とする内燃機関のエン、シンパルプおよび同バル
ブシート用Ni基合金。 (II、l C:0.55〜2.0%、Cr:10〜
28q!I未満、Fe:1〜30%、W : 0.1〜
17.0 %、Mo :0.1〜8.0%、T1:帆0
1〜45%、AI−: 0.01〜4,5チ、およびS
i : 0.1〜3.0%を含有し、さらにNb :
0.01〜1.5%およびB:O,OO1〜1.5チを
含有し、残υがNiと不可避不純物から々る組成(以上
重量%)を有することを特徴とする内燃機関のエン・シ
ンパルプおよび同パルプノート用Ni基合金。 04 C:0.55−2.0%、Cr:10〜28q
b未満、Fe:1〜30%、W : 0.1〜17.0
%、Mo :0.1 〜8.0 % 、 ’I”i
: 0.0 1 〜4.5 %、 At
二 〇、0 1〜4.5%、およびMn二〇、1
〜20%を含有し、さらにNb二帆oi〜1.5%およ
びB : 0.001〜15%を含有し、残りがNiと
不可避不純物からなる組成(以上型にチ)を有すること
を!特徴とする内燃機関のエンシンパルプおよび同バル
ブシート用Ni基合金。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP11745782A JPS599146A (ja) | 1982-07-06 | 1982-07-06 | エンジンバルブおよび同バルブシ−ト用Ni基合金 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP11745782A JPS599146A (ja) | 1982-07-06 | 1982-07-06 | エンジンバルブおよび同バルブシ−ト用Ni基合金 |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPS599146A true JPS599146A (ja) | 1984-01-18 |
Family
ID=14712137
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP11745782A Pending JPS599146A (ja) | 1982-07-06 | 1982-07-06 | エンジンバルブおよび同バルブシ−ト用Ni基合金 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPS599146A (ja) |
Cited By (8)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS61177352A (ja) * | 1985-02-01 | 1986-08-09 | Kubota Ltd | 石油化学工業反応管用耐熱鋳鋼 |
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-
1982
- 1982-07-06 JP JP11745782A patent/JPS599146A/ja active Pending
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