JPS6028900B2 - デイ−ゼルエンジンのバルブおよびバルブシ−ト用Ｎｉ基合金 - Google Patents
デイ−ゼルエンジンのバルブおよびバルブシ−ト用Ｎｉ基合金Info
- Publication number
- JPS6028900B2 JPS6028900B2 JP10212080A JP10212080A JPS6028900B2 JP S6028900 B2 JPS6028900 B2 JP S6028900B2 JP 10212080 A JP10212080 A JP 10212080A JP 10212080 A JP10212080 A JP 10212080A JP S6028900 B2 JPS6028900 B2 JP S6028900B2
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Description
【発明の詳細な説明】
この発明は、すぐれた高温硬さ、耐熱衝撃性、および耐
バナジウムアタック性を有し、特にディーゼルエンジン
のバルブおよびバルブシートの製造に際して、鋳物用あ
るいは肉盛溶接用として使用するのに通したＮｉ基合金
に関するものである。
バナジウムアタック性を有し、特にディーゼルエンジン
のバルブおよびバルブシートの製造に際して、鋳物用あ
るいは肉盛溶接用として使用するのに通したＮｉ基合金
に関するものである。
従来、ディーゼルエンジンのバルブやバルブシートの肉
盛溶接用合金としては、アメリカ溶接協会規格５．１派
ＣｏＣｒ−Ａ（Ｃ：０．９〜１．４％，Ｓｉ２．０％以
下、Ｍｎ：１．０％以下、Ｗ：３．０〜６．０％，Ｃｒ
２６〜３２％，Ｎｉ：３．０％以下、Ｆｅ：３．０％以
下、Ｍｏ：１．０％以下、Ｃｏおよび不可避不純物：残
り）や、同５．１斑ＣｏＣｒ−Ｂ（Ｃ：１．２〜１．７
％，Ｓｉ：２．０％以下、Ｍｎ：１．０％以下、Ｗ：７
．０〜９．５％，Ｃｒ：２６〜３２％，Ｃｏおよび不可
避不純物：残り、以上重量％）などのＣｏ基合金（以下
従来Ｃｏ基合金という）が知られ、多く使用されてきた
。
盛溶接用合金としては、アメリカ溶接協会規格５．１派
ＣｏＣｒ−Ａ（Ｃ：０．９〜１．４％，Ｓｉ２．０％以
下、Ｍｎ：１．０％以下、Ｗ：３．０〜６．０％，Ｃｒ
２６〜３２％，Ｎｉ：３．０％以下、Ｆｅ：３．０％以
下、Ｍｏ：１．０％以下、Ｃｏおよび不可避不純物：残
り）や、同５．１斑ＣｏＣｒ−Ｂ（Ｃ：１．２〜１．７
％，Ｓｉ：２．０％以下、Ｍｎ：１．０％以下、Ｗ：７
．０〜９．５％，Ｃｒ：２６〜３２％，Ｃｏおよび不可
避不純物：残り、以上重量％）などのＣｏ基合金（以下
従来Ｃｏ基合金という）が知られ、多く使用されてきた
。
一方、近年、ディーゼルエンジンの高性能化がはかられ
るようになるにしたがって、エンジンバルブやバルブシ
ートにも、よりすぐれた特整を具備することが要求され
るようになっており、一般に、いずれも肉盛溶接状態で
、温度８００℃におけるビツカース硬さが２８５以上の
高温硬さ、および温度７００ｏｏに１５分間保持した後
水冷の操作を繰り返し行なった場合、肉盛溶接部に割れ
が発生するまでの前記操作回数が７回以上の耐衝撃性、
さらに大型のディーゼルエンジンには、主燃料としてＶ
の含有量が高い低質重油が使用されるが、この場合、燃
料油中にＳおよびＮａが存在すると、生成したＮａ２Ｓ
０４が灰分中のＶ２Ｑの融点を下げ、このＶ２０５によ
って腐食が助長されるようになるといわれており、この
ようにＶ２４が主因子として作用する複雑な腐食現象、
すなわちバナジウムアタック性に対する抵抗（耐バナジ
ウムアタック性）を具備することが要求されるようにな
っている。
るようになるにしたがって、エンジンバルブやバルブシ
ートにも、よりすぐれた特整を具備することが要求され
るようになっており、一般に、いずれも肉盛溶接状態で
、温度８００℃におけるビツカース硬さが２８５以上の
高温硬さ、および温度７００ｏｏに１５分間保持した後
水冷の操作を繰り返し行なった場合、肉盛溶接部に割れ
が発生するまでの前記操作回数が７回以上の耐衝撃性、
さらに大型のディーゼルエンジンには、主燃料としてＶ
の含有量が高い低質重油が使用されるが、この場合、燃
料油中にＳおよびＮａが存在すると、生成したＮａ２Ｓ
０４が灰分中のＶ２Ｑの融点を下げ、このＶ２０５によ
って腐食が助長されるようになるといわれており、この
ようにＶ２４が主因子として作用する複雑な腐食現象、
すなわちバナジウムアタック性に対する抵抗（耐バナジ
ウムアタック性）を具備することが要求されるようにな
っている。
これらの特性は鋳造により製造されたディゼルェンジン
のバルブ鋳物やバルブシート鋳物においても同機に要求
されることは勿論である。しかしながら、上記従来Ｃｏ
基合金は、高温硬さの点で上記要求条件を満足するもの
の、耐熱衝撃性および耐バナジウムアタック性において
は、これを満足する性質をもたず、したがって高性能デ
ィーゼルエンジンのバルブやバルブシートの肉盛熔接用
として、またこれらの鋳物用として使用した場合に十分
寿命を示さないのが現状である。この発明は、上述のよ
うな観点から、特にディーゼルエンジンのバルブやバル
ブシートの肉盛溶接用および鋳物用材料に要求される上
記の条件を満足する特性を有するＮｉ基合金を提供する
もので、重量％で、Ｃ：１．０〜３．５％，Ｓｉ：０．
１〜２．０％，Ｍｎ：０．１〜２．０％，Ｗ：５〜２０
％，Ｃｒ：２０〜４０％，Ｍｏ：０．１〜１．９９％を
含有し、さらに必要に応じてＦｅ：１〜３０％を含有し
、残りがＮｉと不可避不純物からなる組成を有すると共
に、すぐれた高温硬さ、耐熱衝撃性、および耐バナジウ
ムアタック性を有し、しかもＦｅを含有した場合には耐
熱衝撃性が一段と向上したものとなるＮｊ基合金に特徴
を有するものである。ついで、この発明のＮｉ基合金に
おいて成分組成範囲を上記の通りに限定した理由を説明
する。
のバルブ鋳物やバルブシート鋳物においても同機に要求
されることは勿論である。しかしながら、上記従来Ｃｏ
基合金は、高温硬さの点で上記要求条件を満足するもの
の、耐熱衝撃性および耐バナジウムアタック性において
は、これを満足する性質をもたず、したがって高性能デ
ィーゼルエンジンのバルブやバルブシートの肉盛熔接用
として、またこれらの鋳物用として使用した場合に十分
寿命を示さないのが現状である。この発明は、上述のよ
うな観点から、特にディーゼルエンジンのバルブやバル
ブシートの肉盛溶接用および鋳物用材料に要求される上
記の条件を満足する特性を有するＮｉ基合金を提供する
もので、重量％で、Ｃ：１．０〜３．５％，Ｓｉ：０．
１〜２．０％，Ｍｎ：０．１〜２．０％，Ｗ：５〜２０
％，Ｃｒ：２０〜４０％，Ｍｏ：０．１〜１．９９％を
含有し、さらに必要に応じてＦｅ：１〜３０％を含有し
、残りがＮｉと不可避不純物からなる組成を有すると共
に、すぐれた高温硬さ、耐熱衝撃性、および耐バナジウ
ムアタック性を有し、しかもＦｅを含有した場合には耐
熱衝撃性が一段と向上したものとなるＮｊ基合金に特徴
を有するものである。ついで、この発明のＮｉ基合金に
おいて成分組成範囲を上記の通りに限定した理由を説明
する。
｛ａ｝ ＣＣ成分には、Ｃｒ，Ｗ，およびＭｏなど炭化
物を形成して常温および高温硬さを向上させる作用があ
るが、その含有量が１．０％未満では、前記作用に所望
の効果が得られず、一方３．５％を越えて含有させると
、耐熱衝撃性が低下するようになることから、その含有
量を１．０〜３．５％と定めた。
物を形成して常温および高温硬さを向上させる作用があ
るが、その含有量が１．０％未満では、前記作用に所望
の効果が得られず、一方３．５％を越えて含有させると
、耐熱衝撃性が低下するようになることから、その含有
量を１．０〜３．５％と定めた。
（ｂー Ｓｉ所望の脱酸効果、鋳造性、肉盛溶接性、お
よび湯流れ性などを確保するためには最低０．１％の含
有が必要であり、一方２．０％を越えて含有させてもよ
り一層の改善効果は期待できないことから、その含有量
を０．１〜２．０％と定めた。
よび湯流れ性などを確保するためには最低０．１％の含
有が必要であり、一方２．０％を越えて含有させてもよ
り一層の改善効果は期待できないことから、その含有量
を０．１〜２．０％と定めた。
（ｃ｝ Ｍｎ
Ｍｎ成分には、脱酸脱硫作用のほか、肉盛溶接性を改善
する作用があるが、その含有量が０．１％未満では前記
作用に所望の効果が得られず、一方２．０％を越えて含
有させてもより一層の改善効果は期待できないことから
、その含有量を０．１〜２．０％と定めた。
する作用があるが、その含有量が０．１％未満では前記
作用に所望の効果が得られず、一方２．０％を越えて含
有させてもより一層の改善効果は期待できないことから
、その含有量を０．１〜２．０％と定めた。
‘ｄ｝ Ｗ
Ｗ成分には、炭化物を微細化すると共に、素地を固溶強
化し、この結果として合金の高温硬さおよび高温強度を
向上させる作用があるが、その含有量が５％未満では、
前記作用に所望の効果が得られず、一方２０％を越えて
含有させると、肉盛溶接性や切削性が劣化するようにな
ることから、その含有量を５〜２０％と定めた。
化し、この結果として合金の高温硬さおよび高温強度を
向上させる作用があるが、その含有量が５％未満では、
前記作用に所望の効果が得られず、一方２０％を越えて
含有させると、肉盛溶接性や切削性が劣化するようにな
ることから、その含有量を５〜２０％と定めた。
｛ｅ｝ Ｃｒ
Ｃで成分には、素地を固溶強化し、高温硬さ、耐酸化性
および耐食性を向上させる作用がある。
および耐食性を向上させる作用がある。
しかし２０％未満の含有では所望の作用効果が確保でき
ないので２０％以上の含有が必要であるが、４０％を越
えて含有させると、縦化するようになることから、４０
％を越えて含有させてはならない。‘ｆ） ＭｏＭｏ成
分には、合金の耐バナジウムアタック性および高温硬さ
を著しく向上させる作用があるが、その含有量が０．１
％未満では前記作用に所望の効果が得られず、一方１．
９９％を越えて含有させると、高温硬さの改善が見られ
る反面、耐バナジウムアタック性が低下するようになる
ことから、その含有量を０．１〜１．９９％と定めた。
ないので２０％以上の含有が必要であるが、４０％を越
えて含有させると、縦化するようになることから、４０
％を越えて含有させてはならない。‘ｆ） ＭｏＭｏ成
分には、合金の耐バナジウムアタック性および高温硬さ
を著しく向上させる作用があるが、その含有量が０．１
％未満では前記作用に所望の効果が得られず、一方１．
９９％を越えて含有させると、高温硬さの改善が見られ
る反面、耐バナジウムアタック性が低下するようになる
ことから、その含有量を０．１〜１．９９％と定めた。
■ ＦｅＦｅ成分には、合金の耐熱衝撃性をさらに一段
と向上させる作用があるが、その含有量が１％禾満では
前記作用に所望の効果が得られず、一方３０％を越えて
含有させると高温硬さが低下するようになり、温度８０
０ｑｏにおけるビッカース硬さ：２８５以上を保持する
ことができなくなることから、その含有量を１〜３０％
と定めた。
と向上させる作用があるが、その含有量が１％禾満では
前記作用に所望の効果が得られず、一方３０％を越えて
含有させると高温硬さが低下するようになり、温度８０
０ｑｏにおけるビッカース硬さ：２８５以上を保持する
ことができなくなることから、その含有量を１〜３０％
と定めた。
つぎに、この発明のＮｉ基合金を実施例により説明する
。
。
まず、通常の溶解鋳造法により、本発明合金溶接榛１〜
１８、成分組成がこの発明の範囲から外れた比較合金溶
接榛１〜９、および上記従来Ｃｏ基合金に相当する成分
組成をもった従来合金溶接棒１，２をそれぞれ製造した
。
１８、成分組成がこの発明の範囲から外れた比較合金溶
接榛１〜９、および上記従来Ｃｏ基合金に相当する成分
組成をもった従来合金溶接棒１，２をそれぞれ製造した
。
これら溶接棒の成分組成を第１表に示した。ついで、こ
れら溶接機を用い、ＴＩＧ自動溶接機にて、直径１２Ｗ
吻Ｊｘ厚さ２仇吻の寸法をもったステンレス鋼（ＳＵＳ
３１６）製合金の表面に、外径１０仇肋ｘ幅２０肌×厚
さ６側の円環状ピードを２層肉盛溶接した。
れら溶接機を用い、ＴＩＧ自動溶接機にて、直径１２Ｗ
吻Ｊｘ厚さ２仇吻の寸法をもったステンレス鋼（ＳＵＳ
３１６）製合金の表面に、外径１０仇肋ｘ幅２０肌×厚
さ６側の円環状ピードを２層肉盛溶接した。
つぎに、上記合金上の円環状ビードーこついて、常温に
おけるロックゥェル硬さ（Ｃスケール）および温度８０
０ｑ０におけるビッカース硬さを測定すると共に、前記
円環状ビードを形成した合金に対して、温度７００００
に加熱して１５分間保持後水冷の操作を繰り返し行ない
、前記円環状ビードに割れが発生するまでの前記操作回
数を測定する耐熱衝鯵性試験を行ない、さらに直径１５
側め×長さ１００肌の肉盛材より直径１２柳Ｊ×高さ１
２側の寸法をもった試験片を削り出し、温度９００つ０
に加熱した溶融腐食灰（Ｖ２０５：８５重量％，Ｎａ２
Ｓ０４：１５重量％）：５０タ中に前記試験片を３時間
浸薄、並びに同じく温度８００℃の前記溶融腐食灰中に
２餌寿間浸潰した後、その重量減をそれぞれ測定する高
温腐食試験（耐バナジウムアタック性試験）を行なった
。これらの測定結果を第１表に合せて示した。第１表第
１表に示されるように、本発明合金１〜１８は、従来合
金１，２に比して一段とすぐれた高温硬さ、耐熱衝撃性
、および耐バナジウムアタック性をもつものであり、デ
ィーゼルエンジンのバルブやバルブシートに要求される
条件を余裕をもって満足する特性をもつものである。
おけるロックゥェル硬さ（Ｃスケール）および温度８０
０ｑ０におけるビッカース硬さを測定すると共に、前記
円環状ビードを形成した合金に対して、温度７００００
に加熱して１５分間保持後水冷の操作を繰り返し行ない
、前記円環状ビードに割れが発生するまでの前記操作回
数を測定する耐熱衝鯵性試験を行ない、さらに直径１５
側め×長さ１００肌の肉盛材より直径１２柳Ｊ×高さ１
２側の寸法をもった試験片を削り出し、温度９００つ０
に加熱した溶融腐食灰（Ｖ２０５：８５重量％，Ｎａ２
Ｓ０４：１５重量％）：５０タ中に前記試験片を３時間
浸薄、並びに同じく温度８００℃の前記溶融腐食灰中に
２餌寿間浸潰した後、その重量減をそれぞれ測定する高
温腐食試験（耐バナジウムアタック性試験）を行なった
。これらの測定結果を第１表に合せて示した。第１表第
１表に示されるように、本発明合金１〜１８は、従来合
金１，２に比して一段とすぐれた高温硬さ、耐熱衝撃性
、および耐バナジウムアタック性をもつものであり、デ
ィーゼルエンジンのバルブやバルブシートに要求される
条件を余裕をもって満足する特性をもつものである。
また、本発明合金１〜３と比較合金１，２について見る
に、Ｃ含有量がこの発明の範囲から低い方に外れた比較
合金１では所望の高温硬さが得られず、一方高い方に外
れた比較合金２は、きわめて低い耐熱衝撃性しか示さな
いのに対して、本発明合金１〜３は、いずれもすぐれた
特性を示している。また、Ｗ成分に関して、その含有量
を変化させた本発明合金２，１０，１ １とを比較合金
３，４について見るに、Ｗの含有量がこの発明の範囲か
ら低い方に外れた比較合金３では高温硬さが、高い方に
外れた比較合金４では耐熱衝撃性がそれぞれ著しく劣化
したものにになっているのに対して、この発明の範囲内
のＷ含有量の本発明合金２，１０，１１はいずれもすぐ
れた特性を示している。
に、Ｃ含有量がこの発明の範囲から低い方に外れた比較
合金１では所望の高温硬さが得られず、一方高い方に外
れた比較合金２は、きわめて低い耐熱衝撃性しか示さな
いのに対して、本発明合金１〜３は、いずれもすぐれた
特性を示している。また、Ｗ成分に関して、その含有量
を変化させた本発明合金２，１０，１ １とを比較合金
３，４について見るに、Ｗの含有量がこの発明の範囲か
ら低い方に外れた比較合金３では高温硬さが、高い方に
外れた比較合金４では耐熱衝撃性がそれぞれ著しく劣化
したものにになっているのに対して、この発明の範囲内
のＷ含有量の本発明合金２，１０，１１はいずれもすぐ
れた特性を示している。
さらに、Ｃｒの含有をこの発明の範囲内で変化させた本
発明合金２，１２，１３と、Ｃｒの含有量がこの発明の
範囲から低い方に外れた比較合金５と、同じく高い方に
外れた比較合金６とについて見るに、比較合金５では高
温硬さが著しく劣ったものになっており、一方比較合金
６では耐熱衝撃性が劣るものになっているのに対して、
本発明合金２，１２，１３は、いずれもすぐれた特性を
満足して備えていることが明らかである。
発明合金２，１２，１３と、Ｃｒの含有量がこの発明の
範囲から低い方に外れた比較合金５と、同じく高い方に
外れた比較合金６とについて見るに、比較合金５では高
温硬さが著しく劣ったものになっており、一方比較合金
６では耐熱衝撃性が劣るものになっているのに対して、
本発明合金２，１２，１３は、いずれもすぐれた特性を
満足して備えていることが明らかである。
同様に、Ｍｏの含有量をこの発明の範囲内で変化させた
本発明合金２，１４，１５と、この発明の範囲から外れ
たＭｏ含有量の比較合金７，８に示される結果から、Ｍ
ｏをこの発明の範囲内で含有する場合にはすぐれた耐バ
ナジウムアタック性を示すが、この発明の範囲から低い
方に外れたＭｏ含有量、並びに同じく高い方に外れたＭ
ｏ含有量では、所望の耐バナジウムアタック性の改善は
見られないことがわかる。
本発明合金２，１４，１５と、この発明の範囲から外れ
たＭｏ含有量の比較合金７，８に示される結果から、Ｍ
ｏをこの発明の範囲内で含有する場合にはすぐれた耐バ
ナジウムアタック性を示すが、この発明の範囲から低い
方に外れたＭｏ含有量、並びに同じく高い方に外れたＭ
ｏ含有量では、所望の耐バナジウムアタック性の改善は
見られないことがわかる。
さらに、Ｆｅを含有しない本発明合金２、Ｆｅの含有量
をこの発明の範囲内で変化させた本発明合金１６〜１８
、およびこの発明の範囲から高い方に外れた比較合金９
について見るとに、Ｆｅを含有させると一段と耐熱衝撃
性が向上するようになるが、３０％を越えて含有させる
と高温硬さの低下が著しいことがわかる。
をこの発明の範囲内で変化させた本発明合金１６〜１８
、およびこの発明の範囲から高い方に外れた比較合金９
について見るとに、Ｆｅを含有させると一段と耐熱衝撃
性が向上するようになるが、３０％を越えて含有させる
と高温硬さの低下が著しいことがわかる。
なお、上記実施例では、この発明のＮｊ基合金を肉盛熔
接用として使用した場合について述べたが、これを鋳物
用として使用しても、肉盛溶接の場合と同様なすぐれた
特性を示すことは勿論である。
接用として使用した場合について述べたが、これを鋳物
用として使用しても、肉盛溶接の場合と同様なすぐれた
特性を示すことは勿論である。
上述のように、この発明のＮｉ基合金は、すぐれた高温
硬さ、耐熱衝撃性、および耐バナジウムアタック性を具
備しているので、ディーゼル機関、特にＶ，Ｓ，および
Ｎａを含有する燃料油を使用するディーゼルエンジンの
バルブおよびバルブシートの肉盛溶接用および鋳物用と
して使用するのに適するものである。
硬さ、耐熱衝撃性、および耐バナジウムアタック性を具
備しているので、ディーゼル機関、特にＶ，Ｓ，および
Ｎａを含有する燃料油を使用するディーゼルエンジンの
バルブおよびバルブシートの肉盛溶接用および鋳物用と
して使用するのに適するものである。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １ Ｃ：１．０〜３．５％，Ｓｉ：０．１〜２．０％，
Ｍｎ：０．１〜２．０％，Ｗ：５〜２０％，Ｃｒ：２０
〜４０％，Ｍｏ：０．１〜１．９９％，Ｎｉおよび不可
避不純物：残りからなる組成（以上重量％）を有するこ
とを特徴とする高温硬さ、耐熱衝撃性、および耐バナジ
ウムアタツク性にすぐれたデイーゼルエンジンのバルブ
およびバルブシート用Ｎｉ基合金。 ２ Ｃ：１．０〜３．５％，Ｓｉ：０．１〜２．０％，
Ｍｎ：０．１〜２．０％，Ｗ：５〜２０％，Ｃｒ：２０
〜４０％，Ｍｏ：０．１〜１．９９％，Ｆｅ：１〜３０
％，Ｎｉおよび不可避不純物：残りからなる組成（以上
重量％）を有することを特徴とする高温硬さ、耐熱衝撃
性、および耐バナジウムアタツク性にすぐれたデイーゼ
ルエンジンのバルブおよびバルブシート用Ｎｉ基合金。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP10212080A JPS6028900B2 (ja) | 1980-07-25 | 1980-07-25 | デイ−ゼルエンジンのバルブおよびバルブシ−ト用Ｎｉ基合金 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP10212080A JPS6028900B2 (ja) | 1980-07-25 | 1980-07-25 | デイ−ゼルエンジンのバルブおよびバルブシ−ト用Ｎｉ基合金 |
Related Parent Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP5688379A Division JPS5927369B2 (ja) | 1979-05-11 | 1979-05-11 | ディ−ゼルエンジンのバルブおよびバルブシ−ト用Ｃｏ基合金 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5655545A JPS5655545A (en) | 1981-05-16 |
| JPS6028900B2 true JPS6028900B2 (ja) | 1985-07-08 |
Family
ID=14318930
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP10212080A Expired JPS6028900B2 (ja) | 1980-07-25 | 1980-07-25 | デイ−ゼルエンジンのバルブおよびバルブシ−ト用Ｎｉ基合金 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS6028900B2 (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH02116999U (ja) * | 1989-03-10 | 1990-09-19 |
Families Citing this family (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS58171543A (ja) * | 1982-03-31 | 1983-10-08 | Hitachi Zosen Corp | 耐高温高硬度盛金合金 |
| JPS59125270A (ja) * | 1983-01-05 | 1984-07-19 | Mitsubishi Heavy Ind Ltd | きのこ状弁およびその製造方法 |
| JPS6462298A (en) * | 1987-09-01 | 1989-03-08 | Agency Ind Science Techn | Ni-base case hardening overlay alloy having excellent corrosion resistance and wear resistance |
| WO1999039015A1 (en) * | 1998-01-28 | 1999-08-05 | L. E. Jones Company | Nickel based alloys for internal combustion engine valve seat inserts, and the like |
| US6519847B1 (en) | 1998-06-12 | 2003-02-18 | L. E. Jones Company | Surface treatment of prefinished valve seat inserts |
-
1980
- 1980-07-25 JP JP10212080A patent/JPS6028900B2/ja not_active Expired
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH02116999U (ja) * | 1989-03-10 | 1990-09-19 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS5655545A (en) | 1981-05-16 |
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