JPS596348A - エンジンバルブおよび同バルブシ−ト用Ni基合金 - Google Patents
エンジンバルブおよび同バルブシ−ト用Ni基合金Info
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- JPS596348A JPS596348A JP11502182A JP11502182A JPS596348A JP S596348 A JPS596348 A JP S596348A JP 11502182 A JP11502182 A JP 11502182A JP 11502182 A JP11502182 A JP 11502182A JP S596348 A JPS596348 A JP S596348A
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
この発明は、すぐれた高温硬さ、耐熱衝撃性。
および耐酸化鉛腐食性を有し、特にと孔らの特性が要求
される内燃機関のエンジンバルブおよヒ同バルブシート
の製造に、鋳物用あるいは肉盛溶接用として使用するの
に適したN1基合金に関するものである。
される内燃機関のエンジンバルブおよヒ同バルブシート
の製造に、鋳物用あるいは肉盛溶接用として使用するの
に適したN1基合金に関するものである。
従来、内燃機関のエンジンバルブや同バルブシートの製
造に際しては、肉盛溶接用として、アメリカ溶接協会規
格5.13RCoCr −A (C: 0.9〜1.4
%、Si:2.0%以下、Mn:1.0%以下、W:3
0〜6.0%、Cr:26〜32%、Ni:3.O%以
下、Fe二3.0%以下、Mo:1.0%以下、 Co
および不可避不純物;残り)や、同5.13 RCoC
r−B(C:1.2〜1. ’7%、Si:2.O%以
下、Mn:1.o%以下、 W : ’7.0〜9.5
%、 Cr: 26〜32%、 Ni:3.0%以下、
Fe二3.0%以下、Mo:1.0%以下。
造に際しては、肉盛溶接用として、アメリカ溶接協会規
格5.13RCoCr −A (C: 0.9〜1.4
%、Si:2.0%以下、Mn:1.0%以下、W:3
0〜6.0%、Cr:26〜32%、Ni:3.O%以
下、Fe二3.0%以下、Mo:1.0%以下、 Co
および不可避不純物;残り)や、同5.13 RCoC
r−B(C:1.2〜1. ’7%、Si:2.O%以
下、Mn:1.o%以下、 W : ’7.0〜9.5
%、 Cr: 26〜32%、 Ni:3.0%以下、
Fe二3.0%以下、Mo:1.0%以下。
COおよび不可避不純物:残り1以上重量%)などのC
O基合金(以下従来Co基合金という)が多く使用され
てきた。
O基合金(以下従来Co基合金という)が多く使用され
てきた。
一方、近年、内燃機関の高性能化がはかられるようにな
るにしたがって、内燃機関のエンジンバルブや同バルブ
シートにも、よシすぐれた特性を具備するととが要求さ
れるようになっておシ、−一般に、いずれも肉盛溶接状
態で、温度二800℃におけるビッカース硬さが285
以上の高温硬さ、並びに温度ニア00℃に15分間保持
した後、水冷の操作を繰返し行なった場合に肉盛溶接部
に割れが発生するまでの前記操作回数が7回以上の耐熱
衝撃性、さらに温度:915℃に加熱した溶融酸化船中
に1時間浸漬した後の重量減が0.09、!7/ffl
/hr以下の耐酸化鉛腐食性を具備することが要求され
るようになっている。なお、これらの特性を具備するこ
とは、鋳造により製造された内燃機関のエンジンバルブ
鋳物や同バルブシート鋳物に対しても同様に要求される
ことは勿論のことである。
るにしたがって、内燃機関のエンジンバルブや同バルブ
シートにも、よシすぐれた特性を具備するととが要求さ
れるようになっておシ、−一般に、いずれも肉盛溶接状
態で、温度二800℃におけるビッカース硬さが285
以上の高温硬さ、並びに温度ニア00℃に15分間保持
した後、水冷の操作を繰返し行なった場合に肉盛溶接部
に割れが発生するまでの前記操作回数が7回以上の耐熱
衝撃性、さらに温度:915℃に加熱した溶融酸化船中
に1時間浸漬した後の重量減が0.09、!7/ffl
/hr以下の耐酸化鉛腐食性を具備することが要求され
るようになっている。なお、これらの特性を具備するこ
とは、鋳造により製造された内燃機関のエンジンバルブ
鋳物や同バルブシート鋳物に対しても同様に要求される
ことは勿論のことである。
しかしながら、上記の従来CO基合金は、高温硬さの点
で、上記要求条件を満足するものの、耐熱衝撃性および
耐酸化鉛腐食性については、これを満足する性質をもた
ず、したがって高性能エンジンのエンジンバルブや同バ
ルブシートの製造に、前記従来Co基合金を肉盛溶接用
として、さらに鋳物用として用いた場合に十分満足する
使用寿命を示さないのが現状である。
で、上記要求条件を満足するものの、耐熱衝撃性および
耐酸化鉛腐食性については、これを満足する性質をもた
ず、したがって高性能エンジンのエンジンバルブや同バ
ルブシートの製造に、前記従来Co基合金を肉盛溶接用
として、さらに鋳物用として用いた場合に十分満足する
使用寿命を示さないのが現状である。
そこで、本発明者等は、上述のような観点から、内燃機
関、特に高性能エンジンのエンジンバルブや同バルブシ
ートに要求される高温硬さ、耐熱衝撃性、および耐酸化
鉛腐食性を具備し、かつ肉盛溶接用および鋳物用として
使用することのできる材料を開発すべく研究を行なった
結果、C:0.55〜2.0%、Cr:10〜28%未
満、Fe二l〜30%、W:0.1〜17.0係、Co
:1〜8%1MO:0、1〜8.0%、Ti:0.01
〜4.5%、AU:0.01〜4.5%を含有し、必要
に応じてSi:0.1〜3.0係またはMn:0.1〜
2.0係を含有し、さらに必要に応じてNb:o、o1
〜1.5チおよびB:0.OO1〜1.5%のうちの1
種または2種を含有し、残りが1匂と不可避不純物から
なる組成(以上重量%)を有するN1基合金は、温度:
800℃におけるビッカース硬さ2310以上のきわめ
て高い高温硬さを有し、また温度ニア00℃に15分間
加熱後水冷の操作を1サイクルとする熱衝撃試験で、割
れ発生に至るまでのサイクル数が13回以上のすぐれた
耐熱衝撃性を示し、さらに温度:915℃に加熱した溶
融酸化船中に1時間浸漬の酸化鉛腐食試験では重量減が
o、 034 g/c−I!/hr以下のすぐれた耐酸
化鉛腐食性を示し、しかも肉盛溶接用および鋳物用とし
て使用することができ、したがってとのN1基合金を高
性能エンジンのエンジンパルプおよび同バルブシートの
製造に用いた場合にきわめて長期に亘ってすぐれた性能
を発揮するという知見を得たのである。
関、特に高性能エンジンのエンジンバルブや同バルブシ
ートに要求される高温硬さ、耐熱衝撃性、および耐酸化
鉛腐食性を具備し、かつ肉盛溶接用および鋳物用として
使用することのできる材料を開発すべく研究を行なった
結果、C:0.55〜2.0%、Cr:10〜28%未
満、Fe二l〜30%、W:0.1〜17.0係、Co
:1〜8%1MO:0、1〜8.0%、Ti:0.01
〜4.5%、AU:0.01〜4.5%を含有し、必要
に応じてSi:0.1〜3.0係またはMn:0.1〜
2.0係を含有し、さらに必要に応じてNb:o、o1
〜1.5チおよびB:0.OO1〜1.5%のうちの1
種または2種を含有し、残りが1匂と不可避不純物から
なる組成(以上重量%)を有するN1基合金は、温度:
800℃におけるビッカース硬さ2310以上のきわめ
て高い高温硬さを有し、また温度ニア00℃に15分間
加熱後水冷の操作を1サイクルとする熱衝撃試験で、割
れ発生に至るまでのサイクル数が13回以上のすぐれた
耐熱衝撃性を示し、さらに温度:915℃に加熱した溶
融酸化船中に1時間浸漬の酸化鉛腐食試験では重量減が
o、 034 g/c−I!/hr以下のすぐれた耐酸
化鉛腐食性を示し、しかも肉盛溶接用および鋳物用とし
て使用することができ、したがってとのN1基合金を高
性能エンジンのエンジンパルプおよび同バルブシートの
製造に用いた場合にきわめて長期に亘ってすぐれた性能
を発揮するという知見を得たのである。
この発明は、上記知見にもとづいてなされたものであっ
て、以下に成分組成を上記の通シに限定した理由を説明
する。
て、以下に成分組成を上記の通シに限定した理由を説明
する。
(a) C
C成分には、Cr、 W、 Mo、 Ti、およびN
bなどと結合して炭化物を形成し、常温および高温硬さ
を向上させる作用があるが、その含有量が0.55%未
満では所望の高硬度を確保することができず、一方2.
0%を越えて含有させると耐熱衝撃性が劣化するように
々ることから、その含有量を0.55〜20チと定めた
。
bなどと結合して炭化物を形成し、常温および高温硬さ
を向上させる作用があるが、その含有量が0.55%未
満では所望の高硬度を確保することができず、一方2.
0%を越えて含有させると耐熱衝撃性が劣化するように
々ることから、その含有量を0.55〜20チと定めた
。
(b) Cr
Cr成分には、その一部が素地に固溶し、残りの部分が
炭化物を形成して、特に高温硬さを向上させ、もって高
温耐摩耗性を向上させるほか、耐酸化鉛腐食性を向上さ
せる作用があるが、その含有量が10%未満では前記作
用に所望の効果が得られず、一方28%以上含有させる
と耐熱衝撃性に低下傾向が現われるようになることから
、その含有量を10〜28%未満と定めた。
炭化物を形成して、特に高温硬さを向上させ、もって高
温耐摩耗性を向上させるほか、耐酸化鉛腐食性を向上さ
せる作用があるが、その含有量が10%未満では前記作
用に所望の効果が得られず、一方28%以上含有させる
と耐熱衝撃性に低下傾向が現われるようになることから
、その含有量を10〜28%未満と定めた。
(c) Fe
Fe成分には、合金の耐熱衝撃性を一段と向上させる作
用があるが、その含有量が1%未満では所望の耐熱衝撃
性を確保することができず、一方30%を越えて含有さ
せると高温硬さが低下するようになって、温度:8oo
℃におけるビッカース硬さ1285以上を確保すること
ができないことから、その含有量を3〜30%と定めた
。
用があるが、その含有量が1%未満では所望の耐熱衝撃
性を確保することができず、一方30%を越えて含有さ
せると高温硬さが低下するようになって、温度:8oo
℃におけるビッカース硬さ1285以上を確保すること
ができないことから、その含有量を3〜30%と定めた
。
(a) W
W成分には、炭化物を微細化すると共に、自身も炭化物
を形成し、かつ素地に固溶して、これを強化し、もって
合金の高温硬さおよび高温強度を向上させる作用がある
が、その含有量が01%未満では前記作用に所望の効果
が得られず、一方17.0%を越えて含有させると肉盛
溶接性や切削性が劣化するようになることから、その含
有量を0コ、〜17,0チと定めた。
を形成し、かつ素地に固溶して、これを強化し、もって
合金の高温硬さおよび高温強度を向上させる作用がある
が、その含有量が01%未満では前記作用に所望の効果
が得られず、一方17.0%を越えて含有させると肉盛
溶接性や切削性が劣化するようになることから、その含
有量を0コ、〜17,0チと定めた。
(e) C。
co酸成分は、素地に固溶して耐熱衝撃性を一段と向上
させ、かつ高温硬さく高温耐摩耗性)を改善する作用が
あるが、その含有量が1%未満では前記作用に所望の効
果を得ることができず、一方8%を越えて含有させても
より一層の向上効果は得られず、経済性を考慮して、そ
の含有量を1〜8%と定めた。
させ、かつ高温硬さく高温耐摩耗性)を改善する作用が
あるが、その含有量が1%未満では前記作用に所望の効
果を得ることができず、一方8%を越えて含有させても
より一層の向上効果は得られず、経済性を考慮して、そ
の含有量を1〜8%と定めた。
(f) M。
MO酸成分は、Wとの共存において、素地に固溶して、
これを強化し、かつ炭化物を形成して合金の高温硬さく
高温耐摩耗性)および高温強度を向上させる作用がある
が、その含有量が0.1 %未満では前記作用に所望の
効果が得られず、一方8.0係を越えて含有させると、
W成分の場合と同様に耐熱衝撃性および靭性が劣化する
ようになることから、その含有量を0.1〜8.0%と
定めた。
これを強化し、かつ炭化物を形成して合金の高温硬さく
高温耐摩耗性)および高温強度を向上させる作用がある
が、その含有量が0.1 %未満では前記作用に所望の
効果が得られず、一方8.0係を越えて含有させると、
W成分の場合と同様に耐熱衝撃性および靭性が劣化する
ようになることから、その含有量を0.1〜8.0%と
定めた。
(g) Ti
Ti成分には、素地の結晶粒の成長を抑制するばかりで
なく、むしろ結晶粒を微細化し、かつMC型の炭化物お
よび窒化物、さらにN1およびAUと結合してNi3
(AL Ti )の金属間化合物を形成して、高温硬さ
および耐熱衝撃性、さらに高温強度および靭性を向上さ
せる作用があるが、その含有量が0、01 %未満では
前記作用に所望の効果が得られず、一方4.5%を越え
て含有させると、炭化物の量が多くなりすぎて耐熱衝撃
性および靭性が劣化するようになると共に、耐酸化鉛腐
食性にも劣化傾向が現われるように々ることがら、その
含有量を001〜4.5%と定めた。
なく、むしろ結晶粒を微細化し、かつMC型の炭化物お
よび窒化物、さらにN1およびAUと結合してNi3
(AL Ti )の金属間化合物を形成して、高温硬さ
および耐熱衝撃性、さらに高温強度および靭性を向上さ
せる作用があるが、その含有量が0、01 %未満では
前記作用に所望の効果が得られず、一方4.5%を越え
て含有させると、炭化物の量が多くなりすぎて耐熱衝撃
性および靭性が劣化するようになると共に、耐酸化鉛腐
食性にも劣化傾向が現われるように々ることがら、その
含有量を001〜4.5%と定めた。
(h) hp。
Al成分には、Crと共に耐酸化鉛腐食性を向上させ、
かつ上記のようにNiおよびTiと結合してNi3(A
Q、 Ti )の金属間化合物を形成すると共に、窒化
物を形成して常温および高温硬さを向上させて耐摩耗性
を一段と高め、さらに耐熱衝撃性、高温強度を改善する
作用があるが、その含有量が0、01 %未満では前記
作用に所望の効果が得られず、一方4.5係を越えて含
有させると、溶湯の流動性および鋳造性が低下するよう
になるばかりでなく、溶接性および靭性も低下して実用
的でなくなることから、その含有量を0.01〜4.5
%と定めた。
かつ上記のようにNiおよびTiと結合してNi3(A
Q、 Ti )の金属間化合物を形成すると共に、窒化
物を形成して常温および高温硬さを向上させて耐摩耗性
を一段と高め、さらに耐熱衝撃性、高温強度を改善する
作用があるが、その含有量が0、01 %未満では前記
作用に所望の効果が得られず、一方4.5係を越えて含
有させると、溶湯の流動性および鋳造性が低下するよう
になるばかりでなく、溶接性および靭性も低下して実用
的でなくなることから、その含有量を0.01〜4.5
%と定めた。
(i) 5i
S1成分には、鋳造性、肉盛溶接性、および湯流れ性を
改善する作用があるので、特にこれらの特性が要求され
る場合に必要に応じて含有されるが、その含有量が0.
1 %未満では前記作用に所望の改善効果が得られず、
一方3.0%を越えて含有させてもより一層の改善効果
は期待できないことから、その含有量を0.1〜340
%と定めた。
改善する作用があるので、特にこれらの特性が要求され
る場合に必要に応じて含有されるが、その含有量が0.
1 %未満では前記作用に所望の改善効果が得られず、
一方3.0%を越えて含有させてもより一層の改善効果
は期待できないことから、その含有量を0.1〜340
%と定めた。
また、S1成分には脱酸作用があるので、通常脱酸剤と
して使用する場合が多く、この場合には不可避不純物と
して0.1 %未満の範囲で含有することになるが、合
金成分としての含有量は、この不i工避不純物含有量を
含め、全体で0.1%以上になるようにす□ればよい。
して使用する場合が多く、この場合には不可避不純物と
して0.1 %未満の範囲で含有することになるが、合
金成分としての含有量は、この不i工避不純物含有量を
含め、全体で0.1%以上になるようにす□ればよい。
(j) Mn
Mn成分には、肉盛溶接性を改善する作用があるので、
特に肉盛溶接性が要求され′る場合に必要に応じて含有
されるが、その含有量が0.1%未満では肉盛溶接性に
所望の改善効果が得られず、一方2.0係を越えて含有
させてもより一層の改善効果は現われないことから、そ
の含有量を0.1〜2.0係と定めた。
特に肉盛溶接性が要求され′る場合に必要に応じて含有
されるが、その含有量が0.1%未満では肉盛溶接性に
所望の改善効果が得られず、一方2.0係を越えて含有
させてもより一層の改善効果は現われないことから、そ
の含有量を0.1〜2.0係と定めた。
また、Mn成分には脱酸脱硫作用があるので、通常脱酸
脱硫剤として使用する場合が多く、この場合にはS1成
分と同様に不可避不純物として01係未満の範囲で含有
するととになるが、合金成分としての含有量は、この不
可避不純物含有量を含め、全体で0.14以上になるよ
うにすればよい。
脱硫剤として使用する場合が多く、この場合にはS1成
分と同様に不可避不純物として01係未満の範囲で含有
するととになるが、合金成分としての含有量は、この不
可避不純物含有量を含め、全体で0.14以上になるよ
うにすればよい。
(k) Nb
Nb成分には、特に素地の結晶粒の成長を抑制すると共
に、MC型の炭化物および窒化物を形成して高温硬さく
高温耐摩耗性)および高温強度を一段と向上させる作用
があるので、特に高温硬さが要求される場合に必要に応
じて含有されるが、その含有量が0.01%未満では前
記作用に所望の向」−効果が得られず、一方1.5%を
越えて含有させると、耐酸化鉛腐食性および耐熱衝撃性
が劣化するようになり、さらに靭性も低下するようにな
ることから、その含有量を0.01〜1.5係と定めた
。
に、MC型の炭化物および窒化物を形成して高温硬さく
高温耐摩耗性)および高温強度を一段と向上させる作用
があるので、特に高温硬さが要求される場合に必要に応
じて含有されるが、その含有量が0.01%未満では前
記作用に所望の向」−効果が得られず、一方1.5%を
越えて含有させると、耐酸化鉛腐食性および耐熱衝撃性
が劣化するようになり、さらに靭性も低下するようにな
ることから、その含有量を0.01〜1.5係と定めた
。
(7) B
日成分には、高温硬さく高温耐摩耗性)、耐熱衝撃性、
耐酸化鉛腐食性、および高温強度を一層向上させる作用
があるので、必要に応じて含有させるが、その含有量が
0.001 %未満では前記作用に所望の向上効果が得
られず、一方1.5%を越えて含有させると、耐熱衝撃
性が低下するようになると共に、鋳造性および溶接性も
劣化するように々ることから、その含有量を0001〜
1.5係と定めた。
耐酸化鉛腐食性、および高温強度を一層向上させる作用
があるので、必要に応じて含有させるが、その含有量が
0.001 %未満では前記作用に所望の向上効果が得
られず、一方1.5%を越えて含有させると、耐熱衝撃
性が低下するようになると共に、鋳造性および溶接性も
劣化するように々ることから、その含有量を0001〜
1.5係と定めた。
つぎに、この発明のN1基合金を実施例により比較例と
対比しながら具体的に説明する。
対比しながら具体的に説明する。
実施例
通常の溶解法により、それぞれ第1表に示される成分組
成をもった本発明N1基合金1〜36.比較Ni基合金
1〜13.および上記の従来Co基合金に相当する成分
組成をもった従来合金1.2を溶製し、引続いて通常の
条件にて連・続鋳造することにより直径:48龍φの溶
接ロッドを成形した。
成をもった本発明N1基合金1〜36.比較Ni基合金
1〜13.および上記の従来Co基合金に相当する成分
組成をもった従来合金1.2を溶製し、引続いて通常の
条件にて連・続鋳造することにより直径:48龍φの溶
接ロッドを成形した。
なお、比較Ni基合金1〜13は、いずれも構成成分の
うちのいずれかの成分含有量(第1表に※印を付したも
の)がこの発明の範囲から外れた組成をもつものである
。
うちのいずれかの成分含有量(第1表に※印を付したも
の)がこの発明の範囲から外れた組成をもつものである
。
ついで、この結果得られた本発明N1基合金1〜36.
比較N1基合金1−13.および従来合金1゜2の溶接
ロンドを用い、TIG自動溶接機にて、直径:120.
φ×厚さ:20mrnの寸法をもったステンレス鋼(S
US 316)製台金の表面に、外径:100ilX幅
:20m、X厚さ:5mmの円環状ビードを2層肉盛溶
接した。
比較N1基合金1−13.および従来合金1゜2の溶接
ロンドを用い、TIG自動溶接機にて、直径:120.
φ×厚さ:20mrnの寸法をもったステンレス鋼(S
US 316)製台金の表面に、外径:100ilX幅
:20m、X厚さ:5mmの円環状ビードを2層肉盛溶
接した。
引続いて、」−記台金上に形成された円環状ビードにつ
いて常温におけるロックウェル硬さくCスケール)およ
び温度:800℃におけるビッカース硬さを測定すると
共に、前記円環状ビードを形成した合金に対して、温度
、700℃に加熱して15分間保持後水冷の操作を1サ
イクルとして繰り返し行ない、前記円環状ビードに割れ
が発生するまでの前記サイクル回数を測定する耐熱衝撃
性試験を行なった。さらに同様に直径:15mrlLφ
×長さ::too朋の寸法をもったステンレス鋼片(S
US 316)の一方端面に厚さ:5mmの2層肉盛溶
接を行ない、この鋼片の肉盛部より直径:12m、φ×
厚さ:12mmの寸法をもった試験片を削り出し、この
試験片を用い、流度°915℃に加熱した溶融酸化鉛:
40g中に1時間浸漬の耐酸化鉛腐食性試験を行ない、
試験後の肉盛部の重量減を測定した。これらの測定結果
を第1表に合せて示した。
いて常温におけるロックウェル硬さくCスケール)およ
び温度:800℃におけるビッカース硬さを測定すると
共に、前記円環状ビードを形成した合金に対して、温度
、700℃に加熱して15分間保持後水冷の操作を1サ
イクルとして繰り返し行ない、前記円環状ビードに割れ
が発生するまでの前記サイクル回数を測定する耐熱衝撃
性試験を行なった。さらに同様に直径:15mrlLφ
×長さ::too朋の寸法をもったステンレス鋼片(S
US 316)の一方端面に厚さ:5mmの2層肉盛溶
接を行ない、この鋼片の肉盛部より直径:12m、φ×
厚さ:12mmの寸法をもった試験片を削り出し、この
試験片を用い、流度°915℃に加熱した溶融酸化鉛:
40g中に1時間浸漬の耐酸化鉛腐食性試験を行ない、
試験後の肉盛部の重量減を測定した。これらの測定結果
を第1表に合せて示した。
第1表に示される結果から、本発明N1基合金1〜36
は、いずれも従来合金1.2に比して一段とすぐれた高
淵硬さ、耐熱衝撃性、および耐酸化鉛腐食性を有するこ
とが明らかである。これに対して、比較Ni基合金1〜
13に見られるように、構成成分のうちのいずれかの成
分含有量がこの発明の範囲から外れると、本発明N1基
合金に比して、前記特性のうち少なくともいずれかの特
性が劣ったものになることが明らかである。
は、いずれも従来合金1.2に比して一段とすぐれた高
淵硬さ、耐熱衝撃性、および耐酸化鉛腐食性を有するこ
とが明らかである。これに対して、比較Ni基合金1〜
13に見られるように、構成成分のうちのいずれかの成
分含有量がこの発明の範囲から外れると、本発明N1基
合金に比して、前記特性のうち少なくともいずれかの特
性が劣ったものになることが明らかである。
なお、上記実施例では、この発明のN1基合金を肉盛溶
接用として用いた場合について述べたが、これを鋳物用
として使用しても肉盛溶接の場合と同様にすぐれた特性
を示すことは勿論である。
接用として用いた場合について述べたが、これを鋳物用
として使用しても肉盛溶接の場合と同様にすぐれた特性
を示すことは勿論である。
上述のように、この発明のNi基合金は、高性能エンジ
ンのエンジンパルプおよヒ同バルブシートに要求される
上記の厳格な条件を十分余裕をもって満足するすぐれた
高温硬さ、耐熱衝撃性、および耐酸化鉛腐食性を有する
ので、これらの部材の製造に肉盛溶接用および鋳物用と
して用いた場合、この結果の部材は著しく長期に亘って
すぐれた性能を発揮するようになるのである。
ンのエンジンパルプおよヒ同バルブシートに要求される
上記の厳格な条件を十分余裕をもって満足するすぐれた
高温硬さ、耐熱衝撃性、および耐酸化鉛腐食性を有する
ので、これらの部材の製造に肉盛溶接用および鋳物用と
して用いた場合、この結果の部材は著しく長期に亘って
すぐれた性能を発揮するようになるのである。
出願人 三菱金属株式会社
代理人 富 1) 和 夫
22−
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 (IJ C: 0.55〜2.0 %、 Cr: l
O〜28%未満、 Fe: 1〜30%、 W :
0.1〜17.0%、 Co:1〜8%、 Mo: 0
.1〜8、Oqb、 Ti : 0.01〜4.5係、
AN:0.01〜4.5%を含有し、残シがN1と不可
避不純物からなる組成(以上重量%)を有することを特
徴とする内燃機関のエンジンバルブおよび同バルブシー
ト用Ni基合金。 (2) C: 0.55〜2.0 %、 Cr: l
O〜28%未満、Fe:1〜30%、 W : 0.
1−1 ’i’、o %、 Co:1〜8%、 Mo:
0.1〜8.0 %、 Ti: 0.01〜4.5%
、 AA : 0.01〜4.5%、およびSi :
0.1〜3.0%を含有し、残シがN1と不可避不純物
からなる組成(以上重量%)を有することを特徴とする
内燃機関のエンジン/ぐルプお、よび同バルブシート用
Ni基合金。 (3) C: 0.55〜2.0%、 Cr: 10
〜28 %未満、Fe:1〜30%、 W : 0.1
−17.0 %、 Co:1〜8 % 、 Mo :
O,1〜8.0%、 Ti: 0.01〜4.5%、
AA : 0.01〜4.5%、およびMn: 0.
1〜2.0チを含有し、残りがN1と不可避不純物から
なる組成(以上重量%)を有することを特徴とする内燃
機関のエンジンバルブおよび同バルブシート用N1基合
金。 (4) C: CI 55〜2−04 T Cr :
10〜28%未満、Fe:1〜30%、 W : 0
.1−17.0%、 Co:1〜8%、 Mo : O
,1〜B、 0%、 Ti: 0.01〜4.5%、
AQ : 0.01〜4.5%を含有し、さらにNb゛
0.01〜1.5チを含有し、残シがNiと不可避不純
物からなる組成(以上重量%)を有することを特徴トス
る内燃機関のエンジンバルブおよび同バルブシート用N
1基合金。 (5) C: 0. 5 5 〜2.0 %
、 Cr 二 l O〜 28 % 未満、Fe
:1〜30%、 W : 0.1〜1 ’i’、0%、
Co:1〜8 %、 Mo: 0.1〜8.0
%、 Ti : 0.0 1〜4.5%、 A
e : 0.01〜4.5%、およびSi: 0.1〜
3.0゛チを含有し、さらにNb:0.01〜15%を
含有し、残りがNiと不可避不純物からなる組成(以上
重量%)を有することを特徴とする内燃機関のエンジン
バルブおよび同バルブシート用Ni基合金。 (6)C二 〇、5 5 〜2.0 %、 Cr:
1 0 〜2 E(% 未満、Fe:1〜30%
、 W : 0.1〜17.0 qb、C。 :1〜8%、 Mo: 0.1〜8.0%、Ti:0.
01〜4.5%、 AQ : 0.01〜4.5 %、
およびMn:0.1〜2.0%を含有し、さらにN
b:0.01〜1.5%を含有し、残りがN1と不可避
不純物からなる組成(以」二重最多)を有することを特
徴とする内燃機関のエンジンバルブおよび同バルブシー
ト用N1基合金。 (’7) C: 0.55〜2.0%、 Cr: 1
0〜28%未満、 Fe: 1〜30 %、 W :
0.1〜1 ’i’、o%、Co:]−〜8%、 Mo
: 0.1〜8.0%、 Ti: 0.01〜4.5係
、AQ:o、o1〜4.5係を含有し、さらにB;0、
001〜15%を含有し、残りがN1と不可避不純物か
らなる組成(以上重量%)を有することを特徴とする内
燃機関のエンジンバルブおよヒ同バルブシート用N1基
合金。 (8) C: 0.5 5 〜2.0 %、
Cr: 1 0 〜2 8 % 未満、
Fe:1〜30%、 W : 0.1〜17.0%、C
o:1〜8%、 Mo: 0.1〜8.0%、 Ti:
0.01〜4.5%、 AM : 0.01〜4.5
%、およびSi: 0.1−3.0係を含有し、さらに
B二O,OO1〜1.5%を含有し、残りがN1と不可
避不純物からなる組成(以上重量%)を有することを特
徴とする内燃機関のエンジンバルブおよび同バルブシー
ト用N1基合金。 (9) C: 0.55〜2.0 %、 Cr: 1
0〜284未満 、 Fe: 1 〜30%、
W : 0.1 〜1 7.0%、
Co:1〜8%、Mo:0.1〜8.0%、Ti:0.
01〜45%t AQ : 0.01〜4.5%、およ
びMn: 0.1〜2.0係を含有し、さらにB:O,
OO1〜1.5%を含有し、残りがNiと不可避不純物
からなる組成(以上重量%)を有することを特徴とする
内燃機関のエンジンバルブおよび同バルブシート用N1
基合金。 (10) C: 0.55〜2.0%、 Cr:’10
〜28%未満、Fe:1〜30%、 W : 0.1〜
1 ”1.0%、 Co:1〜8 チ、Mo:0.1〜
8.0 %、 Tf : 0.0 1〜4.5%、
AQ:9.o1〜4.5チを含有し、さらにNb:0.
01〜1.5係およびB:0.001〜15%を含有し
、残りがN1と不可避不純物からなる組成(以上重量%
)を有することを特徴とする内燃機関のエンジンバルブ
および同バルブシート用N1基合金。 (11) C: 0.55〜2.0%、Cr:10〜2
8%未満、Fe:1〜30%、W:0.1〜l’i’、
θ%、CO:1〜8 %+ Mo: 0.1〜8.0
%+ ’ri: o、o 1〜4.5係、Alt:0.
01〜45%、およびSi:0.1〜3.0係を含有し
、さらにNb:0.01〜1.5%およびB: O,O
Ol−1,5%を含有し、残シがN1と不可避不純物か
らなる組成(以上重最多)を有することを特徴とする内
燃機関のエンジンバルブおよび同バルブシート用N1基
合金。 (12) C: 0.55〜2.0%、Cr:IO〜2
8%未満、 Fe: I N30%、 W : 0.1
〜1 ’7.0%、Co:1〜8 %、 Mo: 0.
1〜8.0 %、 Ti: 0801〜4.5%、
An : 0.01〜4.5%、 およびMn :
0.1〜2.0係を含有し、さらにNb−0,01〜1
.5%およびB:0.OO1〜1.5%を含有し、残り
がN1と不可避不純物からなる組成(以上重量%)を有
することを特徴とする内燃機関のエンジンバルブおよび
同バルブシート用N1基合金。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP11502182A JPS596348A (ja) | 1982-07-02 | 1982-07-02 | エンジンバルブおよび同バルブシ−ト用Ni基合金 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP11502182A JPS596348A (ja) | 1982-07-02 | 1982-07-02 | エンジンバルブおよび同バルブシ−ト用Ni基合金 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPS596348A true JPS596348A (ja) | 1984-01-13 |
JPS626622B2 JPS626622B2 (ja) | 1987-02-12 |
Family
ID=14652275
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP11502182A Granted JPS596348A (ja) | 1982-07-02 | 1982-07-02 | エンジンバルブおよび同バルブシ−ト用Ni基合金 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPS596348A (ja) |
Cited By (5)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS62114749A (ja) * | 1985-11-13 | 1987-05-26 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 鋳片支持装置のウエアプレ−ト部材 |
JPS62502807A (ja) * | 1985-05-15 | 1987-11-12 | カストラン ソシエテ アノニム | 加熱法によって製造される保護層およびその製造のための微紛砕材料 |
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CN110387488A (zh) * | 2018-04-20 | 2019-10-29 | 北京科大京都高新技术有限公司 | 一种加热炉用高温合金 |
CN112157370A (zh) * | 2020-08-28 | 2021-01-01 | 中国石油天然气股份有限公司 | 油田注水泵进排液阀密封面再制造用镍基合金粉末及其方法 |
-
1982
- 1982-07-02 JP JP11502182A patent/JPS596348A/ja active Granted
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EP3517642A4 (en) * | 2016-07-27 | 2020-06-10 | Saint-Gobain SEVA | NICKEL-CHROME-IRON-BASED CASTING ALLOY |
US10934608B2 (en) | 2016-07-27 | 2021-03-02 | Saint-Gobain Seva | Nickel-chromium-iron-based casting alloy |
CN110387488A (zh) * | 2018-04-20 | 2019-10-29 | 北京科大京都高新技术有限公司 | 一种加热炉用高温合金 |
CN112157370A (zh) * | 2020-08-28 | 2021-01-01 | 中国石油天然气股份有限公司 | 油田注水泵进排液阀密封面再制造用镍基合金粉末及其方法 |
CN112157370B (zh) * | 2020-08-28 | 2022-05-10 | 中国石油天然气股份有限公司 | 油田注水泵进排液阀密封面再制造用镍基合金粉末及其方法 |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
JPS626622B2 (ja) | 1987-02-12 |
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