JPS58120767A - 内燃機関のエンジンバルブおよび同バルブシ−トヨ用Ｆｅ−Ｎｉ−Ｃｒ系合金 - Google Patents
内燃機関のエンジンバルブおよび同バルブシ−トヨ用Ｆｅ−Ｎｉ−Ｃｒ系合金Info
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- JPS58120767A JPS58120767A JP306682A JP306682A JPS58120767A JP S58120767 A JPS58120767 A JP S58120767A JP 306682 A JP306682 A JP 306682A JP 306682 A JP306682 A JP 306682A JP S58120767 A JPS58120767 A JP S58120767A
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- B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
- B23K35/00—Rods, electrodes, materials, or media, for use in soldering, welding, or cutting
- B23K35/22—Rods, electrodes, materials, or media, for use in soldering, welding, or cutting characterised by the composition or nature of the material
- B23K35/24—Selection of soldering or welding materials proper
- B23K35/30—Selection of soldering or welding materials proper with the principal constituent melting at less than 1550 degrees C
- B23K35/3033—Ni as the principal constituent
- B23K35/304—Ni as the principal constituent with Cr as the next major constituent
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- Mechanical Engineering (AREA)
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
この発明は、すぐれた高温硬さ、耐熱衝撃性。
および耐酸化鉛腐食性を有し、特にこれらの特性が要求
される内燃機関のエンジンバルブおよび同バルブシート
の製造に、鋳物用あるいは肉盛溶接用として使用するの
に適したＦｅ −Ｎｉ −Ｃｒ系合金に関するものであ
る。
される内燃機関のエンジンバルブおよび同バルブシート
の製造に、鋳物用あるいは肉盛溶接用として使用するの
に適したＦｅ −Ｎｉ −Ｃｒ系合金に関するものであ
る。
従来、内燃機関のエンジンバルブや同バルブシートの製
造に際しては、肉盛溶接用として、アメリカ溶接協会規
格５．１３ ＲＣｏＣｒ−Ａ（Ｃ：０９〜１．４ ％、
Ｓｉ ： ２．○チ以下、Ｍｎ：１．０％以下、Ｗ：
３、 Ｏ〜６．○％、 ｃｒ： ２６〜３２％、Ｎｒ：
３．０％以下、Ｆｅ：３．０％以下、Ｍｏ：１．０％以
下、 Ｃｏおよび不可避不純物：残！ｌｌ）や、同５．
１３ ＲＣｏＣｒ−Ｂ （Ｃ：１．２〜１．’７％、Ｓ
ｉ：２．０％以下、Ｍｎ：１．０％以下、Ｗニア、Ｏ〜
９．５％、 Ｃｒ： ２６〜３２％、Ｎｉ ：３．０チ
以下、Ｆｅ：３．０％以下、Ｍｏ：１．０％以下。
造に際しては、肉盛溶接用として、アメリカ溶接協会規
格５．１３ ＲＣｏＣｒ−Ａ（Ｃ：０９〜１．４ ％、
Ｓｉ ： ２．○チ以下、Ｍｎ：１．０％以下、Ｗ：
３、 Ｏ〜６．○％、 ｃｒ： ２６〜３２％、Ｎｒ：
３．０％以下、Ｆｅ：３．０％以下、Ｍｏ：１．０％以
下、 Ｃｏおよび不可避不純物：残！ｌｌ）や、同５．
１３ ＲＣｏＣｒ−Ｂ （Ｃ：１．２〜１．’７％、Ｓ
ｉ：２．０％以下、Ｍｎ：１．０％以下、Ｗニア、Ｏ〜
９．５％、 Ｃｒ： ２６〜３２％、Ｎｉ ：３．０チ
以下、Ｆｅ：３．０％以下、Ｍｏ：１．０％以下。
ｃｏおよび不可避不純物：残シ９以上重量％）などのＣ
Ｏ基合金（以下従来Ｃｏ基合金という）が多く使用され
てきた。
Ｏ基合金（以下従来Ｃｏ基合金という）が多く使用され
てきた。
一方、近年、内燃機関の高性能化がはかられるようにな
るにしたがって、内燃機関のエンジンバルブや同バルブ
シートにも、よシすぐれた特性を具備することが要求さ
れるようになっており、一般に、いずれも肉盛溶接状態
で、温度： ８００℃におけるビッカース硬さが２８５
以上の高温硬さ、並びに温度ニア００℃に１５分間保持
した後、水冷の操作を繰返し行なった場合に肉盛溶接部
に割れが発生するまでの前記操作回数が７回以上の耐熱
衝撃性、さらに温度：９１５℃に加熱した溶融酸化鉛中
に１時間浸漬した後の重量減が０．０９ｇ／ｃｒｌｔ
／ｈｒ以下の耐酸化鉛腐食性を具備することが要求され
るようになっている。なお、これらの特性を具備するこ
とは、鋳造によシ製造された内燃機関のエンジンバルブ
鋳物や同バルブシート鋳物に対しても同様に要求される
ことは勿論のことである。
るにしたがって、内燃機関のエンジンバルブや同バルブ
シートにも、よシすぐれた特性を具備することが要求さ
れるようになっており、一般に、いずれも肉盛溶接状態
で、温度： ８００℃におけるビッカース硬さが２８５
以上の高温硬さ、並びに温度ニア００℃に１５分間保持
した後、水冷の操作を繰返し行なった場合に肉盛溶接部
に割れが発生するまでの前記操作回数が７回以上の耐熱
衝撃性、さらに温度：９１５℃に加熱した溶融酸化鉛中
に１時間浸漬した後の重量減が０．０９ｇ／ｃｒｌｔ
／ｈｒ以下の耐酸化鉛腐食性を具備することが要求され
るようになっている。なお、これらの特性を具備するこ
とは、鋳造によシ製造された内燃機関のエンジンバルブ
鋳物や同バルブシート鋳物に対しても同様に要求される
ことは勿論のことである。
しかしながら、上記の従来Ｃｏ基合金は、高温硬さの点
で、上記要求条件を満足するものの、耐熱衝撃性および
耐酸化鉛腐食性については、これを満足する性質をもた
ず、したがって高性能エンジンのエンジンバルブや同バ
ルブシートの製造に、前記従来Ｃｏ基合金を肉盛溶接用
として、さらに鋳物用として用いた場合に十分満足する
使用寿命を示さないのが現状である。
で、上記要求条件を満足するものの、耐熱衝撃性および
耐酸化鉛腐食性については、これを満足する性質をもた
ず、したがって高性能エンジンのエンジンバルブや同バ
ルブシートの製造に、前記従来Ｃｏ基合金を肉盛溶接用
として、さらに鋳物用として用いた場合に十分満足する
使用寿命を示さないのが現状である。
そこで、本発明者等は、上述のような観点から、内燃機
関、特に高性能エンジンのエンジンバルブや同バルブシ
ートに要求される高温硬さ、耐熱衝撃性、および耐酸化
鉛腐食性を具備し、かつ肉盛溶接用および鋳物用として
使用することのできる材料を開発すべく研究を行なった
結果、Ｃ：０．５．５〜１９０％、 Ｓｉ ： ０．１
〜３．○％、 Ｍｎ ： ０．１〜２．０％、Ｃｒ ：
２８〜３７％、Ｎｉ ： ２５〜４９％、Ｃｏ：１〜
８％、 ｗ ： ｏ、５〜１５．０％、 Ｍｏ ： ０
．５〜８．０％、 Ｔｉ ： ０．１〜３．５％、ｕ：
ｏ、１〜３．５％を含有し、さらに必要に応じてＮｂ：
０．０１〜１．５％およびＢ：０．０１〜１．５％のう
ちの１種または２種を含有し、残シがＦｅと不可避不純
物からなる組成（以上重量％）を有するＦｅ −Ｎｉ−
Ｃｒ系合金は、温度二８００℃におけるビッカース硬さ
＝３ｏＯ以上のきわめて高い高温硬さを有し、また温度
ニア００℃に１５分間加熱後水冷の操作を１サイクルと
する熱衝撃試験で、割れ発生に至るまでのサイクル数が
１４回以上のすぐれた耐熱衝撃性を示し、さらに温度：
９１５℃に加熱した溶融酸化船中に１時間浸漬の酸化鉛
腐食試験では重量減が００４０１ｉ／ｄ／ｈｒ以下のす
ぐれた耐酸化鉛腐食性を示し、しかも肉盛溶接用および
鋳物用として使用することができ、したがってとのＦｅ
−Ｎｉ−Ｃｒ系合金を高性能エンジンのエンジンバル
ブおよび同バルブシートの製造に用いた場合にきわめて
長期に亘ってすぐれた性能を発揮するという知見を得た
のである。
関、特に高性能エンジンのエンジンバルブや同バルブシ
ートに要求される高温硬さ、耐熱衝撃性、および耐酸化
鉛腐食性を具備し、かつ肉盛溶接用および鋳物用として
使用することのできる材料を開発すべく研究を行なった
結果、Ｃ：０．５．５〜１９０％、 Ｓｉ ： ０．１
〜３．○％、 Ｍｎ ： ０．１〜２．０％、Ｃｒ ：
２８〜３７％、Ｎｉ ： ２５〜４９％、Ｃｏ：１〜
８％、 ｗ ： ｏ、５〜１５．０％、 Ｍｏ ： ０
．５〜８．０％、 Ｔｉ ： ０．１〜３．５％、ｕ：
ｏ、１〜３．５％を含有し、さらに必要に応じてＮｂ：
０．０１〜１．５％およびＢ：０．０１〜１．５％のう
ちの１種または２種を含有し、残シがＦｅと不可避不純
物からなる組成（以上重量％）を有するＦｅ −Ｎｉ−
Ｃｒ系合金は、温度二８００℃におけるビッカース硬さ
＝３ｏＯ以上のきわめて高い高温硬さを有し、また温度
ニア００℃に１５分間加熱後水冷の操作を１サイクルと
する熱衝撃試験で、割れ発生に至るまでのサイクル数が
１４回以上のすぐれた耐熱衝撃性を示し、さらに温度：
９１５℃に加熱した溶融酸化船中に１時間浸漬の酸化鉛
腐食試験では重量減が００４０１ｉ／ｄ／ｈｒ以下のす
ぐれた耐酸化鉛腐食性を示し、しかも肉盛溶接用および
鋳物用として使用することができ、したがってとのＦｅ
−Ｎｉ−Ｃｒ系合金を高性能エンジンのエンジンバル
ブおよび同バルブシートの製造に用いた場合にきわめて
長期に亘ってすぐれた性能を発揮するという知見を得た
のである。
この発明は、上記知見にもとづいてなされたものであっ
て、以下に成分組成を上記の通りに限定した理由を説明
する。
て、以下に成分組成を上記の通りに限定した理由を説明
する。
（ａ） Ｃ
Ｃ成分には、Ｃｒ、 Ｗ、 Ｍｏ、 Ｔｉ、 およ
びＮｂなどと結合して炭化物を形成し、常温および高温
硬さを向上させる作用があるが、その含有量が０．５５
％未満では所望の高硬度を確保することができず、一方
１，９％を越えて含有させると耐熱衝撃性が劣化するよ
うになることから、その含有量を０．５５〜１９％と定
めた。
びＮｂなどと結合して炭化物を形成し、常温および高温
硬さを向上させる作用があるが、その含有量が０．５５
％未満では所望の高硬度を確保することができず、一方
１，９％を越えて含有させると耐熱衝撃性が劣化するよ
うになることから、その含有量を０．５５〜１９％と定
めた。
（ｂ）Ｓｌ
所望の脱酸効果、鋳造性、肉盛溶接性、および湯流れ性
を確保するためには最低０．１％の含有が必要であシ、
一方３０チを越えて含有させてもよシ一層の改善効果は
期待できないことから、その含有量を０１〜３．０％と
定めた。
を確保するためには最低０．１％の含有が必要であシ、
一方３０チを越えて含有させてもよシ一層の改善効果は
期待できないことから、その含有量を０１〜３．０％と
定めた。
（ｃ） Ｍｎ
ＭｒＩ成分には、脱酸脱硫作用のほか、肉盛溶接性を改
善する作用があるが、その含有量が０．１％未満では前
記作用に所望の効果が得られず、一方２．０％を越えて
含有させても前記作用によシ一層の向上効果は現われな
いことから、その含有量を（ｄ） Ｃｒ Ｃｒ成分には、その一部が素地に固溶し、残りの部分が
炭化物を形成して、特に高温硬さを向上させ、もって高
温耐摩耗性を向上させるほか、耐酸化鉛腐食性を向上さ
せる作用があるが、その含有量が２８％未満では前記作
用に所望の効果が得られず、一方３７％を越えて含有さ
せると耐熱衝撃性に低下傾向が現われるようになること
から、その含有量を２８〜３７％と定めた。
善する作用があるが、その含有量が０．１％未満では前
記作用に所望の効果が得られず、一方２．０％を越えて
含有させても前記作用によシ一層の向上効果は現われな
いことから、その含有量を（ｄ） Ｃｒ Ｃｒ成分には、その一部が素地に固溶し、残りの部分が
炭化物を形成して、特に高温硬さを向上させ、もって高
温耐摩耗性を向上させるほか、耐酸化鉛腐食性を向上さ
せる作用があるが、その含有量が２８％未満では前記作
用に所望の効果が得られず、一方３７％を越えて含有さ
せると耐熱衝撃性に低下傾向が現われるようになること
から、その含有量を２８〜３７％と定めた。
（ｅ） Ｎｉ
Ｎ１成分には、オーステナイト地を安定にして耐熱衝撃
性および靭性を向上させるほか、ＭおよびＴ１と結合し
て金属間化合物： Ｎｉ、 （ｔａ、 ’ｒｉ ）を形
成し、もって高温硬さく高温耐摩耗性）および高温強度
を改善し、さらにＣｒとの共存において耐酸化鉛腐食性
を向上させる作用がちるが、その含有量が２５％未満で
は前記作用に所望の効果が得られず、一方４９％を越え
て含有させてもよシ一層の向上効果は得られず、経済性
を考慮して、その含有量な２５〜４９％と定めた。
性および靭性を向上させるほか、ＭおよびＴ１と結合し
て金属間化合物： Ｎｉ、 （ｔａ、 ’ｒｉ ）を形
成し、もって高温硬さく高温耐摩耗性）および高温強度
を改善し、さらにＣｒとの共存において耐酸化鉛腐食性
を向上させる作用がちるが、その含有量が２５％未満で
は前記作用に所望の効果が得られず、一方４９％を越え
て含有させてもよシ一層の向上効果は得られず、経済性
を考慮して、その含有量な２５〜４９％と定めた。
（ｆ） Ｃ。
Ｃｏ成分には、素地に固溶して耐熱衝撃性を一段と向上
させ、かつ高温硬さく高温耐摩耗性）を改善する作用が
あるが、その含有量が１％未満では前記作用に所望の効
果を得ることができず、一方８％を越えて含有させても
よシ一層の向上効果は得られず、経済性を考慮して、そ
の含有量を１〜８係と定めた。
させ、かつ高温硬さく高温耐摩耗性）を改善する作用が
あるが、その含有量が１％未満では前記作用に所望の効
果を得ることができず、一方８％を越えて含有させても
よシ一層の向上効果は得られず、経済性を考慮して、そ
の含有量を１〜８係と定めた。
（ｇｌ Ｗ
Ｗ成分には、炭化物を微細化すると共に、自身も炭化物
を形成し、かつ素地に固溶して、これを強化し、もって
合金の高温硬さおよび高温強度を向上させる作用がある
が、その含有量が０５％未満では前記作用に所望の効果
が得られず、一方１５．０％を越えて含有させると肉盛
溶接性や切削性が劣化するようになることから、その含
有量を０５〜１５．０チと定めた。
を形成し、かつ素地に固溶して、これを強化し、もって
合金の高温硬さおよび高温強度を向上させる作用がある
が、その含有量が０５％未満では前記作用に所望の効果
が得られず、一方１５．０％を越えて含有させると肉盛
溶接性や切削性が劣化するようになることから、その含
有量を０５〜１５．０チと定めた。
（ｈ） Ｍ。
Ｍｏ成分には、Ｗとの共存において、素地に固溶して、
これを強化し、かつ炭化物を形成して合金の高温硬さく
高温耐摩耗性）および高温強度を向上させる作用がある
が、その含有量が０．５チ未満では前記作用に所望の効
果が得られず、一方９．０チを越えて含有させると、Ｗ
成分の場合と同様に耐熱衝撃性および靭性が劣化するよ
うになることから、その含有量を０．５〜９．０％と定
めた。
これを強化し、かつ炭化物を形成して合金の高温硬さく
高温耐摩耗性）および高温強度を向上させる作用がある
が、その含有量が０．５チ未満では前記作用に所望の効
果が得られず、一方９．０チを越えて含有させると、Ｗ
成分の場合と同様に耐熱衝撃性および靭性が劣化するよ
うになることから、その含有量を０．５〜９．０％と定
めた。
（ｉ） Ｔｉ
Ｔ１成分には、素地の結晶粒の成長を抑制するばかシで
なく、むしろ結晶粒を微細化し、かつＭＣ型の炭化物お
よび窒化物、さらにＮ１およびＭと結合してＮｉ３ （
Ｍ、 Ｔｉ ）の金属間化合物を形成して、高温硬さお
よび耐熱衝撃性、さらに高温強度および靭性な向上させ
る作用があるが、その含有量が０１％未満では前記作用
に所望の効果が得られず、一方３．５ ｑ６を越えて含
有させると、炭化物の量が多くな多すぎて耐熱衝撃性お
よび靭性が劣化するようになると共に、耐酸化鉛腐食性
にも劣化傾向が現われるようになることから、その含有
量を０１〜３．５チと定めた。
なく、むしろ結晶粒を微細化し、かつＭＣ型の炭化物お
よび窒化物、さらにＮ１およびＭと結合してＮｉ３ （
Ｍ、 Ｔｉ ）の金属間化合物を形成して、高温硬さお
よび耐熱衝撃性、さらに高温強度および靭性な向上させ
る作用があるが、その含有量が０１％未満では前記作用
に所望の効果が得られず、一方３．５ ｑ６を越えて含
有させると、炭化物の量が多くな多すぎて耐熱衝撃性お
よび靭性が劣化するようになると共に、耐酸化鉛腐食性
にも劣化傾向が現われるようになることから、その含有
量を０１〜３．５チと定めた。
（Ｊ）Ｍ
Ｍ成分には、Ｃｒと共に耐酸化鉛腐食性を向上させ、か
つ上記のようにＮ１およびＴｉと結合してＮｉ３ （Ａ
ｌ４． Ｔｉ ）の金属間化合物を形成すると共に、窒
化物を形成して常温および高温硬さを向上させて耐摩耗
性を一段と高め、さらに耐熱衝撃性、高温強度を改善す
る作用があるが、その含有量が０１チ未満では前記作用
に所望の効果が得られず、一方３５チを越えて含有させ
ると、溶湯の流動性および鋳造性が低下するようになる
ばかシでなく、溶接性および靭性も低下して実用的でな
くなることから、その含有量を０．１〜３．５％と定め
た。
つ上記のようにＮ１およびＴｉと結合してＮｉ３ （Ａ
ｌ４． Ｔｉ ）の金属間化合物を形成すると共に、窒
化物を形成して常温および高温硬さを向上させて耐摩耗
性を一段と高め、さらに耐熱衝撃性、高温強度を改善す
る作用があるが、その含有量が０１チ未満では前記作用
に所望の効果が得られず、一方３５チを越えて含有させ
ると、溶湯の流動性および鋳造性が低下するようになる
ばかシでなく、溶接性および靭性も低下して実用的でな
くなることから、その含有量を０．１〜３．５％と定め
た。
（ｋ）Ｎｂ
Ｎｂ成分には、特に素地の結晶粒の成長を抑制すると共
に、ＭＣ型の炭化物および窒化物を形成して高温硬さく
高温耐摩耗性）および高温強度を一段と向上させる作用
があるので、特に高温硬さが要求される場合に必要に応
じて含有されるが、その含有量が０．０１％未満では前
記作用に所望の向上効果が得られず、一方１５％を越え
て含有させると、耐酸化鉛腐食性および耐熱衝撃性が劣
化するようになり、さらに靭性も低下するようになるこ
とから、その含有量を０．１〜１，５係と定めた。
に、ＭＣ型の炭化物および窒化物を形成して高温硬さく
高温耐摩耗性）および高温強度を一段と向上させる作用
があるので、特に高温硬さが要求される場合に必要に応
じて含有されるが、その含有量が０．０１％未満では前
記作用に所望の向上効果が得られず、一方１５％を越え
て含有させると、耐酸化鉛腐食性および耐熱衝撃性が劣
化するようになり、さらに靭性も低下するようになるこ
とから、その含有量を０．１〜１，５係と定めた。
（Ａ） Ｂ
Ｂ成分には、高温硬さく高温耐摩耗性）、耐熱衝撃性、
耐酸化鉛腐食性、および高温強度を一層向上させる作用
があるので、必要に応じて含有させるが、その含有量が
０．０１％未満では前記作用に所望の向上効果が得られ
ず、一方１．５％を越えて含有させると、耐熱衝撃性が
低下するようになると共に、鋳造性および溶接性も劣化
するようになることから、その含有量を０．０１−１．
５％と定めた。
耐酸化鉛腐食性、および高温強度を一層向上させる作用
があるので、必要に応じて含有させるが、その含有量が
０．０１％未満では前記作用に所望の向上効果が得られ
ず、一方１．５％を越えて含有させると、耐熱衝撃性が
低下するようになると共に、鋳造性および溶接性も劣化
するようになることから、その含有量を０．０１−１．
５％と定めた。
つぎに、この発明のＦｅ−Ｎｉ −Ｃｒ系合金を実施例
により比較例と対比しながら具体的に説明する。
により比較例と対比しながら具体的に説明する。
実施例
通常の溶解法によシ、それぞれ第１表に示される成分組
成をもった本発明合金１〜２５．比較合金１−１２．お
よび上記の従来ＣＯ基合金に相当する成分組成をもった
従来合金１，２を溶製し、引続いて通常の条件にて連続
鋳造することによシ直径＝４、ｓ ｍｍφの溶接ロッド
を成形した。なお、比較合金１〜１２は、いずれも構成
成分のうちのいずれかの成分含有量（第１表に※印を付
したもの）がこの発明の範囲から外れた組成をもつもの
である。
成をもった本発明合金１〜２５．比較合金１−１２．お
よび上記の従来ＣＯ基合金に相当する成分組成をもった
従来合金１，２を溶製し、引続いて通常の条件にて連続
鋳造することによシ直径＝４、ｓ ｍｍφの溶接ロッド
を成形した。なお、比較合金１〜１２は、いずれも構成
成分のうちのいずれかの成分含有量（第１表に※印を付
したもの）がこの発明の範囲から外れた組成をもつもの
である。
ついで、この結果得られた本発明合金１〜２５゜比較合
金１〜１２．および従来合金１，２の溶接ロッドを用い
、Ｔ工ｔ）自動溶接機にて、直径：］−２０ｍｍφ×厚
さ：２０ｍｍの寸法をもったステンレス鋼（ＳＵＳ ３
１６）製台金の表面に、外径：１００ｍｍＸ幅：２０ｍ
ｒｎ ｘ厚さ：５ｍｍの円環状ビードを２層肉盛溶接し
た。
金１〜１２．および従来合金１，２の溶接ロッドを用い
、Ｔ工ｔ）自動溶接機にて、直径：］−２０ｍｍφ×厚
さ：２０ｍｍの寸法をもったステンレス鋼（ＳＵＳ ３
１６）製台金の表面に、外径：１００ｍｍＸ幅：２０ｍ
ｒｎ ｘ厚さ：５ｍｍの円環状ビードを２層肉盛溶接し
た。
引続いて、上記台金上に形成された円環状ビードについ
て常温におけるロックウェル硬さくＣスケール）および
温度二８００℃におけるビッカース硬さを測定すると共
に、前記円環状ビードを形成した合金に対して、温度ニ
ア００℃に加熱して１５分間保持後水冷の操作を１サイ
クルとして繰Ｑ返し行ない、前記同環状ビードに割れが
発生するまでの前記サイクル回数を測定する耐熱衝撃性
試験を行なった。さらに同様に直径：１５ｍｍφ×長さ
：１００ｍ、の寸法をもったステン″レス鋼片（ＳＵＳ
３１６）の−刃端面に厚さ：５ｍｚの２層肉盛溶接を
行ない、この鋼片の肉盛部よシ直径二１２ｍｍφ×厚さ
１１２羽の寸法をもった試験片を削り出し、この試験片
を用い、温度：９１５℃に加熱した溶融酸化鉛、４０ｙ
中に１時間浸漬の耐酸化鉛腐食性試験を行ない、試験後
の肉盛材の重量減を測定した。これらの測定結果を第１
表に合せて示した。
て常温におけるロックウェル硬さくＣスケール）および
温度二８００℃におけるビッカース硬さを測定すると共
に、前記円環状ビードを形成した合金に対して、温度ニ
ア００℃に加熱して１５分間保持後水冷の操作を１サイ
クルとして繰Ｑ返し行ない、前記同環状ビードに割れが
発生するまでの前記サイクル回数を測定する耐熱衝撃性
試験を行なった。さらに同様に直径：１５ｍｍφ×長さ
：１００ｍ、の寸法をもったステン″レス鋼片（ＳＵＳ
３１６）の−刃端面に厚さ：５ｍｚの２層肉盛溶接を
行ない、この鋼片の肉盛部よシ直径二１２ｍｍφ×厚さ
１１２羽の寸法をもった試験片を削り出し、この試験片
を用い、温度：９１５℃に加熱した溶融酸化鉛、４０ｙ
中に１時間浸漬の耐酸化鉛腐食性試験を行ない、試験後
の肉盛材の重量減を測定した。これらの測定結果を第１
表に合せて示した。
第１表に示される結果から、本発明合金１〜２．５は、
いずれも従来合金１．２に比して一段とすぐれた高温硬
さ、耐熱衝撃性、および耐酸化鉛腐食性を有することが
明らかである。これに対して、比較Ｎ１基合金１〜１２
に見られるように、構成成分のうちのいずれかの成分含
有量がこの発明の範囲から外れると、本発明合金に比し
て前記特性のうち少なくともいずれかの特性が劣ったも
のになることが明らかである。
いずれも従来合金１．２に比して一段とすぐれた高温硬
さ、耐熱衝撃性、および耐酸化鉛腐食性を有することが
明らかである。これに対して、比較Ｎ１基合金１〜１２
に見られるように、構成成分のうちのいずれかの成分含
有量がこの発明の範囲から外れると、本発明合金に比し
て前記特性のうち少なくともいずれかの特性が劣ったも
のになることが明らかである。
なお、上記実施例では、この発明のＦｅ −Ｎｉ −Ｃ
ｒ系合金を肉盛溶接用として用いた場合について述べた
が、これを鋳物用として使用しても肉盛溶接の場合と同
様にすぐれた特性を示すことは勿論である。
ｒ系合金を肉盛溶接用として用いた場合について述べた
が、これを鋳物用として使用しても肉盛溶接の場合と同
様にすぐれた特性を示すことは勿論である。
上述のように、この発明のＦｅ −Ｎｉ−Ｃｒ系合金は
、高性能エンジンのエンジンバルブおよび同バルブシｉ
トに要求される上記の厳格な条件を十分余裕をもって満
足するすぐれた高温硬さ、耐熱衝撃性。
、高性能エンジンのエンジンバルブおよび同バルブシｉ
トに要求される上記の厳格な条件を十分余裕をもって満
足するすぐれた高温硬さ、耐熱衝撃性。
および耐酸化鉛腐食性を有するので、これらの部材の製
造に肉盛溶接用および鋳物用として用いた場合、この結
果の部材は著しく長期に亘ってすぐれた性能を発揮する
ようになるのである。
造に肉盛溶接用および鋳物用として用いた場合、この結
果の部材は著しく長期に亘ってすぐれた性能を発揮する
ようになるのである。
出願人 三菱金属株式会社
代理人 富 １）和 夫
手続補正書（＊ １ｍ）
昭和５１年６月ＩＯ日
特許庁長音 島 １）春 樹 −−ｌ、事件の表
示 特願昭５７−３０６Ｇ 号 ２ 発明の名称 内燃機関のエンジンバルブおよび同バルブシート用Ｆｓ
−Ｍｉ−Ｏｒ系合金 ３ 補正をする者 事件との関係特許出願人 ヶヶ 東京都千代田区大手町−ＴｉｉＳ番２号４代理
人 住所 東京都千代田区神田錦町−丁目お番地宗保第二ビ
ル８階 自発 特開昭５８−１２０７６７（７） ω 明細書、第フ頁１発明の詳細な説明の項。
示 特願昭５７−３０６Ｇ 号 ２ 発明の名称 内燃機関のエンジンバルブおよび同バルブシート用Ｆｓ
−Ｍｉ−Ｏｒ系合金 ３ 補正をする者 事件との関係特許出願人 ヶヶ 東京都千代田区大手町−ＴｉｉＳ番２号４代理
人 住所 東京都千代田区神田錦町−丁目お番地宗保第二ビ
ル８階 自発 特開昭５８−１２０７６７（７） ω 明細書、第フ頁１発明の詳細な説明の項。
第１４行と第１５行の間に以下の記＊’＋ｉ挿入する。
「なお、Ｓ１成分には、上記のように脱酸作用があるの
で、これを脱酸剤として使用した場合などくは、不可避
不純物として０．１憾未満の範囲で含有する場合がある
が、この場合Ｉｌｃは、不可避不純物含有量を含め、全
体含有量が０．１嗟以上になるようにすればよい。」 （２） 明細書、第８頁、発明の詳細な説明の項、第
１行と第２行の間に以下の記載を挿 入する。
で、これを脱酸剤として使用した場合などくは、不可避
不純物として０．１憾未満の範囲で含有する場合がある
が、この場合Ｉｌｃは、不可避不純物含有量を含め、全
体含有量が０．１嗟以上になるようにすればよい。」 （２） 明細書、第８頁、発明の詳細な説明の項、第
１行と第２行の間に以下の記載を挿 入する。
「また、 Ｍｎ成分には、上記のように脱酸脱硫作用が
あるので、これを脱酸脱硫剤として使用した場合などに
は、 ８１成分と同様に不可避不純物として０．１悌未
漢の範囲で含有する場合がめるが、この場合も不可避不
純物含有量を含め、全体含有量が０．１−以上になるよ
うに成分調整すればよい。」以上
あるので、これを脱酸脱硫剤として使用した場合などに
は、 ８１成分と同様に不可避不純物として０．１悌未
漢の範囲で含有する場合がめるが、この場合も不可避不
純物含有量を含め、全体含有量が０．１−以上になるよ
うに成分調整すればよい。」以上
Claims (4)
- （１） Ｃ： ０．５５〜１．９０％、Ｓｉ：０．１
〜３．０％。 Ｍｎ： ０．１〜２．０％、Ｃｒ：２８〜３７％、Ｎｉ
：２５〜４９％、Ｃ○：ｌ〜８チ、Ｗ：０．５〜１５．
０％。 Ｍｏ：０５〜９０％、Ｔｉ：Ｏｌｌ 〜３．５ ％、
ｕ ： ０．１〜３．５係を含有し、残シがＦｅと不可
避不純物からなる組成（以上重量％）を有することを特
徴とする内燃機関のエンジン・（ルブおよび同）（ルブ
シート用Ｆｅ−Ｎｉ −Ｃｒ系合金。 - （２） Ｃ： ０．５５〜１．９０チ、Ｓｉ：０．１
〜３．０係。 Ｍｎ： ０．１〜２．０％、Ｃｒ ： ２８〜３’７％
、Ｎｉ： ２５〜４９％、 Ｃｏ ： １〜８％、Ｗ：
０．５〜１５．０％。 Ｍｏ：０５〜９．０％、 Ｔｉ： ０．１〜３．５ ％
、 Ｍ ： ０．１〜３，５チを含有し、さらにＮｂ
： ０．０１〜１．５％を含有し、残シがＦｅと不可避
不純物からなる組成（以上重量％）を有することを特徴
とする内燃機関のエンジンバルブおよび同バルブシート
用Ｆｅ −Ｎ ｉ −Ｃｒ系合金。 - （３）Ｃ：０．５５〜１．９０％、Ｓｉ：０．１〜３、
Ｏチ。 Ｍｎ： Ｏ，１〜２．０％、Ｃｒ：２８〜３７％、Ｎｉ
：２５〜４９％、Ｃｏ：１〜８％、 Ｗ ： ０．！５
〜１５．０％。 Ｍｏ ： ０．５〜９．０％、 Ｔｉ ： ０．１〜３
．５ ％、 Ｊｕｌ ： ０．１〜３５％を含有し、さ
らにＢ：０．０１〜１．５％を含有し、残シがＦｅと不
可避不純物からなる組成（以上重量％）を有することを
特徴とする内燃機関ツエンジンバルブおヨヒ同ハルフ’
／ −） 用Ｆｅ −Ｎｉ−Ｃｒ系合金。 - （４） Ｃ： ０．５５〜１．９０％、 Ｓｉ： ０
．１〜３．０％。 Ｍｎ： ０． Ｉ Ｎ２．０％、Ｃｒ：２８〜３７％、
Ｎｉ ： ２５〜４９チ、Ｃｏ：１〜８％、Ｗ：０．
５〜１５．０チ。 Ｍｏ： ０．５〜９．０ ％、 Ｔｉ： ０．１〜３．
５ ％、 ｆｉｌｌ ： ０．１〜３．５％を含有し、
さらにＮｂ：００Ｏ１〜１，５チおよびＢ：０．０１〜
１．５係を含有し、残シがＦｅと不可避不純物からなる
組成（以上重量％）を有することを特徴とする内燃機関
のエンジンバルブおよび同バルブシート用Ｆｅ−Ｎ１−
ｃｒ系合金。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP306682A JPS58120767A (ja) | 1982-01-12 | 1982-01-12 | 内燃機関のエンジンバルブおよび同バルブシ−トヨ用Ｆｅ−Ｎｉ−Ｃｒ系合金 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP306682A JPS58120767A (ja) | 1982-01-12 | 1982-01-12 | 内燃機関のエンジンバルブおよび同バルブシ−トヨ用Ｆｅ−Ｎｉ−Ｃｒ系合金 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS58120767A true JPS58120767A (ja) | 1983-07-18 |
Family
ID=11546953
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP306682A Pending JPS58120767A (ja) | 1982-01-12 | 1982-01-12 | 内燃機関のエンジンバルブおよび同バルブシ−トヨ用Ｆｅ−Ｎｉ−Ｃｒ系合金 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS58120767A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH02117797A (ja) * | 1988-07-30 | 1990-05-02 | Toyota Motor Corp | バルブ肉盛用合金粉末 |
| CN101948994A (zh) * | 2010-09-17 | 2011-01-19 | 江西恒大高新技术股份有限公司 | 一种生物质锅炉专用热喷涂丝材 |
| CN112877610A (zh) * | 2021-01-12 | 2021-06-01 | 安徽工业大学 | 一种耐点蚀多组元沉淀硬化不锈钢及其热处理工艺 |
-
1982
- 1982-01-12 JP JP306682A patent/JPS58120767A/ja active Pending
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH02117797A (ja) * | 1988-07-30 | 1990-05-02 | Toyota Motor Corp | バルブ肉盛用合金粉末 |
| CN101948994A (zh) * | 2010-09-17 | 2011-01-19 | 江西恒大高新技术股份有限公司 | 一种生物质锅炉专用热喷涂丝材 |
| CN112877610A (zh) * | 2021-01-12 | 2021-06-01 | 安徽工业大学 | 一种耐点蚀多组元沉淀硬化不锈钢及其热处理工艺 |
| CN112877610B (zh) * | 2021-01-12 | 2022-02-01 | 安徽工业大学 | 一种耐点蚀多组元沉淀硬化不锈钢及其热处理工艺 |
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