JPS59153872A - 内燃機関のエンジンバルブおよび同バルブシ−ト用高靭性Fe−Cr−Ni系合金 - Google Patents
内燃機関のエンジンバルブおよび同バルブシ−ト用高靭性Fe−Cr−Ni系合金Info
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- JPS59153872A JPS59153872A JP2817183A JP2817183A JPS59153872A JP S59153872 A JPS59153872 A JP S59153872A JP 2817183 A JP2817183 A JP 2817183A JP 2817183 A JP2817183 A JP 2817183A JP S59153872 A JPS59153872 A JP S59153872A
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
この発明は、すぐれた高温硬さ、耐熱衝撃性。
および而」酸化鉛腐食性を有し、特にこれらの特性が要
求される内燃機関のエンジンバルブおよび同バルブシー
トの製造に、鋳物用あるいは肉盛溶接用として使用する
のに適した高靭性Fe −Or −Ni系合金に関する
ものである。
求される内燃機関のエンジンバルブおよび同バルブシー
トの製造に、鋳物用あるいは肉盛溶接用として使用する
のに適した高靭性Fe −Or −Ni系合金に関する
ものである。
従来、内燃機関のエンジンバルブや同バルブシートの製
造に際しては、肉盛溶接用として、アメリカ溶接協会規
格5.13 RCoCr−A (C: 0.9〜1.4
%、Sj、: 2.0%以下、Mn:1.0%以下、
W:3.0〜6.0%、 Or: 26〜32%、 N
i: 3.0%以下、Fe:30係以下、Mo:1.0
%以下、 Coおよび不可避不純物:残り)や、同5.
13 ROoOr−B (c : 1.2〜1.7%、
Si: 2.0%以下、Mn:1.0%以下、 V/
: 7.0〜9.5 %、 Cr: 26〜32%、
Ni、30係以下、Fe:3.0%以下、Mo:1.
0’1以下。
造に際しては、肉盛溶接用として、アメリカ溶接協会規
格5.13 RCoCr−A (C: 0.9〜1.4
%、Sj、: 2.0%以下、Mn:1.0%以下、
W:3.0〜6.0%、 Or: 26〜32%、 N
i: 3.0%以下、Fe:30係以下、Mo:1.0
%以下、 Coおよび不可避不純物:残り)や、同5.
13 ROoOr−B (c : 1.2〜1.7%、
Si: 2.0%以下、Mn:1.0%以下、 V/
: 7.0〜9.5 %、 Cr: 26〜32%、
Ni、30係以下、Fe:3.0%以下、Mo:1.
0’1以下。
Coおよび不可避不純物:残り1以上型@%)などのC
O基合金c以下従来CO基合金という)が多く使用され
てきた。
O基合金c以下従来CO基合金という)が多く使用され
てきた。
一方、近年、内燃機関の高性能化がはかられるようにな
るにしたがって、内燃機関のエンジンノ(ルブや同バル
ブシートにも、よシすぐれた特性全具備することが要求
されるようになっており、特に高靭性が要求される場合
、いずれも肉盛溶接状態テ、温度ニア00℃におけるビ
ッカース硬さが310以」二の高温硬さ、並びに温度二
600℃に15分間保持した後、水冷の操作を繰返し行
なった場合に肉盛溶接部に割れが発生する捷での前記操
作回数あ10回口重−の耐熱衝撃性、さらに温度=92
0℃に加熱した溶融酸化船中に1時間浸漬した後の重量
減が0.09 j / i / hr以下の耐酸化鉛腐
食性を具備することが要求されるようになっている。な
お、これらの特性を具備することば、鋳造によシ製造さ
れた内燃機関のエンジンバルブ鋳物や同バルブシート鋳
物に対しても同様に要求されることは勿論のことである
。
るにしたがって、内燃機関のエンジンノ(ルブや同バル
ブシートにも、よシすぐれた特性全具備することが要求
されるようになっており、特に高靭性が要求される場合
、いずれも肉盛溶接状態テ、温度ニア00℃におけるビ
ッカース硬さが310以」二の高温硬さ、並びに温度二
600℃に15分間保持した後、水冷の操作を繰返し行
なった場合に肉盛溶接部に割れが発生する捷での前記操
作回数あ10回口重−の耐熱衝撃性、さらに温度=92
0℃に加熱した溶融酸化船中に1時間浸漬した後の重量
減が0.09 j / i / hr以下の耐酸化鉛腐
食性を具備することが要求されるようになっている。な
お、これらの特性を具備することば、鋳造によシ製造さ
れた内燃機関のエンジンバルブ鋳物や同バルブシート鋳
物に対しても同様に要求されることは勿論のことである
。
しかしながら、上記の従来CO基合金は、高温硬さの点
で、上記要求条件全満足するものの、耐熱衝撃性および
耐酸化鉛腐食性については、これを満足する性質をもた
ず、したがって特に高靭性が要求される高性能エンジン
のエンジンバルブや同バルブシートの製造に、前記従来
CO基合金全肉盛溶接用として、さらに鋳物用として用
いた場合に十分満足する使用寿命を示さないのが現状で
ある。
で、上記要求条件全満足するものの、耐熱衝撃性および
耐酸化鉛腐食性については、これを満足する性質をもた
ず、したがって特に高靭性が要求される高性能エンジン
のエンジンバルブや同バルブシートの製造に、前記従来
CO基合金全肉盛溶接用として、さらに鋳物用として用
いた場合に十分満足する使用寿命を示さないのが現状で
ある。
そこで、本発明者等は、上°述のような観点から、内燃
機関、特に高靭性が必要とされる高性能エンジンのエン
ジンバルブや同バルブシートに要求される高温硬さ、耐
熱豪撃性、および耐酸化鉛腐食性を具備し、かつ肉盛溶
接用および鋳物用として使用することのできる制料金開
発すべく研究を行なった結果、O:0.65〜2.5係
、Si:0.1〜3%、Mn: 0.1〜2%、 Cr
: 25〜37%、 Ni: 7〜25気未’1に3.
W : 0.1〜15%、Mo: 0.1〜IO係、
Ti:0.01〜45係、 All : 0.01〜4
5係を含有し、さらに必要に応じてCo:1〜10%’
。
機関、特に高靭性が必要とされる高性能エンジンのエン
ジンバルブや同バルブシートに要求される高温硬さ、耐
熱豪撃性、および耐酸化鉛腐食性を具備し、かつ肉盛溶
接用および鋳物用として使用することのできる制料金開
発すべく研究を行なった結果、O:0.65〜2.5係
、Si:0.1〜3%、Mn: 0.1〜2%、 Cr
: 25〜37%、 Ni: 7〜25気未’1に3.
W : 0.1〜15%、Mo: 0.1〜IO係、
Ti:0.01〜45係、 All : 0.01〜4
5係を含有し、さらに必要に応じてCo:1〜10%’
。
Nb:0.01〜1,5%、およびB:0.01〜1.
5係のうちの1種捷たは2種以上を含有し、残りがFe
と不可避不純物からなる組成C以上重量係)を有するF
e −Or −Ni系合金は、温度ニア00℃における
ビッカース硬さ:320以上のきわめて高い高温硬さを
有し、また温度:600℃に15分間加熱後水冷の操作
を1ザイクルとする熱衝撃試験で、割れ発生に至るまで
のサイクル数が18回以上のすぐれた耐熱衝撃性全示し
、さらに温度:920℃に加熱した溶融酸化鉛中VC1
時間浸漬の酸化鉛腐食試験では重量減が0.051 f
i’ /7/ hr以下のすぐれた耐酸化鉛腐食性を示
し、しかも肉盛溶接用および鋳物用として使用すること
ができ、したがってこのFe−Ni−Cr系合金全高性
能エンジンのエンジンバルブおよび同バルブンートの製
造に用いた場合にきわめて長期に亘ってすぐれた性能を
発揮するという知見を得たのである。
5係のうちの1種捷たは2種以上を含有し、残りがFe
と不可避不純物からなる組成C以上重量係)を有するF
e −Or −Ni系合金は、温度ニア00℃における
ビッカース硬さ:320以上のきわめて高い高温硬さを
有し、また温度:600℃に15分間加熱後水冷の操作
を1ザイクルとする熱衝撃試験で、割れ発生に至るまで
のサイクル数が18回以上のすぐれた耐熱衝撃性全示し
、さらに温度:920℃に加熱した溶融酸化鉛中VC1
時間浸漬の酸化鉛腐食試験では重量減が0.051 f
i’ /7/ hr以下のすぐれた耐酸化鉛腐食性を示
し、しかも肉盛溶接用および鋳物用として使用すること
ができ、したがってこのFe−Ni−Cr系合金全高性
能エンジンのエンジンバルブおよび同バルブンートの製
造に用いた場合にきわめて長期に亘ってすぐれた性能を
発揮するという知見を得たのである。
この発明は、」二記知見にもとづいてなされたものであ
って、以下に成分組成全上記の通りに限定した理由を説
明する。
って、以下に成分組成全上記の通りに限定した理由を説
明する。
(a) C
C成分には、Cr、 W 、 Mo、 Ti、およびN
l)などと結合して炭化物を形成し、常温および高温硬
さ全向上させる作用があるが、その含有量がo、65%
未満では所望の高硬度を確保することができず、一方2
.5 % ’i越えて含有させると耐熱衝撃性が劣化す
るようになることから、その含有@k 0.65〜25
係と定めた。
l)などと結合して炭化物を形成し、常温および高温硬
さ全向上させる作用があるが、その含有量がo、65%
未満では所望の高硬度を確保することができず、一方2
.5 % ’i越えて含有させると耐熱衝撃性が劣化す
るようになることから、その含有@k 0.65〜25
係と定めた。
(b) S=
所望の脱酸効果、鋳造性、肉盛溶接性、および湯流れ性
を確保するため[は最低0.1%の含有が必要であり、
一方30係を越えて含有させてもより一層の改善効果は
期待できないことから、その含有量を0.1〜3.0係
と定めた。
を確保するため[は最低0.1%の含有が必要であり、
一方30係を越えて含有させてもより一層の改善効果は
期待できないことから、その含有量を0.1〜3.0係
と定めた。
なお、S1成分には、上記のように脱酸作用があるので
、これを脱酸剤として使用した場合などには、不可避不
純物として0.1係未満の範囲で含有する場合があるが
、この場合には、不可避不純物含有量を含め、全体含有
量が01係以」−になるようにすればよい。
、これを脱酸剤として使用した場合などには、不可避不
純物として0.1係未満の範囲で含有する場合があるが
、この場合には、不可避不純物含有量を含め、全体含有
量が01係以」−になるようにすればよい。
(C)Mn
Mn成分には、脱酸脱硫作用のほか、肉盛溶接性を改善
する作用があるが゛、その含有量が0.1%未満では前
記作用に所望の効果が得られず、一方2.0係を越えて
含有させても前記作用によシ一層の白玉効果は現われな
いことから、その含有量を0.1〜20%と定めた。
する作用があるが゛、その含有量が0.1%未満では前
記作用に所望の効果が得られず、一方2.0係を越えて
含有させても前記作用によシ一層の白玉効果は現われな
いことから、その含有量を0.1〜20%と定めた。
−また、Mn成分には、上記のように脱酸脱硫作用があ
るので、これを脱酸脱硫剤として使用した場合などにU
、Si成分と同様に不可避不純物として0.1%未満の
範囲で含有する場合があるが、この場合も不可避不純物
含有量を含め、全体含有量が01係以上になるように成
分調整すればよい。
るので、これを脱酸脱硫剤として使用した場合などにU
、Si成分と同様に不可避不純物として0.1%未満の
範囲で含有する場合があるが、この場合も不可避不純物
含有量を含め、全体含有量が01係以上になるように成
分調整すればよい。
(d)Cr
Or酸成分は、その一部が素地に固溶し、残りの部分が
炭化物を形成して、特に高温硬さを向上させ、もって高
温耐摩耗性を向上させるほか、耐酸化鉛腐食性全向上さ
せる作用があるが、その含有量が25eI)未満では前
記作用に所望の効果が得られず、一方37係を越えて含
有させると耐熱衝撃性に低下傾向が現われるようになる
ことから、その含有量を25〜37係と定めた。
炭化物を形成して、特に高温硬さを向上させ、もって高
温耐摩耗性を向上させるほか、耐酸化鉛腐食性全向上さ
せる作用があるが、その含有量が25eI)未満では前
記作用に所望の効果が得られず、一方37係を越えて含
有させると耐熱衝撃性に低下傾向が現われるようになる
ことから、その含有量を25〜37係と定めた。
(e) Ni
N1成分には、オーステナイト地を安定にして4熱衝撃
性および靭性を向上させるほか、 Orとの共存におい
て耐酸化鉛腐食性を向上させる作用があるが、その含有
量が7係未満では前記作用に所望の効果が得られず、一
方25%以上含有させると、靭性に低下傾向が現われる
ようになシ、高靭性を確保することが困難になることか
ら、その含有量を7〜25%未満と定めた。
性および靭性を向上させるほか、 Orとの共存におい
て耐酸化鉛腐食性を向上させる作用があるが、その含有
量が7係未満では前記作用に所望の効果が得られず、一
方25%以上含有させると、靭性に低下傾向が現われる
ようになシ、高靭性を確保することが困難になることか
ら、その含有量を7〜25%未満と定めた。
(f)W
W成分には、炭化物を微細化すると共に、自身も炭化物
を形成し、かつ素地に固溶して、こfLを強化し、もっ
て合金の高温硬さおよび高温強度を向」ニさせる作用が
あるが、その含有量が0.1係未111〜では前記作用
に所望の効果が得られず、一方154i越えて含有させ
ると肉盛溶接性や切削性が劣化するようになることから
、その含有量を0.1〜15%と定めた。
を形成し、かつ素地に固溶して、こfLを強化し、もっ
て合金の高温硬さおよび高温強度を向」ニさせる作用が
あるが、その含有量が0.1係未111〜では前記作用
に所望の効果が得られず、一方154i越えて含有させ
ると肉盛溶接性や切削性が劣化するようになることから
、その含有量を0.1〜15%と定めた。
<g> M。
MO酸成分H,wとの共存において、素地に固溶して、
これを強化し、かつ炭化物を形成して合金の高温硬さく
高温耐摩耗性〕および高温強度を向上させる作用がある
が、その含有量が0.1%未満では前記作用に所望の効
果が得られず、一方10%を越えて含有させると、W成
分の場合と同様に耐熱衝撃性および靭性が劣化するよう
になることから、その含有量’ft: ’0.1〜10
係と定めた。
これを強化し、かつ炭化物を形成して合金の高温硬さく
高温耐摩耗性〕および高温強度を向上させる作用がある
が、その含有量が0.1%未満では前記作用に所望の効
果が得られず、一方10%を越えて含有させると、W成
分の場合と同様に耐熱衝撃性および靭性が劣化するよう
になることから、その含有量’ft: ’0.1〜10
係と定めた。
(h)Ti
T1成分には、素地の結晶粒の成長を抑制するばかりで
なく、むしろ結晶粒を微細化し、かつMO型の炭化物お
よび窒化物を形成して、高温硬さおよび而」熱衝撃性、
さらに高温強度および靭性を向上させる作用があるが、
その含有量が0.014未満では前記作用に所望の効果
が得られず、一方45係を越えて含有させると、炭化物
の量が多くなりすぎて耐熱衝撃性および靭性が劣化する
ようになると共に、面°1酸化鉛腐食性にも劣化傾向が
現われるようになることから、その含有量i0.01〜
4.5%と定めた。
なく、むしろ結晶粒を微細化し、かつMO型の炭化物お
よび窒化物を形成して、高温硬さおよび而」熱衝撃性、
さらに高温強度および靭性を向上させる作用があるが、
その含有量が0.014未満では前記作用に所望の効果
が得られず、一方45係を越えて含有させると、炭化物
の量が多くなりすぎて耐熱衝撃性および靭性が劣化する
ようになると共に、面°1酸化鉛腐食性にも劣化傾向が
現われるようになることから、その含有量i0.01〜
4.5%と定めた。
(1)M
M成分には、Orと共に耐酸化鉛腐食性を向上させ、か
つ耐熱衝撃性、高温強度全改善する作用があるが、その
含有量が0,01%未満では前記作用に所望の効果が得
られず、一方4.5%を越えて含有させると、溶湯の流
動性および鋳造性が低下するようになるばかりでなく、
溶接性および靭性も低下して実用的でなくなることから
、その含有量を0,01〜4.5%と定めた。
つ耐熱衝撃性、高温強度全改善する作用があるが、その
含有量が0,01%未満では前記作用に所望の効果が得
られず、一方4.5%を越えて含有させると、溶湯の流
動性および鋳造性が低下するようになるばかりでなく、
溶接性および靭性も低下して実用的でなくなることから
、その含有量を0,01〜4.5%と定めた。
(j) C。
co酸成分は、素地に固溶して耐熱衝撃性および靭性を
一段と向上させ、かつ高温硬さく高温部1摩耗性)を改
善する作用があるので、これらの特性がさらに要求され
る場合に必要に応じて含有されるが、その含有量が1q
b未満では前記作用に所望の効果を得ることができず、
一方1.0係を越えて含有させてもより一層の向上効果
は得られず、経済性を考慮して、その含有量を1〜10
係と定めた。
一段と向上させ、かつ高温硬さく高温部1摩耗性)を改
善する作用があるので、これらの特性がさらに要求され
る場合に必要に応じて含有されるが、その含有量が1q
b未満では前記作用に所望の効果を得ることができず、
一方1.0係を越えて含有させてもより一層の向上効果
は得られず、経済性を考慮して、その含有量を1〜10
係と定めた。
(k)Nbお主びB
これらの成分には、高温硬さく高温耐摩耗性)および高
温強度を一層向」ニさせる作用があるので、これらの特
性が要求とされる場合に必要に応じて含有されるが、そ
の含有量がそれぞれ0.01%未満では前記作用に所望
の向上効果が得られず、一方そi%それ1.5 %’を
越えて含有させると、耐熱衝撃性が劣化するようになシ
、さらに靭性および溶接性も低下するようになることか
ら、その含有量を、それぞれNb:0.01〜1.5%
、B:0.01〜1.5%と定めた。
温強度を一層向」ニさせる作用があるので、これらの特
性が要求とされる場合に必要に応じて含有されるが、そ
の含有量がそれぞれ0.01%未満では前記作用に所望
の向上効果が得られず、一方そi%それ1.5 %’を
越えて含有させると、耐熱衝撃性が劣化するようになシ
、さらに靭性および溶接性も低下するようになることか
ら、その含有量を、それぞれNb:0.01〜1.5%
、B:0.01〜1.5%と定めた。
つぎに、この発明のFe−Cr−Ni系合金を実施例に
よシ比較例と対比しながら具体的に説明する。
よシ比較例と対比しながら具体的に説明する。
実施例
通常の溶解法により、それぞれ第1表に示される成分組
成をもった本発明合金1〜28.比較合金1〜10、お
よび上記の従来CO基合金に相当する成分組成をもった
従来合金1.2′ff:溶製し、引続いて通常の条件に
て連続鋳造することにより直径:4.8wnφの溶接ロ
ッドを成形した。なお、比較合金1−10は、いずれも
構成成分のうちのいずれかの成分含有量(第1表に※印
を付したもの)がこの発明の範囲から外れた組成をもつ
ものである。
成をもった本発明合金1〜28.比較合金1〜10、お
よび上記の従来CO基合金に相当する成分組成をもった
従来合金1.2′ff:溶製し、引続いて通常の条件に
て連続鋳造することにより直径:4.8wnφの溶接ロ
ッドを成形した。なお、比較合金1−10は、いずれも
構成成分のうちのいずれかの成分含有量(第1表に※印
を付したもの)がこの発明の範囲から外れた組成をもつ
ものである。
ついで、この結果得られた本発明合金1〜28゜比較合
金1〜10.および従来合金1,2の溶接ロッドを用い
、T工G自動溶接機にて、直径:120mmφ×厚さ:
20陥の寸法をもったステンレス鋼(5US316)製
台金の表面に、外径:100間X幅:20咽×厚さ:5
働の円環状ビードを2層肉盛溶接した。
金1〜10.および従来合金1,2の溶接ロッドを用い
、T工G自動溶接機にて、直径:120mmφ×厚さ:
20陥の寸法をもったステンレス鋼(5US316)製
台金の表面に、外径:100間X幅:20咽×厚さ:5
働の円環状ビードを2層肉盛溶接した。
引続いて、上記台金上に形成された円環状ビードについ
て常温におけるロックウェル硬さくCスケール〕および
温度ニア00℃におけるビッカース硬さを測定すると共
に、前記円環状ビード全形成した合金に対して、温度:
600℃に加熱して15分間保持後水冷の操作を1ツー
イクルとして繰シ返し行ない、前記円環状ビードに割れ
が発生する丑での前記ザイクル回数を測定する耐熱衝撃
性試験を行なった。さらに同様に直径:15胴φ×長さ
:100mmの寸法をもったステンレス鋼片(SUS3
16)の一方端面に厚さ:5朔の2層肉盛溶接を行ない
、この鋼片の肉盛部より直径:”12rrrmφ×厚さ
:12#の寸法をもった試験片を削シ出し、この試験片
を用い、温度:920℃に加熱した溶融酸化鉛:40グ
中に1時間浸漬の耐酸化鉛腐食性試験を行ない、試験後
の肉盛部の重量減全測定した。これらの測定結果を第1
表に合せて示した。
て常温におけるロックウェル硬さくCスケール〕および
温度ニア00℃におけるビッカース硬さを測定すると共
に、前記円環状ビード全形成した合金に対して、温度:
600℃に加熱して15分間保持後水冷の操作を1ツー
イクルとして繰シ返し行ない、前記円環状ビードに割れ
が発生する丑での前記ザイクル回数を測定する耐熱衝撃
性試験を行なった。さらに同様に直径:15胴φ×長さ
:100mmの寸法をもったステンレス鋼片(SUS3
16)の一方端面に厚さ:5朔の2層肉盛溶接を行ない
、この鋼片の肉盛部より直径:”12rrrmφ×厚さ
:12#の寸法をもった試験片を削シ出し、この試験片
を用い、温度:920℃に加熱した溶融酸化鉛:40グ
中に1時間浸漬の耐酸化鉛腐食性試験を行ない、試験後
の肉盛部の重量減全測定した。これらの測定結果を第1
表に合せて示した。
第1表に示される結果から、本発明合金1〜28は、い
ずれも従来合金1.2に比して一段とすぐれた高温硬さ
、面1熱衝撃性、および耐酸化鉛腐食性を有することが
明らかである。これに対して、比較N〕基合金1〜10
に見られるように、構成成分のうちのいずれかの成分含
有量がこの発明の範囲から外れると、本発明合金に比し
て前記特性のうち少なくともいずれかの特性が劣ったも
のになることが明らかである。
ずれも従来合金1.2に比して一段とすぐれた高温硬さ
、面1熱衝撃性、および耐酸化鉛腐食性を有することが
明らかである。これに対して、比較N〕基合金1〜10
に見られるように、構成成分のうちのいずれかの成分含
有量がこの発明の範囲から外れると、本発明合金に比し
て前記特性のうち少なくともいずれかの特性が劣ったも
のになることが明らかである。
なお、上記実施例では、この発明のFe −Cr −N
i系合金全肉盛溶接用として用いた場合について述べた
が、これを鋳物用として使用しても肉盛溶接の場合と同
様にすぐれた特性を示すことは勿論である。
i系合金全肉盛溶接用として用いた場合について述べた
が、これを鋳物用として使用しても肉盛溶接の場合と同
様にすぐれた特性を示すことは勿論である。
上述のように、この発明のFe−Cr−Ni系合金は、
特に高靭性が必要とされる高性能エンジンのエンジンバ
ルブおよび同バルブシートに要求されろ上記の厳格な条
件を十分余裕をもって満足するすぐれた高温硬さ、耐熱
衝撃性、および耐酸化鉛腐食性を有するので、これらの
部拐の製造に肉盛溶接用および鋳物用として用いた場合
、この結果の部判は著しく長期に亘ってすぐれた性能全
発揮するようになるのである。
特に高靭性が必要とされる高性能エンジンのエンジンバ
ルブおよび同バルブシートに要求されろ上記の厳格な条
件を十分余裕をもって満足するすぐれた高温硬さ、耐熱
衝撃性、および耐酸化鉛腐食性を有するので、これらの
部拐の製造に肉盛溶接用および鋳物用として用いた場合
、この結果の部判は著しく長期に亘ってすぐれた性能全
発揮するようになるのである。
出願人 三菱金属株式会社
代理人 富 1)和 夫 外1名
Claims (4)
- (1)c:0.65〜2.5係。 Si : 0.1〜3%、 Mn : 0.1〜2%、 Or:25〜37%、 Niミニアル25係満。 W:01〜15%、 Mo : 0.1〜10係。 Ti:0.01 〜4.5 % 、 M:0.01〜4.5係、 を含有し、残りがFeと不可避不純物からなる組成(以
」二重量%)を有することを特徴とする内燃機関のエン
ジンバルブおよび同バルブシート用高靭性Fe −Cr
−Ni系合金。 - (2) C: 0.65〜2.5%、Si: 0.
1 〜3 %、 Mn : 0.1〜2 係、 Cr: 25〜37 %% N11ニア〜25係満、 W:0.1〜15 係。 Mo:0.1〜10 %。 Ti:0.01〜45 係、 M:o、oi 〜 4.5 % 、を含有し、さら
に、 CQ:l〜10係、 を含有し、残りがFeと不可避不純物からなる組成(以
上重量幅)含有することを特徴とする内燃機関のエンジ
ンバルブおよび同バルブシート用高靭性Fe −Or
−Ni系合金。 - (3) C: 0.65〜2.5係。 Si:0.1〜3%。 Mn:O,1〜2%1 Cr:25〜37%、 Niミニアル2係未満、 W : 01〜15 係 、 Mo : 0.1〜10 %。 Ti:0.01 〜4. 5 % 。 M :0.01〜45 %、 全含有し、さらに、 Nb:0.01〜1.5係、 B:0.01〜15%。 のうちの1種または2種を含有し、残シがFeと不可避
不純物からなる組成(以上重量%)を有することを特徴
とする内燃機関のエンジンバルブおよび同バルブシート
用高靭性Fe’ −Or −Ni系合金。 - (4) C: 0.65〜2.5係、Si:0.1
〜3 L Ivtn : 0.1 〜2 %。 Cr:25〜37% 、 N1ニア〜25%未満、 W : 01〜15 % 。 Mつ : 01〜10 係 、 Ti:0.01 〜45 係 、 全含有し、さらに、 CO:1〜10係と、 Nb:0.01〜1.5係、 B : 0.01〜1.5 ai)、 のうちの1種または2種とを含有し、残シがFeと不可
避不純物からなる組成(以」二重量係〕含有することを
特徴とする内燃機関のエンジンバルブおよび同バルブ7
−ト用高靭性Fe −0r−N]系合金。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP2817183A JPS59153872A (ja) | 1983-02-22 | 1983-02-22 | 内燃機関のエンジンバルブおよび同バルブシ−ト用高靭性Fe−Cr−Ni系合金 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP2817183A JPS59153872A (ja) | 1983-02-22 | 1983-02-22 | 内燃機関のエンジンバルブおよび同バルブシ−ト用高靭性Fe−Cr−Ni系合金 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPS59153872A true JPS59153872A (ja) | 1984-09-01 |
JPS6147219B2 JPS6147219B2 (ja) | 1986-10-17 |
Family
ID=12241284
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP2817183A Granted JPS59153872A (ja) | 1983-02-22 | 1983-02-22 | 内燃機関のエンジンバルブおよび同バルブシ−ト用高靭性Fe−Cr−Ni系合金 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPS59153872A (ja) |
Cited By (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US4948559A (en) * | 1988-07-30 | 1990-08-14 | Toyota Jidosha Kabushiki Kaisha | Alloy for building up valve |
KR20040023960A (ko) * | 2002-09-12 | 2004-03-20 | 현대자동차주식회사 | 엔진 밸브 시트용 철계 금속분말 조성물과 이를 이용한밸브 시트의 제조방법 |
-
1983
- 1983-02-22 JP JP2817183A patent/JPS59153872A/ja active Granted
Cited By (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US4948559A (en) * | 1988-07-30 | 1990-08-14 | Toyota Jidosha Kabushiki Kaisha | Alloy for building up valve |
US5019338A (en) * | 1988-07-30 | 1991-05-28 | Toyota Jidosha Kabushiki Kaisha | Alloy for building JP valve |
KR20040023960A (ko) * | 2002-09-12 | 2004-03-20 | 현대자동차주식회사 | 엔진 밸브 시트용 철계 금속분말 조성물과 이를 이용한밸브 시트의 제조방법 |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
JPS6147219B2 (ja) | 1986-10-17 |
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