JPS5938362A - エンジンバルブおよびバルブシ−ト用合金 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 この発明は、すぐれた高温硬さ、耐熱衝撃性、および耐
酸化鉛腐食性を有し、特にこれらの特性が要求される内
燃機関のエンジンパルプおよび・ぐルプシートの製造に
、鋳物用あるい（九」五髪几−として使用するのに適し
九Ｆｅ　−Ｎｉ　−Ｃｒ　系合金に関するものである。

従来、内燃機関のエンジンパルプやバルブシートの製造
に際しては、肉盛溶接用として、アメリカ溶接協会規格
５．１３　ＲＣｏＣｒ　−Ａ（Ｃ：　０．９〜１．４％
、　Ｓｔ　：　２．０％以下、　Ｍｎ　：　１．Ｏｆｂ
以下、Ｗ　：　３．０〜６．０％、Ｃｒ：２６〜３２％
　、Ｎｉ：３．０％以下。

Ｆｅ　：　３．０％以下、　Ｍｏ　：　１．０％以下、
　Ｃａｂよび不可避不純物：残シ）や、同５．１３　Ｒ
ＣｏＣｒ　−Ｂ　（Ｃ：　１．２〜１．７％、　Ｓｉ　
：２．０　％以下、　Ｍｎ　：　１．０９／ｂ以下、Ｗ
：　７．０〜９．５％、Ｃｒ：２６〜３２％、　Ｎｉ　
：　３．０％以下、　Ｆｅ　：　３．０％以下、　Ｍｏ
　：　１．０％以下、Ｃｏおよび不可避不純物：残シ、
以上重量％）などのＣＯ基合金（以下従来Ｃｏ基合金と
いう）が多く使用されてきた。

一方、近年、内燃機関の高性能化がはかられるようにな
るにしたがって、内燃機関のエンジンパルプやバルブシ
ートにも、よりすぐれた特性を具備することが要求され
るようになっており、一般に、いずれも肉盛溶接状態で
、温度：８００℃におけるビッカース硬さが２８５以上
の高温硬さ、並びに温度ニア００℃に１５分間保持した
後、水冷の操作を繰返し行なった場合に肉盛溶接部に割
れが発生するまでの前記操作回数が７回以上の耐熱衝撃
性、さらに温度＝９１５℃に加熱した溶融酸化船中に１
時間浸漬した後の重量減が０．０９ｆ／ｄ／ｈｒ　　以
下の耐酸化鉛腐食性を具備することが要求されるように
なっている。なお、これらの特性を具備することは、鋳
造によシ製造された内燃機関のエンジンパルブ鋳物やパ
ルプシート鋳物に刻しても同様に要求されることは勿論
のことである。

しかしながら、上記の従来ＣＯ基合金は、高温硬さの点
で、上記要求条件を満足するものの、耐熱衝撃性および
耐酸化鉛腐食性については、これを満足する性質をもた
ず、したがって高性能エンジンのエンジンパルプやパル
プシ、−トの製造に、前記従来Ｃｏ基合金を肉盛溶接用
として、さらに鋳物用として用いた場合に十分満足する
使用寿命を示さないの′が現状である。

そこで、本発明者等は、上述のような観点から、内燃機
関、特に高性能エンジンのエンジンパルプやバルブシー
トに要求される高温硬さ、耐熱衝撃性、および耐酸化鉛
腐食性を具備し、かつ肉盛溶接用および鋳物用として使
用することのできる材料を開発すべく研究を行なった結
果、Ｃ：　０．５５〜３．４０％、Ｃｒ：２８〜３７％
、Ｎｉ：２５〜４９チ、Ｗ：Ｏ，１〜１５．０％、　Ｍ
ｏ　：　０．１〜・８．０％。

Ｔｉ：０．０１〜４．５％、Ａｔ：０．０１〜４．５％
を含有し、さらに必要に応じてＳｌ　：　０．１〜３．
０　％　、　Ｍｎ　：０．１〜２．０％、Ｎｂ：０．０
１〜１．５チ、およびＢ：０．０１〜１．５％のうちの
１種または２種以上を含有し、残りがＦｅと不可避不純
物からなる組成（以上重量％）を有するＦｅ−Ｎｉ−Ｃ
ｒ　　系合金は、温度：８００℃におけるビッカース硬
さ：３００以上のきわめて高い高温硬さを有し、また温
度＝７００℃に１５分間加加熱水冷の操作を１サイクル
とする熱衝撃試鵡で、割れ発生に至るまでのサイクル数
が１４回以上のすぐれた耐熱衝撃性を示し、さらに温１
ｆ：９１５℃に加熱した溶融酸化船中に１時間浸漬の酸
化鉛腐食試験では重量減が０．０４０ｆ／ａ４／ｈｒ　
　以下のすぐれた耐酸化鉛腐食性を示し、しかも肉盛溶
接用および鋳物用として使用することができ、したがっ
てこのＦｅ　−Ｎｉ　−Ｃｒ　　系合金を高性能エンノ
ンのエンジンパルプおよびバルブシートの製造に用いた
場合にきわめて長期に亘ってすぐれた性能を発揮すると
いう知見を得たのである。

この発明は、上記知見にもとづいてなされたものであっ
て、以下に成分組成を上記の通シに限定した理由を説明
する。

（ａ）　　Ｃ Ｃ成分には、Ｃｒ　、ＷｅＭｏ　、　Ｔｉ　＃および島
などと結合して炭化物を形成し、常温および高温硬きを
向上させる作用があるが、その含Ｍ址が（ン、５５％未
満では所望の高硬度ｆ！：確保することができず、一方
３．４％を越えて含有させると耐熱衝撃性が劣化するよ
うになることから、その含有量’ｔ　Ｏ，５５〜３．４
％と定めた。

ψ）　　Ｃｒ Ｃｒ成分には、その一部が素地に固溶し、残シの部分が
炭化物を形成して、特に高温硬さを向上させ、もって高
温耐摩耗性を向上させるｔ’ｚか、耐酸化鉛腐食性を向
上させる作用があるが、その含有量が２８％未満では前
記作用に所望の効果が得られず、一方３７％を越えて含
有させると耐熱衝撃性に低下傾向が現われるようになる
ことから、その含有量を２８〜３７％と定め走。

（ｃ）　　Ｎｉ Ｎｉ成分には、オーステナイト地を安定にして耐熱衝粘
性および靭性全向上させるほが、ＡｔおよびＴｉと結合
して金属間化合物：　Ｎｉｓ　（ＡＬ、　Ｔｉ）を形成
し、もって高温硬さく高温耐摩耗性）および高温強度を
改善し、さらにＣｒとの共存において耐酸化鉛腐食性を
向上させる作用があるが、その含有量が２５％未満では
前記作用に所望の効果が得られず、一方４９％を越えて
含有させてもより一層の向上効果は得られず、経済性を
考慮して、その含有量を２５〜４９％と定めた。

（ｄ）　　Ｗ Ｗ成分には、炭化物全微細化すると共に、自身も炭化物
を形成し、かつ素地処固溶して、これを強化し、もって
合金の高温硬さおよび高温強度を向上させる作用がある
が、その含有量が帆１％未満では前記作用に所望の効果
が得られず、一方１５．０％を越えて含有させると肉盛
溶接性や切削性が劣化するようになることから、その含
有量を０．１〜１５．０％と定めた。

（ｅ）　　Ｍ。

高成分には、Ｗとの共存において、素地に固溶して、こ
れを強化し、かつ炭化物を形成して合金の高温硬さく高
温耐摩耗性）および高温強度を向上させる作用があるが
、その含有量が０．１％未満では前記作用に所望の効果
が得られず、一方９．０チ、を越えて含有させると、Ｗ
成分の場合と同様に耐熱衝撃性および靭性が劣化するよ
うになることから、その含有量を０．１〜９．０％と定
めた。

（ｆ）　　Ｔｉ Ｔｉ成分には、素地の結晶粒の成長を抑制するばかりで
なく、むしろ結晶粒を微細化し、かつＭＣ型の炭化物お
よび窒化物、さらにＮｉおよびＡｔと結合してＮｉ、　
（ＡＬ、　Ｔｉ　）の金属間化合物を形成して、高温硬
さおよび耐熱衝撃ゼト、さらに高温強度および靭性を向
上させる作用があるが、その含有量が０．０１％未滴で
は前記作用に所望の効果が得られず、一方４．５％を越
えて含鳴させると、炭化物の量が多くなりすぎて耐熱衝
撃性および靭性が劣化するようになると共に、耐酸化鉛
腐食性にも劣化傾向が現われるようになることから、そ
の含有量を０．０１〜４．５％と定めた。

（ｇ）　　Ａｔ Ｍ成分には、Ｃｒと共に耐酸化鉛腐食性を向上させ、か
つ上記のようにＮｉおよびＴｉと結合してＮｉ３（ＡＬ
　、　Ｔ　ｉ　）の金属間化合物を形成すると共に、窒
化物を形成して常温および高温硬さを向上させて耐摩耗
性を一段と晶め、さらに耐熱衝撃性、高温強度を数置す
る作用があるが、その含有量が０．０１チ未満では前記
作用に所望の効果が得られず、一方４．５チを越えて含
有させると、溶湯の流動性および鋳造性が低下するよう
になるばかりでなく、溶接性および靭性も低下して実用
的でなくなることから、その含有量を帆０１〜４．５％
と定めた。

卸　　５ｉ Ｓｌ成分には、鋳造性、肉盛溶接性、および湯流れ性を
改善する作用があるので、特にこれらの特性が要求され
る場合に必要に応じて含有されるがその含有量が０．１
％未満では前記作用に所望の改善効果が得られず、一方
３．０係を越えて含有させてもよシ一層の改善効果は期
待できないことから、その含有量を０．１〜３．０％と
定めた。

また、Ｓｔ酸成分は脱酸作用があるので、通常脱酸剤と
して使用する場合が多く、この場合には不可避不純物と
して０．１％未満の範囲で含有することになるが、合金
成分としての含有量は、この不可避不純物含有＝−ｉ含
め、全体で０．１％以上になるようにすればよい。

（ｉ）　　Ｍｎ Ｍ、成分には、肉盛溶接性を改善する作用があるので、
特に肉盛溶接性が要求される場合に必要に応じて含有さ
れるが、その含有量が０．１％未満では肉盛溶接性に所
望の改善効果が得られず、一方２．０％ケ越えて含有さ
せてもより一層の改善効果は現われないことから、その
含有量を０．１〜２．０チと定めた。

また、凪成分には脱酸脱硫作用がちるので、通常脱酸脱
硫剤として使用する場合が多く、この場合にはＳｔ酸成
分同様に不可避不純物として０．１％未満の範囲で含有
することになるが、合金成分としての含有量は、この不
可避不純物含有Ｍを含め、全体で０．１％以上になるよ
うにすればよい。

（ｊ）　　Ｎｂ 怖成分には、特に素地の結晶粒の成長を抑制すると共に
、ＭＣ型の炭化物および窒化物を形成して高温硬さく高
温耐摩耗性）および高温強度を一段と向上させる作用が
あるので、特に高温硬さが要求される場合に必要に応じ
て含有されるが、その含有量が０．０１１未満では前記
作用に所望の向上効果が得られず、一方１．５％を越え
て含有させると、耐酸化鉛腐食性および耐熱衝撃性が劣
化するようになり、さらに靭性も低下するようになるこ
とから、その含有量を０．１〜１．５チと定めた。

Ｑｃ）Ｂ Ｂ成分には、高温硬さく高温耐摩耗性）、耐熱衝撃性、
耐酸化鉛腐食性、および高温強度を一層向上させる作用
があるので、必要に応じて含有させるが、その含有量が
ｉ＋、ｏｘ％未満では前記作用に所望の向上効果が得ら
れず、一方１．５チを越えて含有させると、耐熱衝撃性
が低下するようになると共に、鋳造性および溶接性も劣
化するようになることから、その含有量’ｉ　（１，０
１〜１．５％と定めた。

つきに、この発明のＦｅ　−Ｎｉ　−Ｃｒ　　系合金を
実施例により比較ト１］と対比しながら具体的に説明す
る。

実施例 通常の溶解法により、それぞれ第１表に示される成分組
成をもった本発明合金１〜３８、比較合金１〜１２、お
よび上記の従来ＣＯ基合金に相当する成分組成をもった
従来合金１，２を溶製し、引続いて、Ｉハ當の条件にて
連続鋳造することにより直径：４．８ＦＩｌｌφの溶接
ロッドを成形した。なお、比較合金１〜１２は、いずれ
も構成成分のうちのいずれかの成分含有：ａ（第１表に
※印を付したもの）がこの発明のに・Ｉも囲から外れた
組成をもつものである。

ついで、この結果得られた本発明合金１〜３８、比較合
金１〜１２、および従来合金１，２の溶接ロッドを用い
、ＴＩＧ自動溶接機にて、直径：１２０鶴φ×厚さ：２
０ｍ＋の寸法をもったステンレスＨ（ＳＵＳ　３１６　
）製合金の表面に、外径：１００ｍ×幅＝２０間Ｘ厚さ
：５ｍの円環状ビード全２層肉盛溶接した。

引続いて、上記台金上に形成された円環状ビードについ
て常温におけるロックウェル硬さくＣスケール）および
温度二８００℃におけるビッカース硬さを測定すると共
に、前記円環状ビードを形成した合金に対して、温度＝
７００℃に加熱して１５分間保持後水冷の操作ｔ−１サ
イクルとして繰シ返し行ない、前記円環状ビードに割れ
が発生する１でのｎｉｌ記サイクル回数を測定する耐熱
衝撃性試験を行なった。さらに同様に直径：１５ＷＩＲ
φ×長さ二１０’Ｏｍの寸法をもったステンレス鋼片（
ＳＵＳ　３１６　）の−刃端面に厚さ＝５ガの２層肉盛
溶接を行ない、この鋼片の肉盛部よυ直径：１２前φ×
厚さ：１２ｍの寸法をもった試験片を削υ出し、この試
験片を用い、温１：　：　９１５℃に加熱した溶融酸化
鉛：４０ｆ中に１時間浸漬の耐酸化鉛腐食廿試験を行な
い、試験後の肉盛材の重量減全測定しだ。これらの測定
結果を第１表に合せて示した。

第】表に示される結果から、本発明合金１〜３８は、い
ずれも従来合金１，２に比して一段とすぐれた高温硬さ
、耐熱衝撃性、および耐酸化鉛腐食性を有することが明
らかである。これに幻して、比較合金１〜１２に見られ
るように、構成成分のうちのいずれかの成分含有量がこ
の発明の範囲から外れると、本発明合金に比して前記特
性のうち少なくともいずれかの特性が劣ったものになる
ことが明らかである。

なお、上記実施例では、この発明のｌ；’ｅ−Ｎｉ−Ｃ
ｒ系合金を肉盛溶接用として用いた場合について述べた
が、これを鋳物用として使用しても肉盛溶接の３１１合
と同様にすぐれた特性を示すことは勿論である。

上述のように、この発明のＩＩ’ｅ−Ｎｉ−Ｃｒ系合金
は、高ｉＤＦエンジンのエンジンバルブおよび１７リパ
ルプシートに要求される上記の厳格な糸外を十分余裕を
もって満足するすぐれた高温硬さ、耐熱衝撃性、および
耐酸化鉛腐食性を有するので、これらの部材の４．１ｔ
Ｈ造に肉盛溶接用および鋳物用として用いた場合、この
結果の部材は著しく長期に亘ってすぐれた性能を発揮す
るようになるのである。

出願人　　三菱金属株式会社

Claims (1)

1. 【特許請求の範囲】 （１１Ｃ：　０．５５〜３．４０％、Ｃｒ：２８〜３７
   ％。 Ｎｉ　：　２５〜４９％、Ｗ　：　０．１〜１５．０％
   、　Ｍｏ　：ｏ、ｉ〜９．０チ、Ｔｉ　：　０．０１〜
   ４．５％、Ａｔ：０．０１〜４．５％を含有し、残りが
   Ｆｅと不可避不純物からなる組成（以上Ｎ葉％）を有す
   ることを特徴とする内燃機関のエンジンパルプおよび／
   ぐルプゾート用合金。 ＋２１　　　　Ｃ：０．５５　〜３．４０　　％　、Ｃ
   ｒ：２８　〜３７％。 Ｎｉ　：　２５〜４９％、　Ｗ　：　０．１〜１５．０
   ％、　Ｍｏ　：帆　ｌ　〜　９．０　　％　　、　　Ｔ
   ｉ　　二　０．０１〜４．５　　％　　、　　　Ａｔ　
   ：　　０．０　１〜４．５％を含有し、さらにＳｉ　：
   　０．１〜３．０％を含有し、残りがＦｅと不可避不純
   物からなる組成（以上重量％）を有することを特徴とす
   る内燃機関のエンジンパルプおよびパルプノート用合金
   。 ＋３１　　Ｃ：　０．５５−３．４０％、Ｃｒ：２８〜
   ３７％。 Ｎｉ　：　２５〜４９％、　Ｗ　：　０．１〜１５．０
   ％９ＭＯ二〇、１〜９．６゛チ、　Ｔｉ　：０．０１〜
   ４．５％、　Ａｔ：　０．０１〜４．５％を含有し、さ
   らにＭｎ　：　０．１〜２．０％を含有し、残シがＦｅ
   と不可避不純物からなる組成（以上重量％）を有するこ
   とを特徴とする内燃機関のエンジンパルプおよびバルブ
   シート用合金。 ＋４１　　Ｃ：０．５５〜３．４０％、Ｃｒ：２８〜３
   ７％。 Ｎｉ　：　２５〜４９％、　Ｗ　：　０．１〜１５．０
   ％、　Ｍｏ　：　Ｏ＊１〜９．０％、　Ｔｉ　：０．０
   １〜４．５％、　Ａｔ　：　（１，０１〜４．５％金含
   有し、さらにＳｉ：０．１〜３．０％と。 Ｍｎ　：　Ｉ）、　１〜２．０％を含有し、残りがＦｅ
   と不可避不純物からなる組成（以上重量チ）を有するこ
   とを特徴とする内燃機関のエンジンパルプおよびバルブ
   シート用合金。 （５）　　Ｃ：　０．５５〜３．４０％、Ｃｒ：２８〜
   ３７％。 Ｎｉ：２５〜４９％、　Ｗ　：　０．１〜１５．０チ１
   ＭＯ：〜４．５％を含有し、さらにＮｂ：０．０１〜１
   ．５チを含有し、残りがＦｅと不可避不純物からなる組
   成（以上重量％）を有することを特徴とする内燃機関の
   エンジンパルプおよびバルブシート用合金。 （６）　　Ｃ：　０．５５〜３．４０％、Ｃｒ：２８〜
   ３７％。 Ｎｉ　：　２５〜４９％、ｗ：　ｏ、ｉ〜１５．０％１
   ＭＯ二０．１〜９．０％、　Ｔｉ：０．０１〜４．５％
   　、　Ａｔ：０．０１〜４′、５％を含有し、さらにＳ
   ｉ：０．１〜３．０　％と、Ｎｂ：０．０１〜１．５％
   合金有し、残シがＦｅと不可避不純物からなる組成（以
   上重量％）を有することを特徴とする内燃機関のエンジ
   ンパルプおよびバルブシート用合金。 （７）　　Ｃ：　０．５５〜３．４０％、　Ｃｒ　：２
   ８〜３７％。 Ｎｉ　：　２５〜４９チ　、Ｗじ　０．１〜１５．０％
   　１Ｍ０＝０．１−９．０％、Ｔｉ：０．０１〜４．５
   ％、　ｈｔ：　０．０１〜４．５　％を含有し、さらに
   Ｍｎ　：　０．１〜２．０％と、Ｎｂ：０．０１〜１．
   ５−を含有し、残シがＦｅと不可避不純物からなる組成
   （以上重量％）ｆ：有することを特徴とする内燃機関の
   エンジンパルプおよびバルブシート用合金。 ｔ８）　　Ｃ：　０．５５〜３．４０％　、　Ｃｒ：２
   ８〜３７％。 Ｎｉ：２５〜４９％、Ｗ：０．１〜１５．０％１Ｍ０：
   ０．１〜９．０％　、　Ｔｉ　：　０．０　１〜４．５
   　％、Ａｔ：０．０　１〜４．５％を含有し、さらにＳ
   ｔ　：　０．１〜３．０％と、Ｍｎ　：　０．１〜２．
   ０％と、Ｎｂ　：　０．０１〜１．５％を含有し、残り
   がＦｅと不可避不純物からなる組成（以上重量％）を有
   することを特徴とする内燃機関のエンジンパルプおよび
   バルブシート用合金。 （９）　　Ｃ：　０．５５−”−３，４０％ｓ　Ｃｒ　
   ：　２８〜３７５ｓＮｉ：２５〜４９％、　Ｗ　：　０
   ．１〜１５．０％、　Ｍｏ　：　０．１〜９．０　％　
   、　Ｔｉ　：０．０−１〜４．５％　、　Ａｔ：０．０
   １〜４．５％を含有し、さらにＢ　：　０．０１〜１．
   ５％を含有し、残シがＦｅと不可避不純物からなる組成
   （以、上型量％）を有することを特徴とする内燃機関の
   エンジンパルプおよびバルブシート用合金。 ＱＩ　　Ｃ：、０．５５〜３．４０％、Ｃｒ：２８〜３
   ７％。 Ｎｉ：２５〜４９％、　Ｗ　：　０．１〜１５．０％、
   　Ｍｏ　：０．１〜９．０％、　Ｔｉ　：０．０１〜４
   ．５％、ＡＡ：０．０１〜４．５％を含有し、さらにＳ
   ｔ　：　０．１〜３．０　％と、Ｂ　：　０．０１〜１
   ．５チを含有し、残シがＦｅと不可避不純物からなる組
   成（以上重量％）を有することを特徴とする内燃機関の
   エンジンパルプおよびパルプシー、ト用合金。 αυ　Ｃ：０．５５〜３．４０％、Ｃｒ：２８〜３７ｑ
   ｂ。 Ｎｉ　：２５〜４９　％　、　Ｗ　：　０．１〜１５．
   ０％、　Ｍｏ：０．１〜９．（１，Ｔｉ：０．０１〜４
   ．５％、　Ａｔ：　０．０１〜４．５チを含有し、さら
   にＭｎ　：　０．１〜２．０　Ｔｏと、Ｂ：０．０１〜
   １．５％を含有し、残シがＦｅと不可避不純物からなる
   組成（以上重量％）を有することを特徴とする内燃機関
   のエンジンパルプおよびバルブシート用合金。 ｔｉｌｔ　　　　Ｃ二　〇、５　５　〜３．４　０　　
   ％　、Ｃｒ：２８　〜３７％。 Ｎｉ：２５〜４９％、Ｗ：　０．１〜１５．０％、　Ｍ
   ｏ　：０．１〜９．０％、’ｒｉ：ｏ、ｏｉ〜４．５％
   、Ａｔ：０．０１〜４．５％を含有し、さらにＳｔ　：
   　０．１〜３．０％と、Ｍｎ　：　０．１〜−２．０　
   Ｔｏと、Ｂ　：　０．０１〜１．５％を含有し、残りが
   Ｆｅと不可避不純物からなる組成（以上重量％）を有す
   ることを特徴とする内燃機関のエンジンパルプおよびバ
   ルブシート用合金。 （Ｌ：ｌ　　ｃ　：　０．５５〜３．４０％、Ｃｒ：２
   ８〜３７％。 Ｎｉ：２５〜４９％　　、Ｗ：　　０．１〜１　５．０
   ％　　、Ｍｏ：０．１〜９．０　％　　、　　Ｔｉ　：
   ０．０　１〜４．５チ　、　ｈｔ　：　ｏ、ｏｉ〜４．
   ５％を含有し、さらにＮｂ：０．０１〜１．５％と、Ｂ
   　：　０．０１〜１．５　％を含有し、残ルがＦｅと不
   可避不純物からなる組成（以上重量％）を有することを
   特徴とする内燃機関のエンジンパルプおよび／９ルプシ
   ート用合金。 （１４）　　Ｃ：　０．５５〜３．４０％、Ｃｒ：２８
   〜３７％。 Ｎｉ：２５〜４９％、　Ｗ：　０．１〜１５．０％　、
   　Ｍｏ：０．１〜９．０　　％　　、　ＴＩ：０．０１
   〜４．５％、　ＡＬ　：　０．０１〜４．５％を含有し
   、さらにＳｉ：０．１〜３．０％と、Ｎｂ：０．０１〜
   １．５％と、Ｂ　：　０．０１〜１．５％を含有し、残
   シがＦｅと不可避不純物からなる組成（以上重量％）を
   有することを特徴とする内燃機関のエンジンパルプおよ
   びバルブシート用合金。 Ｑ！１９　　Ｃ：　０．５５〜３．４０Ｓ　、　Ｃｒ：
   ２　Ｂ　〜３７％。 Ｎｉ：２５〜４９％　、Ｗ　：　０．１〜１５．０％　
   、　Ｍｏ：０．１〜９．０％、　Ｔｉ　：　０．０１〜
   ４．５　％　、　Ａｔ：　０．０１〜４．５％を含有し
   、さらにＭｎ　：　０．１〜２．Ｏｆａと、Ｎｂ　：　
   ０．０１〜１．５チと、Ｂ　：　０．０１〜１．５％を
   含有し、残シがＦｅと不可避不純物からなる組成（以上
   型ｉ％）を有することを特徴とする内燃機関のエンジン
   パルプおよびバルブシート用合金。 αｆ９　　Ｃ：０．５５〜３．４０％、Ｃｒ：２８〜３
   ７％。 Ｎｉ　：　２５〜４９％、Ｗ：　０．１〜１５．０％、
   　Ｍｏ　：　０．１〜９．０％、　Ｔｉ　：０．０１〜
   ４．５チ、Ａ／−：０．０１〜４．５チを含有し、さら
   にＳｉ　：　０．１〜３．０　％と、Ｍｎ：０．１〜２
   ．０　Ｔｏと、Ｎｂ：０．０１〜１．５％と、Ｂ　：　
   ０．０１〜１．５％を含有し、残シがＦｅと不可避不純
   物からなる組成（以上重量％）を有することを特徴とす
   る内燃機関のエンジンパルプおよびバルブシート用合金
   。