JPS5938362A - エンジンバルブおよびバルブシ−ト用合金 - Google Patents
エンジンバルブおよびバルブシ−ト用合金Info
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- JPS5938362A JPS5938362A JP14822682A JP14822682A JPS5938362A JP S5938362 A JPS5938362 A JP S5938362A JP 14822682 A JP14822682 A JP 14822682A JP 14822682 A JP14822682 A JP 14822682A JP S5938362 A JPS5938362 A JP S5938362A
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- pulp
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
この発明は、すぐれた高温硬さ、耐熱衝撃性、および耐
酸化鉛腐食性を有し、特にこれらの特性が要求される内
燃機関のエンジンパルプおよび・ぐルプシートの製造に
、鋳物用あるい(九」五髪几−として使用するのに適し
九Fe −Ni −Cr 系合金に関するものである。
酸化鉛腐食性を有し、特にこれらの特性が要求される内
燃機関のエンジンパルプおよび・ぐルプシートの製造に
、鋳物用あるい(九」五髪几−として使用するのに適し
九Fe −Ni −Cr 系合金に関するものである。
従来、内燃機関のエンジンパルプやバルブシートの製造
に際しては、肉盛溶接用として、アメリカ溶接協会規格
5.13 RCoCr −A(C: 0.9〜1.4%
、 St : 2.0%以下、 Mn : 1.Ofb
以下、W : 3.0〜6.0%、Cr:26〜32%
、Ni:3.0%以下。
に際しては、肉盛溶接用として、アメリカ溶接協会規格
5.13 RCoCr −A(C: 0.9〜1.4%
、 St : 2.0%以下、 Mn : 1.Ofb
以下、W : 3.0〜6.0%、Cr:26〜32%
、Ni:3.0%以下。
Fe : 3.0%以下、 Mo : 1.0%以下、
Cabよび不可避不純物:残シ)や、同5.13 R
CoCr −B (C: 1.2〜1.7%、 Si
:2.0 %以下、 Mn : 1.09/b以下、W
: 7.0〜9.5%、Cr:26〜32%、 Ni
: 3.0%以下、 Fe : 3.0%以下、 Mo
: 1.0%以下、Coおよび不可避不純物:残シ、
以上重量%)などのCO基合金(以下従来Co基合金と
いう)が多く使用されてきた。
Cabよび不可避不純物:残シ)や、同5.13 R
CoCr −B (C: 1.2〜1.7%、 Si
:2.0 %以下、 Mn : 1.09/b以下、W
: 7.0〜9.5%、Cr:26〜32%、 Ni
: 3.0%以下、 Fe : 3.0%以下、 Mo
: 1.0%以下、Coおよび不可避不純物:残シ、
以上重量%)などのCO基合金(以下従来Co基合金と
いう)が多く使用されてきた。
一方、近年、内燃機関の高性能化がはかられるようにな
るにしたがって、内燃機関のエンジンパルプやバルブシ
ートにも、よりすぐれた特性を具備することが要求され
るようになっており、一般に、いずれも肉盛溶接状態で
、温度:800℃におけるビッカース硬さが285以上
の高温硬さ、並びに温度ニア00℃に15分間保持した
後、水冷の操作を繰返し行なった場合に肉盛溶接部に割
れが発生するまでの前記操作回数が7回以上の耐熱衝撃
性、さらに温度=915℃に加熱した溶融酸化船中に1
時間浸漬した後の重量減が0.09f/d/hr 以
下の耐酸化鉛腐食性を具備することが要求されるように
なっている。なお、これらの特性を具備することは、鋳
造によシ製造された内燃機関のエンジンパルブ鋳物やパ
ルプシート鋳物に刻しても同様に要求されることは勿論
のことである。
るにしたがって、内燃機関のエンジンパルプやバルブシ
ートにも、よりすぐれた特性を具備することが要求され
るようになっており、一般に、いずれも肉盛溶接状態で
、温度:800℃におけるビッカース硬さが285以上
の高温硬さ、並びに温度ニア00℃に15分間保持した
後、水冷の操作を繰返し行なった場合に肉盛溶接部に割
れが発生するまでの前記操作回数が7回以上の耐熱衝撃
性、さらに温度=915℃に加熱した溶融酸化船中に1
時間浸漬した後の重量減が0.09f/d/hr 以
下の耐酸化鉛腐食性を具備することが要求されるように
なっている。なお、これらの特性を具備することは、鋳
造によシ製造された内燃機関のエンジンパルブ鋳物やパ
ルプシート鋳物に刻しても同様に要求されることは勿論
のことである。
しかしながら、上記の従来CO基合金は、高温硬さの点
で、上記要求条件を満足するものの、耐熱衝撃性および
耐酸化鉛腐食性については、これを満足する性質をもた
ず、したがって高性能エンジンのエンジンパルプやパル
プシ、−トの製造に、前記従来Co基合金を肉盛溶接用
として、さらに鋳物用として用いた場合に十分満足する
使用寿命を示さないの′が現状である。
で、上記要求条件を満足するものの、耐熱衝撃性および
耐酸化鉛腐食性については、これを満足する性質をもた
ず、したがって高性能エンジンのエンジンパルプやパル
プシ、−トの製造に、前記従来Co基合金を肉盛溶接用
として、さらに鋳物用として用いた場合に十分満足する
使用寿命を示さないの′が現状である。
そこで、本発明者等は、上述のような観点から、内燃機
関、特に高性能エンジンのエンジンパルプやバルブシー
トに要求される高温硬さ、耐熱衝撃性、および耐酸化鉛
腐食性を具備し、かつ肉盛溶接用および鋳物用として使
用することのできる材料を開発すべく研究を行なった結
果、C: 0.55〜3.40%、Cr:28〜37%
、Ni:25〜49チ、W:O,1〜15.0%、 M
o : 0.1〜・8.0%。
関、特に高性能エンジンのエンジンパルプやバルブシー
トに要求される高温硬さ、耐熱衝撃性、および耐酸化鉛
腐食性を具備し、かつ肉盛溶接用および鋳物用として使
用することのできる材料を開発すべく研究を行なった結
果、C: 0.55〜3.40%、Cr:28〜37%
、Ni:25〜49チ、W:O,1〜15.0%、 M
o : 0.1〜・8.0%。
Ti:0.01〜4.5%、At:0.01〜4.5%
を含有し、さらに必要に応じてSl : 0.1〜3.
0 % 、 Mn :0.1〜2.0%、Nb:0.0
1〜1.5チ、およびB:0.01〜1.5%のうちの
1種または2種以上を含有し、残りがFeと不可避不純
物からなる組成(以上重量%)を有するFe−Ni−C
r 系合金は、温度:800℃におけるビッカース硬
さ:300以上のきわめて高い高温硬さを有し、また温
度=700℃に15分間加加熱水冷の操作を1サイクル
とする熱衝撃試鵡で、割れ発生に至るまでのサイクル数
が14回以上のすぐれた耐熱衝撃性を示し、さらに温1
f:915℃に加熱した溶融酸化船中に1時間浸漬の酸
化鉛腐食試験では重量減が0.040f/a4/hr
以下のすぐれた耐酸化鉛腐食性を示し、しかも肉盛溶
接用および鋳物用として使用することができ、したがっ
てこのFe −Ni −Cr 系合金を高性能エンノ
ンのエンジンパルプおよびバルブシートの製造に用いた
場合にきわめて長期に亘ってすぐれた性能を発揮すると
いう知見を得たのである。
を含有し、さらに必要に応じてSl : 0.1〜3.
0 % 、 Mn :0.1〜2.0%、Nb:0.0
1〜1.5チ、およびB:0.01〜1.5%のうちの
1種または2種以上を含有し、残りがFeと不可避不純
物からなる組成(以上重量%)を有するFe−Ni−C
r 系合金は、温度:800℃におけるビッカース硬
さ:300以上のきわめて高い高温硬さを有し、また温
度=700℃に15分間加加熱水冷の操作を1サイクル
とする熱衝撃試鵡で、割れ発生に至るまでのサイクル数
が14回以上のすぐれた耐熱衝撃性を示し、さらに温1
f:915℃に加熱した溶融酸化船中に1時間浸漬の酸
化鉛腐食試験では重量減が0.040f/a4/hr
以下のすぐれた耐酸化鉛腐食性を示し、しかも肉盛溶
接用および鋳物用として使用することができ、したがっ
てこのFe −Ni −Cr 系合金を高性能エンノ
ンのエンジンパルプおよびバルブシートの製造に用いた
場合にきわめて長期に亘ってすぐれた性能を発揮すると
いう知見を得たのである。
この発明は、上記知見にもとづいてなされたものであっ
て、以下に成分組成を上記の通シに限定した理由を説明
する。
て、以下に成分組成を上記の通シに限定した理由を説明
する。
(a) C
C成分には、Cr 、WeMo 、 Ti #および島
などと結合して炭化物を形成し、常温および高温硬きを
向上させる作用があるが、その含M址が(ン、55%未
満では所望の高硬度f!:確保することができず、一方
3.4%を越えて含有させると耐熱衝撃性が劣化するよ
うになることから、その含有量’t O,55〜3.4
%と定めた。
などと結合して炭化物を形成し、常温および高温硬きを
向上させる作用があるが、その含M址が(ン、55%未
満では所望の高硬度f!:確保することができず、一方
3.4%を越えて含有させると耐熱衝撃性が劣化するよ
うになることから、その含有量’t O,55〜3.4
%と定めた。
ψ) Cr
Cr成分には、その一部が素地に固溶し、残シの部分が
炭化物を形成して、特に高温硬さを向上させ、もって高
温耐摩耗性を向上させるt’zか、耐酸化鉛腐食性を向
上させる作用があるが、その含有量が28%未満では前
記作用に所望の効果が得られず、一方37%を越えて含
有させると耐熱衝撃性に低下傾向が現われるようになる
ことから、その含有量を28〜37%と定め走。
炭化物を形成して、特に高温硬さを向上させ、もって高
温耐摩耗性を向上させるt’zか、耐酸化鉛腐食性を向
上させる作用があるが、その含有量が28%未満では前
記作用に所望の効果が得られず、一方37%を越えて含
有させると耐熱衝撃性に低下傾向が現われるようになる
ことから、その含有量を28〜37%と定め走。
(c) Ni
Ni成分には、オーステナイト地を安定にして耐熱衝粘
性および靭性全向上させるほが、AtおよびTiと結合
して金属間化合物: Nis (AL、 Ti)を形成
し、もって高温硬さく高温耐摩耗性)および高温強度を
改善し、さらにCrとの共存において耐酸化鉛腐食性を
向上させる作用があるが、その含有量が25%未満では
前記作用に所望の効果が得られず、一方49%を越えて
含有させてもより一層の向上効果は得られず、経済性を
考慮して、その含有量を25〜49%と定めた。
性および靭性全向上させるほが、AtおよびTiと結合
して金属間化合物: Nis (AL、 Ti)を形成
し、もって高温硬さく高温耐摩耗性)および高温強度を
改善し、さらにCrとの共存において耐酸化鉛腐食性を
向上させる作用があるが、その含有量が25%未満では
前記作用に所望の効果が得られず、一方49%を越えて
含有させてもより一層の向上効果は得られず、経済性を
考慮して、その含有量を25〜49%と定めた。
(d) W
W成分には、炭化物全微細化すると共に、自身も炭化物
を形成し、かつ素地処固溶して、これを強化し、もって
合金の高温硬さおよび高温強度を向上させる作用がある
が、その含有量が帆1%未満では前記作用に所望の効果
が得られず、一方15.0%を越えて含有させると肉盛
溶接性や切削性が劣化するようになることから、その含
有量を0.1〜15.0%と定めた。
を形成し、かつ素地処固溶して、これを強化し、もって
合金の高温硬さおよび高温強度を向上させる作用がある
が、その含有量が帆1%未満では前記作用に所望の効果
が得られず、一方15.0%を越えて含有させると肉盛
溶接性や切削性が劣化するようになることから、その含
有量を0.1〜15.0%と定めた。
(e) M。
高成分には、Wとの共存において、素地に固溶して、こ
れを強化し、かつ炭化物を形成して合金の高温硬さく高
温耐摩耗性)および高温強度を向上させる作用があるが
、その含有量が0.1%未満では前記作用に所望の効果
が得られず、一方9.0チ、を越えて含有させると、W
成分の場合と同様に耐熱衝撃性および靭性が劣化するよ
うになることから、その含有量を0.1〜9.0%と定
めた。
れを強化し、かつ炭化物を形成して合金の高温硬さく高
温耐摩耗性)および高温強度を向上させる作用があるが
、その含有量が0.1%未満では前記作用に所望の効果
が得られず、一方9.0チ、を越えて含有させると、W
成分の場合と同様に耐熱衝撃性および靭性が劣化するよ
うになることから、その含有量を0.1〜9.0%と定
めた。
(f) Ti
Ti成分には、素地の結晶粒の成長を抑制するばかりで
なく、むしろ結晶粒を微細化し、かつMC型の炭化物お
よび窒化物、さらにNiおよびAtと結合してNi、
(AL、 Ti )の金属間化合物を形成して、高温硬
さおよび耐熱衝撃ゼト、さらに高温強度および靭性を向
上させる作用があるが、その含有量が0.01%未滴で
は前記作用に所望の効果が得られず、一方4.5%を越
えて含鳴させると、炭化物の量が多くなりすぎて耐熱衝
撃性および靭性が劣化するようになると共に、耐酸化鉛
腐食性にも劣化傾向が現われるようになることから、そ
の含有量を0.01〜4.5%と定めた。
なく、むしろ結晶粒を微細化し、かつMC型の炭化物お
よび窒化物、さらにNiおよびAtと結合してNi、
(AL、 Ti )の金属間化合物を形成して、高温硬
さおよび耐熱衝撃ゼト、さらに高温強度および靭性を向
上させる作用があるが、その含有量が0.01%未滴で
は前記作用に所望の効果が得られず、一方4.5%を越
えて含鳴させると、炭化物の量が多くなりすぎて耐熱衝
撃性および靭性が劣化するようになると共に、耐酸化鉛
腐食性にも劣化傾向が現われるようになることから、そ
の含有量を0.01〜4.5%と定めた。
(g) At
M成分には、Crと共に耐酸化鉛腐食性を向上させ、か
つ上記のようにNiおよびTiと結合してNi3(AL
、 T i )の金属間化合物を形成すると共に、窒
化物を形成して常温および高温硬さを向上させて耐摩耗
性を一段と晶め、さらに耐熱衝撃性、高温強度を数置す
る作用があるが、その含有量が0.01チ未満では前記
作用に所望の効果が得られず、一方4.5チを越えて含
有させると、溶湯の流動性および鋳造性が低下するよう
になるばかりでなく、溶接性および靭性も低下して実用
的でなくなることから、その含有量を帆01〜4.5%
と定めた。
つ上記のようにNiおよびTiと結合してNi3(AL
、 T i )の金属間化合物を形成すると共に、窒
化物を形成して常温および高温硬さを向上させて耐摩耗
性を一段と晶め、さらに耐熱衝撃性、高温強度を数置す
る作用があるが、その含有量が0.01チ未満では前記
作用に所望の効果が得られず、一方4.5チを越えて含
有させると、溶湯の流動性および鋳造性が低下するよう
になるばかりでなく、溶接性および靭性も低下して実用
的でなくなることから、その含有量を帆01〜4.5%
と定めた。
卸 5i
Sl成分には、鋳造性、肉盛溶接性、および湯流れ性を
改善する作用があるので、特にこれらの特性が要求され
る場合に必要に応じて含有されるがその含有量が0.1
%未満では前記作用に所望の改善効果が得られず、一方
3.0係を越えて含有させてもよシ一層の改善効果は期
待できないことから、その含有量を0.1〜3.0%と
定めた。
改善する作用があるので、特にこれらの特性が要求され
る場合に必要に応じて含有されるがその含有量が0.1
%未満では前記作用に所望の改善効果が得られず、一方
3.0係を越えて含有させてもよシ一層の改善効果は期
待できないことから、その含有量を0.1〜3.0%と
定めた。
また、St酸成分は脱酸作用があるので、通常脱酸剤と
して使用する場合が多く、この場合には不可避不純物と
して0.1%未満の範囲で含有することになるが、合金
成分としての含有量は、この不可避不純物含有=−i含
め、全体で0.1%以上になるようにすればよい。
して使用する場合が多く、この場合には不可避不純物と
して0.1%未満の範囲で含有することになるが、合金
成分としての含有量は、この不可避不純物含有=−i含
め、全体で0.1%以上になるようにすればよい。
(i) Mn
M、成分には、肉盛溶接性を改善する作用があるので、
特に肉盛溶接性が要求される場合に必要に応じて含有さ
れるが、その含有量が0.1%未満では肉盛溶接性に所
望の改善効果が得られず、一方2.0%ケ越えて含有さ
せてもより一層の改善効果は現われないことから、その
含有量を0.1〜2.0チと定めた。
特に肉盛溶接性が要求される場合に必要に応じて含有さ
れるが、その含有量が0.1%未満では肉盛溶接性に所
望の改善効果が得られず、一方2.0%ケ越えて含有さ
せてもより一層の改善効果は現われないことから、その
含有量を0.1〜2.0チと定めた。
また、凪成分には脱酸脱硫作用がちるので、通常脱酸脱
硫剤として使用する場合が多く、この場合にはSt酸成
分同様に不可避不純物として0.1%未満の範囲で含有
することになるが、合金成分としての含有量は、この不
可避不純物含有Mを含め、全体で0.1%以上になるよ
うにすればよい。
硫剤として使用する場合が多く、この場合にはSt酸成
分同様に不可避不純物として0.1%未満の範囲で含有
することになるが、合金成分としての含有量は、この不
可避不純物含有Mを含め、全体で0.1%以上になるよ
うにすればよい。
(j) Nb
怖成分には、特に素地の結晶粒の成長を抑制すると共に
、MC型の炭化物および窒化物を形成して高温硬さく高
温耐摩耗性)および高温強度を一段と向上させる作用が
あるので、特に高温硬さが要求される場合に必要に応じ
て含有されるが、その含有量が0.011未満では前記
作用に所望の向上効果が得られず、一方1.5%を越え
て含有させると、耐酸化鉛腐食性および耐熱衝撃性が劣
化するようになり、さらに靭性も低下するようになるこ
とから、その含有量を0.1〜1.5チと定めた。
、MC型の炭化物および窒化物を形成して高温硬さく高
温耐摩耗性)および高温強度を一段と向上させる作用が
あるので、特に高温硬さが要求される場合に必要に応じ
て含有されるが、その含有量が0.011未満では前記
作用に所望の向上効果が得られず、一方1.5%を越え
て含有させると、耐酸化鉛腐食性および耐熱衝撃性が劣
化するようになり、さらに靭性も低下するようになるこ
とから、その含有量を0.1〜1.5チと定めた。
Qc)B
B成分には、高温硬さく高温耐摩耗性)、耐熱衝撃性、
耐酸化鉛腐食性、および高温強度を一層向上させる作用
があるので、必要に応じて含有させるが、その含有量が
i+、ox%未満では前記作用に所望の向上効果が得ら
れず、一方1.5チを越えて含有させると、耐熱衝撃性
が低下するようになると共に、鋳造性および溶接性も劣
化するようになることから、その含有量’i (1,0
1〜1.5%と定めた。
耐酸化鉛腐食性、および高温強度を一層向上させる作用
があるので、必要に応じて含有させるが、その含有量が
i+、ox%未満では前記作用に所望の向上効果が得ら
れず、一方1.5チを越えて含有させると、耐熱衝撃性
が低下するようになると共に、鋳造性および溶接性も劣
化するようになることから、その含有量’i (1,0
1〜1.5%と定めた。
つきに、この発明のFe −Ni −Cr 系合金を
実施例により比較ト1]と対比しながら具体的に説明す
る。
実施例により比較ト1]と対比しながら具体的に説明す
る。
実施例
通常の溶解法により、それぞれ第1表に示される成分組
成をもった本発明合金1〜38、比較合金1〜12、お
よび上記の従来CO基合金に相当する成分組成をもった
従来合金1,2を溶製し、引続いて、Iハ當の条件にて
連続鋳造することにより直径:4.8FIllφの溶接
ロッドを成形した。なお、比較合金1〜12は、いずれ
も構成成分のうちのいずれかの成分含有:a(第1表に
※印を付したもの)がこの発明のに・Iも囲から外れた
組成をもつものである。
成をもった本発明合金1〜38、比較合金1〜12、お
よび上記の従来CO基合金に相当する成分組成をもった
従来合金1,2を溶製し、引続いて、Iハ當の条件にて
連続鋳造することにより直径:4.8FIllφの溶接
ロッドを成形した。なお、比較合金1〜12は、いずれ
も構成成分のうちのいずれかの成分含有:a(第1表に
※印を付したもの)がこの発明のに・Iも囲から外れた
組成をもつものである。
ついで、この結果得られた本発明合金1〜38、比較合
金1〜12、および従来合金1,2の溶接ロッドを用い
、TIG自動溶接機にて、直径:120鶴φ×厚さ:2
0m+の寸法をもったステンレスH(SUS 316
)製合金の表面に、外径:100m×幅=20間X厚さ
:5mの円環状ビード全2層肉盛溶接した。
金1〜12、および従来合金1,2の溶接ロッドを用い
、TIG自動溶接機にて、直径:120鶴φ×厚さ:2
0m+の寸法をもったステンレスH(SUS 316
)製合金の表面に、外径:100m×幅=20間X厚さ
:5mの円環状ビード全2層肉盛溶接した。
引続いて、上記台金上に形成された円環状ビードについ
て常温におけるロックウェル硬さくCスケール)および
温度二800℃におけるビッカース硬さを測定すると共
に、前記円環状ビードを形成した合金に対して、温度=
700℃に加熱して15分間保持後水冷の操作t−1サ
イクルとして繰シ返し行ない、前記円環状ビードに割れ
が発生する1でのnil記サイクル回数を測定する耐熱
衝撃性試験を行なった。さらに同様に直径:15WIR
φ×長さ二10’Omの寸法をもったステンレス鋼片(
SUS 316 )の−刃端面に厚さ=5ガの2層肉盛
溶接を行ない、この鋼片の肉盛部よυ直径:12前φ×
厚さ:12mの寸法をもった試験片を削υ出し、この試
験片を用い、温1: : 915℃に加熱した溶融酸化
鉛:40f中に1時間浸漬の耐酸化鉛腐食廿試験を行な
い、試験後の肉盛材の重量減全測定しだ。これらの測定
結果を第1表に合せて示した。
て常温におけるロックウェル硬さくCスケール)および
温度二800℃におけるビッカース硬さを測定すると共
に、前記円環状ビードを形成した合金に対して、温度=
700℃に加熱して15分間保持後水冷の操作t−1サ
イクルとして繰シ返し行ない、前記円環状ビードに割れ
が発生する1でのnil記サイクル回数を測定する耐熱
衝撃性試験を行なった。さらに同様に直径:15WIR
φ×長さ二10’Omの寸法をもったステンレス鋼片(
SUS 316 )の−刃端面に厚さ=5ガの2層肉盛
溶接を行ない、この鋼片の肉盛部よυ直径:12前φ×
厚さ:12mの寸法をもった試験片を削υ出し、この試
験片を用い、温1: : 915℃に加熱した溶融酸化
鉛:40f中に1時間浸漬の耐酸化鉛腐食廿試験を行な
い、試験後の肉盛材の重量減全測定しだ。これらの測定
結果を第1表に合せて示した。
第】表に示される結果から、本発明合金1〜38は、い
ずれも従来合金1,2に比して一段とすぐれた高温硬さ
、耐熱衝撃性、および耐酸化鉛腐食性を有することが明
らかである。これに幻して、比較合金1〜12に見られ
るように、構成成分のうちのいずれかの成分含有量がこ
の発明の範囲から外れると、本発明合金に比して前記特
性のうち少なくともいずれかの特性が劣ったものになる
ことが明らかである。
ずれも従来合金1,2に比して一段とすぐれた高温硬さ
、耐熱衝撃性、および耐酸化鉛腐食性を有することが明
らかである。これに幻して、比較合金1〜12に見られ
るように、構成成分のうちのいずれかの成分含有量がこ
の発明の範囲から外れると、本発明合金に比して前記特
性のうち少なくともいずれかの特性が劣ったものになる
ことが明らかである。
なお、上記実施例では、この発明のl;’e−Ni−C
r系合金を肉盛溶接用として用いた場合について述べた
が、これを鋳物用として使用しても肉盛溶接の311合
と同様にすぐれた特性を示すことは勿論である。
r系合金を肉盛溶接用として用いた場合について述べた
が、これを鋳物用として使用しても肉盛溶接の311合
と同様にすぐれた特性を示すことは勿論である。
上述のように、この発明のII’e−Ni−Cr系合金
は、高iDFエンジンのエンジンバルブおよび17リパ
ルプシートに要求される上記の厳格な糸外を十分余裕を
もって満足するすぐれた高温硬さ、耐熱衝撃性、および
耐酸化鉛腐食性を有するので、これらの部材の4.1t
H造に肉盛溶接用および鋳物用として用いた場合、この
結果の部材は著しく長期に亘ってすぐれた性能を発揮す
るようになるのである。
は、高iDFエンジンのエンジンバルブおよび17リパ
ルプシートに要求される上記の厳格な糸外を十分余裕を
もって満足するすぐれた高温硬さ、耐熱衝撃性、および
耐酸化鉛腐食性を有するので、これらの部材の4.1t
H造に肉盛溶接用および鋳物用として用いた場合、この
結果の部材は著しく長期に亘ってすぐれた性能を発揮す
るようになるのである。
出願人 三菱金属株式会社
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 (11C: 0.55〜3.40%、Cr:28〜37
%。 Ni : 25〜49%、W : 0.1〜15.0%
、 Mo :o、i〜9.0チ、Ti : 0.01〜
4.5%、At:0.01〜4.5%を含有し、残りが
Feと不可避不純物からなる組成(以上N葉%)を有す
ることを特徴とする内燃機関のエンジンパルプおよび/
ぐルプゾート用合金。 +21 C:0.55 〜3.40 % 、C
r:28 〜37%。 Ni : 25〜49%、 W : 0.1〜15.0
%、 Mo :帆 l 〜 9.0 % 、 T
i 二 0.01〜4.5 % 、 At
: 0.0 1〜4.5%を含有し、さらにSi :
0.1〜3.0%を含有し、残りがFeと不可避不純
物からなる組成(以上重量%)を有することを特徴とす
る内燃機関のエンジンパルプおよびパルプノート用合金
。 +31 C: 0.55−3.40%、Cr:28〜
37%。 Ni : 25〜49%、 W : 0.1〜15.0
%9MO二〇、1〜9.6゛チ、 Ti :0.01〜
4.5%、 At: 0.01〜4.5%を含有し、さ
らにMn : 0.1〜2.0%を含有し、残シがFe
と不可避不純物からなる組成(以上重量%)を有するこ
とを特徴とする内燃機関のエンジンパルプおよびバルブ
シート用合金。 +41 C:0.55〜3.40%、Cr:28〜3
7%。 Ni : 25〜49%、 W : 0.1〜15.0
%、 Mo : O*1〜9.0%、 Ti :0.0
1〜4.5%、 At : (1,01〜4.5%金含
有し、さらにSi:0.1〜3.0%と。 Mn : I)、 1〜2.0%を含有し、残りがFe
と不可避不純物からなる組成(以上重量チ)を有するこ
とを特徴とする内燃機関のエンジンパルプおよびバルブ
シート用合金。 (5) C: 0.55〜3.40%、Cr:28〜
37%。 Ni:25〜49%、 W : 0.1〜15.0チ1
MO:〜4.5%を含有し、さらにNb:0.01〜1
.5チを含有し、残りがFeと不可避不純物からなる組
成(以上重量%)を有することを特徴とする内燃機関の
エンジンパルプおよびバルブシート用合金。 (6) C: 0.55〜3.40%、Cr:28〜
37%。 Ni : 25〜49%、w: o、i〜15.0%1
MO二0.1〜9.0%、 Ti:0.01〜4.5%
、 At:0.01〜4′、5%を含有し、さらにS
i:0.1〜3.0 %と、Nb:0.01〜1.5%
合金有し、残シがFeと不可避不純物からなる組成(以
上重量%)を有することを特徴とする内燃機関のエンジ
ンパルプおよびバルブシート用合金。 (7) C: 0.55〜3.40%、 Cr :2
8〜37%。 Ni : 25〜49チ 、Wじ 0.1〜15.0%
1M0=0.1−9.0%、Ti:0.01〜4.5
%、 ht: 0.01〜4.5 %を含有し、さらに
Mn : 0.1〜2.0%と、Nb:0.01〜1.
5−を含有し、残シがFeと不可避不純物からなる組成
(以上重量%)f:有することを特徴とする内燃機関の
エンジンパルプおよびバルブシート用合金。 t8) C: 0.55〜3.40% 、 Cr:2
8〜37%。 Ni:25〜49%、W:0.1〜15.0%1M0:
0.1〜9.0% 、 Ti : 0.0 1〜4.5
%、At:0.0 1〜4.5%を含有し、さらにS
t : 0.1〜3.0%と、Mn : 0.1〜2.
0%と、Nb : 0.01〜1.5%を含有し、残り
がFeと不可避不純物からなる組成(以上重量%)を有
することを特徴とする内燃機関のエンジンパルプおよび
バルブシート用合金。 (9) C: 0.55−”−3,40%s Cr
: 28〜375sNi:25〜49%、 W : 0
.1〜15.0%、 Mo : 0.1〜9.0 %
、 Ti :0.0−1〜4.5% 、 At:0.0
1〜4.5%を含有し、さらにB : 0.01〜1.
5%を含有し、残シがFeと不可避不純物からなる組成
(以、上型量%)を有することを特徴とする内燃機関の
エンジンパルプおよびバルブシート用合金。 QI C:、0.55〜3.40%、Cr:28〜3
7%。 Ni:25〜49%、 W : 0.1〜15.0%、
Mo :0.1〜9.0%、 Ti :0.01〜4
.5%、AA:0.01〜4.5%を含有し、さらにS
t : 0.1〜3.0 %と、B : 0.01〜1
.5チを含有し、残シがFeと不可避不純物からなる組
成(以上重量%)を有することを特徴とする内燃機関の
エンジンパルプおよびパルプシー、ト用合金。 αυ C:0.55〜3.40%、Cr:28〜37q
b。 Ni :25〜49 % 、 W : 0.1〜15.
0%、 Mo:0.1〜9.(1,Ti:0.01〜4
.5%、 At: 0.01〜4.5チを含有し、さら
にMn : 0.1〜2.0 Toと、B:0.01〜
1.5%を含有し、残シがFeと不可避不純物からなる
組成(以上重量%)を有することを特徴とする内燃機関
のエンジンパルプおよびバルブシート用合金。 tilt C二 〇、5 5 〜3.4 0
% 、Cr:28 〜37%。 Ni:25〜49%、W: 0.1〜15.0%、 M
o :0.1〜9.0%、’ri:o、oi〜4.5%
、At:0.01〜4.5%を含有し、さらにSt :
0.1〜3.0%と、Mn : 0.1〜−2.0
Toと、B : 0.01〜1.5%を含有し、残りが
Feと不可避不純物からなる組成(以上重量%)を有す
ることを特徴とする内燃機関のエンジンパルプおよびバ
ルブシート用合金。 (L:l c : 0.55〜3.40%、Cr:2
8〜37%。 Ni:25〜49% 、W: 0.1〜1 5.0
% 、Mo:0.1〜9.0 % 、 Ti :
0.0 1〜4.5チ 、 ht : o、oi〜4.
5%を含有し、さらにNb:0.01〜1.5%と、B
: 0.01〜1.5 %を含有し、残ルがFeと不
可避不純物からなる組成(以上重量%)を有することを
特徴とする内燃機関のエンジンパルプおよび/9ルプシ
ート用合金。 (14) C: 0.55〜3.40%、Cr:28
〜37%。 Ni:25〜49%、 W: 0.1〜15.0% 、
Mo:0.1〜9.0 % 、 TI:0.01
〜4.5%、 AL : 0.01〜4.5%を含有し
、さらにSi:0.1〜3.0%と、Nb:0.01〜
1.5%と、B : 0.01〜1.5%を含有し、残
シがFeと不可避不純物からなる組成(以上重量%)を
有することを特徴とする内燃機関のエンジンパルプおよ
びバルブシート用合金。 Q!19 C: 0.55〜3.40S 、 Cr:
2 B 〜37%。 Ni:25〜49% 、W : 0.1〜15.0%
、 Mo:0.1〜9.0%、 Ti : 0.01〜
4.5 % 、 At: 0.01〜4.5%を含有し
、さらにMn : 0.1〜2.Ofaと、Nb :
0.01〜1.5チと、B : 0.01〜1.5%を
含有し、残シがFeと不可避不純物からなる組成(以上
型i%)を有することを特徴とする内燃機関のエンジン
パルプおよびバルブシート用合金。 αf9 C:0.55〜3.40%、Cr:28〜3
7%。 Ni : 25〜49%、W: 0.1〜15.0%、
Mo : 0.1〜9.0%、 Ti :0.01〜
4.5チ、A/−:0.01〜4.5チを含有し、さら
にSi : 0.1〜3.0 %と、Mn:0.1〜2
.0 Toと、Nb:0.01〜1.5%と、B :
0.01〜1.5%を含有し、残シがFeと不可避不純
物からなる組成(以上重量%)を有することを特徴とす
る内燃機関のエンジンパルプおよびバルブシート用合金
。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP14822682A JPS5938362A (ja) | 1982-08-26 | 1982-08-26 | エンジンバルブおよびバルブシ−ト用合金 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP14822682A JPS5938362A (ja) | 1982-08-26 | 1982-08-26 | エンジンバルブおよびバルブシ−ト用合金 |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPS5938362A true JPS5938362A (ja) | 1984-03-02 |
Family
ID=15448093
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP14822682A Pending JPS5938362A (ja) | 1982-08-26 | 1982-08-26 | エンジンバルブおよびバルブシ−ト用合金 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPS5938362A (ja) |
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN101948994A (zh) * | 2010-09-17 | 2011-01-19 | 江西恒大高新技术股份有限公司 | 一种生物质锅炉专用热喷涂丝材 |
-
1982
- 1982-08-26 JP JP14822682A patent/JPS5938362A/ja active Pending
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN101948994A (zh) * | 2010-09-17 | 2011-01-19 | 江西恒大高新技术股份有限公司 | 一种生物质锅炉专用热喷涂丝材 |
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