JPS58120756A - 内燃機関のエンジンバルブおよび同バルブシ−ト用Ni基合金 - Google Patents
内燃機関のエンジンバルブおよび同バルブシ−ト用Ni基合金Info
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- JPS58120756A JPS58120756A JP306482A JP306482A JPS58120756A JP S58120756 A JPS58120756 A JP S58120756A JP 306482 A JP306482 A JP 306482A JP 306482 A JP306482 A JP 306482A JP S58120756 A JPS58120756 A JP S58120756A
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
この発明は、すぐれた高温硬さ、耐熱衝撃性、および耐
酸化鉛腐食性を有し、特にこれらの特性が要求される内
燃機関のエンジンパルプおよび同バルブシートの製造に
、鋳物用あるいは肉盛溶接用として使用するのに適した
Ni基合金に関するものである。
酸化鉛腐食性を有し、特にこれらの特性が要求される内
燃機関のエンジンパルプおよび同バルブシートの製造に
、鋳物用あるいは肉盛溶接用として使用するのに適した
Ni基合金に関するものである。
従来、内燃機関のエンジンバルブや同バルブシートの製
造に際しては、肉盛溶接用として、アメリカ溶接協会規
格5.13RCOCr−A(C: O19〜1.4%、
Si:2.0%以下、Mn:l、Q%以下、W:3.0
〜6.0 %、 Cr: 26〜32%、’Ni:3.
0%以下。
造に際しては、肉盛溶接用として、アメリカ溶接協会規
格5.13RCOCr−A(C: O19〜1.4%、
Si:2.0%以下、Mn:l、Q%以下、W:3.0
〜6.0 %、 Cr: 26〜32%、’Ni:3.
0%以下。
Fe:3.0%以下、MO:1.0%以下、 Coおよ
び不可避不純物:残I))や、同5.13 RCoCr
−B (C:1.2〜1.7 %、 Si: 2.○チ
以下、Mn:1.O%以下。
び不可避不純物:残I))や、同5.13 RCoCr
−B (C:1.2〜1.7 %、 Si: 2.○チ
以下、Mn:1.O%以下。
w : 7.0〜9.5%、 cr : 26〜32%
、 Ni: 3.0係以下、F’e:3.0%以下、
Mo : 1. O%以下、 Coおよび不可避不純
物:残シ2以上重量%)などのCO基合金(以下従来C
O基合金という)が多く使用されてきた。
、 Ni: 3.0係以下、F’e:3.0%以下、
Mo : 1. O%以下、 Coおよび不可避不純
物:残シ2以上重量%)などのCO基合金(以下従来C
O基合金という)が多く使用されてきた。
一方、近年、内燃機関の高性能化がはかられるようにな
るにしたがって、内燃機関のエンジンパルプや同バルブ
シートにも、よりすぐれた特性を具備することが要求さ
れるようになっておシ、一般に、いずれも肉盛溶接状態
で、温度:800℃におけるビッカース硬さが285以
上の高温硬さ、並びに温度: 700℃に15分間保持
した後、水冷の操作を繰返し行なった場合に肉盛溶接部
に割れが発生するまでの前記操作回数が7回以上の耐熱
衝撃性、さらに温度:915℃に加熱した溶融酸化船中
に1時間浸漬した後の重量減が0.09 f/cr!/
hr以下の耐酸化鉛腐食性を具備することが要求される
ようになっている。なお、これらの特性を具備すること
は、鋳造によシ製造された内燃機関のエンジンパルプ鋳
物や同バルブシート鋳物に対しても同様に要求されるこ
とは勿論のことである。
るにしたがって、内燃機関のエンジンパルプや同バルブ
シートにも、よりすぐれた特性を具備することが要求さ
れるようになっておシ、一般に、いずれも肉盛溶接状態
で、温度:800℃におけるビッカース硬さが285以
上の高温硬さ、並びに温度: 700℃に15分間保持
した後、水冷の操作を繰返し行なった場合に肉盛溶接部
に割れが発生するまでの前記操作回数が7回以上の耐熱
衝撃性、さらに温度:915℃に加熱した溶融酸化船中
に1時間浸漬した後の重量減が0.09 f/cr!/
hr以下の耐酸化鉛腐食性を具備することが要求される
ようになっている。なお、これらの特性を具備すること
は、鋳造によシ製造された内燃機関のエンジンパルプ鋳
物や同バルブシート鋳物に対しても同様に要求されるこ
とは勿論のことである。
しかしながら、上記の従来CO基合金は、高温硬さの点
で、上記要求条件を満足するものの、耐熱衝撃性および
耐酸化鉛腐食性については、これを満足する性質をもた
ず、したがって高性能エンジンのエンジンパルプや凹バ
ルブシートの製造に、前記従来CO基合金を肉盛溶接用
として、さらに鋳物用として用いた場合に十分満足する
使用寿命を示さないのが現状である。
で、上記要求条件を満足するものの、耐熱衝撃性および
耐酸化鉛腐食性については、これを満足する性質をもた
ず、したがって高性能エンジンのエンジンパルプや凹バ
ルブシートの製造に、前記従来CO基合金を肉盛溶接用
として、さらに鋳物用として用いた場合に十分満足する
使用寿命を示さないのが現状である。
そこで、本発明者等は、上述のような観点から、内燃機
関、特に高性能エンジンのエンジンバルブや同バルブシ
ートに要求される高温硬さ、耐熱衝撃性、および耐酸化
鉛腐食性を具備し、かつ肉盛溶接用および鋳物用として
使用することのできる材料を開発すべく研究を行なった
結果、C:0.55〜2.0%、 Si: 0.1〜3
、O%r Mn : o、 1〜2.04Cr:l○〜
28チ未満、Fe:3〜30q6.W:05〜17.0
チ、MO:Q、5〜8.0%、Ti:0,1〜3.5チ
、Ai!、:0.1〜3.5 %を含有し、さらに必要
に応じてNb: 0.01−1.5%およびB:O,O
O1〜15チのうちの1種または2種を含有し、残シが
N1と不可避不純物からなる組成(以上重量%)を有す
るN1基合金は、温度=8oO℃におけるビッカース硬
さ1300以上のきわめて高い高温硬さを有し、また温
度ニア00℃に15分間加熱後水冷の操作を1サイクル
とする熱衝撃試験で、割れ発生に至るまでのサイクル数
が14回以上のすぐれた耐熱衝撃性を示し、さらに温度
=915℃に加熱した溶融酸化鉛中に1時間浸漬の酸化
鉛腐食試験では重量減が0.027 P /cIl/h
r以下のすぐれた耐酸化鉛腐食性を示し、しかも肉盛溶
接用および鋳物用として使用することができ、したがっ
てとのN1基合金を高性能エンジンのエンジンパルプお
よび同バルブシートの製造に用いた場合にきわめて長期
に亘ってすぐれた性能を発揮するという知見を得たので
ある。
関、特に高性能エンジンのエンジンバルブや同バルブシ
ートに要求される高温硬さ、耐熱衝撃性、および耐酸化
鉛腐食性を具備し、かつ肉盛溶接用および鋳物用として
使用することのできる材料を開発すべく研究を行なった
結果、C:0.55〜2.0%、 Si: 0.1〜3
、O%r Mn : o、 1〜2.04Cr:l○〜
28チ未満、Fe:3〜30q6.W:05〜17.0
チ、MO:Q、5〜8.0%、Ti:0,1〜3.5チ
、Ai!、:0.1〜3.5 %を含有し、さらに必要
に応じてNb: 0.01−1.5%およびB:O,O
O1〜15チのうちの1種または2種を含有し、残シが
N1と不可避不純物からなる組成(以上重量%)を有す
るN1基合金は、温度=8oO℃におけるビッカース硬
さ1300以上のきわめて高い高温硬さを有し、また温
度ニア00℃に15分間加熱後水冷の操作を1サイクル
とする熱衝撃試験で、割れ発生に至るまでのサイクル数
が14回以上のすぐれた耐熱衝撃性を示し、さらに温度
=915℃に加熱した溶融酸化鉛中に1時間浸漬の酸化
鉛腐食試験では重量減が0.027 P /cIl/h
r以下のすぐれた耐酸化鉛腐食性を示し、しかも肉盛溶
接用および鋳物用として使用することができ、したがっ
てとのN1基合金を高性能エンジンのエンジンパルプお
よび同バルブシートの製造に用いた場合にきわめて長期
に亘ってすぐれた性能を発揮するという知見を得たので
ある。
この発明は、上記知見にもとづいてなされたもので葱っ
て、以下に成分組成を上記の通りに限定した理由を説明
する。
て、以下に成分組成を上記の通りに限定した理由を説明
する。
(a) C
C成分には、Cr、 W、 MO,Ti、およびNl
)などと結合して炭化物を形成し、常温および高温硬さ
を向上させる作用があるが、その含有量が0155チ未
満では所望の高硬度を確保することができず、一方20
%を越えて含有させると耐熱衝撃性が劣化するようKな
ることから、その含有量を0,55〜2.0チと定めた
。
)などと結合して炭化物を形成し、常温および高温硬さ
を向上させる作用があるが、その含有量が0155チ未
満では所望の高硬度を確保することができず、一方20
%を越えて含有させると耐熱衝撃性が劣化するようKな
ることから、その含有量を0,55〜2.0チと定めた
。
(b) si
所望の脱酸効果、鋳造性、肉盛溶接性、および湯流れ性
を確保するためには最低01%の含有が必要であり、一
方3,0チを越えて含有させてもより一層の改善効果は
期待できないことから、その含有量を0.1−3.0%
と定めた。
を確保するためには最低01%の含有が必要であり、一
方3,0チを越えて含有させてもより一層の改善効果は
期待できないことから、その含有量を0.1−3.0%
と定めた。
(c) Mn
Mn成分には、脱酸脱硫作用のほか、肉盛溶接性を改善
する作用があるが、その含有量がO,1%未満では前記
作用に所望の効果が得られず、一方20チを越えて含有
させても前記作用によシ一層の向上効果は現われないこ
とから、その含有量をO1〜2.0係と定めた。
する作用があるが、その含有量がO,1%未満では前記
作用に所望の効果が得られず、一方20チを越えて含有
させても前記作用によシ一層の向上効果は現われないこ
とから、その含有量をO1〜2.0係と定めた。
(d)Cr
Cr成分には、その一部が素地に固溶し、残シの部分が
炭化物を形成して、特に高温硬さを向上させ、もって高
温耐摩耗性を向上させるほか、耐酸化鉛腐食性を向上さ
せる作用があるが、その含有量が10%未満では前記作
用に所望の効果が得られず、一方28チ以上含有させる
と耐熱衝撃性に低下傾向が現われるようになることから
、その含有量を10〜2日チ未満と定めた。
炭化物を形成して、特に高温硬さを向上させ、もって高
温耐摩耗性を向上させるほか、耐酸化鉛腐食性を向上さ
せる作用があるが、その含有量が10%未満では前記作
用に所望の効果が得られず、一方28チ以上含有させる
と耐熱衝撃性に低下傾向が現われるようになることから
、その含有量を10〜2日チ未満と定めた。
(e) Fe
Fe成分には、合金の耐熱衝撃性を一段と向上させる作
用があるが、その含有量が3%未満では所望の耐熱衝撃
性を確保することができず、一方3゜チを越えて含有さ
せると高温硬さが低下するようになって、温度:800
℃におけるビッカース硬さ2285以上を確保すること
ができないことから、そ・の含有量を3〜30%と定め
た。
用があるが、その含有量が3%未満では所望の耐熱衝撃
性を確保することができず、一方3゜チを越えて含有さ
せると高温硬さが低下するようになって、温度:800
℃におけるビッカース硬さ2285以上を確保すること
ができないことから、そ・の含有量を3〜30%と定め
た。
(f) W
W成分には、炭化物を微細化すると共に、自身も炭化物
を形成し、かつ素地に固溶して、これを強化し、もって
合金の高温硬さおよび高温強度を向上させる作用がある
が、その含有量が0.54未満では前記作用に所望の効
果が得られず、一方17、0 %を越えて含有させると
肉盛溶接性や切削性が劣化するようになることから、そ
の含有量を05〜ニア、 Oチと定めた。
を形成し、かつ素地に固溶して、これを強化し、もって
合金の高温硬さおよび高温強度を向上させる作用がある
が、その含有量が0.54未満では前記作用に所望の効
果が得られず、一方17、0 %を越えて含有させると
肉盛溶接性や切削性が劣化するようになることから、そ
の含有量を05〜ニア、 Oチと定めた。
(g) M。
Mo成分には、Wとの共存において、素地に固溶して、
これを強化し、かつ炭化物を形成して合金の高温硬さく
高温耐摩耗性)および高温強度を向上させる作用がある
が、その含有量が0.5%未満では前記作用に所望の効
果が得られず、一方8.0チを越えて含有させると、W
成分の場合と同様に耐熱衝撃性および靭性が劣化するよ
うになることから、その含有量を0.5〜8.0%と定
めた。
これを強化し、かつ炭化物を形成して合金の高温硬さく
高温耐摩耗性)および高温強度を向上させる作用がある
が、その含有量が0.5%未満では前記作用に所望の効
果が得られず、一方8.0チを越えて含有させると、W
成分の場合と同様に耐熱衝撃性および靭性が劣化するよ
うになることから、その含有量を0.5〜8.0%と定
めた。
(h) Ti
Ti成成分上、素地の結晶粒の成長を抑制するばかりで
なく、むしろ結晶粒を微細化し、かつMC型の炭化物お
よび窒化物、さらにNiおよびMと結合してNis <
Mr ’ri)の金属間化合物を形成して、高温硬さお
よび耐熱衝撃性、さらに高温強度および靭性を向上させ
る作用があるが、その含有量が0.1%未満では前記作
用に所望の効果が得られず、一方3.5チを越えて含有
させると、炭化物の量が多くなりすぎて耐熱衝撃性およ
び靭性が劣化するようになると共に、耐酸化鉛腐食性に
も劣化−傾向が現われるようになることから、その含有
量を0、1〜3.5俤と定めた。
なく、むしろ結晶粒を微細化し、かつMC型の炭化物お
よび窒化物、さらにNiおよびMと結合してNis <
Mr ’ri)の金属間化合物を形成して、高温硬さお
よび耐熱衝撃性、さらに高温強度および靭性を向上させ
る作用があるが、その含有量が0.1%未満では前記作
用に所望の効果が得られず、一方3.5チを越えて含有
させると、炭化物の量が多くなりすぎて耐熱衝撃性およ
び靭性が劣化するようになると共に、耐酸化鉛腐食性に
も劣化−傾向が現われるようになることから、その含有
量を0、1〜3.5俤と定めた。
(i) A1
M成分には、Crと共に耐酸化鉛腐食性を向上させ、か
つ上記のようにNiおよびT1と結合してN’3 (A
g+ ”’)の金属間化合物を形成すると共に、窒化物
を形成して常温および高温硬さを向上させて耐摩耗性を
一段と高め、さらに耐熱衝撃性、高温強度を改善する作
用があるが、その含有量が0.1チ未満では前記作用に
所望の効果が得られず、一方3.5%を越えて含有させ
ると、溶湯の流動性および鋳造性が低下するようになる
ばかシでなく、溶接性および靭性も低下して実用的でな
くなることから、その含有量を01〜3.5チと定めた
。
つ上記のようにNiおよびT1と結合してN’3 (A
g+ ”’)の金属間化合物を形成すると共に、窒化物
を形成して常温および高温硬さを向上させて耐摩耗性を
一段と高め、さらに耐熱衝撃性、高温強度を改善する作
用があるが、その含有量が0.1チ未満では前記作用に
所望の効果が得られず、一方3.5%を越えて含有させ
ると、溶湯の流動性および鋳造性が低下するようになる
ばかシでなく、溶接性および靭性も低下して実用的でな
くなることから、その含有量を01〜3.5チと定めた
。
(j) Nb
Nb成分には、特に素地の結晶粒の成長を抑制すると共
に、MC型の炭化物および窒化物を形成して高温硬さく
高温耐摩耗性)および高温強度を一段と向上させる作用
があるので、特に高温硬さが要求される場合に必要に応
じて含有されるが、その含有量が0.01%未満では前
記作用に所望の向上効果が得られず、一方1.5 %を
越えて含有させると、耐酸化鉛腐食性および耐熱衝撃性
が劣化するようになり、さらに靭性も低下するようにな
ることから、その含有量を0.1〜1.5%と定めた。
に、MC型の炭化物および窒化物を形成して高温硬さく
高温耐摩耗性)および高温強度を一段と向上させる作用
があるので、特に高温硬さが要求される場合に必要に応
じて含有されるが、その含有量が0.01%未満では前
記作用に所望の向上効果が得られず、一方1.5 %を
越えて含有させると、耐酸化鉛腐食性および耐熱衝撃性
が劣化するようになり、さらに靭性も低下するようにな
ることから、その含有量を0.1〜1.5%と定めた。
(k) B
B成分には、高温硬さく高温耐摩耗性)、耐熱衝撃性、
耐酸化鉛腐食性、および高温強度を一層向上させる作用
があるので、必要に応じて含有させるが、その含有量が
0.001%未満では前記作用に所望の向上効果が得ら
れず、一方1.5チを越えて含有させると、耐熱衝撃性
が低下するようになると共に、鋳造性および溶接性も劣
化するようになることから、その含有量をO○01〜1
.5%と定めた。
耐酸化鉛腐食性、および高温強度を一層向上させる作用
があるので、必要に応じて含有させるが、その含有量が
0.001%未満では前記作用に所望の向上効果が得ら
れず、一方1.5チを越えて含有させると、耐熱衝撃性
が低下するようになると共に、鋳造性および溶接性も劣
化するようになることから、その含有量をO○01〜1
.5%と定めた。
つぎに、この発明のNi基合金を実施例によシ比較例と
対比しながら具体的に説明する。
対比しながら具体的に説明する。
実施例
通常の溶解法によシ、それぞれ第1表に示される成分組
成をもった本発明史基合金1〜26.比較Ni基合金1
〜14.および上記の従来Co基合金に相当する成分組
成をもった従来合金1,2を溶製し、引続いて通常の条
件にて連続鋳造することによシ直径: 4.8 gφの
溶接ロッドを成形した。
成をもった本発明史基合金1〜26.比較Ni基合金1
〜14.および上記の従来Co基合金に相当する成分組
成をもった従来合金1,2を溶製し、引続いて通常の条
件にて連続鋳造することによシ直径: 4.8 gφの
溶接ロッドを成形した。
なお、比較Ni、基合金1〜14は、いずれも構成成分
のうちのいずれかの成分含有量(第1表に峯印を付した
もの)がこの発明の範囲から外れた組成をもつものであ
る。
のうちのいずれかの成分含有量(第1表に峯印を付した
もの)がこの発明の範囲から外れた組成をもつものであ
る。
ついで、この結果得られた本発E!ANi基合金1〜2
6、比較Ni基合金1〜14.および従来合金l。
6、比較Ni基合金1〜14.および従来合金l。
2の溶接ロッドを用い、T工G自動溶接機にて、直径:
120m、φ×厚さ:20龍の寸法をもったステンレス
鋼(SUS 316)製台金の表面に、外径:10C1
++mX幅:ZO,X厚さ:5tnwの円環状ビードを
2層肉盛溶接した。
120m、φ×厚さ:20龍の寸法をもったステンレス
鋼(SUS 316)製台金の表面に、外径:10C1
++mX幅:ZO,X厚さ:5tnwの円環状ビードを
2層肉盛溶接した。
引続いて、上記台金上に形成された円環状ビードについ
て常温におけるロックウェル硬さくCスケール)および
温度:800℃におけるビッカース硬さを測定すると共
に、前記円環状ビードを形成した合金に対して、温度ニ
ア00℃に加熱して15分間保持後水冷の操作を1サイ
クルとして繰シ返し行ない、前記円環状ビードに割れが
発生するまでの前記サイクル回数を測定する耐熱衝撃性
試験を行なった。さらに同様に直径:15.、φ×長さ
:100.lの寸法をもったステンレス鋼片(SUS
316)の一方端面に厚さ:5nの2層肉盛溶接を行な
い、この鋼片の肉盛部よシ直径:12間φ×厚さ:12
..の寸法をもった試験片を削シ出し、この試験片を用
い、温度:915℃に加熱した溶融酸化鉛:40f中に
1時間浸漬の耐酸化鉛腐食性試験を行ない、試験後の肉
盛材の重量減を測定した。これらの測定結果を第1表に
合せて示した。
て常温におけるロックウェル硬さくCスケール)および
温度:800℃におけるビッカース硬さを測定すると共
に、前記円環状ビードを形成した合金に対して、温度ニ
ア00℃に加熱して15分間保持後水冷の操作を1サイ
クルとして繰シ返し行ない、前記円環状ビードに割れが
発生するまでの前記サイクル回数を測定する耐熱衝撃性
試験を行なった。さらに同様に直径:15.、φ×長さ
:100.lの寸法をもったステンレス鋼片(SUS
316)の一方端面に厚さ:5nの2層肉盛溶接を行な
い、この鋼片の肉盛部よシ直径:12間φ×厚さ:12
..の寸法をもった試験片を削シ出し、この試験片を用
い、温度:915℃に加熱した溶融酸化鉛:40f中に
1時間浸漬の耐酸化鉛腐食性試験を行ない、試験後の肉
盛材の重量減を測定した。これらの測定結果を第1表に
合せて示した。
第1表に示される結果から、本発明N1基合金1〜26
は、いずれも従来合金1,2に比して一段とすぐれた高
温硬さ、耐熱衝撃性、および耐酸化鉛腐食性を有するこ
とが明らかである。これに対して、比較Ni基合金1〜
14に見られるように、構成成分のうちのいずれかの成
分含有量がこの発明の範囲から外れると、本発明Ni基
合金に比して、前記特性のうち少なくともいずれかの特
性が劣ったものになることが明らかである。
は、いずれも従来合金1,2に比して一段とすぐれた高
温硬さ、耐熱衝撃性、および耐酸化鉛腐食性を有するこ
とが明らかである。これに対して、比較Ni基合金1〜
14に見られるように、構成成分のうちのいずれかの成
分含有量がこの発明の範囲から外れると、本発明Ni基
合金に比して、前記特性のうち少なくともいずれかの特
性が劣ったものになることが明らかである。
なお、上記実施例では、この発明のNi基合金を肉盛溶
接用として用いた場合について述べたが、これを鋳物用
として使用しても肉盛溶接の場合と同様にすぐれた特性
を示すことは勿論である。
接用として用いた場合について述べたが、これを鋳物用
として使用しても肉盛溶接の場合と同様にすぐれた特性
を示すことは勿論である。
上述のように、この発明のNi基合金は、高性能エンジ
ンのエンジンバルブおよヒ同バルブシートに要求される
上記の厳格な条件を十分余裕をもって満足するすぐれた
高温硬さ、耐熱衝撃性、および耐酸化鉛腐食性を有する
ので、これらの部材の製造に肉盛溶接用および鋳物用と
して用いた場合この結果の部材は著しく長期に亘ってす
ぐれた性能を発揮するようになるのである。
ンのエンジンバルブおよヒ同バルブシートに要求される
上記の厳格な条件を十分余裕をもって満足するすぐれた
高温硬さ、耐熱衝撃性、および耐酸化鉛腐食性を有する
ので、これらの部材の製造に肉盛溶接用および鋳物用と
して用いた場合この結果の部材は著しく長期に亘ってす
ぐれた性能を発揮するようになるのである。
出願人 三菱金属株式会社
代理人 富 1)和 夫
手続補正書(自発)
昭和57年6月10日
特許庁長官 島 1)春 樹 殿1、事件の表示
3、補正をする者
事件との関係特許出願人
v鷲 東京都千代田区大手町−丁目5番2号氏名(名称
)(626)三菱金属株式会社代表者 稲井好廣 4、代 理 人 自 発 (1)明細書、第7頁、発明の詳細な説明の項、第11
行と第12行の間に以下の記載を挿入する。
)(626)三菱金属株式会社代表者 稲井好廣 4、代 理 人 自 発 (1)明細書、第7頁、発明の詳細な説明の項、第11
行と第12行の間に以下の記載を挿入する。
「なお、 Si成分には、上記のように脱酸作用がある
ので、これを脱酸剤として使用した場合などには、不可
避不純物として0.1係未満の範囲で含有する場合があ
るが、この場合には、不可避不純物含有量を含め、全体
含有量がo、19b以上になるようにすればよい。」 (2)明細書、第7頁、発明の詳細な説明の項、下から
3行と同2行の間に以下の記載を挿入する。
ので、これを脱酸剤として使用した場合などには、不可
避不純物として0.1係未満の範囲で含有する場合があ
るが、この場合には、不可避不純物含有量を含め、全体
含有量がo、19b以上になるようにすればよい。」 (2)明細書、第7頁、発明の詳細な説明の項、下から
3行と同2行の間に以下の記載を挿入する。
「また、Mn成分には、上記のように脱酸脱硫作用があ
るので、これを脱酸脱硫剤として使用した場合などには
、Si成分と同様に不可避不純物として0.1係未満の
範囲で含有する場合があるが、この場合も不可避不純物
含有量を含め、全体含有量がo、1%以上になるように
成分調整すればよい。」以上
るので、これを脱酸脱硫剤として使用した場合などには
、Si成分と同様に不可避不純物として0.1係未満の
範囲で含有する場合があるが、この場合も不可避不純物
含有量を含め、全体含有量がo、1%以上になるように
成分調整すればよい。」以上
Claims (4)
- (1)C:0.55〜2.0%、Si:0.1〜30%
。 Mn: 0.1〜2.0%l cr: 10〜28%未
満、Fe:3〜30 % 、 W :0.5〜l 7、
O%t Mo: 0.5〜8.0%、Ti:0.1〜3
5チ、、Q:0.1〜3.5係を含有し、残りがNiと
不可避不純物からなる組成(以上重量%)を有すること
を特徴とする内燃機関のエンジンパルプおよび同ノくル
フ゛シート用N1基合金。 - (2)C:0.55〜2. Oチ、Si:0.1〜3.
0%。 Mn−〇1〜2.0%、 Cr: 10〜28%未満、
Fe:3〜30%l W : 0.5〜1 ’7.0%
l MO: 0.5〜8.0%、 Ti: 0.1〜3
.5 %、 AA : 0.1=3.54を含有し、さ
らにNb:0.01〜1.5チを含有し、残りがN1と
不可避不遊物からなる組成(以上重量%)を有すること
を特徴とする内燃機関のエンジンパルプおよび同バルブ
シート用Ni基合金。 - (3) C:0.55〜2.0%、阻:01〜3.0%
。 M!’l:0.1 〜2.0 % 、 Cr:
1 0 〜2 8 % 未満、Fe:3〜30
%r W: 0.5〜17.0チ、MO:0,5〜8
、0%、 Ti : 0.1〜3.5%、Al!:01
〜3.5%を含有し、さらにB:O,OO1〜1.5チ
を含有し、残シがN1と不可避不純物からなる組成(以
上重量%)を有することを特徴とする内燃機関のエンジ
ンバルブおよび同バルブシート用Ni基合金。 - (4)C:0.55〜2.0%、Si:Q、1〜3.0
チ。 Mn: 0.1〜2.0%lcr:10〜28%未満、
Fe:3〜30%l W : 0.5〜17.0%、
MO:Q、5〜8.0チ、Ti:0.1〜3.5%2M
:0.1〜3.5%を含有し、さらにNl): 0.0
1〜1.5 q6と、B:O,OO1〜1.5%とを含
有し、残りがNiと不可避不純物からなる組成(以上重
量%)を有することを特徴とする内燃機関のエンジンバ
ルブおよび同バルブシ−ト用N1基合金。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP306482A JPS58120756A (ja) | 1982-01-12 | 1982-01-12 | 内燃機関のエンジンバルブおよび同バルブシ−ト用Ni基合金 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP306482A JPS58120756A (ja) | 1982-01-12 | 1982-01-12 | 内燃機関のエンジンバルブおよび同バルブシ−ト用Ni基合金 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPS58120756A true JPS58120756A (ja) | 1983-07-18 |
JPS626621B2 JPS626621B2 (ja) | 1987-02-12 |
Family
ID=11546892
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP306482A Granted JPS58120756A (ja) | 1982-01-12 | 1982-01-12 | 内燃機関のエンジンバルブおよび同バルブシ−ト用Ni基合金 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPS58120756A (ja) |
Cited By (4)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS6462298A (en) * | 1987-09-01 | 1989-03-08 | Agency Ind Science Techn | Ni-base case hardening overlay alloy having excellent corrosion resistance and wear resistance |
US7562807B2 (en) * | 2004-05-05 | 2009-07-21 | Electric Power Research Institute | Weld filler for welding dissimilar alloy steels and method of using same |
US9638075B2 (en) | 2013-12-02 | 2017-05-02 | L.E. Jones Company | High performance nickel-based alloy |
CN114645160A (zh) * | 2022-03-09 | 2022-06-21 | 中国地质大学(武汉) | 一种球形合金粉末及其制备方法和激光熔覆方法 |
-
1982
- 1982-01-12 JP JP306482A patent/JPS58120756A/ja active Granted
Cited By (5)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS6462298A (en) * | 1987-09-01 | 1989-03-08 | Agency Ind Science Techn | Ni-base case hardening overlay alloy having excellent corrosion resistance and wear resistance |
JPH0379118B2 (ja) * | 1987-09-01 | 1991-12-17 | Kogyo Gijutsuin | |
US7562807B2 (en) * | 2004-05-05 | 2009-07-21 | Electric Power Research Institute | Weld filler for welding dissimilar alloy steels and method of using same |
US9638075B2 (en) | 2013-12-02 | 2017-05-02 | L.E. Jones Company | High performance nickel-based alloy |
CN114645160A (zh) * | 2022-03-09 | 2022-06-21 | 中国地质大学(武汉) | 一种球形合金粉末及其制备方法和激光熔覆方法 |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
JPS626621B2 (ja) | 1987-02-12 |
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