JPS5912136A - 電子制御機関の燃料噴射開始時期制御装置 - Google Patents
電子制御機関の燃料噴射開始時期制御装置Info
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- JPS5912136A JPS5912136A JP57121182A JP12118282A JPS5912136A JP S5912136 A JPS5912136 A JP S5912136A JP 57121182 A JP57121182 A JP 57121182A JP 12118282 A JP12118282 A JP 12118282A JP S5912136 A JPS5912136 A JP S5912136A
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- F02D41/32—Controlling fuel injection of the low pressure type
- F02D41/34—Controlling fuel injection of the low pressure type with means for controlling injection timing or duration
- F02D41/345—Controlling injection timing
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- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02T—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES RELATED TO TRANSPORTATION
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- Y02T10/10—Internal combustion engine [ICE] based vehicles
- Y02T10/40—Engine management systems
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- Chemical & Material Sciences (AREA)
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- Mechanical Engineering (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Electrical Control Of Air Or Fuel Supplied To Internal-Combustion Engine (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は、電子制御機関の燃料噴射開始時期（２）
を制御する装置に関する。
本出願人は先に特願昭５５−５２２７０号（特開昭５６
−１４８６３６号）において、燃焼室内に渦流を形成す
るとともに、着火時に濃混合気が燃焼室の上方、すなわ
ち点火プラグの近傍に分布するように燃焼室の混合気を
成層化し、全体として希薄な混合気にもかかわらず燃焼
を安定化し、燃料消費効率および排気ガス浄化の改善を
図る電子制御機関を提供した。この先願は、燃料噴射終
了時刻を機関回転速度Ｎの関数として算出し、算出した
燃料噴射終了時期τｅとＮに対する吸入空気流量Ｑの比
Ｑ／Ｎｅとから燃料噴射開始時期θを定めることを開示
しているが、このような算出方式では燃料噴射開始時期
が前述の成層化を充分に達成できるものになっていなか
った。
−１４８６３６号）において、燃焼室内に渦流を形成す
るとともに、着火時に濃混合気が燃焼室の上方、すなわ
ち点火プラグの近傍に分布するように燃焼室の混合気を
成層化し、全体として希薄な混合気にもかかわらず燃焼
を安定化し、燃料消費効率および排気ガス浄化の改善を
図る電子制御機関を提供した。この先願は、燃料噴射終
了時刻を機関回転速度Ｎの関数として算出し、算出した
燃料噴射終了時期τｅとＮに対する吸入空気流量Ｑの比
Ｑ／Ｎｅとから燃料噴射開始時期θを定めることを開示
しているが、このような算出方式では燃料噴射開始時期
が前述の成層化を充分に達成できるものになっていなか
った。
本発明の目的は、良好な成層化を得ることができるよう
に燃料噴射開始時期を制御することができる電子制御機
関の燃料噴射開始時期制御装置を提供することである。
に燃料噴射開始時期を制御することができる電子制御機
関の燃料噴射開始時期制御装置を提供することである。
この目的を達成するために本発明によれば、（３）
燃焼室に渦流が生じるように吸入空気が燃焼室内へ導入
され、電気信号により作動する燃料噴射弁から吸気通路
へ燃料が噴射される電子制御機関の燃料噴射開始時期制
御装置において、基本噴射時期ＩｎｊＯを固定的に設定
し、機関回転速度Ｎと燃料噴射弁における燃料噴射時間
τｉとの関数ｆ（Ｎ、τｌ）として予め設定されている
媒介時間ΔＩｎｊを算出し、ＩｎｊＯから媒介時間ΔＩ
ｎｊだけ遡った時刻を燃料噴射開始時期θと′する。こ
の結果、濃混合気が正確にシリンダヘッドの付近に分布
するように燃焼室へ導かれる。
され、電気信号により作動する燃料噴射弁から吸気通路
へ燃料が噴射される電子制御機関の燃料噴射開始時期制
御装置において、基本噴射時期ＩｎｊＯを固定的に設定
し、機関回転速度Ｎと燃料噴射弁における燃料噴射時間
τｉとの関数ｆ（Ｎ、τｌ）として予め設定されている
媒介時間ΔＩｎｊを算出し、ＩｎｊＯから媒介時間ΔＩ
ｎｊだけ遡った時刻を燃料噴射開始時期θと′する。こ
の結果、濃混合気が正確にシリンダヘッドの付近に分布
するように燃焼室へ導かれる。
燃料噴射開始時期θの算出に用いられる媒介時間ΔＴｎ
ｊは機関回転速度Ｎの関数として設定されている第１の
関数値ΔＩｎｊ １と、燃料噴射時間の関数として設定
されている第２の関数値ΔＩｎｊ２との和であってもよ
い。
ｊは機関回転速度Ｎの関数として設定されている第１の
関数値ΔＩｎｊ １と、燃料噴射時間の関数として設定
されている第２の関数値ΔＩｎｊ２との和であってもよ
い。
壕だ媒介時間ΔＩｎｊは機関回転速度Ｎと燃料噴射時間
τｉとを座標とする二次元マツプに基づいて算出されて
もよい。
τｉとを座標とする二次元マツプに基づいて算出されて
もよい。
基本噴射時期ＩｎｊＯは、燃料噴射弁からの噴射（４）
燃料が吸気行程後半から燃焼室へ導かれるように機関、
車両の種類に応じて設定される。
車両の種類に応じて設定される。
燃焼室に渦流を生じさせるような機関構造としては、吸
気ボートが、ら旋状に形成されているもの、吸入空気が
燃焼室へ偏流して入るよう々形状にされているものが好
ましい。
気ボートが、ら旋状に形成されているもの、吸入空気が
燃焼室へ偏流して入るよう々形状にされているものが好
ましい。
次に図面を参照して本発明を説明する。
吸気通路１には上流から順番にエアクリーナ２、吸入空
気流量Ｑを検出するエアフローメータ３、および運転室
の加速ペダルに連結している吸気通路】の流通断面積を
制御する絞り弁４が設けられている。機関本体５は、点
火プラグ８を有する４つの燃焼室６８〜６ｄをもち、吸
気系側において吸気管７ａ〜７ｄへ接続され、排気系側
において排気分岐管１１に接続されている。触媒コンバ
ータ９は排気管１０に設けられている。燃焼室６ａ〜６
ｄに渦流を生じさせるために吸気ポート１３ａ〜１３ｄ
はら旋状（ヘリカル）ボート、あるいは吸入空気を燃焼
室へ偏流して導く偏流型ボートと１〜て形成されるこの
ようなら旋状ボー（５） トおよび偏流型ボートはすでに周知である。電子制御装
置１６は、エアフローメータ３およびクランク角センサ
１７から入力信号を受け、駆動回路１８ａ〜１８ｄへ出
力信号を送る。クランク角センサ１７は、クランク角が
３０°変化するごとにパルスを発生する第１種の信号と
、クランク角が７２０°変化するごとにパルスを発生す
る第２種の信号とを出力する。第２種の信号は基準気筒
の基準クランク角を検出するために利用される。
気流量Ｑを検出するエアフローメータ３、および運転室
の加速ペダルに連結している吸気通路】の流通断面積を
制御する絞り弁４が設けられている。機関本体５は、点
火プラグ８を有する４つの燃焼室６８〜６ｄをもち、吸
気系側において吸気管７ａ〜７ｄへ接続され、排気系側
において排気分岐管１１に接続されている。触媒コンバ
ータ９は排気管１０に設けられている。燃焼室６ａ〜６
ｄに渦流を生じさせるために吸気ポート１３ａ〜１３ｄ
はら旋状（ヘリカル）ボート、あるいは吸入空気を燃焼
室へ偏流して導く偏流型ボートと１〜て形成されるこの
ようなら旋状ボー（５） トおよび偏流型ボートはすでに周知である。電子制御装
置１６は、エアフローメータ３およびクランク角センサ
１７から入力信号を受け、駆動回路１８ａ〜１８ｄへ出
力信号を送る。クランク角センサ１７は、クランク角が
３０°変化するごとにパルスを発生する第１種の信号と
、クランク角が７２０°変化するごとにパルスを発生す
る第２種の信号とを出力する。第２種の信号は基準気筒
の基準クランク角を検出するために利用される。
燃料噴射弁１９ａ〜１９ｄは各吸気ボート１３ａ〜１３
ｄ近傍に設けられ、駆動回路１．８ａ〜１８ｄにより個
々に駆動される。
ｄ近傍に設けられ、駆動回路１．８ａ〜１８ｄにより個
々に駆動される。
第２図は電子制御装置１６のブロック図である。
ＣＰＵ２３、ＲＯＭ２４、ＲＡＭ ２５ 、２６、Ａ／
Ｄ （アナログ／デジタル変換器）２７、およびＩｌｏ
（入力／出力インタフェース）２８はバス２９により
互いに接続されている。ＲＡＭ２６はエンジンスイッチ
がオフである期間もバックアップ電源から電力を供給さ
れる。エアフローメータ３のアナログ出力はＡ／Ｄ ２
７へ送られ、クランク角センサ】７のデジタ（６） 段出力はｌ１０２８へ送られる。駆動回路１８ａ〜１８
ｄはＩｌｏ ２８からパルス信号を受ける。
Ｄ （アナログ／デジタル変換器）２７、およびＩｌｏ
（入力／出力インタフェース）２８はバス２９により
互いに接続されている。ＲＡＭ２６はエンジンスイッチ
がオフである期間もバックアップ電源から電力を供給さ
れる。エアフローメータ３のアナログ出力はＡ／Ｄ ２
７へ送られ、クランク角センサ】７のデジタ（６） 段出力はｌ１０２８へ送られる。駆動回路１８ａ〜１８
ｄはＩｌｏ ２８からパルス信号を受ける。
第３図において本発明の基本思想を説明する。
Ａは燃焼室の吸気弁が開いている期間、Ｂは吸入行程を
それぞれ示している。基本噴射時期ＩｎｊＯは吸入行程
の下死点に近いクランク角に設定される。
それぞれ示している。基本噴射時期ＩｎｊＯは吸入行程
の下死点に近いクランク角に設定される。
燃料噴射開始時期θはＩｎｊＯから媒介時間ΔＩｎｊ（
＝ΔＩｎｊｌ＋ΔＩｎｊ２）だけ遡ったクランク角に設
定される。ΔＴｎｊ １は第４図に示されるように定義
されている。第４図において横軸は機関回転速度Ｎ１縦
軸はΔＩｎｊｌである。なおＮはクランク角センサ１７
からの入力パルスから検出される。ΔＩｎｊｌは、Ｎ≦
Ｎ１では一定であり、Ｎｌ≦＝Ｎ≦Ｎ２ではＮの増加関
数であり、Ｎ２Ｈ４では一定あるいはＮの減少関数であ
る。ΔＩｎｊ２は第５図に示されるように定義されてい
る。第５図において横軸は燃料噴射時間τｉ、縦軸はΔ
Ｉｎｊ２である。ΔＩｎｊ２はτｉの一次増加関数であ
る。τｌは吸入空気流量Ｑの関数である。媒介時間ΔＩ
ｎｊは機関回転速度Ｎと燃料噴射時間τｉとを座標とす
るマツプ（７） から直接算出することができる。このようなマツプは第
６図に示される。第６図ではＮの単位はｒ、ｐ、ｍ、で
あり、τｌの単位はｍ１ｌｅｅであり、媒介時間ΔＩｎ
ｊはクランク角である。マツプに対応データが定義され
ていない場合は補間法により媒介時間ΔＩｎｊを算出す
る。各燃料噴射弁１９ａ〜１９ｄからの燃料噴射は、機
関の２回転につき１回行なわれる。燃料噴射時間τｉは
Ｑ／Ｎのほぼ比例関数であり、各燃料噴射弁１９ａ〜１
９ｄからの燃料噴射は単位時間当たりア回行なわれるの
で、単位時間当たりの燃料噴射量はＱにほぼ比例する。
＝ΔＩｎｊｌ＋ΔＩｎｊ２）だけ遡ったクランク角に設
定される。ΔＴｎｊ １は第４図に示されるように定義
されている。第４図において横軸は機関回転速度Ｎ１縦
軸はΔＩｎｊｌである。なおＮはクランク角センサ１７
からの入力パルスから検出される。ΔＩｎｊｌは、Ｎ≦
Ｎ１では一定であり、Ｎｌ≦＝Ｎ≦Ｎ２ではＮの増加関
数であり、Ｎ２Ｈ４では一定あるいはＮの減少関数であ
る。ΔＩｎｊ２は第５図に示されるように定義されてい
る。第５図において横軸は燃料噴射時間τｉ、縦軸はΔ
Ｉｎｊ２である。ΔＩｎｊ２はτｉの一次増加関数であ
る。τｌは吸入空気流量Ｑの関数である。媒介時間ΔＩ
ｎｊは機関回転速度Ｎと燃料噴射時間τｉとを座標とす
るマツプ（７） から直接算出することができる。このようなマツプは第
６図に示される。第６図ではＮの単位はｒ、ｐ、ｍ、で
あり、τｌの単位はｍ１ｌｅｅであり、媒介時間ΔＩｎ
ｊはクランク角である。マツプに対応データが定義され
ていない場合は補間法により媒介時間ΔＩｎｊを算出す
る。各燃料噴射弁１９ａ〜１９ｄからの燃料噴射は、機
関の２回転につき１回行なわれる。燃料噴射時間τｉは
Ｑ／Ｎのほぼ比例関数であり、各燃料噴射弁１９ａ〜１
９ｄからの燃料噴射は単位時間当たりア回行なわれるの
で、単位時間当たりの燃料噴射量はＱにほぼ比例する。
第３図に戻って燃料噴射弁１９ａ〜１．９ｄは燃料噴射
開始時期θからτｉだけ燃料噴射パルスを受ける。燃料
噴射時間τｉは次式により表わされる。
開始時期θからτｉだけ燃料噴射パルスを受ける。燃料
噴射時間τｉは次式により表わされる。
τｌ−τシ十τｅ
ただしτνは無効噴射時間であり機関の運転状態に関係
なく一定であり、τｅは有効噴射時間である。したがっ
てθからτν経過したクランク角Ｃから燃料噴射弁１９
ａ〜１９ｄは開いて、クランク角Ｃからτｅだけ燃料噴
射が継続する。燃料噴射（８） 位置から燃焼室までは所定の距離があるので、燃料はク
ランク角Ｃからクランク角τ１だけ後のクランク角Ｄ、
すなわち吸気行程後半から燃焼室６ａ〜６ｄへ入る。す
べての燃料は吸気弁が閉じる直前１でに燃焼室６ａ〜６
ｄ内へ入る。燃料が機関の全運転状態において吸気行程
後半に燃焼室６ａ〜６ｄへ入るように基本噴射時期Ｉｎ
ｊＯは機関、車両の種類に応じて設定される。この結果
、燃焼室６ａ〜６ｄの下部、すなわちピストン付近には
希薄混合気が分布し、燃焼室６ａ〜６ｄの上部、すなわ
ちシリンダヘッド付近には濃混合気が分布し、燃焼室６
ａ〜６ｄ内の渦流とともに流動する。
なく一定であり、τｅは有効噴射時間である。したがっ
てθからτν経過したクランク角Ｃから燃料噴射弁１９
ａ〜１９ｄは開いて、クランク角Ｃからτｅだけ燃料噴
射が継続する。燃料噴射（８） 位置から燃焼室までは所定の距離があるので、燃料はク
ランク角Ｃからクランク角τ１だけ後のクランク角Ｄ、
すなわち吸気行程後半から燃焼室６ａ〜６ｄへ入る。す
べての燃料は吸気弁が閉じる直前１でに燃焼室６ａ〜６
ｄ内へ入る。燃料が機関の全運転状態において吸気行程
後半に燃焼室６ａ〜６ｄへ入るように基本噴射時期Ｉｎ
ｊＯは機関、車両の種類に応じて設定される。この結果
、燃焼室６ａ〜６ｄの下部、すなわちピストン付近には
希薄混合気が分布し、燃焼室６ａ〜６ｄの上部、すなわ
ちシリンダヘッド付近には濃混合気が分布し、燃焼室６
ａ〜６ｄ内の渦流とともに流動する。
渦流は燃焼室６ａ〜６ｄの軸線方向への拡散を防止し、
混合気の成層状態はピストンが圧縮行程上死点付近にな
るまで維持される。この結果、点火時では点火プラグの
放電間隙近傍に濃混合気が分布するので、混合気が全体
として希薄であるにもかかわらず、安定した燃焼が得ら
れる。
混合気の成層状態はピストンが圧縮行程上死点付近にな
るまで維持される。この結果、点火時では点火プラグの
放電間隙近傍に濃混合気が分布するので、混合気が全体
として希薄であるにもかかわらず、安定した燃焼が得ら
れる。
このような燃焼は、燃料消費効率の改善とともに、排気
ガス中の有害成分を減少させる。なお（９） ΔＴｎｊ２はτｅの関数とすることもでき、第６図のマ
ツプもτｌに代えてτｅを用いることもできる。
ガス中の有害成分を減少させる。なお（９） ΔＴｎｊ２はτｅの関数とすることもでき、第６図のマ
ツプもτｌに代えてτｅを用いることもできる。
τｅは前述の式から分かるようにτｉの関数である。
第７図は各燃焼室６ａ〜６ｄの燃料噴射開始時期を示す
タイムチャートである。横軸はクランク角であり、点火
順序は６ａ 、 ６ｃ 、 ６ｄ 、 ６ｂである。燃
料噴射開始時期θの範囲は図示されているように吸入行
程上死点の前後、すなわち排気行程後半から吸気行程前
半となる。
タイムチャートである。横軸はクランク角であり、点火
順序は６ａ 、 ６ｃ 、 ６ｄ 、 ６ｂである。燃
料噴射開始時期θの範囲は図示されているように吸入行
程上死点の前後、すなわち排気行程後半から吸気行程前
半となる。
第８図は本発明の第１の実施例のプログラムのフローチ
ャートであり、所定のクランク角になると実行される割
込ルーチンである。ステップ３５では機関回転速度Ｎお
よび吸入空気流量Ｑを読込む。ステップ３６ではＱ／Ｎ
を算出する。ステップ３７では基本噴射時間τｐをτｐ
＝＝ＫＱ−から算出する。ただしＫは定数である。ステ
ップ３８ではτｐを機関冷却水温度、吸気温度等で補正
して有効噴射時間τｅを算出する。ステップ３９ではτ
ｅ＋τνをτｌへ代入する。ステップ４０では基本噴射
時期ＩｎｊＯを読込む。ステップ４１ではΔ■ｎｊｌを
（１０） Ｎから算出する。ステップ４２ではΔＩｎｊ２をτｉか
ら算出する。ステップ４３では燃料噴射開始時期θをθ
−１ｎｊＯ−（ΔＩｎｊｌ＋ΔＩｎｊ２ ）から算出す
る。
ャートであり、所定のクランク角になると実行される割
込ルーチンである。ステップ３５では機関回転速度Ｎお
よび吸入空気流量Ｑを読込む。ステップ３６ではＱ／Ｎ
を算出する。ステップ３７では基本噴射時間τｐをτｐ
＝＝ＫＱ−から算出する。ただしＫは定数である。ステ
ップ３８ではτｐを機関冷却水温度、吸気温度等で補正
して有効噴射時間τｅを算出する。ステップ３９ではτ
ｅ＋τνをτｌへ代入する。ステップ４０では基本噴射
時期ＩｎｊＯを読込む。ステップ４１ではΔ■ｎｊｌを
（１０） Ｎから算出する。ステップ４２ではΔＩｎｊ２をτｉか
ら算出する。ステップ４３では燃料噴射開始時期θをθ
−１ｎｊＯ−（ΔＩｎｊｌ＋ΔＩｎｊ２ ）から算出す
る。
ステップ４４ではθをＲＡＭ２５にストアする。ステッ
プ４５は現時刻のクランク角ＣＡを読込む。ステップ４
６ではＣＡ−θか否かを判別し、ＣＡ＝θであればステ
ップ４７で燃料噴射パルスを発生し、ＣＡＮθであれば
メインプログラムへ戻る。こうして燃料噴射がθから開
始される。
プ４５は現時刻のクランク角ＣＡを読込む。ステップ４
６ではＣＡ−θか否かを判別し、ＣＡ＝θであればステ
ップ４７で燃料噴射パルスを発生し、ＣＡＮθであれば
メインプログラムへ戻る。こうして燃料噴射がθから開
始される。
第９図は本発明の第２の実施例のプログラムのフローチ
ャートである。第８図のステップと同一の処理を実施す
るステップには第８図のステップに付けられている数字
にｂを添えて示し、その説明は省略する。第８図のステ
ップ４１．４２は省略され、それらの代わりにステップ
５０が実行される。ステップ５０ではΔＩｎｊが第６図
のマツプに従ってΔＩｎｊがＮ、τｌから直接算出され
る。
ャートである。第８図のステップと同一の処理を実施す
るステップには第８図のステップに付けられている数字
にｂを添えて示し、その説明は省略する。第８図のステ
ップ４１．４２は省略され、それらの代わりにステップ
５０が実行される。ステップ５０ではΔＩｎｊが第６図
のマツプに従ってΔＩｎｊがＮ、τｌから直接算出され
る。
このように本発明によれば、燃料噴射開始時期が適切な
ものとなり、これにより濃混合気が燃焼室のシリンダヘ
ッド付近に分布するように（１１） 燃料が燃焼室へ確実に入り、燃焼が安定となる。
ものとなり、これにより濃混合気が燃焼室のシリンダヘ
ッド付近に分布するように（１１） 燃料が燃焼室へ確実に入り、燃焼が安定となる。
第１図は本発明が適用されている電子制御機関の全体の
概略図、第２図は電子制御装置のブロック図、第３図は
本発明の基本思想を説明するだめの図、第４図は機関回
転速度とその関数値との関係を示すグラフ、第５図は燃
料噴射時間とその関数値との関係を示すグラフ、第６図
は機関回転速度と燃料噴射時間とを座標系とする二次元
マツプのデータを示す図、第７図は各燃焼室の燃料噴射
開始時期を示す図、第８図は本発明の第１の実施例のプ
ログラムのフローチャート、第９図は本発明の第２の実
施例のプログラムのフローチャートである。 ３・・エアフローメータ、６ａ〜６ｄ・・・燃焼室、１
３ａ〜１３ｄ・・・吸気ポート、１６・・電子制御装置
、１７・・・クランク角センザ、１９ａ〜１９ｄ・・・
燃料噴射弁。 特許出願人 トヨタ自動車、１株式益ｉ′第２図 第３図 機関回転速度Ｎ 燃料噴射時間 τｉ 匡 前 手続補正書（自発） 昭和５７年８月１６日 特許庁長官若杉和夫殿 １、事件の表示 昭和５７年 特許願第１２１１８２号 ２、発明の名称 電子制御機関の燃料噴射開始時期制御装置３、補正をす
る者 事件との関係特許出願人 （３２０）名 称 トヨタ自動車株式会社４、代 理
人 ５、補正の対象 明細書の発明の詳細な説明の欄 ６ 補正の内容 （別紙のとおり） 明細書中・ ■ 第３頁第１１行１” ｒｅとＮＪを［τｅｎｄとＮ
ｊに訂正し・ ２、 第７頁第５行「Ｉｎｊ Ｏは」を「Ｉｎｊ ０４
ま例えば」に訂正する。
概略図、第２図は電子制御装置のブロック図、第３図は
本発明の基本思想を説明するだめの図、第４図は機関回
転速度とその関数値との関係を示すグラフ、第５図は燃
料噴射時間とその関数値との関係を示すグラフ、第６図
は機関回転速度と燃料噴射時間とを座標系とする二次元
マツプのデータを示す図、第７図は各燃焼室の燃料噴射
開始時期を示す図、第８図は本発明の第１の実施例のプ
ログラムのフローチャート、第９図は本発明の第２の実
施例のプログラムのフローチャートである。 ３・・エアフローメータ、６ａ〜６ｄ・・・燃焼室、１
３ａ〜１３ｄ・・・吸気ポート、１６・・電子制御装置
、１７・・・クランク角センザ、１９ａ〜１９ｄ・・・
燃料噴射弁。 特許出願人 トヨタ自動車、１株式益ｉ′第２図 第３図 機関回転速度Ｎ 燃料噴射時間 τｉ 匡 前 手続補正書（自発） 昭和５７年８月１６日 特許庁長官若杉和夫殿 １、事件の表示 昭和５７年 特許願第１２１１８２号 ２、発明の名称 電子制御機関の燃料噴射開始時期制御装置３、補正をす
る者 事件との関係特許出願人 （３２０）名 称 トヨタ自動車株式会社４、代 理
人 ５、補正の対象 明細書の発明の詳細な説明の欄 ６ 補正の内容 （別紙のとおり） 明細書中・ ■ 第３頁第１１行１” ｒｅとＮＪを［τｅｎｄとＮ
ｊに訂正し・ ２、 第７頁第５行「Ｉｎｊ Ｏは」を「Ｉｎｊ ０４
ま例えば」に訂正する。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 】 燃焼室に渦流が生じるように吸入空気が燃焼室内へ
導入され、電気信号により作動する燃料噴射弁から吸気
通路へ燃料が噴射される電子制御機関の燃料噴射開始時
期制御装置において、基本噴射時期を固定的に設定し、
機関回転速度と燃料噴射弁における燃料噴射時間との関
数として予め設定されている媒介時間を算出し、基本噴
射時期と媒介時間との加減演算により燃料噴射開始時期
を設定することを特徴とする、電子制御機関の燃料噴射
開始時期制御装置。 ２ 前記媒介時間が、機関回転速度の関数として設定さ
れている第１の関数値と燃料噴射時間の関数として設定
されている第２の関数値との和であることを特徴とする
特許請求の範囲第１項記載の燃料噴射開始時期制御装置
。 （１） ３ 前記媒介時間が、機関回転速度と燃料噴射時間とを
座標とする二次元マツプに基づいて算出されることを特
徴とする特許請求の範囲第１項記載の燃料噴射開始時期
制御装置。 ４ 前記燃料噴射時間が吸入空気流量の関数であること
を特徴とする特許請求の範囲第１項ないし第３項のいず
れかに記載の燃料噴射開始時期制御装置。 ５ 燃料噴射弁からの噴射燃料が吸気行程後半から燃焼
室へ導かれるように前記基本噴射時期が設定されている
ことを特徴とする特許請求の範囲第１項ないし第４項の
いずれかに記載の燃料噴射開始時期制御装置。 ６ 吸気ポートが、ら旋状に、あるいは燃焼室へ吸入空
気を偏流して導く形状に、形成されていることを特徴と
する特許請求の範囲第１項ないし第５項のいずれかに記
載の燃料噴射開始時期制御装置。
Priority Applications (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP57121182A JPS5912136A (ja) | 1982-07-14 | 1982-07-14 | 電子制御機関の燃料噴射開始時期制御装置 |
| US06/444,366 US4478190A (en) | 1982-07-14 | 1982-11-26 | Fuel injection timing control in electronically controlled engine |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP57121182A JPS5912136A (ja) | 1982-07-14 | 1982-07-14 | 電子制御機関の燃料噴射開始時期制御装置 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5912136A true JPS5912136A (ja) | 1984-01-21 |
Family
ID=14804876
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP57121182A Pending JPS5912136A (ja) | 1982-07-14 | 1982-07-14 | 電子制御機関の燃料噴射開始時期制御装置 |
Country Status (2)
| Country | Link |
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1982
- 1982-07-14 JP JP57121182A patent/JPS5912136A/ja active Pending
- 1982-11-26 US US06/444,366 patent/US4478190A/en not_active Expired - Fee Related
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Also Published As
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