JPH11240727A - 溶融ガラスの減圧脱泡装置 - Google Patents
溶融ガラスの減圧脱泡装置Info
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- JPH11240727A JPH11240727A JP10047794A JP4779498A JPH11240727A JP H11240727 A JPH11240727 A JP H11240727A JP 10047794 A JP10047794 A JP 10047794A JP 4779498 A JP4779498 A JP 4779498A JP H11240727 A JPH11240727 A JP H11240727A
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Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C03—GLASS; MINERAL OR SLAG WOOL
- C03B—MANUFACTURE, SHAPING, OR SUPPLEMENTARY PROCESSES
- C03B5/00—Melting in furnaces; Furnaces so far as specially adapted for glass manufacture
- C03B5/16—Special features of the melting process; Auxiliary means specially adapted for glass-melting furnaces
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- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02P—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES IN THE PRODUCTION OR PROCESSING OF GOODS
- Y02P40/00—Technologies relating to the processing of minerals
- Y02P40/50—Glass production, e.g. reusing waste heat during processing or shaping
- Y02P40/57—Improving the yield, e-g- reduction of reject rates
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- Glass Melting And Manufacturing (AREA)
- Treatment Of Steel In Its Molten State (AREA)
- Degasification And Air Bubble Elimination (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【課題】溶融ガラスの耐火性炉材製減圧脱泡装置を予備
加熱する際に、十分な温度まで、温度をコントロールし
ながら均一に上昇させる。 【解決手段】溶融ガラスの流路が耐火性炉材で構成され
る溶融ガラスの減圧脱泡装置を運転する前に、予備加熱
用バーナの酸素富化濃度を変化して燃焼温度をコントロ
ールし、排気を減圧脱泡槽の上端に連通する排気用煙突
から排出することによって予備加熱する。
加熱する際に、十分な温度まで、温度をコントロールし
ながら均一に上昇させる。 【解決手段】溶融ガラスの流路が耐火性炉材で構成され
る溶融ガラスの減圧脱泡装置を運転する前に、予備加熱
用バーナの酸素富化濃度を変化して燃焼温度をコントロ
ールし、排気を減圧脱泡槽の上端に連通する排気用煙突
から排出することによって予備加熱する。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、連続的に供給され
る溶融ガラスから気泡を除去するための溶融ガラスの減
圧脱泡装置の技術分野に属する。
る溶融ガラスから気泡を除去するための溶融ガラスの減
圧脱泡装置の技術分野に属する。
【０００２】
【従来の技術】従来より、成形されたガラス製品の品質
を向上させるために、溶融炉で溶融した溶融ガラスを成
形装置で成形する前に溶融ガラス内に発生した気泡を除
去する減圧脱泡装置が用いられている。このような従来
の減圧脱泡装置を図６に示す。図６に示す減圧脱泡装置
１１０は、溶解槽１２０内の溶融ガラスＧを減圧脱泡処
理して、次の処理槽に連続的に供給するプロセスに用い
られるものであって、真空吸引されて内部が減圧される
減圧ハウジング１１２内に水平に減圧脱泡槽１１４が設
けられ、その両端部に、下方に向かって垂直に取り付け
られた上昇管１１６および下降管１１８が配置されてい
る。
を向上させるために、溶融炉で溶融した溶融ガラスを成
形装置で成形する前に溶融ガラス内に発生した気泡を除
去する減圧脱泡装置が用いられている。このような従来
の減圧脱泡装置を図６に示す。図６に示す減圧脱泡装置
１１０は、溶解槽１２０内の溶融ガラスＧを減圧脱泡処
理して、次の処理槽に連続的に供給するプロセスに用い
られるものであって、真空吸引されて内部が減圧される
減圧ハウジング１１２内に水平に減圧脱泡槽１１４が設
けられ、その両端部に、下方に向かって垂直に取り付け
られた上昇管１１６および下降管１１８が配置されてい
る。
【０００３】上昇管１１６は、下端が溶解槽１２０に連
通する上流側ピット１２２の溶融ガラスＧ内に浸漬され
ており、上端が減圧脱泡槽１１４に連通していて、脱泡
処理前の溶融ガラスＧを上流側ピット１２２から吸引上
昇させて減圧脱泡槽１１４に導入する。下降管１１８
は、同様に、下端が次の処理槽（図示せず）に連通する
下流側ピット１２４の溶融ガラスＧ内に浸漬されてお
り、上端が減圧脱泡槽１１４に連通していて、脱泡処理
後の溶融ガラスＧを減圧脱泡槽１１４から下降させて下
流側ピット１２４に導出する。そして、減圧ハウジング
１１２内において、減圧脱泡槽１１４、上昇管１１６お
よび下降管１１８の周囲には、これらを断熱被覆する断
熱レンガなどの断熱材１３０が配設されている。
通する上流側ピット１２２の溶融ガラスＧ内に浸漬され
ており、上端が減圧脱泡槽１１４に連通していて、脱泡
処理前の溶融ガラスＧを上流側ピット１２２から吸引上
昇させて減圧脱泡槽１１４に導入する。下降管１１８
は、同様に、下端が次の処理槽（図示せず）に連通する
下流側ピット１２４の溶融ガラスＧ内に浸漬されてお
り、上端が減圧脱泡槽１１４に連通していて、脱泡処理
後の溶融ガラスＧを減圧脱泡槽１１４から下降させて下
流側ピット１２４に導出する。そして、減圧ハウジング
１１２内において、減圧脱泡槽１１４、上昇管１１６お
よび下降管１１８の周囲には、これらを断熱被覆する断
熱レンガなどの断熱材１３０が配設されている。
【０００４】減圧ハウジング１１２は、金属製、例えば
ステンレス製の筐体であり、外部から真空ポンプ（図示
せず）等によって真空吸引されて内部が減圧され、内部
に設けられた減圧脱泡槽１１４内を所定の圧力、例えば
１／２０〜１／３気圧に減圧して維持する。
ステンレス製の筐体であり、外部から真空ポンプ（図示
せず）等によって真空吸引されて内部が減圧され、内部
に設けられた減圧脱泡槽１１４内を所定の圧力、例えば
１／２０〜１／３気圧に減圧して維持する。
【０００５】従来技術の減圧脱泡装置１１０において
は、下降管１１８の出口温度、すなわち次の溶融ガラス
の成形処理槽入口での温度が所定温度、例えば１０００
℃〜１３００℃に制限されているので、高温、例えば１
２００〜１４００℃の温度の溶融ガラスＧを処理するよ
うに構成されているので、本出願人の出願に係る特開平
２−２２１１２９号公報に開示されているように、減圧
脱泡槽１１４、上昇管１１６および下降管１１８などの
ように溶融ガラスＧと直接接触する溶融ガラスの流路
は、通常、白金または白金ロジウムのような白金合金な
どの貴金属製円管で構成されている。
は、下降管１１８の出口温度、すなわち次の溶融ガラス
の成形処理槽入口での温度が所定温度、例えば１０００
℃〜１３００℃に制限されているので、高温、例えば１
２００〜１４００℃の温度の溶融ガラスＧを処理するよ
うに構成されているので、本出願人の出願に係る特開平
２−２２１１２９号公報に開示されているように、減圧
脱泡槽１１４、上昇管１１６および下降管１１８などの
ように溶融ガラスＧと直接接触する溶融ガラスの流路
は、通常、白金または白金ロジウムのような白金合金な
どの貴金属製円管で構成されている。
【０００６】ここで、これら減圧脱泡槽１１４、上昇管
１１６および下降管１１８などの溶融ガラスの流路を白
金または白金合金などの貴金属製円管で構成するのは、
高温の溶融ガラスＧと接触する際に、これら貴金属は溶
融ガラスとの高温反応性が低く、高温の溶融ガラスと反
応して溶出することによって溶融ガラスに不純物を混入
させることがなく、かつ、高温での強度がある程度確保
できるからである。特に、減圧脱泡槽１１４を貴金属製
円管で構成するのは、上記理由に加え、上述したよう
に、減圧脱泡装置１１０内での溶融ガラスＧの温度低下
を補償し、成形処理槽入口温度を所定温度（１０００℃
〜１３００℃）に維持するため、貴金属製円管自体に電
流を流して自己発熱させ、円筒内の溶融ガラスＧを均一
に加熱し、溶融ガラスＧの温度を所定の温度に保持する
ためである。
１１６および下降管１１８などの溶融ガラスの流路を白
金または白金合金などの貴金属製円管で構成するのは、
高温の溶融ガラスＧと接触する際に、これら貴金属は溶
融ガラスとの高温反応性が低く、高温の溶融ガラスと反
応して溶出することによって溶融ガラスに不純物を混入
させることがなく、かつ、高温での強度がある程度確保
できるからである。特に、減圧脱泡槽１１４を貴金属製
円管で構成するのは、上記理由に加え、上述したよう
に、減圧脱泡装置１１０内での溶融ガラスＧの温度低下
を補償し、成形処理槽入口温度を所定温度（１０００℃
〜１３００℃）に維持するため、貴金属製円管自体に電
流を流して自己発熱させ、円筒内の溶融ガラスＧを均一
に加熱し、溶融ガラスＧの温度を所定の温度に保持する
ためである。
【０００７】ところで、減圧脱泡槽１１４を貴金属製円
管で構成する際には、白金などの貴金属は非常に高価な
ので、肉厚を厚くすることは直ちにコストを大幅に上昇
させることになり、コストおよび強度の両方の点から円
管の直径には限界があり、円管の直径をあまり大きくす
ることはできず、そのために、減圧脱泡槽１１４で脱泡
処理できる溶融ガラスＧの流量にも限界が生じ、大流量
の減圧脱泡装置を構築できないという問題があった。
管で構成する際には、白金などの貴金属は非常に高価な
ので、肉厚を厚くすることは直ちにコストを大幅に上昇
させることになり、コストおよび強度の両方の点から円
管の直径には限界があり、円管の直径をあまり大きくす
ることはできず、そのために、減圧脱泡槽１１４で脱泡
処理できる溶融ガラスＧの流量にも限界が生じ、大流量
の減圧脱泡装置を構築できないという問題があった。
【０００８】また、溶融ガラスＧは、粉体の原料を溶解
反応させることによって得られるので、溶解する際に
は、溶解槽１２０の温度は高い方が好ましく、また、減
圧脱泡する際にも、高温では溶融ガラスＧの粘度が低く
なるので温度は高い方が好ましい。しかしながら、高温
強度の点などから減圧脱泡槽１１４などに貴金属合金を
用いる必要がある一方で、貴金属は高価なものであり、
コストの点から円管の肉厚をあまり厚くすることはでき
ず、白金などの貴金属を用いたとしても高温になるにし
たがって強度が低下することは避けられないので、減圧
脱泡装置１１０の入口での溶融ガラスＧの温度は、上述
した所定温度（１２００〜１４００℃）に制限されてい
る。
反応させることによって得られるので、溶解する際に
は、溶解槽１２０の温度は高い方が好ましく、また、減
圧脱泡する際にも、高温では溶融ガラスＧの粘度が低く
なるので温度は高い方が好ましい。しかしながら、高温
強度の点などから減圧脱泡槽１１４などに貴金属合金を
用いる必要がある一方で、貴金属は高価なものであり、
コストの点から円管の肉厚をあまり厚くすることはでき
ず、白金などの貴金属を用いたとしても高温になるにし
たがって強度が低下することは避けられないので、減圧
脱泡装置１１０の入口での溶融ガラスＧの温度は、上述
した所定温度（１２００〜１４００℃）に制限されてい
る。
【０００９】このため、減圧脱泡槽１１４、上昇管１１
６および下降管１１８を貴金属合金よりも安価な耐火性
の電鋳レンガで構成し、貴金属合金の場合と同様に溶融
ガラスを連続的に減圧脱泡処理することができれば、白
金などの貴金属合金を用いる場合に比べて、コストの点
から使用量を制限したり、それに伴う強度低下の点から
大きさを制限したりする必要性はなくなり、装置設計の
自由度が飛躍的に向上し、大流量の減圧脱泡装置の構築
が可能になるとともに、より高温での減圧脱泡処理も可
能になるものと考えられる。
６および下降管１１８を貴金属合金よりも安価な耐火性
の電鋳レンガで構成し、貴金属合金の場合と同様に溶融
ガラスを連続的に減圧脱泡処理することができれば、白
金などの貴金属合金を用いる場合に比べて、コストの点
から使用量を制限したり、それに伴う強度低下の点から
大きさを制限したりする必要性はなくなり、装置設計の
自由度が飛躍的に向上し、大流量の減圧脱泡装置の構築
が可能になるとともに、より高温での減圧脱泡処理も可
能になるものと考えられる。
【００１０】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、減圧脱
泡槽１１４を耐火性の電鋳レンガで構成すると、以下の
ような問題がある。すなわち、従来技術の白金などの貴
金属合金を用いた減圧脱泡槽１１４では、貴金属製円管
自体に電流を流して自己発熱させることが可能であり、
この貴金属製円管自体の自己発熱によって円筒内の溶融
ガラスＧを均一に加熱して溶融ガラスＧの温度を所定の
温度に保持するための熱源として、あるいは、溶融ガラ
スの減圧脱泡装置の運転を開始する際に、最初に上流側
ピット１２２から吸引上昇されて減圧脱泡槽１１４に導
入される溶融ガラスＧの温度低下するのを防止し、最悪
の場合でも導入溶融ガラスＧが冷却されて固化するのを
防止するために、溶融ガラスＧを導入する前に予め、減
圧脱泡槽１１４、上昇管１１６および下降管１１８など
を予備加熱する熱源として使用可能であったが、減圧脱
泡槽１１４、さらには上昇管および下降管も含め、これ
らを耐火性の電鋳レンガで構成すると、この熱源がなく
なることになる。
泡槽１１４を耐火性の電鋳レンガで構成すると、以下の
ような問題がある。すなわち、従来技術の白金などの貴
金属合金を用いた減圧脱泡槽１１４では、貴金属製円管
自体に電流を流して自己発熱させることが可能であり、
この貴金属製円管自体の自己発熱によって円筒内の溶融
ガラスＧを均一に加熱して溶融ガラスＧの温度を所定の
温度に保持するための熱源として、あるいは、溶融ガラ
スの減圧脱泡装置の運転を開始する際に、最初に上流側
ピット１２２から吸引上昇されて減圧脱泡槽１１４に導
入される溶融ガラスＧの温度低下するのを防止し、最悪
の場合でも導入溶融ガラスＧが冷却されて固化するのを
防止するために、溶融ガラスＧを導入する前に予め、減
圧脱泡槽１１４、上昇管１１６および下降管１１８など
を予備加熱する熱源として使用可能であったが、減圧脱
泡槽１１４、さらには上昇管および下降管も含め、これ
らを耐火性の電鋳レンガで構成すると、この熱源がなく
なることになる。
【００１１】ここで、減圧脱泡槽１１４内での溶融ガラ
スＧの温度を上述した所定温度（１２００〜１４００
℃）に維持することは、上流側ピット１２２から吸引上
昇される溶融ガラスＧの温度を上げ、あるいは、減圧脱
泡処理する溶融ガラスＧの流量を大きくして減圧脱泡槽
１１４内の溶融ガラスＧの冷却を防止することによって
解消できるが、溶融ガラスＧを導入する前の減圧脱泡槽
１１４、上昇管１１６および下降管１１８の予備加熱の
ための熱源については、代替できるものがない。
スＧの温度を上述した所定温度（１２００〜１４００
℃）に維持することは、上流側ピット１２２から吸引上
昇される溶融ガラスＧの温度を上げ、あるいは、減圧脱
泡処理する溶融ガラスＧの流量を大きくして減圧脱泡槽
１１４内の溶融ガラスＧの冷却を防止することによって
解消できるが、溶融ガラスＧを導入する前の減圧脱泡槽
１１４、上昇管１１６および下降管１１８の予備加熱の
ための熱源については、代替できるものがない。
【００１２】このため、減圧脱泡槽１１４内や上昇管１
１６および下降管１１８内に加熱装置、例えば電気ヒー
タなどを設置し、溶融ガラスＧの導入前の予備加熱を行
うことが考えられるが、上昇管１１６および下降管１１
８では、溶融ガラスＧの導入後、運転中溶融ガラスＧと
ヒータが常時直接接触することになるため、高温の溶融
ガラスＧとの反応性の問題など、現在簡単に解決できな
い問題が新たに生じたり、減圧脱泡槽１１４では、溶融
ガラスＧと電気ヒータなどが接触しない工夫が必要とな
るし、減圧脱泡槽１１４に電気ヒータなどを設置するた
めの加工が必要となり、減圧脱泡装置１１０の構成が複
雑化してしまうという問題が生じる。
１６および下降管１１８内に加熱装置、例えば電気ヒー
タなどを設置し、溶融ガラスＧの導入前の予備加熱を行
うことが考えられるが、上昇管１１６および下降管１１
８では、溶融ガラスＧの導入後、運転中溶融ガラスＧと
ヒータが常時直接接触することになるため、高温の溶融
ガラスＧとの反応性の問題など、現在簡単に解決できな
い問題が新たに生じたり、減圧脱泡槽１１４では、溶融
ガラスＧと電気ヒータなどが接触しない工夫が必要とな
るし、減圧脱泡槽１１４に電気ヒータなどを設置するた
めの加工が必要となり、減圧脱泡装置１１０の構成が複
雑化してしまうという問題が生じる。
【００１３】一方、上昇管１１６および下降管１１８の
周囲に加熱装置を設けて溶融ガラスＧを加熱することも
考えられるが、この加熱装置では、減圧脱泡槽１１４自
体を予備加熱する際の熱源としては適当ではなく、特に
減圧脱泡槽１１４、さらには上昇管１１６および下降管
１１８などを溶融ガラスＧの温度の近傍の所定温度まで
均一に予備加熱することは困難であり、さらに、断熱材
１３０の内部に加熱装置例えば、電気ヒータのための加
工をしたり、あるいは断熱材１３０の構造を変えたりし
なければならないので、減圧脱泡装置１１０の構成とし
てシンプルなものにすることができないという問題が生
じる。
周囲に加熱装置を設けて溶融ガラスＧを加熱することも
考えられるが、この加熱装置では、減圧脱泡槽１１４自
体を予備加熱する際の熱源としては適当ではなく、特に
減圧脱泡槽１１４、さらには上昇管１１６および下降管
１１８などを溶融ガラスＧの温度の近傍の所定温度まで
均一に予備加熱することは困難であり、さらに、断熱材
１３０の内部に加熱装置例えば、電気ヒータのための加
工をしたり、あるいは断熱材１３０の構造を変えたりし
なければならないので、減圧脱泡装置１１０の構成とし
てシンプルなものにすることができないという問題が生
じる。
【００１４】また、上昇管１１６および下降管１１８の
下端にバーナを配置して、このバーナの燃焼熱で予備加
熱することも考えられるが、通常のバーナの燃焼温度は
１２００℃程度であり、上昇管１１６、下降管１１８お
よび減圧脱泡槽１１４は約１０００℃程度までしか加熱
できないので、予備加熱する熱源としての温度が不足
し、必要な温度、例えば１３５０℃±５０℃まで予備加
熱をすることができず、さらに、上昇管１１６および下
降管１１８の下端部分の温度上昇に比べ、減圧脱泡槽１
１４の温度上昇は低く、全体の温度を所要の温度まで均
一に上昇させることはできないという問題がある。
下端にバーナを配置して、このバーナの燃焼熱で予備加
熱することも考えられるが、通常のバーナの燃焼温度は
１２００℃程度であり、上昇管１１６、下降管１１８お
よび減圧脱泡槽１１４は約１０００℃程度までしか加熱
できないので、予備加熱する熱源としての温度が不足
し、必要な温度、例えば１３５０℃±５０℃まで予備加
熱をすることができず、さらに、上昇管１１６および下
降管１１８の下端部分の温度上昇に比べ、減圧脱泡槽１
１４の温度上昇は低く、全体の温度を所要の温度まで均
一に上昇させることはできないという問題がある。
【００１５】一方、耐火性の電鋳レンガは急激な温度変
化には弱く、予備加熱する際に急激な温度変化があると
電鋳レンガの内部と外部との間に熱膨脹の差が生じて電
鋳レンガにクラックが発生し、電鋳レンガが割れたり剥
離を生じて減圧脱泡装置１１０の耐用期間が大幅に短縮
されることになるという問題がある。また、予備加熱す
る際に上述の必要な温度まで予備加熱をすることができ
ないと、溶融ガラスＧを吸引上昇させる際に溶融ガラス
Ｇが冷却して固化し、上昇管１１６または減圧脱泡槽１
１４あるいは下降管１１８を閉塞して、減圧脱泡装置１
１０を使用不能にするという問題を生じることになる。
化には弱く、予備加熱する際に急激な温度変化があると
電鋳レンガの内部と外部との間に熱膨脹の差が生じて電
鋳レンガにクラックが発生し、電鋳レンガが割れたり剥
離を生じて減圧脱泡装置１１０の耐用期間が大幅に短縮
されることになるという問題がある。また、予備加熱す
る際に上述の必要な温度まで予備加熱をすることができ
ないと、溶融ガラスＧを吸引上昇させる際に溶融ガラス
Ｇが冷却して固化し、上昇管１１６または減圧脱泡槽１
１４あるいは下降管１１８を閉塞して、減圧脱泡装置１
１０を使用不能にするという問題を生じることになる。
【００１６】本発明の目的は、前記従来技術の問題点を
解決することにあり、減圧脱泡槽、上昇管および下降管
などを白金などの貴金属合金よりも安価な耐火性の炉材
で構成することによって、装置設計の自由度を向上さ
せ、大流量の減圧脱泡装置の構築を可能にするととも
に、より高温での減圧脱泡処理も可能にし、かつ、運転
開始に際し、溶融ガラスを導入する前に減圧脱泡槽、上
昇管および下降管を予め、予備加熱して、十分な温度ま
で温度を上昇させ、減圧脱泡槽、上昇管および下降管の
溶融ガラスと接触する部分の温度を溶融ガラスＧの温度
に近い所要の温度まで、温度をコントロールしながら均
一に上昇させることのできる溶融ガラスの減圧脱泡装置
を提供することにある。
解決することにあり、減圧脱泡槽、上昇管および下降管
などを白金などの貴金属合金よりも安価な耐火性の炉材
で構成することによって、装置設計の自由度を向上さ
せ、大流量の減圧脱泡装置の構築を可能にするととも
に、より高温での減圧脱泡処理も可能にし、かつ、運転
開始に際し、溶融ガラスを導入する前に減圧脱泡槽、上
昇管および下降管を予め、予備加熱して、十分な温度ま
で温度を上昇させ、減圧脱泡槽、上昇管および下降管の
溶融ガラスと接触する部分の温度を溶融ガラスＧの温度
に近い所要の温度まで、温度をコントロールしながら均
一に上昇させることのできる溶融ガラスの減圧脱泡装置
を提供することにある。
【００１７】
【課題を解決するための手段】前記目的を達成するため
に、本発明は、真空吸引されて内部が減圧される減圧ハ
ウジングと、この減圧ハウジング内に設けられ、溶融ガ
ラスの減圧脱泡を行う減圧脱泡槽と、この減圧脱泡槽に
連通して設けられ、減圧脱泡前の溶融ガラスを吸引上昇
させて前記減圧脱泡槽に導入する上昇管と、前記減圧脱
泡槽に連通して設けられ、減圧脱泡後の溶融ガラスを前
記減圧脱泡槽から下降させて導出する下降管とを具備
し、前記減圧脱泡槽、前記上昇管および前記下降管の溶
融ガラスの流路が耐火性炉材で構成される溶融ガラスの
減圧脱泡装置において、前記上昇管および前記下降管の
下端に配置され、酸素富化濃度を変化することができる
予備加熱用バーナと、前記減圧脱泡槽の上端に連通して
配置される排気用煙突とを有する予備加熱装置を具備
し、前記溶融ガラスの減圧脱泡装置を運転する前に、前
記予備加熱装置を所定の位置に配置し、前記上昇管およ
び前記下降管の下端に配置された前記予備加熱用バーナ
の酸素富化濃度を変化して燃焼温度をコントロールし、
前記予備加熱用バーナの燃焼による排気を前記減圧脱泡
槽の上端に連通する前記排気用煙突から排出することに
よって溶融ガラスの減圧脱泡装置を予備加熱することを
特徴とする溶融ガラスの減圧脱泡装置を提供するもので
ある。また、前記排気用煙突には、排気の流れを制御す
るドラフトコントロール用バーナと、排気の量を制御す
るダンパとを有するドラフトコントロール装置を具備す
ることが好ましい。
に、本発明は、真空吸引されて内部が減圧される減圧ハ
ウジングと、この減圧ハウジング内に設けられ、溶融ガ
ラスの減圧脱泡を行う減圧脱泡槽と、この減圧脱泡槽に
連通して設けられ、減圧脱泡前の溶融ガラスを吸引上昇
させて前記減圧脱泡槽に導入する上昇管と、前記減圧脱
泡槽に連通して設けられ、減圧脱泡後の溶融ガラスを前
記減圧脱泡槽から下降させて導出する下降管とを具備
し、前記減圧脱泡槽、前記上昇管および前記下降管の溶
融ガラスの流路が耐火性炉材で構成される溶融ガラスの
減圧脱泡装置において、前記上昇管および前記下降管の
下端に配置され、酸素富化濃度を変化することができる
予備加熱用バーナと、前記減圧脱泡槽の上端に連通して
配置される排気用煙突とを有する予備加熱装置を具備
し、前記溶融ガラスの減圧脱泡装置を運転する前に、前
記予備加熱装置を所定の位置に配置し、前記上昇管およ
び前記下降管の下端に配置された前記予備加熱用バーナ
の酸素富化濃度を変化して燃焼温度をコントロールし、
前記予備加熱用バーナの燃焼による排気を前記減圧脱泡
槽の上端に連通する前記排気用煙突から排出することに
よって溶融ガラスの減圧脱泡装置を予備加熱することを
特徴とする溶融ガラスの減圧脱泡装置を提供するもので
ある。また、前記排気用煙突には、排気の流れを制御す
るドラフトコントロール用バーナと、排気の量を制御す
るダンパとを有するドラフトコントロール装置を具備す
ることが好ましい。
【００１８】
【発明の実施の形態】以下、本発明の溶融ガラスの減圧
脱泡装置について、添付の図面に示される好適実施例を
もとに詳細に説明する。
脱泡装置について、添付の図面に示される好適実施例を
もとに詳細に説明する。
【００１９】図１は、本発明の溶融ガラスの減圧脱泡装
置の定常運転時における概略断面図を示す。図１に示す
ように、本発明の溶融ガラスの減圧脱泡装置１０は、溶
解槽２０に連通する上流側ピット２２内から溶融ガラス
Ｇを減圧脱泡槽１４に吸引上昇させて、減圧された減圧
脱泡槽１４において減圧脱泡処理を行い、図示しない次
の処理槽、例えばフロートバスなどの板状の成形処理槽
や瓶などの成形作業槽などに連通する下流側ピット２４
に連続的に供給するプロセスに用いられるもので、基本
的に、減圧ハウジング１２、減圧脱泡槽１４、上昇管１
６および下降管１８からなっている。
置の定常運転時における概略断面図を示す。図１に示す
ように、本発明の溶融ガラスの減圧脱泡装置１０は、溶
解槽２０に連通する上流側ピット２２内から溶融ガラス
Ｇを減圧脱泡槽１４に吸引上昇させて、減圧された減圧
脱泡槽１４において減圧脱泡処理を行い、図示しない次
の処理槽、例えばフロートバスなどの板状の成形処理槽
や瓶などの成形作業槽などに連通する下流側ピット２４
に連続的に供給するプロセスに用いられるもので、基本
的に、減圧ハウジング１２、減圧脱泡槽１４、上昇管１
６および下降管１８からなっている。
【００２０】減圧ハウジング１２は、減圧脱泡槽１４を
減圧する際の気密性を確保するための圧力容器として機
能するものであり、本実施例では、ほぼ門型に形成され
ている。この減圧ハウジング１２は、減圧脱泡槽１４に
必要とされる気密性および強度を有するものであれば、
その材質、構造は特に限定されるものではないが、金属
製、特にステンレス製とすることが好ましい。減圧ハウ
ジング１２には、右上部に真空吸引して内部を減圧する
吸引口１２ｃが設けられており、図示しない真空ポンプ
によって真空吸引されて減圧ハウジング１２の内部が減
圧され、そのほぼ中央部に配置された減圧脱泡槽１４内
を所定の圧力、例えば、１／２０〜１／３気圧に減圧し
て維持するように構成されている。
減圧する際の気密性を確保するための圧力容器として機
能するものであり、本実施例では、ほぼ門型に形成され
ている。この減圧ハウジング１２は、減圧脱泡槽１４に
必要とされる気密性および強度を有するものであれば、
その材質、構造は特に限定されるものではないが、金属
製、特にステンレス製とすることが好ましい。減圧ハウ
ジング１２には、右上部に真空吸引して内部を減圧する
吸引口１２ｃが設けられており、図示しない真空ポンプ
によって真空吸引されて減圧ハウジング１２の内部が減
圧され、そのほぼ中央部に配置された減圧脱泡槽１４内
を所定の圧力、例えば、１／２０〜１／３気圧に減圧し
て維持するように構成されている。
【００２１】減圧ハウジング１２のほぼ中央部には、減
圧脱泡槽１４が水平に配置され、この減圧脱泡槽１４の
左端部には上昇管１６の上端部が、減圧脱泡槽１４の右
端部には下降管１８の上端部がそれぞれ下方に向かって
垂直に連通されている。そして、上昇管１６および下降
管１８は門型に形成された減圧ハウジング１２の脚部１
２ａ，１２ｂをそれぞれ貫通するように配設されてい
る。上昇管１６および下降管１８の下端は、それぞれ溶
解槽２０に連通する上流側ピット２２および図示しない
次の処理槽に連通する下流側ピット２４の溶融ガラスＧ
内に浸漬されている。
圧脱泡槽１４が水平に配置され、この減圧脱泡槽１４の
左端部には上昇管１６の上端部が、減圧脱泡槽１４の右
端部には下降管１８の上端部がそれぞれ下方に向かって
垂直に連通されている。そして、上昇管１６および下降
管１８は門型に形成された減圧ハウジング１２の脚部１
２ａ，１２ｂをそれぞれ貫通するように配設されてい
る。上昇管１６および下降管１８の下端は、それぞれ溶
解槽２０に連通する上流側ピット２２および図示しない
次の処理槽に連通する下流側ピット２４の溶融ガラスＧ
内に浸漬されている。
【００２２】減圧脱泡槽１４の上部には、減圧ハウジン
グ１２を図示しない真空ポンプ等によって真空吸引する
ことによって、減圧脱泡槽１４内を所定の圧力（１／２
０〜１／３気圧）に減圧して維持するために、減圧ハウ
ジング１２と連通する吸引孔１４ａ，１４ｂが設けられ
ている。減圧ハウジング１２と、減圧脱泡槽１４、上昇
管１６および下降管１８との間は、断熱レンガなどの断
熱材３０で充填されて断熱被覆されているが、この断熱
材３０は、減圧脱泡槽１４の真空吸引の支障とならない
ように、通気性を有する断熱材によって構成される。
グ１２を図示しない真空ポンプ等によって真空吸引する
ことによって、減圧脱泡槽１４内を所定の圧力（１／２
０〜１／３気圧）に減圧して維持するために、減圧ハウ
ジング１２と連通する吸引孔１４ａ，１４ｂが設けられ
ている。減圧ハウジング１２と、減圧脱泡槽１４、上昇
管１６および下降管１８との間は、断熱レンガなどの断
熱材３０で充填されて断熱被覆されているが、この断熱
材３０は、減圧脱泡槽１４の真空吸引の支障とならない
ように、通気性を有する断熱材によって構成される。
【００２３】減圧脱泡槽１４の中央の上部には、予備加
熱の際に排気を外部に排出するためのドラフト管３４
が、断熱材３０と減圧ハウジング１２とを貫通して設け
られている。このドラフト管３４は、減圧脱泡装置１０
が定常運転している際には、蓋３６で気密に閉じられて
いて、減圧ハウジング１２内を所定の圧力に減圧して維
持するのに支障のないように構成されている。また、ド
ラフト管３４を有する場合には、減圧ハウジング１２に
設けられた吸引口１２ｃ、減圧脱泡槽１４に設けられた
吸引孔１４ａ，１４ｂを廃止して、このドラフト管３４
の蓋３６に吸引口（図示せず）を設けて、この吸引口か
ら図示しない真空ポンプによる真空吸引を行って、減圧
脱泡槽１４内を所定の圧力に減圧して維持するようにし
てもよい。
熱の際に排気を外部に排出するためのドラフト管３４
が、断熱材３０と減圧ハウジング１２とを貫通して設け
られている。このドラフト管３４は、減圧脱泡装置１０
が定常運転している際には、蓋３６で気密に閉じられて
いて、減圧ハウジング１２内を所定の圧力に減圧して維
持するのに支障のないように構成されている。また、ド
ラフト管３４を有する場合には、減圧ハウジング１２に
設けられた吸引口１２ｃ、減圧脱泡槽１４に設けられた
吸引孔１４ａ，１４ｂを廃止して、このドラフト管３４
の蓋３６に吸引口（図示せず）を設けて、この吸引口か
ら図示しない真空ポンプによる真空吸引を行って、減圧
脱泡槽１４内を所定の圧力に減圧して維持するようにし
てもよい。
【００２４】本発明の減圧脱泡装置１０においては、減
圧脱泡槽１４、上昇管１６および下降管１８がいずれも
溶融ガラスに対して耐食性のある耐火性炉材、例えば電
鋳レンガで形成される。すなわち、減圧脱泡装置１０に
おける溶融ガラスＧと直接接触する溶融ガラスＧの流路
を上記炉材で形成することにより、従来から用いられて
きた白金または白金合金製のものよりもコストが大幅に
低減するので、自由な形状で、かつ自由な厚さに設計す
ることが可能となり、減圧脱泡装置１０の大容量化が実
現するとともに、より高温での減圧脱泡処理も行えるよ
うになる。また、上記炉材であれば、一般の耐火性レン
ガと比べ高温での耐久性に優れ、成分の溶出も最小限に
することができることから、溶融ガラスへの溶出もほと
んどなく、通常の場合には無視することができる。
圧脱泡槽１４、上昇管１６および下降管１８がいずれも
溶融ガラスに対して耐食性のある耐火性炉材、例えば電
鋳レンガで形成される。すなわち、減圧脱泡装置１０に
おける溶融ガラスＧと直接接触する溶融ガラスＧの流路
を上記炉材で形成することにより、従来から用いられて
きた白金または白金合金製のものよりもコストが大幅に
低減するので、自由な形状で、かつ自由な厚さに設計す
ることが可能となり、減圧脱泡装置１０の大容量化が実
現するとともに、より高温での減圧脱泡処理も行えるよ
うになる。また、上記炉材であれば、一般の耐火性レン
ガと比べ高温での耐久性に優れ、成分の溶出も最小限に
することができることから、溶融ガラスへの溶出もほと
んどなく、通常の場合には無視することができる。
【００２５】従って、減圧脱泡槽１４、上昇管１６およ
び下降管１８の形状は少なくとも筒状管であれば特に限
定されず、その断面形状は円状または角状とすることが
できる。耐火性炉材を用いて減圧脱泡槽１４、上昇管１
６および下降管１８を構築する方法は、特に制限的では
なく、例えば小さい直方体の耐火性炉材を積み上げ、そ
の間の目地の部分を目地材で埋めて、所定長の筒状管を
形成してもよいし、円筒状もしくは角筒状に鋳込み成形
した筒状の耐火性炉材を一列に積み重ねて、その間の目
地の部分を目地材で埋め、所定長の筒状管を形成しても
よい。
び下降管１８の形状は少なくとも筒状管であれば特に限
定されず、その断面形状は円状または角状とすることが
できる。耐火性炉材を用いて減圧脱泡槽１４、上昇管１
６および下降管１８を構築する方法は、特に制限的では
なく、例えば小さい直方体の耐火性炉材を積み上げ、そ
の間の目地の部分を目地材で埋めて、所定長の筒状管を
形成してもよいし、円筒状もしくは角筒状に鋳込み成形
した筒状の耐火性炉材を一列に積み重ねて、その間の目
地の部分を目地材で埋め、所定長の筒状管を形成しても
よい。
【００２６】なお、電鋳レンガで代表される高温ガラス
に対する耐食性炉材としては、耐火原料を電気溶融した
後所定形状に鋳込み成形する、いわゆる電鋳レンガだけ
に限定されず、耐火原料を加圧成形した後焼成する結合
レンガもその中に含まれる。代表例としては、ジルコニ
ア系電鋳レンガ、例えばＺＢ（Ａｌ2 Ｏ3 −ＺｒＯ2 −
ＳｉＯ2 ）、アルミナ系電鋳レンガ、例えばＭＢ（Ａｌ
2 Ｏ3 ）、高ジルコニア系電鋳レンガ、例えばＺＢ−ｘ
９５０（ＺｒＯ2 ）、ジルコン系結合レンガ、例えばＺ
Ｒ（ＺｒＯ2 −ＳｉＯ2 ）、ジルコンアルミナ系結合レ
ンガ、例えばＺＭ（Ａｌ2 Ｏ3 −ＺｒＯ2 −Ｓｉ
Ｏ 2 ）、ハイアルミナ系結合レンガ、例えばＣＷ（Ａｌ
2 Ｏ3 −ＳｉＯ2 ）、クロム系結合レンガ（Ｃｒ2 Ｏ3
−Ａｌ2 Ｏ3 −ＺｒＯ2 ）（いずれも旭硝子（株）製）
等が例示される。なお、以下の説明では、耐食性炉材と
して電鋳レンガを使用した例について説明する。
に対する耐食性炉材としては、耐火原料を電気溶融した
後所定形状に鋳込み成形する、いわゆる電鋳レンガだけ
に限定されず、耐火原料を加圧成形した後焼成する結合
レンガもその中に含まれる。代表例としては、ジルコニ
ア系電鋳レンガ、例えばＺＢ（Ａｌ2 Ｏ3 −ＺｒＯ2 −
ＳｉＯ2 ）、アルミナ系電鋳レンガ、例えばＭＢ（Ａｌ
2 Ｏ3 ）、高ジルコニア系電鋳レンガ、例えばＺＢ−ｘ
９５０（ＺｒＯ2 ）、ジルコン系結合レンガ、例えばＺ
Ｒ（ＺｒＯ2 −ＳｉＯ2 ）、ジルコンアルミナ系結合レ
ンガ、例えばＺＭ（Ａｌ2 Ｏ3 −ＺｒＯ2 −Ｓｉ
Ｏ 2 ）、ハイアルミナ系結合レンガ、例えばＣＷ（Ａｌ
2 Ｏ3 −ＳｉＯ2 ）、クロム系結合レンガ（Ｃｒ2 Ｏ3
−Ａｌ2 Ｏ3 −ＺｒＯ2 ）（いずれも旭硝子（株）製）
等が例示される。なお、以下の説明では、耐食性炉材と
して電鋳レンガを使用した例について説明する。
【００２７】次に、本発明の溶融ガラスの減圧脱泡装置
１０の定常運転時における作用を説明する。減圧脱泡槽
１４は、図示しない真空ポンプによって真空吸引され
て、所定の圧力、例えば１／２０〜１／３気圧に減圧し
て維持されているので、溶融ガラスＧは、上流側ピット
２２または下流側ピット２４の液面の気圧（大気圧）と
減圧ハウジング１２内の気圧の差によって、上昇管１６
または下降管１８を通って減圧脱泡槽１４に吸引上昇さ
れ、サイフォンとなって、上流側ピット２２と下流側ピ
ット２４における溶融ガラスＧの液面の高さの差に従っ
て下流側ピット２４に流出する。
１０の定常運転時における作用を説明する。減圧脱泡槽
１４は、図示しない真空ポンプによって真空吸引され
て、所定の圧力、例えば１／２０〜１／３気圧に減圧し
て維持されているので、溶融ガラスＧは、上流側ピット
２２または下流側ピット２４の液面の気圧（大気圧）と
減圧ハウジング１２内の気圧の差によって、上昇管１６
または下降管１８を通って減圧脱泡槽１４に吸引上昇さ
れ、サイフォンとなって、上流側ピット２２と下流側ピ
ット２４における溶融ガラスＧの液面の高さの差に従っ
て下流側ピット２４に流出する。
【００２８】このとき、上流側ピット２２または下流側
ピット２４の溶融ガラスＧの液面の高さと減圧脱泡槽１
４に吸引上昇された溶融ガラスＧの液面の高さの差は、
減圧脱泡槽１４内の減圧された圧力によって異なるが、
ほぼ、２．５ｍ〜３．５ｍ程度となり、減圧脱泡槽１４
内の溶融ガラスＧの流量は、溶融ガラスＧの粘度（温
度）と上流側ピット２２と下流側ピット２４の溶融ガラ
スＧの液面の高さの差とによって定まる。
ピット２４の溶融ガラスＧの液面の高さと減圧脱泡槽１
４に吸引上昇された溶融ガラスＧの液面の高さの差は、
減圧脱泡槽１４内の減圧された圧力によって異なるが、
ほぼ、２．５ｍ〜３．５ｍ程度となり、減圧脱泡槽１４
内の溶融ガラスＧの流量は、溶融ガラスＧの粘度（温
度）と上流側ピット２２と下流側ピット２４の溶融ガラ
スＧの液面の高さの差とによって定まる。
【００２９】減圧脱泡槽１４内に吸引上昇された溶融ガ
ラスＧは、減圧脱泡槽１４内が１／２０〜１／３気圧に
減圧されているので、溶融ガラスＧに含まれた気泡が容
易に液面に上昇して破泡する。減圧脱泡装置１０は、こ
のようにして、溶融ガラスＧから含まれている気泡を除
去するものである。もちろん、溶融ガラスＧの粘度は、
高温になるに従って低くなるので、溶融ガラスＧが高温
になるほど溶融ガラスＧに含まれている気泡を除くこと
が容易になり、溶融ガラスＧの流動性が高くなって、減
圧脱泡槽１４内を通過して脱泡処理される溶融ガラスＧ
の流量も多くなる。
ラスＧは、減圧脱泡槽１４内が１／２０〜１／３気圧に
減圧されているので、溶融ガラスＧに含まれた気泡が容
易に液面に上昇して破泡する。減圧脱泡装置１０は、こ
のようにして、溶融ガラスＧから含まれている気泡を除
去するものである。もちろん、溶融ガラスＧの粘度は、
高温になるに従って低くなるので、溶融ガラスＧが高温
になるほど溶融ガラスＧに含まれている気泡を除くこと
が容易になり、溶融ガラスＧの流動性が高くなって、減
圧脱泡槽１４内を通過して脱泡処理される溶融ガラスＧ
の流量も多くなる。
【００３０】このような減圧脱泡装置１０を運転する際
には、溶融ガラスＧを減圧脱泡装置１０内に導入するに
先立って、減圧脱泡槽１４、上昇管１６および下降管１
８の内面（溶融ガラスＧの流路）を溶融ガラスＧと同じ
程度の温度、例えば１３５０℃±５０℃に予備加熱して
おかなければならない。そこで、図２に、本発明の溶融
ガラスの減圧脱泡装置の予備加熱時における概略断面図
を示す。
には、溶融ガラスＧを減圧脱泡装置１０内に導入するに
先立って、減圧脱泡槽１４、上昇管１６および下降管１
８の内面（溶融ガラスＧの流路）を溶融ガラスＧと同じ
程度の温度、例えば１３５０℃±５０℃に予備加熱して
おかなければならない。そこで、図２に、本発明の溶融
ガラスの減圧脱泡装置の予備加熱時における概略断面図
を示す。
【００３１】減圧脱泡装置１０を運転する前には、減圧
脱泡装置１０は上下流側ピット２２および２４に対して
上昇しており、上昇管１６および下降管１８の下端は、
上流側ピット２２と下流側ピット２４の溶融ガラスＧの
液面から離れており、減圧脱泡槽１４、上昇管１６およ
び下降管１８の内部には溶融ガラスＧが存在しない状態
となっている。この状態において、溶融ガラスＧと同じ
程度の温度まで減圧脱泡槽１４、上昇管１６および下降
管１８などを予備加熱する。
脱泡装置１０は上下流側ピット２２および２４に対して
上昇しており、上昇管１６および下降管１８の下端は、
上流側ピット２２と下流側ピット２４の溶融ガラスＧの
液面から離れており、減圧脱泡槽１４、上昇管１６およ
び下降管１８の内部には溶融ガラスＧが存在しない状態
となっている。この状態において、溶融ガラスＧと同じ
程度の温度まで減圧脱泡槽１４、上昇管１６および下降
管１８などを予備加熱する。
【００３２】図２に示すように、予備加熱のための予備
加熱装置として、上昇管１６および下降管１８の下端
に、酸素富化濃度を変化することができる予備加熱用バ
ーナ３８，４０が配置されており、減圧脱泡槽１４の上
端に連通して排気用煙突４２が配置されている。なお、
予備加熱に際し、予備加熱用バーナ３８および４０を上
下流ピット２２および２４に配置する場合には、上下流
ピット２２および２４の上側の開放部分にカバー２３お
よび２５を設けておくのが、効率よく予備加熱し、温度
上昇させるのに好ましい。これらの予備加熱装置は、本
発明の溶融ガラスの減圧脱泡装置１０の定常運転時にお
ける概略断面図を示す図１からも明らかなように、定常
運転時には配置されていないものであり、減圧脱泡装置
１０を運転する前の予備加熱時の減圧脱泡装置１０が上
昇している時のみに一時的に配置され、予備加熱のみに
使用されるものである。
加熱装置として、上昇管１６および下降管１８の下端
に、酸素富化濃度を変化することができる予備加熱用バ
ーナ３８，４０が配置されており、減圧脱泡槽１４の上
端に連通して排気用煙突４２が配置されている。なお、
予備加熱に際し、予備加熱用バーナ３８および４０を上
下流ピット２２および２４に配置する場合には、上下流
ピット２２および２４の上側の開放部分にカバー２３お
よび２５を設けておくのが、効率よく予備加熱し、温度
上昇させるのに好ましい。これらの予備加熱装置は、本
発明の溶融ガラスの減圧脱泡装置１０の定常運転時にお
ける概略断面図を示す図１からも明らかなように、定常
運転時には配置されていないものであり、減圧脱泡装置
１０を運転する前の予備加熱時の減圧脱泡装置１０が上
昇している時のみに一時的に配置され、予備加熱のみに
使用されるものである。
【００３３】予備加熱用バーナ３８，４０は、燃焼ガス
に供給する空気の酸素富化濃度を変化することができる
ものであり、酸素の付加装置によって空気に酸素を付加
して、酸素富化した空気としてバーナに供給するもので
あって、この酸素富化濃度は、酸素の付加装置において
付加する酸素の量を制御することによって任意に変化す
ることができる。予備加熱用バーナ３８および４０の構
成については、後述する。
に供給する空気の酸素富化濃度を変化することができる
ものであり、酸素の付加装置によって空気に酸素を付加
して、酸素富化した空気としてバーナに供給するもので
あって、この酸素富化濃度は、酸素の付加装置において
付加する酸素の量を制御することによって任意に変化す
ることができる。予備加熱用バーナ３８および４０の構
成については、後述する。
【００３４】通常の燃焼ガスによる燃焼の場合、通常の
空気を供給するときには、燃焼温度は約１２００℃程度
が限度であり、酸素のみを供給するときには、約２００
０℃またはそれ以上に上昇する。減圧脱泡装置１０の予
備加熱の場合には、減圧脱泡槽１４、上昇管１６および
下降管１８などを溶融ガラスＧの温度に近い１３５０℃
±５０℃程度に加熱することが求められるので、燃焼温
度は約１５００〜１６００℃にする必要がある。しかし
ながら、前述したように、通常の空気による燃焼では、
燃焼ガスの温度が１２００℃程度までしか上昇しないの
で、減圧脱泡装置１０の減圧脱泡槽１４、上昇管１６お
よび下降管１８などを１０００℃までしか予備加熱する
ことができない。このため、本発明においては、１０〜
２０％程度の酸素を富化した空気を使用することによっ
て燃焼温度を約１５００〜１６００℃まで上昇させる。
空気を供給するときには、燃焼温度は約１２００℃程度
が限度であり、酸素のみを供給するときには、約２００
０℃またはそれ以上に上昇する。減圧脱泡装置１０の予
備加熱の場合には、減圧脱泡槽１４、上昇管１６および
下降管１８などを溶融ガラスＧの温度に近い１３５０℃
±５０℃程度に加熱することが求められるので、燃焼温
度は約１５００〜１６００℃にする必要がある。しかし
ながら、前述したように、通常の空気による燃焼では、
燃焼ガスの温度が１２００℃程度までしか上昇しないの
で、減圧脱泡装置１０の減圧脱泡槽１４、上昇管１６お
よび下降管１８などを１０００℃までしか予備加熱する
ことができない。このため、本発明においては、１０〜
２０％程度の酸素を富化した空気を使用することによっ
て燃焼温度を約１５００〜１６００℃まで上昇させる。
【００３５】そして、空気の供給量または酸素の付加装
置による酸素の付加量を制御することによって、燃焼温
度は比較的容易に制御することができるので、予備加熱
の最初の段階では、酸素の付加量を少なくして燃焼温度
を比較的低くし、徐々に酸素の付加量を多くして燃焼温
度を上げて、減圧脱泡槽１４、上昇管１６および下降管
１８などに急激な温度変化を与えて、溶融ガラスＧの流
路となる電鋳レンガにクラックや割れが生じないよう
に、緩やかに加熱することができる。
置による酸素の付加量を制御することによって、燃焼温
度は比較的容易に制御することができるので、予備加熱
の最初の段階では、酸素の付加量を少なくして燃焼温度
を比較的低くし、徐々に酸素の付加量を多くして燃焼温
度を上げて、減圧脱泡槽１４、上昇管１６および下降管
１８などに急激な温度変化を与えて、溶融ガラスＧの流
路となる電鋳レンガにクラックや割れが生じないよう
に、緩やかに加熱することができる。
【００３６】減圧脱泡槽１４の上端には、中央に、断熱
材３０および減圧ハウジング１２を貫通してドラフト管
３４が配置されており、このドラフト管３４の蓋３６を
取り外して、排気用煙突４２が接続されている。この排
気用煙突４２は、ドラフト管３４の蓋３６と交換して取
り付けられるもので、上昇管１６および下降管１８の下
端に配置された予備加熱用バーナ３８，４０によって加
熱された空気の流れによって、上昇管１６または下降管
１８および減圧脱泡槽１４の内面を加熱し、排気として
外部に排出するものである。
材３０および減圧ハウジング１２を貫通してドラフト管
３４が配置されており、このドラフト管３４の蓋３６を
取り外して、排気用煙突４２が接続されている。この排
気用煙突４２は、ドラフト管３４の蓋３６と交換して取
り付けられるもので、上昇管１６および下降管１８の下
端に配置された予備加熱用バーナ３８，４０によって加
熱された空気の流れによって、上昇管１６または下降管
１８および減圧脱泡槽１４の内面を加熱し、排気として
外部に排出するものである。
【００３７】この排気用煙突４２には、煙突内の排気の
温度を上昇または下降させることによって排気の流れを
制御するドラフトコントロール用バーナ４４およびエア
ノズル４６と、排気の量を物理的に制御するダンパ４８
などのドラフトコントロール装置を有している。ドラフ
トコントロール用バーナ４４およびエアノズル４６は、
煙突内の排気の温度が上昇すると排気の流れが速くな
り、排気の温度が下降すると排気の流れが遅くなること
を利用して排気の流れを制御するものであり、ダンパ４
８は、バタフライバルブなどのように煙突内の排気が通
過する断面積を変化させるものであって、煙突内を通過
する排気の量を物理的に制御する。
温度を上昇または下降させることによって排気の流れを
制御するドラフトコントロール用バーナ４４およびエア
ノズル４６と、排気の量を物理的に制御するダンパ４８
などのドラフトコントロール装置を有している。ドラフ
トコントロール用バーナ４４およびエアノズル４６は、
煙突内の排気の温度が上昇すると排気の流れが速くな
り、排気の温度が下降すると排気の流れが遅くなること
を利用して排気の流れを制御するものであり、ダンパ４
８は、バタフライバルブなどのように煙突内の排気が通
過する断面積を変化させるものであって、煙突内を通過
する排気の量を物理的に制御する。
【００３８】ところで、図３に予備加熱用バーナ３８お
よび４０として用いられる酸素富化燃焼バーナの一実施
例の模式図およびフローを示す。なお、本発明に用いら
れる酸素富化燃焼バーナはこれに限定されるわけではな
い。図３に示すように、本発明の予備加熱用バーナ３８
（４０）として用いられる酸素富化燃焼バーナ５０は、
バーナ前板５２の後部中心に燃料供給部５４と、後部側
面に空気供給部５６とを有し、バーナ前板５２の前方に
設けられる円筒状火口５８と、火口５８の中心に向かっ
て斜め前方から酸素を噴出するように設けられた酸素吹
込ノズル６０とを有する。燃焼バーナ５０は、後部で燃
料供給部５４から供給された燃料ガス、例えば都市ガス
１３Ａなどと、空気供給部５６から供給された空気とを
混合して火口５８から噴出させて、もしくは燃料ガスを
火口の中心から空気をその周囲から噴出させて燃焼させ
るとともに酸素吹込ノズル６０から酸素を吹き込んで燃
料ガスの燃焼を促進し、燃焼ガスの温度を上げるもので
ある。
よび４０として用いられる酸素富化燃焼バーナの一実施
例の模式図およびフローを示す。なお、本発明に用いら
れる酸素富化燃焼バーナはこれに限定されるわけではな
い。図３に示すように、本発明の予備加熱用バーナ３８
（４０）として用いられる酸素富化燃焼バーナ５０は、
バーナ前板５２の後部中心に燃料供給部５４と、後部側
面に空気供給部５６とを有し、バーナ前板５２の前方に
設けられる円筒状火口５８と、火口５８の中心に向かっ
て斜め前方から酸素を噴出するように設けられた酸素吹
込ノズル６０とを有する。燃焼バーナ５０は、後部で燃
料供給部５４から供給された燃料ガス、例えば都市ガス
１３Ａなどと、空気供給部５６から供給された空気とを
混合して火口５８から噴出させて、もしくは燃料ガスを
火口の中心から空気をその周囲から噴出させて燃焼させ
るとともに酸素吹込ノズル６０から酸素を吹き込んで燃
料ガスの燃焼を促進し、燃焼ガスの温度を上げるもので
ある。
【００３９】ここで、燃料ガスをバーナ５０の燃料供給
部５４に供給する燃料ライン６２は、図示しない燃料供
給源と、燃料ガスの圧力を減圧調整する圧力調整器（ガ
バナー）６３Ｆと、燃料ガスの流量を計測する燃料ガス
流量計（圧力発信器）６４Ｆと、燃料ガスの温度を計測
する燃料ガス温度計６６Ｆと、燃料ガスの流量の調整を
行う燃料ガスコントロール弁６８Ｆと、燃料ガスの圧力
を計測する燃料ガス圧力計７０Ｆと、これらを接続する
配管とを有する燃料供給ライン６２ａと、燃料ライン６
２から圧力調整器６３Ｆと流量計６４Ｆとの間で分岐
し、燃料ガスの流量調整を行う燃料ガスコントロール弁
６８Ｆと、フレキシブルホース７２と、バーナ５０に点
火するための先端の点火トーチ７４と、これらを接続す
る配管とを有する点火ライン６２ｂとで構成される。図
中点線で示されているように、流量計６４Ｆ、温度計６
６Ｆ、コントロール弁６８Ｆおよび圧力計７０Ｆは電気
的に接続され、流量計６４Ｆや圧力計７０Ｆおよび温度
計６６Ｆで燃料ガスの流量、圧力および温度を計測し、
計測された流量、圧力および温度を用いて計算機で計算
を行って、必要（または指定）流量の燃料ガスが燃料供
給ライン６２ａに流れるように、コントロール弁６８Ｆ
で燃料ガスの流量が制御される。
部５４に供給する燃料ライン６２は、図示しない燃料供
給源と、燃料ガスの圧力を減圧調整する圧力調整器（ガ
バナー）６３Ｆと、燃料ガスの流量を計測する燃料ガス
流量計（圧力発信器）６４Ｆと、燃料ガスの温度を計測
する燃料ガス温度計６６Ｆと、燃料ガスの流量の調整を
行う燃料ガスコントロール弁６８Ｆと、燃料ガスの圧力
を計測する燃料ガス圧力計７０Ｆと、これらを接続する
配管とを有する燃料供給ライン６２ａと、燃料ライン６
２から圧力調整器６３Ｆと流量計６４Ｆとの間で分岐
し、燃料ガスの流量調整を行う燃料ガスコントロール弁
６８Ｆと、フレキシブルホース７２と、バーナ５０に点
火するための先端の点火トーチ７４と、これらを接続す
る配管とを有する点火ライン６２ｂとで構成される。図
中点線で示されているように、流量計６４Ｆ、温度計６
６Ｆ、コントロール弁６８Ｆおよび圧力計７０Ｆは電気
的に接続され、流量計６４Ｆや圧力計７０Ｆおよび温度
計６６Ｆで燃料ガスの流量、圧力および温度を計測し、
計測された流量、圧力および温度を用いて計算機で計算
を行って、必要（または指定）流量の燃料ガスが燃料供
給ライン６２ａに流れるように、コントロール弁６８Ｆ
で燃料ガスの流量が制御される。
【００４０】また、空気をバーナ５０の空気供給部５６
に供給する空気供給ライン７６は、ファン７８と、空気
の流量を計測する空気流量計６４Ａと、空気の温度を計
測する空気温度計６６Ａと、空気の流量調整を行う空気
コントロール弁６８Ａと、空気の圧力を計測する空気圧
力計７０Ａと、これらを接続する配管とで構成される。
図中点線で示されているように、流量計６４Ａ、温度計
６６Ａ、コントロール弁６８Ａ、圧力計７０Ａは電気的
に接続され、流量計６４Ａや圧力計７０Ａおよび温度計
６６Ａによって空気の流量、圧力および温度を計測し、
計測された流量、圧力および温度から計算機で計算を行
って、必要（または指定）流量の空気が空気供給ライン
７６を流れるようにコントロール弁６８Ａで空気の流量
が制御される。さらに、酸素富化燃焼を行うために酸素
吹込ノズル６０に酸素を供給する酸素供給ライン８０
は、図示しない酸素供給源と、酸素の圧力を減圧調整す
る圧力調整器６３Ｏと、酸素の流量を計測する酸素流量
計６４Ｏと、酸素の温度を計測する酸素温度計６６Ｏ
と、酸素の流量調整を行う酸素コントロール弁６８Ｏ
と、酸素の圧力を計測する酸素圧力計７０Ｏと、これら
を接続する配管とで構成される。図中点線で示されてい
るように、流量計６４Ｏ、温度計６６Ｏ、コントロール
弁６８Ｏおよび圧力計７０Ｏは電気的に接続され、流量
計６４Ｏや圧力計７０Ｏおよび温度計６６Ｏで酸素の流
量、圧力および温度を計測し、計測された流量、圧力お
よび温度から計算機で計算して、必要（または指定）流
量の酸素が酸素供給ライン８０を流れるように、コント
ロール弁６８Ｏで酸素の流量が制御される。
に供給する空気供給ライン７６は、ファン７８と、空気
の流量を計測する空気流量計６４Ａと、空気の温度を計
測する空気温度計６６Ａと、空気の流量調整を行う空気
コントロール弁６８Ａと、空気の圧力を計測する空気圧
力計７０Ａと、これらを接続する配管とで構成される。
図中点線で示されているように、流量計６４Ａ、温度計
６６Ａ、コントロール弁６８Ａ、圧力計７０Ａは電気的
に接続され、流量計６４Ａや圧力計７０Ａおよび温度計
６６Ａによって空気の流量、圧力および温度を計測し、
計測された流量、圧力および温度から計算機で計算を行
って、必要（または指定）流量の空気が空気供給ライン
７６を流れるようにコントロール弁６８Ａで空気の流量
が制御される。さらに、酸素富化燃焼を行うために酸素
吹込ノズル６０に酸素を供給する酸素供給ライン８０
は、図示しない酸素供給源と、酸素の圧力を減圧調整す
る圧力調整器６３Ｏと、酸素の流量を計測する酸素流量
計６４Ｏと、酸素の温度を計測する酸素温度計６６Ｏ
と、酸素の流量調整を行う酸素コントロール弁６８Ｏ
と、酸素の圧力を計測する酸素圧力計７０Ｏと、これら
を接続する配管とで構成される。図中点線で示されてい
るように、流量計６４Ｏ、温度計６６Ｏ、コントロール
弁６８Ｏおよび圧力計７０Ｏは電気的に接続され、流量
計６４Ｏや圧力計７０Ｏおよび温度計６６Ｏで酸素の流
量、圧力および温度を計測し、計測された流量、圧力お
よび温度から計算機で計算して、必要（または指定）流
量の酸素が酸素供給ライン８０を流れるように、コント
ロール弁６８Ｏで酸素の流量が制御される。
【００４１】このように構成される酸素富化バーナ５０
においては、予め燃料ライン６２の点火ライン６２ｂの
燃料ガスコントロール弁６８Ｆを開いて点火トーチ７４
から燃料ガスを流出させ、点火しておく。燃料ライン６
２の燃料供給ライン６２ａから燃料ガスコントロール弁
６８Ｆによって開放され、流量調整され、燃料供給部５
４に供給される燃料ガスと、空気供給ライン７６から空
気コントロール弁６８Ａによって流量調整され、空気供
給部５６に供給される空気と、を火口５８に噴出させ
て、先に点火されている点火ライン６２ｂの点火トーチ
７４によって点火する。こうして点火されたバーナ５０
の火口５８の中心に酸素供給ライン８０から酸素コント
ロール弁６８Ｏによって開放され、流量調整された酸素
を酸素吹出ノズル６０から噴出させて、バーナ５０にお
ける燃料を酸素富化燃焼させる。このようにして、バー
ナ５０における酸素吹出ノズル６０から噴出させる酸素
流量を１０〜２０％程度の酸素を富化した空気による燃
焼となるように、酸素コントロール弁６８Ｏによって調
整し、バーナ５０の燃焼ガスの温度を１５００〜１６０
０℃程度に調整する。
においては、予め燃料ライン６２の点火ライン６２ｂの
燃料ガスコントロール弁６８Ｆを開いて点火トーチ７４
から燃料ガスを流出させ、点火しておく。燃料ライン６
２の燃料供給ライン６２ａから燃料ガスコントロール弁
６８Ｆによって開放され、流量調整され、燃料供給部５
４に供給される燃料ガスと、空気供給ライン７６から空
気コントロール弁６８Ａによって流量調整され、空気供
給部５６に供給される空気と、を火口５８に噴出させ
て、先に点火されている点火ライン６２ｂの点火トーチ
７４によって点火する。こうして点火されたバーナ５０
の火口５８の中心に酸素供給ライン８０から酸素コント
ロール弁６８Ｏによって開放され、流量調整された酸素
を酸素吹出ノズル６０から噴出させて、バーナ５０にお
ける燃料を酸素富化燃焼させる。このようにして、バー
ナ５０における酸素吹出ノズル６０から噴出させる酸素
流量を１０〜２０％程度の酸素を富化した空気による燃
焼となるように、酸素コントロール弁６８Ｏによって調
整し、バーナ５０の燃焼ガスの温度を１５００〜１６０
０℃程度に調整する。
【００４２】本発明の溶融ガラスの減圧脱泡装置の予備
加熱装置は、以上のように構成されているので、燃焼温
度が制御された加熱用バーナ３８，４０によって加熱さ
れ、加熱された空気は、ドラフトコントロール装置によ
って流れが制御されて減圧脱泡槽１４、上昇管１６およ
び下降管１８の内面を加熱する。したがって、本発明の
予備加熱装置を使用することによって、所定の加熱曲線
で減圧脱泡槽１４、上昇管１６および下降管１８の内面
を加熱することができ、溶融ガラスＧの冷却による固化
や、耐火レンガの急激な加熱による破損等を確実に防止
することができる。
加熱装置は、以上のように構成されているので、燃焼温
度が制御された加熱用バーナ３８，４０によって加熱さ
れ、加熱された空気は、ドラフトコントロール装置によ
って流れが制御されて減圧脱泡槽１４、上昇管１６およ
び下降管１８の内面を加熱する。したがって、本発明の
予備加熱装置を使用することによって、所定の加熱曲線
で減圧脱泡槽１４、上昇管１６および下降管１８の内面
を加熱することができ、溶融ガラスＧの冷却による固化
や、耐火レンガの急激な加熱による破損等を確実に防止
することができる。
【００４３】以上のようにして、溶融ガラスの減圧脱泡
装置を運転する際の前工程としての予備加熱が終了する
と、減圧脱泡装置１０の運転は、次の手順で行われる。
先ず、予備加熱用バーナ３８，４０を停止し、カバー２
３および２５を取り外した後、予備加熱用バーナ３８，
４０を上昇管１６および下降管１８の下端の位置から取
り除く。同時にあるいはやや遅れて、排気用煙突４２内
のドラフトコントロール装置による排気の制御を停止
し、ドラフト管３４から排気用煙突４２を取り外して、
ドラフト管３４に蓋３６をする。これらの作業は、予備
加熱された高温の雰囲気の中で行われるので、自動操作
によって自動的に行われることが好ましい。
装置を運転する際の前工程としての予備加熱が終了する
と、減圧脱泡装置１０の運転は、次の手順で行われる。
先ず、予備加熱用バーナ３８，４０を停止し、カバー２
３および２５を取り外した後、予備加熱用バーナ３８，
４０を上昇管１６および下降管１８の下端の位置から取
り除く。同時にあるいはやや遅れて、排気用煙突４２内
のドラフトコントロール装置による排気の制御を停止
し、ドラフト管３４から排気用煙突４２を取り外して、
ドラフト管３４に蓋３６をする。これらの作業は、予備
加熱された高温の雰囲気の中で行われるので、自動操作
によって自動的に行われることが好ましい。
【００４４】続いて、減圧脱泡装置１０を下降して、上
昇管１６および下降管１８を上流側ピット２２および下
流側ピット２４の溶融ガラスＧに浸漬する。次に、図示
しない真空ポンプを運転して真空吸引し、減圧ハウジン
グ１２（減圧脱泡槽１４）内を減圧する。このとき、上
流側ピット２２および下流側ピット２４には、所定の温
度の溶融ガラスＧが満たされていなければならない。こ
のために、上流側ピット２２と下流側ピット２４は一時
的に連通されて、溶解槽２０からの溶融ガラスＧが同時
に双方のピット２２，２４に流入するようにすることが
好ましい。
昇管１６および下降管１８を上流側ピット２２および下
流側ピット２４の溶融ガラスＧに浸漬する。次に、図示
しない真空ポンプを運転して真空吸引し、減圧ハウジン
グ１２（減圧脱泡槽１４）内を減圧する。このとき、上
流側ピット２２および下流側ピット２４には、所定の温
度の溶融ガラスＧが満たされていなければならない。こ
のために、上流側ピット２２と下流側ピット２４は一時
的に連通されて、溶解槽２０からの溶融ガラスＧが同時
に双方のピット２２，２４に流入するようにすることが
好ましい。
【００４５】真空ポンプによる真空吸引によって、減圧
ハウジング１２（減圧脱泡槽１４）内が所定の圧力まで
減圧されると、溶融ガラスＧは減圧脱泡槽１４の所定の
高さまで吸引上昇し、溶融ガラスＧから気泡が液面に上
昇し、破泡して減圧脱泡処理が開始され、減圧脱泡装置
１０の定常運転に移行する。そして、減圧脱泡処理され
た溶融ガラスＧが下流側ピット２４に連続的に供給され
る。
ハウジング１２（減圧脱泡槽１４）内が所定の圧力まで
減圧されると、溶融ガラスＧは減圧脱泡槽１４の所定の
高さまで吸引上昇し、溶融ガラスＧから気泡が液面に上
昇し、破泡して減圧脱泡処理が開始され、減圧脱泡装置
１０の定常運転に移行する。そして、減圧脱泡処理され
た溶融ガラスＧが下流側ピット２４に連続的に供給され
る。
【００４６】図１および図２に示す本発明の減圧脱泡装
置１０は、溶融ガラスＧと直接接触するすべての部分、
すなわち上昇管１６、減圧脱泡槽１４および下降管１８
のすべてを電鋳レンガで構成しているが、本発明はこれ
に限定されるわけではなく、図４に示す減圧脱泡装置８
２のように、一部を貴金属などで構成してもよい。図４
に示す減圧脱泡装置８２は、図１および図２に示す減圧
脱泡装置１０において上昇管１６および下降管１８の下
端にそれぞれ延長管２６，２８を設け、上昇管１６およ
び下降管１８が高温の溶融ガラスＧに浸漬される部分の
みを白金または白金合金などの貴金属合金製の延長管２
６，２８としたものである。
置１０は、溶融ガラスＧと直接接触するすべての部分、
すなわち上昇管１６、減圧脱泡槽１４および下降管１８
のすべてを電鋳レンガで構成しているが、本発明はこれ
に限定されるわけではなく、図４に示す減圧脱泡装置８
２のように、一部を貴金属などで構成してもよい。図４
に示す減圧脱泡装置８２は、図１および図２に示す減圧
脱泡装置１０において上昇管１６および下降管１８の下
端にそれぞれ延長管２６，２８を設け、上昇管１６およ
び下降管１８が高温の溶融ガラスＧに浸漬される部分の
みを白金または白金合金などの貴金属合金製の延長管２
６，２８としたものである。
【００４７】上昇管１６、下降管１８または延長管２
６，２８が高温の溶融ガラスＧに浸漬される部分は、そ
の内外面が高温の溶融ガラスＧに浸漬されているので、
内面のみが、溶融ガラスＧのみと接触している他の部分
よりも高温の溶融ガラスと反応しやすくなり、電鋳レン
ガが高温の溶融ガラスと反応して溶解し、溶融ガラスＧ
中に溶出して不純物として混入しやすくなる。
６，２８が高温の溶融ガラスＧに浸漬される部分は、そ
の内外面が高温の溶融ガラスＧに浸漬されているので、
内面のみが、溶融ガラスＧのみと接触している他の部分
よりも高温の溶融ガラスと反応しやすくなり、電鋳レン
ガが高温の溶融ガラスと反応して溶解し、溶融ガラスＧ
中に溶出して不純物として混入しやすくなる。
【００４８】したがって、高品質のガラス製品を製造す
るプロセスにおいては、わずかでも電鋳レンガが溶融ガ
ラスＧ中に溶出することは好ましくないので、図４の実
施例のように、貴金属合金製の延長管２６，２８を使用
して電鋳レンガが溶融ガラスＧ中に溶出することを防止
することが好ましいが、通常のガラス製品においては、
電鋳レンガがわずかに溶融ガラスＧ中に溶出しても製品
に格別の支障が生じないことが多いので、このような場
合には、図１の実施例のように、上昇管１６および下降
管１８を直接溶融ガラスＧに浸漬させて、装置設計の自
由度と、コストの低減を図ることが好ましい。
るプロセスにおいては、わずかでも電鋳レンガが溶融ガ
ラスＧ中に溶出することは好ましくないので、図４の実
施例のように、貴金属合金製の延長管２６，２８を使用
して電鋳レンガが溶融ガラスＧ中に溶出することを防止
することが好ましいが、通常のガラス製品においては、
電鋳レンガがわずかに溶融ガラスＧ中に溶出しても製品
に格別の支障が生じないことが多いので、このような場
合には、図１の実施例のように、上昇管１６および下降
管１８を直接溶融ガラスＧに浸漬させて、装置設計の自
由度と、コストの低減を図ることが好ましい。
【００４９】また、図１および２ならびに図３に示す実
施例においては、減圧脱泡装置１０および８２自体に温
度低下した溶融ガラスＧの加熱装置を備えていないもの
であるが、本発明はこれに限定されず、装置内に加熱装
置を備えたものであってもよい。例えば、図５に示す減
圧脱泡装置８４のように、減圧ハウジング１２内の上昇
管１６および下降管１８の外周に加熱装置、例えば電気
ヒータ８６などを巻回するよう設けてもよい。
施例においては、減圧脱泡装置１０および８２自体に温
度低下した溶融ガラスＧの加熱装置を備えていないもの
であるが、本発明はこれに限定されず、装置内に加熱装
置を備えたものであってもよい。例えば、図５に示す減
圧脱泡装置８４のように、減圧ハウジング１２内の上昇
管１６および下降管１８の外周に加熱装置、例えば電気
ヒータ８６などを巻回するよう設けてもよい。
【００５０】前述したように、減圧脱泡装置内を流れる
溶融ガラスＧの流量を多くすることにより、溶融ガラス
Ｇ自体の潜熱も大きくなるので、減圧脱泡装置内、すな
わち上昇管１６、減圧脱泡槽１４および下降管１８にお
いて溶融ガラスＧの温度が低下しても、その温度低下は
小さく、溶融ガラスＧの温度が、下降管１８の出口で、
前述した所要の温度以下になることはないが、溶融ガラ
スＧの流量が小さくなると、その潜熱も小さくなるの
で、下降管１８の出口温度が上記所要温度より低くなる
ことがある。このように溶融ガラスＧの流量が小さい場
合には、図５のようにヒータ８６を上昇管１６および下
降管１８などに設けておくのが好ましい。
溶融ガラスＧの流量を多くすることにより、溶融ガラス
Ｇ自体の潜熱も大きくなるので、減圧脱泡装置内、すな
わち上昇管１６、減圧脱泡槽１４および下降管１８にお
いて溶融ガラスＧの温度が低下しても、その温度低下は
小さく、溶融ガラスＧの温度が、下降管１８の出口で、
前述した所要の温度以下になることはないが、溶融ガラ
スＧの流量が小さくなると、その潜熱も小さくなるの
で、下降管１８の出口温度が上記所要温度より低くなる
ことがある。このように溶融ガラスＧの流量が小さい場
合には、図５のようにヒータ８６を上昇管１６および下
降管１８などに設けておくのが好ましい。
【００５１】以上、本発明の溶融ガラスの減圧脱泡装置
について詳細に説明したが、本発明は上記実施例に限定
されず、本発明の要旨を逸脱しない範囲において、各種
の改良および変更を行ってもよいのはもちろんである。
について詳細に説明したが、本発明は上記実施例に限定
されず、本発明の要旨を逸脱しない範囲において、各種
の改良および変更を行ってもよいのはもちろんである。
【００５２】
【発明の効果】以上詳細に説明したように、本発明によ
れば、連続的に供給される溶融ガラスから気泡を除去す
るための溶融ガラスの減圧脱泡装置において、高温の溶
融ガラスに対して十分な耐久性を確保しつつ、コストを
大幅に低減でき、ひいては装置の大容量化、減圧脱泡処
理温度の高温化などを図ることが可能である。従って、
大流量の溶融ガラスの減圧脱泡処理を高効率で行う用途
に極めて好適である。
れば、連続的に供給される溶融ガラスから気泡を除去す
るための溶融ガラスの減圧脱泡装置において、高温の溶
融ガラスに対して十分な耐久性を確保しつつ、コストを
大幅に低減でき、ひいては装置の大容量化、減圧脱泡処
理温度の高温化などを図ることが可能である。従って、
大流量の溶融ガラスの減圧脱泡処理を高効率で行う用途
に極めて好適である。
【００５３】また、本発明の溶融ガラスの減圧脱泡装置
の予備加熱装置は、以上のように構成されているので、
燃焼温度が制御された加熱用バーナによって加熱され、
加熱された空気は、ドラフトコントロール装置によって
流れが制御されて減圧脱泡槽、上昇管および下降管の内
面を加熱する。したがって、本発明の予備加熱装置を使
用することによって、所定の加熱曲線で減圧脱泡槽、上
昇管および下降管の内面を加熱することができ、溶融ガ
ラスの冷却による固化や、電鋳レンガの急激な加熱によ
る破損等を確実に防止することができる。
の予備加熱装置は、以上のように構成されているので、
燃焼温度が制御された加熱用バーナによって加熱され、
加熱された空気は、ドラフトコントロール装置によって
流れが制御されて減圧脱泡槽、上昇管および下降管の内
面を加熱する。したがって、本発明の予備加熱装置を使
用することによって、所定の加熱曲線で減圧脱泡槽、上
昇管および下降管の内面を加熱することができ、溶融ガ
ラスの冷却による固化や、電鋳レンガの急激な加熱によ
る破損等を確実に防止することができる。
【図１】 本発明に係る溶融ガラスの減圧脱泡装置の一
実施例の定常運転時における概略断面図である。
実施例の定常運転時における概略断面図である。
【図２】 図１に示す溶融ガラスの減圧脱泡装置の予備
加熱時における概略断面図である。
加熱時における概略断面図である。
【図３】 図２に示す減圧脱泡装置に用いられる予備加
熱用バーナの一実施例およびそのフローの概略を示すフ
ローシートである。
熱用バーナの一実施例およびそのフローの概略を示すフ
ローシートである。
【図４】 本発明の溶融ガラスの減圧脱泡装置の予備加
熱時における概略断面図を示す。
熱時における概略断面図を示す。
【図５】 本発明の溶融ガラスの減圧脱泡装置の他の実
施例の予備加熱時における概略断面図を示す。
施例の予備加熱時における概略断面図を示す。
【図６】 従来技術の減圧脱泡装置の一例を示す概略断
面図を示す。
面図を示す。
１０，８２，８４，１１０ 減圧脱泡装置 １２，１１２ 減圧ハウジング １２ａ，１２ｂ 脚部 １２ｃ 吸引口 １４，１１４ 減圧脱泡槽 １４ａ，１４ｂ 吸引孔 １６，１１６ 上昇管 １８，１１８ 下降管 ２０，１２０ 溶解槽 ２２，１２２ 上流側ピット ２３，２５ カバー ２４，１２４ 下流側ピット ２６，２８ 延長管 ３０，１３０ 断熱材 ３４ ドラフト管 ３６ 蓋 ３８，４０ 予備加熱用バーナ ４２ 排気用煙突 ４４ ドラフトコントロール用バーナ ４６ エアノズル ４８ ダンパ ５０ 酸素富化燃焼バーナ ５２ バーナ前板 ５４ 燃料供給部 ５６ 空気供給部 ５８ 火口 ６０ 酸素吹込ノズル ６２ 燃料ライン ６２ａ 燃料供給ライン ６２ｂ 点火ライン ６３Ｆ，６３Ｏ 圧力調整器（ガバナー） ６４Ｆ，６４Ａ，６４Ｏ 流量計（圧力発信器） ６６Ｆ，６６Ａ，６６Ｏ 温度計 ６８Ｆ，６８Ａ，６８Ｏ コントロール弁 ７０Ｆ，７０Ａ，７０Ｏ 圧力計 ７２ フレキシブルホース ７４ 点火トーチ ７６ 空気供給ライン ７８ ファン ８０ 酸素供給ライン ８６ 加熱装置 Ｇ 溶融ガラス
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 倉田 浩 神奈川県横浜市鶴見区末広町１丁目１番地 旭硝子株式会社京浜工場内 (72)発明者 平原 康晴 神奈川県横浜市鶴見区末広町１丁目１番地 旭硝子株式会社京浜工場内
Claims (2)
- 【請求項１】真空吸引されて内部が減圧される減圧ハウ
ジングと、この減圧ハウジング内に設けられ、溶融ガラ
スの減圧脱泡を行う減圧脱泡槽と、この減圧脱泡槽に連
通して設けられ、減圧脱泡前の溶融ガラスを吸引上昇さ
せて前記減圧脱泡槽に導入する上昇管と、前記減圧脱泡
槽に連通して設けられ、減圧脱泡後の溶融ガラスを前記
減圧脱泡槽から下降させて導出する下降管とを具備し、
前記減圧脱泡槽、前記上昇管および前記下降管の溶融ガ
ラスの流路が耐火性炉材で構成される溶融ガラスの減圧
脱泡装置において、 前記上昇管および前記下降管の下端に配置され、酸素富
化濃度を変化することができる予備加熱用バーナと、 前記減圧脱泡槽の上端に連通して配置される排気用煙突
とを有する予備加熱装置を具備し、 前記溶融ガラスの減圧脱泡装置を運転する前に、前記予
備加熱装置を所定の位置に配置し、前記上昇管および前
記下降管の下端に配置された前記予備加熱用バーナの酸
素富化濃度を変化して燃焼温度をコントロールし、前記
予備加熱用バーナの燃焼による排気を前記減圧脱泡槽の
上端に連通する前記排気用煙突から排出することによっ
て溶融ガラスの減圧脱泡装置を予備加熱することを特徴
とする溶融ガラスの減圧脱泡装置。 - 【請求項２】前記排気用煙突には、排気の流れを制御す
るドラフトコントロール用バーナと、排気の量を制御す
るダンパとを有するドラフトコントロール装置を具備す
ることを特徴とする請求項１に記載の溶融ガラスの減圧
脱泡装置。
Priority Applications (8)
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|---|---|---|---|
| JP04779498A JP3785788B2 (ja) | 1998-02-27 | 1998-02-27 | 溶融ガラスの減圧脱泡装置 |
| US09/249,066 US6202445B1 (en) | 1998-02-27 | 1999-02-12 | Vacuum degassing apparatus for molten glass and method to rise vacuum degassing apparatus temperature |
| CZ0047899A CZ299360B6 (cs) | 1998-02-27 | 1999-02-12 | Vakuové odplynovací zarízení pro taveninu skla a zpusob zvyšování teploty odplynovací nádoby |
| IDP990148A ID21937A (id) | 1998-02-27 | 1999-02-24 | Pesawat penghilang gas vakum untuk kaca lelehan dan metode menaikkan suhu pesawat penghilang gas vakum |
| DE69903365T DE69903365T3 (de) | 1998-02-27 | 1999-02-26 | Vakuumentgasungsvorrichtung für geschmolzenes Glas und Verfahren zum Erhöhen der Temperatur eines Vakuumentgasungsbehälters |
| KR1019990006492A KR100583221B1 (ko) | 1998-02-27 | 1999-02-26 | 용융 유리용 진공 탈가스 장치 및 진공 탈가스 장치의 온도를 상승시키는 방법 |
| DE29924987U DE29924987U1 (de) | 1998-02-27 | 1999-02-26 | Vakuumentgasungsvorrichtung für geschmolzenes Glas |
| EP99102830A EP0939058B2 (en) | 1998-02-27 | 1999-02-26 | Method and apparatus for heating up a device for refining molten glass under reduced pressure |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
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| JPH11240727A true JPH11240727A (ja) | 1999-09-07 |
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ID=12785288
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| JP04779498A Expired - Fee Related JP3785788B2 (ja) | 1998-02-27 | 1998-02-27 | 溶融ガラスの減圧脱泡装置 |
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|---|---|
| US (1) | US6202445B1 (ja) |
| EP (1) | EP0939058B2 (ja) |
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| DE (2) | DE29924987U1 (ja) |
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| WO2016013523A1 (ja) * | 2014-07-24 | 2016-01-28 | 旭硝子株式会社 | ガラス溶融物製造装置、ガラス溶融物製造方法、ガラス物品製造装置およびガラス物品製造方法 |
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| DE10200233C1 (de) * | 2002-01-05 | 2003-04-17 | Schott Glas | Vorrichtung zum Läutern einer Glasschmelze mit einer Unterdruck-Läuterkammer |
| DE10200234C1 (de) * | 2002-01-05 | 2003-04-17 | Schott Glas | Vorrichtung zum Läutern einer Glasschmelze mit einer Unterdruck-Läuterkammer |
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