JPH11166573A - ショックアブソーバ - Google Patents

Abstract

(57)【要約】 【目的】 ピストン速度の微低速域に於ける減衰力特性
を実質的に線形の特性にする。 【構成】 シリンダ下室２２の側にてピストン１８に設
けられシリンダ上室２０より連通通路３４を経てシリン
ダ下室２２へ流通するオイルに流通抵抗を与えて減衰力
を発生する減衰力発生弁３０を有する。減衰力発生弁は
ピストンに当接して配置され連通通路と連通する切抜き
部６６を有する弁プレート４２と、該弁プレートに当接
して配置され外周部に切抜き部６８を有する弁プレート
４４と、該弁プレートに当接して配置された弁プレート
４６とを含んでいる。切欠き部はオリフィス通路７０を
郭定しており、該オリフィス通路の高さＨ、幅Ｗ、長さ
Ｌはピストン速度の微低速域に於ける減衰力特性が実質
的に線形の特性になる値に設定されている。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【発明の属する技術分野】本発明は、自動車等の車輌の
サスペンションに組込まれるショックアブソーバに係
り、更に詳細には微低速域に於ける減衰力特性に優れた
ショックアブソーバに係る。

【０００２】

【従来の技術】ショックアブソーバは、一般に、シリン
ダと、該シリンダに往復動可能に嵌合しシリンダと共働
して二つのシリンダ室を郭定するピストンと、ピストン
に形成され二つのシリンダ室を連通接続する連通通路
と、ピストンに設けられ連通通路と共働して減衰力を発
生する減衰力発生弁とを有している。

【０００３】ショックアブソーバの減衰力発生弁の一つ
として、例えば実開昭６３−１７８６４６号公報に記載
されている如く、ピストンに当接して配置され連通通路
と連通する切抜き部を有する第一の弁プレートと、第一
の弁プレートに当接して配置され外周部に切欠き部を有
する第二の弁プレートと、第二の弁プレートに当接して
配置された第三の弁プレートとを含み、切欠き部は第一
及び第三の弁プレートと共働して切抜き部と対応するシ
リンダ室とを連通接続するオリフィス通路を郭定する減
衰力発生弁が既に知られている。

【０００４】かかる減衰力発生弁を有するショックアブ
ソーバによれば、オリフィス通路は第二の弁プレートに
設けられた切欠き部が第一及び第三の弁プレートと共働
することにより郭定され、第二の弁プレートはピストン
のランド部に当接しないので、オリフィス通路を郭定す
る弁プレートがピストンのランド部に当接する構造の場
合に比して、ショックアブソーバが長期間使用される過
程に於ける弁プレートの摩耗などに起因するオリフィス
通路の実効通路断面積の変化を回避し、長期間に亘り適
正な減衰力を発生させることができる。

【０００５】

【発明が解決しようとする課題】しかし上述の公開公報
に記載されたショックアブソーバに於ては、オリフィス
通路の幅、高さ、長さの最適値が如何なる値であるかに
ついては全く考慮されていないため、特にピストン速度
の微低速域に於ける減衰力特性が他の多くのショックア
ブソーバの場合と同様ピストン速度に対し二乗の特性に
なり、そのためピストン速度の微低速域に於ける減衰力
が不十分である。

【０００６】また二つのシリンダ室を連通接続する伸び
行程用及び縮み行程用の連通通路がピストンの軸線より
実質的に同一の半径方向距離の位置にて周方向に互いに
隔置された状態でピストンに形成されたショックアブソ
ーバに於いては、減衰力発生弁の弁プレートが上述の実
開昭６３−１７８６４６号公報に記載されている如き第
一乃至第三の三つの弁プレートよりなる場合には、後に
詳細に説明する如く、一方の連通通路と連通する切抜き
部は第一の弁プレートの内周縁近傍に形成されなければ
ならない。

【０００７】従って第二の弁プレートに形成される切欠
き部の径方向の深さが非常に大きくならざるを得ず、そ
のため第二の弁プレートが脆弱になってその耐久性が低
下し易く、また第二の弁プレートの耐久性を向上させる
べくバレル処理される際に弁プレート同士が絡み合い、
弁プレートの曲りが発生し易いため、バレル処理の回転
速度を高くすることができず、第二の弁プレートの生産
性を向上させることが困難である。

【０００８】本発明は、上述の如き従来のショックアブ
ソーバに於ける叙上の問題に鑑みなされたものであり、
本発明の主要な課題は、オリフィス通路の幅、高さ、長
さを最適化することにより、ピストン速度の微低速域に
於ける減衰力特性を実質的に線形の特性にすることであ
る。

【０００９】また本発明の他の主要な課題は、特に伸び
行程用及び縮み行程用の連通通路がピストンの軸線より
実質的に同一の半径方向距離の位置にて周方向に互いに
隔置された状態でピストンに形成されたショックアブソ
ーバに於いて、ピストン速度の微低速域に於ける減衰力
特性を実質的に線形の特性にすると共に、切欠き部を有
する弁プレートの耐久性及び生産性を向上させることで
ある。

【００１０】

【課題を解決するための手段】上述の主要な課題は、本
発明によれば、請求項１の構成、即ちシリンダと、前記
シリンダに往復動可能に嵌合し前記シリンダと共働して
二つのシリンダ室を郭定するピストンと、前記ピストン
に形成され前記二つのシリンダ室を連通接続する連通通
路と、前記二つのシリンダ室の少なくとも一方の側にて
前記ピストンに設けられ前記連通通路を経て前記二つの
シリンダ室の間に流通する作動流体に流通抵抗を与えて
減衰力を発生する減衰力発生弁とを有し、前記減衰力発
生弁は前記ピストンに当接して配置され前記連通通路と
連通する切抜き部を有する第一の弁プレートと、前記第
一の弁プレートに当接して配置され外周部に切欠き部を
有する第二の弁プレートと、前記第二の弁プレートに当
接して配置された第三の弁プレートとを含み、前記切欠
き部は前記第一及び第三の弁プレートと共働して前記切
抜き部と対応するシリンダ室とを連通接続するオリフィ
ス通路を郭定しており、前記オリフィス通路は実質的に
前記第二の弁プレートの厚さと同一の高さＨと幅Ｗと長
さＬとを有し、前記高さＨ、前記幅Ｗ、前記長さＬはピ
ストン速度の微低速域に於ける減衰力特性が実質的に線
形の特性になる値に設定されていることを特徴とするシ
ョックアブソーバによって達成される。

【００１１】また上述の他の主要な課題は、本発明によ
れば、請求項２の構成、即ちシリンダと、前記シリンダ
に往復動可能に嵌合し前記シリンダと共働して二つのシ
リンダ室を郭定するピストンと、前記ピストンの軸線よ
り実質的に同一の半径方向距離の位置にて周方向に互い
に隔置された状態で前記ピストンに形成され前記二つの
シリンダ室を連通接続する伸び行程用及び縮み行程用の
連通通路と、前記二つのシリンダ室の少なくとも一方の
側にて前記ピストンに設けられ前記伸び行程用及び縮み
行程用の連通通路の一方を経て前記二つのシリンダ室の
間に流通する作動流体に流通抵抗を与えて減衰力を発生
する減衰力発生弁とを有し、前記減衰力発生弁は前記ピ
ストンに当接して配置され前記一方の連通通路と連通す
る第一の切抜き部を有する第一の弁プレートと、前記第
一の弁プレートに当接して配置され前記第一の切抜き部
と連通する第二の切抜き部を有する第二の弁プレート
と、前記第二の弁プレートに当接して配置され外周部に
切欠き部を有する第三の弁プレートと、前記第三の弁プ
レートに当接して配置された第四の弁プレートとを含
み、前記第二の切抜き部は前記第一の切抜き部よりも前
記軸線に対し半径方向外方まで延在し、前記切欠き部は
前記第二及び第四の弁プレートと共働して前記第二の切
抜き部と対応するシリンダ室とを連通接続するオリフィ
ス通路を郭定しており、前記オリフィス通路は実質的に
前記第三の弁プレートの厚さと同一の高さＨと幅Ｗと長
さＬとを有し、前記高さＨ、前記幅Ｗ、前記長さＬはピ
ストン速度の微低速域に於ける減衰力特性が実質的に線
形の特性になる値に設定されていることを特徴とするシ
ョックアブソーバによって達成される。

【００１２】上述の請求項１及び２の構成によれば、オ
リフィス通路の高さＨ、幅Ｗ、長さＬはピストン速度の
微低速域に於ける減衰力特性が実質的に線形の特性にな
る値に設定されているので、ピストン速度の中高速域に
於ける減衰力が過剰になることを回避しつつ、ピストン
速度の微低速域に於ける十分な減衰力を確保することが
可能になる。

【００１３】特に上述の請求項２の構成によれば、第二
の切抜き部は一方の連通通路と連通する第一の切抜き部
と連通し、第二の切抜き部は第一の切抜き部よりもピス
トンの軸線に対し半径方向外方まで延在し、切欠き部は
第二及び第四の弁プレートと共働して第二の切抜き部と
対応するシリンダ室とを連通接続するオリフィス通路を
郭定しているので、切欠き部の径方向の深さは第二の切
抜き部に連通する深さであってよい。

【００１４】従って切欠き部の深さは第二の弁プレート
が設けられることなく切欠き部が直接第一の切抜き部に
連通する構造の場合に必要な深さよりも小さくてよいの
で、切欠き部の深さが過剰に深いことに起因して第三の
弁プレートが脆弱になってその耐久性が低下することを
回避し、またバレル処理される際に弁プレート同士が絡
み合う虞れが低減されることによりバレル処理の回転速
度を高くして第三の弁プレートの生産性を向上させるこ
とが可能になる。

【００１５】

【課題解決手段の好ましい態様】一般に、ショックアブ
ソーバに使用されるオイルの如き粘性液体の流量をＱ
［mm³ ／sec ］とし、密度をρ［kg／mm³ ］とし、動粘
度をν［mm² ／sec ］とし、オリフィス通路の高さをＨ
［mm］とし、幅をＷ［mm］とし、長さをＬ［mm］とする
と、粘性液体がオリフィス通路を通過する際にその前後
の間に発生する差圧ΔＰ［kg／mm² ］は、ベルヌーイの
定理より下記の数１の如く表される。

【数１】ΔＰ＝１２ρ（ν／Ｗ）（Ｌ／Ｈ³ ）Ｑ＋０．
６ρ｛Ｑ／（ＷＨ）｝²

【００１６】上記数１に於いて、右辺の第１項は壁面抵
抗により発生する差圧であり、第２項は流速により発生
する差圧であり、前者は流量Ｑの一乗項であるのに対
し、後者は流量Ｑの二乗項である。従って差圧ΔＰをで
きるだけ流量Ｑの一乗の関係にするためには、第１項が
第２項よりも優勢であること、即ち下記の数２の不等式
が成立しなければならない。

【数２】１２ρ（ν／Ｗ）（Ｌ／Ｈ³ ）Ｑ＞０．６ρ
｛Ｑ／（ＷＨ）｝²

【００１７】上記数２を変形することにより、下記の数
３が得られる。

【数３】Ｌ＞（０．０５Ｑ／ν）（Ｈ／Ｗ）

【００１８】上記数３に於ける流量Ｑはショックアブソ
ーバのピストン速度に応じて変化し、動粘度νはショッ
クアブソーバに使用される粘性液体の種類やショックア
ブソーバの使用状況に応じて異なるが、流量Ｑをショッ
クアブソーバのピストン速度がその微低速域の代表値と
しての０．０２［m ／sec ］であるときの流量とし、動
粘度νを特定の粘性液体が標準的な条件下に於いて使用
される際の値とすれば、上記数３の０．０５Ｑ／νは正
の定数Ｋに置き換えることができ、従って上記数３を下
記の数４の通り書き換えることができ、下記の数４が成
立するようオリフィス通路の長さＬ、高さＨ、幅Ｗを設
定すれば、ピストン速度の微低速域に於けるショックア
ブソーバの減衰力特性をできるだけ線形的な特性にする
ことができる。

【数４】Ｌ＞ＫＨ／Ｗ

【００１９】従って本発明の一つの好ましい態様によれ
ば、上記請求項１又は２の構成に於いて、オリフィス通
路の長さＬ、高さＨ、幅Ｗは上記数４の関係を満たすよ
う設定される（好ましい態様１）。

【００２０】本発明の他の一つの好ましい態様によれ
ば、上記好ましい態様１の構成に於いて、ショックアブ
ソーバのピストン速度がその微低速域の代表値としての
０．０２［m ／sec ］であるときにオリフィス通路を通
過するショックアブソーバの作動液体の流量をＱo ［mm
³ ／sec ］とし、ショックアブソーバの標準的な使用条
件下に於ける作動液体の動粘度をνo ［mm² ／sec ］と
して、上記数４のＫは０．０５Ｑo ／νo であるよう構
成される（好ましい態様２）。

【００２１】本発明の他の一つの好ましい態様によれ
ば、上記請求項１の構成に於いて、第一乃至第三の弁プ
レートは実質的に同一の外径を有するよう構成される
（好ましい態様３）。

【００２２】本発明の他の一つの好ましい態様によれ
ば、上記請求項１の構成に於いて、連通通路はピストン
の軸線の周りに互いに隔置された状態にて複数個設けら
れ、切抜き部はピストンの軸線の周りに実質的にＣ形に
延在するよう構成される（好ましい態様４）。

【００２３】本発明の他の一つの好ましい態様によれ
ば、上記請求項２の構成に於いて、第一乃至第四の弁プ
レートは実質的に同一の外径を有するよう構成される
（好ましい態様５）。

【００２４】本発明の他の一つの好ましい態様によれ
ば、上記請求項２の構成に於いて、伸び行程用及び縮み
行程用の連通通路はそれぞれ複数個設けられ、第一の切
抜き部はピストンの軸線の周りに実質的に半円弧状に延
在するよう構成される（好ましい態様６）。

【００２５】本発明の他の一つの好ましい態様によれ
ば、上記好ましい態様６の構成に於いて、第一及び第二
の切抜き部の少なくとも一方はピストンの軸線の周りに
実質的にＣ形に延在するよう構成される（好ましい態様
７）。

【００２６】

【発明の実施の形態】以下に添付の図を参照しつつ、本
発明を幾つかの好ましい実施形態について詳細に説明す
る。

【００２７】図１はツインチューブ式のショックアブソ
ーバとして構成された本発明によるショックアブソーバ
の第一の実施形態の要部を示す部分縦断面図、図２は図
１に示された第一の実施形態の第一の弁プレート
（Ａ）、第二の弁プレート（Ｂ）、第三の弁プレート
（Ｃ）を示す平面図である。

【００２８】図１に於て、１０及び１２は軸線１４に沿
って同心に延在するインナシリンダ及びアウタシリンダ
を示しており、これらのシリンダの両端は図には示され
ていないエンドキャップにより閉じられている。シリン
ダ１０、１２及びエンドキャップは互いに共働して環状
室１６を郭定している。インナシリンダ１０内には軸線
１４に沿って往復動可能にピストン１８が配置されてい
る。ピストン１８はインナシリンダ１０の内部をシリン
ダ上室２０とシリンダ下室２２とに分離するピストン本
体２４と、該本体に一体的に連結され上端のエンドキャ
ップを貫通して軸線１４に沿って延在するピストンロッ
ド２６とよりなっている。ピストン本体２４はナット２
８によりピストンロッド２６の先端部に固定されてお
り、ピストン本体２４には本発明に従って構成された伸
び行程用の減衰力発生弁３０及び周知の構造を有する縮
み行程用の減衰力発生弁３２が設けられている。

【００２９】尚図１には示されていないが、インナシリ
ンダ１０内の下方部にはベースバルブ組立体が設けられ
ており、該ベースバルブ組立体にはそれぞれ伸び行程用
の減衰力発生弁３０及び縮み行程用の減衰力発生弁３２
と同様に構成された縮み行程用の減衰力発生弁及び伸び
行程用の減衰力発生弁が設けられている。またシリンダ
上室２０、シリンダ下室２２、環状室１６の一部には作
動液体としてのオイルが充填されており、環状室１６の
上方部分には高圧ガスが封入されている。また図１には
示されていないが、ピストンロッド２６の上端はばね上
としての車体に連結され、アウタシリンダ１２又は下端
のエンドキャップは図には示されていないばね下として
のサスペンション部材に連結されるようになっている。

【００３０】ピストン本体２４には軸線１４の周りに互
いに均等に隔置されシリンダ上室２０とシリンダ下室２
２とを連通接続する複数個の伸び行程用の連通通路３４
及び複数個の縮み行程用の連通通路３６が形成されてお
り、縮み行程用の連通通路３６は伸び行程用の連通通路
３４よりも径方向外方の位置にて連通通路３４の間の周
方向位置に位置している。ピストン本体２４の上面及び
下面にはそれぞれ連通通路３４の上端及び下端と連通し
軸線１４の周りに環状に延在する環状ポート３８Ａ及び
３８Ｂが設けられており、またピストン本体２４の上面
には連通通路３６の上端と連通し軸線１４の周りに環状
に延在する環状ポート４０Ａが設けられている。

【００３１】伸び行程用の減衰力発生弁３０はシリンダ
下室２２の側にてピストン本体２４に当接して配置され
た第一の弁プレート４２と、弁プレート４２に当接して
配置された第二の弁プレート４４と、弁プレート４４に
当接して配置された第三の弁プレート４６とを含んでい
る。図示の実施形態に於いては、第一乃至第三の弁プレ
ート４２〜４６は互いに実質的に同一の外径及び厚さＨ
を有し、ピストンロッド２６の下端部に嵌合する孔を有
し、スペーサ４８を介してナット２８によりピストン本
体２４に対し固定されている。

【００３２】また第一乃至第三の弁プレート４２〜４６
は弾性変形可能な材料にて形成され、軸線１４に沿って
往復動可能にナット２８に嵌合するスプリングシート部
材５０とナット２８のスプリングシート部２８Ａとの間
には圧縮コイルばね５２が弾装され、これにより第一乃
至第三の弁プレートは第一の弁プレート４２がピストン
本体２４の下面に当接する図示の閉弁位置に付勢されて
いる。

【００３３】一方縮み行程用の減衰力発生弁３２はシリ
ンダ上室２０の側にてピストン本体２４に当接して配置
された弁プレート５４を含み、弁プレート５４はシリン
ダ上室２０と環状ポート３８Ａとを連通接続する複数個
の孔５６を有している。ピストンロッド２６の肩部に当
接して配置されたストッパ５８と弁プレート５４に当接
して配置されたスペーサ６０との間には皿ばね６２が挾
持されており、皿ばね６２は径方向外方へ延在する複数
個のアーム部を有し、該アーム部にて弁プレート５４を
該弁プレートがピストン本体２４の上面に当接しシリン
ダ上室２０と連通通路３６との連通を遮断する図示の閉
弁位置に付勢している。

【００３４】図示の第一の実施形態に於いては、図２
（Ａ）に詳細に示されている如く、伸び行程用の減衰力
発生弁３０の第一の弁プレート４２は実質的にＣ形をな
すよう軸線１４の周りに環状に延在する切抜き部６６を
有している。切抜き部６６はオイルの自由な流通が可能
であるよう環状ポート３８Ｂと常時連通する径方向位置
に設けられており、切抜き部６６の外周縁は弁プレート
４２の外周縁より距離Ｌだけ径方向内方へ隔置されてい
る。

【００３５】また図２（Ｂ）に詳細に示されている如
く、第二の弁プレート４４は軸線１４の周りに均等に互
いに隔置された三つの切欠き部６８を有している。各切
欠き部６８は軸線１４の周りに円弧状に延在する円弧部
６８Ａと、内端にて円弧部６８Ａに接続され外端にて弁
プレート４４の外周縁に開口するよう実質的に径方向に
延在する直線部６８Ｂとを有している。円弧部６８Ａは
オイルの自由な流通が可能であるよう切抜き部６６と重
なり合う径方向位置に設けられ、円弧部６８Ａの外周縁
は弁プレート４４の外周縁より距離Ｌだけ径方向内方へ
隔置されており、直線部６８Ｂは幅Ｗを有している。

【００３６】更に図２（Ｃ）に詳細に示されている如
く、第三の弁プレート４６は切抜き部６６や切欠き部６
８の如き切抜き部や切欠き部を有してはいない。従って
図１及び図３に詳細に示されている如く、切欠き部６８
は減衰力発生弁３０の閉弁状態に於いても切抜き部６６
とシリンダ下室２２とを連通接続し、また切欠き部６８
の直線部６８Ｂは第一の弁プレート４２及び第三の弁プ
レート４６と共働して長さＬ、高さＨ、幅Ｗのオリフィ
ス通路７０を郭定している。

【００３７】オリフィス通路７０の長さＬ［mm］、高さ
Ｈ［mm］、幅Ｗ［mm］は、ピストン速度がその微低速域
の代表値としての０．０２［m ／sec ］であるときにオ
リフィス通路７０を通過するオイルの流量をＱo ［mm³
／sec ］とし、ショックアブソーバの標準的な使用条件
下に於けるオイルの動粘度をνo ［mm² ／sec ］とし
て、下記の数５の関係を満たす寸法に設定されている。

【数５】Ｌ＞（０．０５Ｑo ／νo ）（Ｈ／Ｗ）

【００３８】上述の如く構成された第一の実施形態の伸
び行程、即ちピストン１８がインナシリンダ１０に対し
相対的に上方へ移動する行程に於ては、シリンダ上室２
０内の圧力が上昇すると共にシリンダ下室２２内の圧力
が減少し、シリンダ上室２０とシリンダ下室２２との間
の差圧によりシリンダ上室内のオイルが減衰力発生弁３
０を経てシリンダ下室へ移動しようとする。

【００３９】この場合ピストン速度が所定値よりも小さ
い微低速域に於ては、シリンダ上室２０とシリンダ下室
２２との間の差圧による減衰力発生弁３０に対する開弁
力よりも弁プレート４２〜４６の弾性によるばね力と圧
縮コイルばね５２のばね力との和の方が高いので、減衰
力発生弁３０は閉弁状態に維持される。従ってシリンダ
上室２０内のオイルは孔５６及び環状ポート３８Ａを経
て連通通路３４へ流入すると共に、連通通路３４より環
状ポート３８Ｂ、切抜き部６６、切欠き部６８を経てシ
リンダ下室２２へ流入する。

【００４０】従ってオイルがオリフィス通路７０を通過
する際の流通抵抗により減衰力が発生され、減衰力特性
は図４に於いて実線にて示された特性曲線の直線部の如
く実質的に線形の特性になり、ピストン速度Ｖp の微低
速域に於いても十分な減衰力が確保される。

【００４１】尚図４に於いて、破線にて示された特性曲
線は従来の一般的なショックアブソーバの特性を示し、
一点鎖線にて示された特性曲線はピストン速度Ｖp の微
低速域に於いても減衰力発生弁が開弁する型式の従来の
ショックアブソーバの特性を示している。前者のショッ
クアブソーバの場合にはピストン速度Ｖp の微低速域に
於ける減衰力特性はピストン速度に対し二乗の特性であ
り、微低速域に於ける減衰力が不十分になり易い。また
後者のショックアブソーバの場合には減衰力特性はピス
トン速度Ｖp の全域に亘りピストン速度に対し０．６乗
の特性であり、微低速域に於ける減衰力が過剰になり易
い。

【００４２】これに対し図示の第一の実施形態によれ
ば、ピストン速度Ｖp の微低速域に於ける減衰力特性は
実質的に線形の特性であるので、中高速域に於ける減衰
力が過剰になったり不足したりすることを回避しつつ、
ピストン速度の微低速域に於ける減衰力を最適化するこ
とができる。

【００４３】またピストン速度が所定値よりも大きい中
高速域に於ては、シリンダ上室２０とシリンダ下室２２
との間の差圧による開弁力が弁プレート４２〜４６の弾
性によるばね力と圧縮コイルばね５２のばね力との和よ
りも高くなって減衰力発生弁３０が開弁される。従って
シリンダ上室２０内のオイルはオリフィス通路７０のみ
ならず開弁状態の減衰力発生弁３０をも通過し得るよう
になり、主としてオイルが開弁状態の減衰力発生弁３０
を通過する際の流通抵抗により減衰力が発生され、これ
によりピストン速度Ｖp の中高速域に於ける減衰力特性
は図４に於て実線の曲線部として示されている如き特性
になり、ピストン速度の増大に伴う減衰力の増大率は微
低速域の場合よりも小さくなる。

【００４４】尚ピストン１８がインナシリンダ１０に対
し相対的に下方へ移動する縮み行程に於ては、ピストン
速度の微低速域及び中高速域の何れに於いても図には示
されていないベースバルブ組立体の縮み行程用の減衰力
発生弁により減衰力発生弁３０と同様に減衰力が発生さ
れる。

【００４５】図５はツインチューブ式のショックアブソ
ーバとして構成された本発明によるショックアブソーバ
の第二の実施形態の要部を示す部分縦断面図、図６は図
５の線VI−VIに沿う部分平断面図である。尚図５及び図
６に於て、図１に示された部材に対応する部材には図１
に於て付された符号と同一の符号が付されている。

【００４６】この第二の実施形態に於ても、ピストン本
体２４には軸線１４の周りに互いに均等に隔置されシリ
ンダ上室２０とシリンダ下室２２とを連通接続する複数
個の伸び行程用の連通通路３４及び複数個の縮み行程用
の連通通路３６が形成されているが、図６より解る如
く、連通通路３４及び３６は軸線１４より実質的に同一
の半径方向距離の位置に形成されている。

【００４７】特に図示の第二の実施形態に於いては、連
通通路３４及び３６はそれぞれ四つずつ形成されてお
り、これらの連通通路の下端の環状ポート３８Ｂ及び４
０Ｂはランド７２により相互に分離されている。ランド
７２は連通通路３４よりも半径方向外側に於いて円弧状
に延在する外側円弧部７２Ａと、連通通路３６よりも半
径方向内側に於いて円弧状に延在する内側円弧部７２Ｂ
と、実質的に径方向に直線的に延在し外側円弧部７２Ａ
と内側円弧部７２Ｂとを接続する接続部７２Ｃとよりな
っている。

【００４８】また伸び行程用の減衰力発生弁３０はシリ
ンダ下室２２の側にてピストン本体２４に当接して配置
された第一の弁プレート７４と、弁プレート７４に当接
して配置された第二の弁プレート７６と、弁プレート７
６に当接して配置された第三の弁プレート７８と、弁プ
レート７８に当接して配置された第四の弁プレート８０
とを含んでいる。図示の第二の実施形態に於いても、第
一乃至第四の弁プレート７４〜８０は互いに実質的に同
一の外径及び厚さＨを有し、ピストンロッド２６の下端
部に嵌合する孔を有し、スペーサ４８を介してナット２
８によりピストン本体２４に対し固定されている。

【００４９】また第一乃至第四の弁プレート７４〜８０
は弾性変形可能な材料にて形成され、軸線１４に沿って
往復動可能にナット２８に嵌合するスプリングシート部
材５０とナット２８のスプリングシート部（２８Ａ）と
の間には圧縮コイルばね５２が弾装され、これにより第
一乃至第四の弁プレートは第一の弁プレート７４がピス
トン本体２４の下面に当接する図示の閉弁位置に付勢さ
れている。

【００５０】尚ピストン１８に設けられた縮み行程用の
減衰力発生弁３２にも減衰力発生弁３０のランド７２と
同様のランド７３が設けられている。また図には示され
ていないが、ベースバルブ組立体にはそれぞれこの実施
形態の縮み行程用の減衰力発生弁３２及び伸び行程用の
減衰力発生弁３０と同様に構成された伸び行程用の減衰
力発生弁及び縮み行程用の減衰力発生弁が設けられてい
る。

【００５１】図示の第二の実施形態に於いては、図７
（Ａ）に詳細に示されている如く、伸び行程用の減衰力
発生弁３０の第一の弁プレート７４はその内周縁に近接
して実質的に軸線１４の周りに半円弧状に延在する一対
の切抜き部８２を有している。切抜き部８２は環状ポー
ト３８Ｂと常時連通するよう弁プレート７４の内周縁に
近接した径方向位置に設けられている。

【００５２】また図７（Ｂ）に詳細に示されている如
く、第二の弁プレート７６は第一の実施形態の第一の弁
プレート４２と同様、実質的にＣ形をなすよう軸線１４
の周りに環状に延在する切抜き部８４を有している。切
抜き部８４は切抜き部８２よりも大きい径方向の幅及び
外径を有し、オイルの自由な流通が可能であるよう切抜
き部８２と常時連通する径方向位置に設けられており、
切抜き部８４の外周縁と弁プレート７６の外周縁との間
の距離はＬよりも大きく設定されているが、この距離は
Ｌに設定されてもよい。

【００５３】また図７（Ｃ）に詳細に示されている如
く、第三の弁プレート７８は第一の実施形態の第二の弁
プレート４４と同様、軸線１４の周りに均等に互いに隔
置された三つの切欠き部８６を有している。各切欠き部
８６は軸線１４の周りに円弧状に延在する円弧部８６Ａ
と、内端にて円弧部８６Ａに接続され外端にて弁プレー
ト７８の外周縁に開口するよう実質的に径方向に延在す
る直線部８６Ｂとを有している。円弧部８６Ａはオイル
の自由な流通が可能であるよう切抜き部８４と重なり合
う径方向位置に設けられ、円弧部８６Ａの外周縁は弁プ
レート７８の外周縁より距離Ｌだけ径方向内方へ隔置さ
れており、直線部８６Ｂは幅Ｗを有している。

【００５４】更に図７（Ｄ）に詳細に示されている如
く、第四の弁プレート８０は第一の実施形態の第三のプ
レート４６と同様、切抜き部８４、８６や切欠き部８６
の如き切抜き部や切欠き部を有してはいない。従って図
５及び図７に詳細に示されている如く、切欠き部８６は
減衰力発生弁３０の閉弁状態に於いても切抜き部８４、
８６とシリンダ下室２２とを連通接続し、また切欠き部
８６の直線部８６Ｂは第二の弁プレート７６及び第四の
弁プレート８０と共働して長さＬ、高さＨ、幅Ｗのオリ
フィス通路８８を郭定している。

【００５５】第一の実施形態の場合と同様、オリフィス
通路８８の長さＬ［mm］、高さＨ［mm］、幅Ｗ［mm］
は、ピストン速度がその微低速域の代表値としての０．
０２［m ／sec ］であるときにオリフィス通路８８を通
過するオイルの流量をＱo ［mm³ ／sec ］とし、ショッ
クアブソーバの標準的な使用条件下に於けるオイルの動
粘度をνo ［mm² ／sec ］として、上記の数５の関係を
満たす寸法に設定されている。

【００５６】従ってこの第二の実施形態によれば、第一
の実施形態の場合と同様、減衰力特性は図４に於いて実
線にて示された特性になり、特にピストン速度Ｖp の微
低速域に於ける特性は特性曲線の直線部の如く実質的に
線形の特性になり、ピストン速度Ｖp の微低速域に於い
ても十分な減衰力が確保される。

【００５７】図８（Ａ）〜（Ｃ）は図５及び図６に示さ
れている如く伸び行程用の連通通路３４及び複数個の縮
み行程用の連通通路３６が軸線１４より実質的に同一の
半径方向距離の位置に形成されたショックアブソーバに
於いて、伸び行程用の減衰力発生弁３０が第一の実施形
態の場合と同様の三つの弁プレートにて構成される場合
の第一乃至第三の弁プレート４２〜４６を示している。

【００５８】減衰力発生弁３０を構成する弁プレートが
三つである場合には、切抜き部６６が第一の弁プレート
４２の内周縁に近接して設けられるため、円弧部６８Ａ
にて切抜き部６６に連通する切欠き部６８の直線部６８
Ｂが長くならざるを得ず、そのため第二の弁プレート４
４が脆弱になってその耐久性が低下し易く、また第二の
弁プレートの耐久性を向上させるべくバレル処理される
際に弁プレート同士が絡み合い、弁プレートの曲りが発
生し易いため、バレル処理の回転速度を高くすることが
できず、第二の弁プレートの生産性を向上させることが
困難である。

【００５９】これに対し、図示の第二の実施形態によれ
ば、減衰力発生弁３０が四つの弁プレートにて構成さ
れ、各切欠き部８６の円弧部８６Ａは第二の弁プレート
７６の切抜き部８４を介して切抜き部８２と連通すれば
よく、これにより各切欠き部８６の直線部８６Ｂの長さ
は短くてよいので、上述の種々の問題を確実に解消する
ことができる。

【００６０】以上に於ては、本発明を二つの実施形態に
ついて詳細に説明したが、本発明はこれらの実施形態に
限定されるものではなく、本発明の範囲内にて他の種々
の実施形態が可能であることは当業者にとって明らかで
あろう。

【００６１】例えば上述の二つの実施形態に於ては、各
弁プレートは互いに同一の外径及び厚さを有している
が、各弁プレートは相互に異なる外径若しくは厚さを有
していてもよい。

【００６２】また上述の第一の実施形態に於ける第一の
弁プレート４２の切抜き部６６及び第二の実施形態に於
ける第二の弁プレート７６の切抜き部８４は実質的にＣ
形をなすよう軸線１４の周りに環状に延在しており、第
二の実施形態に於ける第一の弁プレート７４の切抜き部
８２は実質的に軸線１４の周りに半円弧状に延在してい
るが、これらの切抜き部はオイルの自由な流通が可能で
あるよう対応する連通通路の環状ポートと常時連通する
限り任意の形状をなしていてよい。

【００６３】また上述の二つの実施形態はツインチュー
ブ式のショックアブソーバとして構成されているが、本
発明のショックアブソーバは伸び行程及び縮み行程の何
れに於いてもピストンに設けられた減衰力発生弁により
減衰力が発生されるモノチューブ式のショックアブソー
バとして構成されてもよい。

【００６４】

【発明の効果】以上の説明より明らかである如く、本発
明の請求項１及び２の構成によれば、ピストン速度の微
低速域に於ける減衰力特性を実質的に線形の特性にする
ことができ、これによりピストン速度の中高速域に於け
る減衰力が過剰になることを回避しつつ、ピストン速度
の微低速域に於ける十分な減衰力を確保することができ
る。

【００６５】特に本発明の請求項２の構成によれば、伸
び行程用及び縮み行程用の連通通路がピストンの軸線よ
り実質的に同一の半径方向距離の位置にて周方向に互い
に隔置された状態でピストンに形成されたショックアブ
ソーバに於いて、第三の弁プレートが設けられる切欠き
部の径方向の深さを第二の切抜き部に連通する深さに低
減することができる。

【００６６】従って切欠き部の深さは第二の弁プレート
が設けられることなく切欠き部が直接第一の切抜き部に
連通する構造の場合に必要な深さよりも小さくてよいの
で、オリフィス通路の長さが過剰に長いことに起因して
ピストン速度の微低速域に於ける減衰力が過剰になるこ
とを回避することができ、第二の切抜き部を有する第三
の弁プレートが脆弱になってその耐久性が低下すること
を回避することができ、更にはバレル処理される際に弁
プレート同士が絡み合う虞れを低減することによりバレ
ル処理の回転速度を高くして第三の弁プレートの生産性
を向上させ、これによりショックアブソーバの耐久性を
向上させると共にショックアブソーバの製造コストを低
減することができる。

【図面の簡単な説明】

【図１】ツインチューブ式のショックアブソーバとして
構成された本発明によるショックアブソーバの第一の実
施形態の要部を示す部分縦断面図である。

【図２】第一の実施形態の第一の弁プレート（Ａ）、第
二の弁プレート（Ｂ）、第三の弁プレート（Ｃ）を示す
平面図である。

【図３】第一の実施形態のオリフィス通路を示す解図的
斜視図である。

【図４】第一の実施形態の減衰力特性を従来のショック
アブソーバの減衰力特性と対比して示すグラフである。

【図５】ツインチューブ式のショックアブソーバとして
構成された本発明によるショックアブソーバの第二の実
施形態の要部を示す部分縦断面図である。

【図６】図５の線VI−VIに沿う部分平断面図である。

【図７】第二の実施形態の第一の弁プレート（Ａ）、第
二の弁プレート（Ｂ）、第三の弁プレート（Ｃ）、第四
の弁プレート（Ｄ）を示す平面図である。

【図８】図５及び図６に示されたピストンの構造に於い
て、減衰力発生弁が三つの弁プレートにて構成される場
合の各弁プレートを示す平面図である。

【符号の説明】

１０…インナシリンダ １２…アウタシリンダ １８…ピストン ２０…シリンダ上室 ２２…シリンダ下室 ２４…ピストン本体 ２６…ピストンロッド ３０…伸び行程用の減衰力発生弁 ３２…縮み行程用の減衰力発生弁 ３４、３６…連通通路 ４２〜４６…弁プレート ６６…切抜き部 ６８…切欠き部 ７０…オリフィス通路 ７４〜８０…弁プレート ８２、８４…切抜き部 ８６…切欠き部 ８８…オリフィス通路

Claims (2)

【特許請求の範囲】
1. 【請求項１】シリンダと、前記シリンダに往復動可能に
   嵌合し前記シリンダと共働して二つのシリンダ室を郭定
   するピストンと、前記ピストンに形成され前記二つのシ
   リンダ室を連通接続する連通通路と、前記二つのシリン
   ダ室の少なくとも一方の側にて前記ピストンに設けられ
   前記連通通路を経て前記二つのシリンダ室の間に流通す
   る作動流体に流通抵抗を与えて減衰力を発生する減衰力
   発生弁とを有し、前記減衰力発生弁は前記ピストンに当
   接して配置され前記連通通路と連通する切抜き部を有す
   る第一の弁プレートと、前記第一の弁プレートに当接し
   て配置され外周部に切欠き部を有する第二の弁プレート
   と、前記第二の弁プレートに当接して配置された第三の
   弁プレートとを含み、前記切欠き部は前記第一及び第三
   の弁プレートと共働して前記切抜き部と対応するシリン
   ダ室とを連通接続するオリフィス通路を郭定しており、
   前記オリフィス通路は実質的に前記第二の弁プレートの
   厚さと同一の高さＨと幅Ｗと長さＬとを有し、前記高さ
   Ｈ、前記幅Ｗ、前記長さＬはピストン速度の微低速域に
   於ける減衰力特性が実質的に線形の特性になる値に設定
   されていることを特徴とするショックアブソーバ。
2. 【請求項２】シリンダと、前記シリンダに往復動可能に
   嵌合し前記シリンダと共働して二つのシリンダ室を郭定
   するピストンと、前記ピストンの軸線より実質的に同一
   の半径方向距離の位置にて周方向に互いに隔置された状
   態で前記ピストンに形成され前記二つのシリンダ室を連
   通接続する伸び行程用及び縮み行程用の連通通路と、前
   記二つのシリンダ室の少なくとも一方の側にて前記ピス
   トンに設けられ前記伸び行程用及び縮み行程用の連通通
   路の一方を経て前記二つのシリンダ室の間に流通する作
   動流体に流通抵抗を与えて減衰力を発生する減衰力発生
   弁とを有し、前記減衰力発生弁は前記ピストンに当接し
   て配置され前記一方の連通通路と連通する第一の切抜き
   部を有する第一の弁プレートと、前記第一の弁プレート
   に当接して配置され前記第一の切抜き部と連通する第二
   の切抜き部を有する第二の弁プレートと、前記第二の弁
   プレートに当接して配置され外周部に切欠き部を有する
   第三の弁プレートと、前記第三の弁プレートに当接して
   配置された第四の弁プレートとを含み、前記第二の切抜
   き部は前記第一の切抜き部よりも前記軸線に対し半径方
   向外方まで延在し、前記切欠き部は前記第二及び第四の
   弁プレートと共働して前記第二の切抜き部と対応するシ
   リンダ室とを連通接続するオリフィス通路を郭定してお
   り、前記オリフィス通路は実質的に前記第三の弁プレー
   トの厚さと同一の高さＨと幅Ｗと長さＬとを有し、前記
   高さＨ、前記幅Ｗ、前記長さＬはピストン速度の微低速
   域に於ける減衰力特性が実質的に線形の特性になる値に
   設定されていることを特徴とするショックアブソーバ。