JPH10199489A - 反射鏡付電球 - Google Patents
反射鏡付電球Info
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- JPH10199489A JPH10199489A JP10025442A JP2544298A JPH10199489A JP H10199489 A JPH10199489 A JP H10199489A JP 10025442 A JP10025442 A JP 10025442A JP 2544298 A JP2544298 A JP 2544298A JP H10199489 A JPH10199489 A JP H10199489A
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 本発明は、ランプの発光効率の向上を図り、
しかも反射鏡から前方に照射される光のなかの赤外線成
分を少なくし、反射鏡の後方に放出される赤外線も少な
くし、器具効率も向上する反射鏡付電球を提供するこ
と。 【解決手段】 前部に開口、後部にネック部および中間
に可視光反射赤外線透過膜が形成された曲面を有する反
射鏡10と;反射鏡に光学的に対向して配設されるとと
もに、赤外線反射可視光透過膜が形成された略球状体部
または略回転楕円体部を有するバルブ2、このバルブ2
内に配設されたフィラメント6、一端がフィラメント6
に接続されるとともに他端がバルブ2の封止部に配設さ
れた内部導入線5、バルブ2の封止部内で内部導入線5
と電気的に接続され、封止部から外に導出された外部導
入線7を有してなる白熱電球1と;から構成される。
しかも反射鏡から前方に照射される光のなかの赤外線成
分を少なくし、反射鏡の後方に放出される赤外線も少な
くし、器具効率も向上する反射鏡付電球を提供するこ
と。 【解決手段】 前部に開口、後部にネック部および中間
に可視光反射赤外線透過膜が形成された曲面を有する反
射鏡10と;反射鏡に光学的に対向して配設されるとと
もに、赤外線反射可視光透過膜が形成された略球状体部
または略回転楕円体部を有するバルブ2、このバルブ2
内に配設されたフィラメント6、一端がフィラメント6
に接続されるとともに他端がバルブ2の封止部に配設さ
れた内部導入線5、バルブ2の封止部内で内部導入線5
と電気的に接続され、封止部から外に導出された外部導
入線7を有してなる白熱電球1と;から構成される。
Description
【0001】
【発明の属する技術分野】本発明は、透光性気密容器の
内面または外面に赤外線反射可視光透過膜を形成した電
球を用いてこの電球から放射される光を反射する反射鏡
から構成された反射鏡付電球に関する。
内面または外面に赤外線反射可視光透過膜を形成した電
球を用いてこの電球から放射される光を反射する反射鏡
から構成された反射鏡付電球に関する。
【0002】
【従来の技術】例えば店舗などで使用されているスポッ
トダウンライトは、光源としてのランプと、このランプ
を収容してこのランプから放射される光を反射する反射
鏡とで構成された、いわゆる反射鏡付電球が使用されて
いる。このようなスポットダウンライトは、照射する商
品を他の商品と区別して目立つように引き立たせるた
め、すなわち照明効果を高めるために高演色性でク−ル
な色の光が好ましく、このためランプとして白熱電球、
特にハロゲン電球を使用している。また、ランプから放
出される熱で商品を熱劣化させないように、反射面にダ
イクロイック膜を設けた反射鏡を用いている。
トダウンライトは、光源としてのランプと、このランプ
を収容してこのランプから放射される光を反射する反射
鏡とで構成された、いわゆる反射鏡付電球が使用されて
いる。このようなスポットダウンライトは、照射する商
品を他の商品と区別して目立つように引き立たせるた
め、すなわち照明効果を高めるために高演色性でク−ル
な色の光が好ましく、このためランプとして白熱電球、
特にハロゲン電球を使用している。また、ランプから放
出される熱で商品を熱劣化させないように、反射面にダ
イクロイック膜を設けた反射鏡を用いている。
【0003】ダイクロイック膜は多層光干渉膜で形成さ
れており、可視光を反射するとともに赤外線を透過させ
る性質があり、したがって、ランプから放射された光の
うちの赤外線を透過して可視光を反射するので、反射鏡
から熱線を照射する割合が減じられ、商品に対する熱的
影響を少なくすることができる。
れており、可視光を反射するとともに赤外線を透過させ
る性質があり、したがって、ランプから放射された光の
うちの赤外線を透過して可視光を反射するので、反射鏡
から熱線を照射する割合が減じられ、商品に対する熱的
影響を少なくすることができる。
【0004】しかしながら、従来のダイクロイック膜に
よるミラ−付ハロゲン電球の場合、前方に放射される熱
線は約80%程度減少するが、この赤外線は反射鏡本体
から後方に放射される。
よるミラ−付ハロゲン電球の場合、前方に放射される熱
線は約80%程度減少するが、この赤外線は反射鏡本体
から後方に放射される。
【0005】後方へ逃がされる熱は器具を加熱し、同一
室内でこの種の反射鏡付電球を多数個使用する場合はこ
れらから放出される熱量は相当に多くなり、商品を熱劣
化させないまでも空調設備にかなりの負担をかけること
になる。
室内でこの種の反射鏡付電球を多数個使用する場合はこ
れらから放出される熱量は相当に多くなり、商品を熱劣
化させないまでも空調設備にかなりの負担をかけること
になる。
【0006】空調設備に負担をかけないようにするに
は、反射鏡付電球から放出される熱量を低減する必要が
あり、すなわちランプ効率の向上が望まれる。ランプ効
率を向上させるため、最近、電球バルブの内面または外
面に赤外線反射可視光透過膜を形成する提案がなされて
いる。このようなランプの赤外線反射可視光透過膜も多
層光干渉膜で形成されており、バルブに収容したフィラ
メントから放出される可視光を透過させ、しかしながら
赤外線を反射するものであり、このものは反射した赤外
線をフィラメントに戻すようにしたものである。反射さ
れた赤外線はフィラメントを再加熱し、このためフィラ
メントの白熱発光のために外部から供給する電力を低減
することができ、発光効率が向上する。
は、反射鏡付電球から放出される熱量を低減する必要が
あり、すなわちランプ効率の向上が望まれる。ランプ効
率を向上させるため、最近、電球バルブの内面または外
面に赤外線反射可視光透過膜を形成する提案がなされて
いる。このようなランプの赤外線反射可視光透過膜も多
層光干渉膜で形成されており、バルブに収容したフィラ
メントから放出される可視光を透過させ、しかしながら
赤外線を反射するものであり、このものは反射した赤外
線をフィラメントに戻すようにしたものである。反射さ
れた赤外線はフィラメントを再加熱し、このためフィラ
メントの白熱発光のために外部から供給する電力を低減
することができ、発光効率が向上する。
【0007】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、従来考
えられているハロゲン電球は、バルブ形状が反射鏡の中
心線(=光軸)に沿って細長い円筒形をなしていた。こ
のように、バルブ形状が円筒形をなしたランプの場合、
反射面が円筒形となるので、フィラメントから放射され
た赤外線が円筒形バルブの内面または外面に形成した赤
外線反射膜で反射される場合に、フィラメントから遠ざ
かる方向に反射されることがあり、赤外線反射膜で反射
された赤外線が元のフィラメントに戻る割合が少ない。
このように、フィラメントから遠ざかる方向に反射され
る赤外線を捕らえようとするとフィラメントの長さを長
くしなければならず、しかしフィラメント長の大きなラ
ンプは高電圧タイプとなってしまう。
えられているハロゲン電球は、バルブ形状が反射鏡の中
心線(=光軸)に沿って細長い円筒形をなしていた。こ
のように、バルブ形状が円筒形をなしたランプの場合、
反射面が円筒形となるので、フィラメントから放射され
た赤外線が円筒形バルブの内面または外面に形成した赤
外線反射膜で反射される場合に、フィラメントから遠ざ
かる方向に反射されることがあり、赤外線反射膜で反射
された赤外線が元のフィラメントに戻る割合が少ない。
このように、フィラメントから遠ざかる方向に反射され
る赤外線を捕らえようとするとフィラメントの長さを長
くしなければならず、しかしフィラメント長の大きなラ
ンプは高電圧タイプとなってしまう。
【0008】例えば、低電圧タイプの赤外線反射可視光
透過膜付きランプを要求する場合は、フィラメント長を
短くする必要がある。しかし、フィラメント長を短くし
てバルブ形状を円筒形にすると、フィラメントから遠ざ
かる方向に反射される赤外線を捕えるのが困難になるた
め、赤外線がフィラメントに吸収される効率が良くな
い。
透過膜付きランプを要求する場合は、フィラメント長を
短くする必要がある。しかし、フィラメント長を短くし
てバルブ形状を円筒形にすると、フィラメントから遠ざ
かる方向に反射される赤外線を捕えるのが困難になるた
め、赤外線がフィラメントに吸収される効率が良くな
い。
【0009】本発明の目的は、ランプの発光効率の向上
を図り、しかも反射鏡から前方に照射される光のなかの
赤外線成分を少なくし、反射鏡の後方に放出される赤外
線も少なくし、器具効率も向上する反射鏡付電球を提供
しようとするものである。
を図り、しかも反射鏡から前方に照射される光のなかの
赤外線成分を少なくし、反射鏡の後方に放出される赤外
線も少なくし、器具効率も向上する反射鏡付電球を提供
しようとするものである。
【0010】
【課題を解決するための手段】請求項1記載の反射鏡付
電球は、前部に開口、後部にネック部および中間に可視
光反射赤外線透過膜が形成された曲面を有する反射鏡
と;反射鏡に光学的に対向して配設されるとともに、赤
外線反射可視光透過膜が形成された略球状体部または略
回転楕円体部を有する透光性気密容器、この気密容器内
に配設されたフィラメント、一端がフィラメントに接続
されるとともに他端が透光性気密容器の封止部に配設さ
れた内部リード線、透光性気密容器の封止部内で内部リ
ード線と電気的に接続され、封止部から外に導出された
外部リード線を有してなる白熱電球と;から構成され
る。
電球は、前部に開口、後部にネック部および中間に可視
光反射赤外線透過膜が形成された曲面を有する反射鏡
と;反射鏡に光学的に対向して配設されるとともに、赤
外線反射可視光透過膜が形成された略球状体部または略
回転楕円体部を有する透光性気密容器、この気密容器内
に配設されたフィラメント、一端がフィラメントに接続
されるとともに他端が透光性気密容器の封止部に配設さ
れた内部リード線、透光性気密容器の封止部内で内部リ
ード線と電気的に接続され、封止部から外に導出された
外部リード線を有してなる白熱電球と;から構成され
る。
【0011】請求項2記載の反射鏡付電球は、請求項1
記載の白熱電球は、6ないし36Vの電圧で動作するこ
とを特徴とする。請求項3記載の反射鏡付電球は、請求
項1記載の反射鏡の焦点をFr、略球状体部または略回
転楕円体部の外径をDおよび透光性気密容器の中心をO
とした場合に、D/a≦0.25およびO−Fr間距離
≦2mmを満足することを特徴とする。
記載の白熱電球は、6ないし36Vの電圧で動作するこ
とを特徴とする。請求項3記載の反射鏡付電球は、請求
項1記載の反射鏡の焦点をFr、略球状体部または略回
転楕円体部の外径をDおよび透光性気密容器の中心をO
とした場合に、D/a≦0.25およびO−Fr間距離
≦2mmを満足することを特徴とする。
【0012】請求項1ないし請求項3記載の発明によれ
ば、上記のようにフィラメントの赤外線吸収効率が良く
なりかつ発光効率が向上した白熱電球を反射鏡に取り付
けたので、白熱電球から出る赤外線が少なく、よって反
射鏡の反射面に達する熱が少なくなり、反射鏡から前方
に照射される光のなかの赤外線成分が少なくなるととも
に、反射鏡の後方に放出される赤外線も少なくなり、器
具効率が向上する。
ば、上記のようにフィラメントの赤外線吸収効率が良く
なりかつ発光効率が向上した白熱電球を反射鏡に取り付
けたので、白熱電球から出る赤外線が少なく、よって反
射鏡の反射面に達する熱が少なくなり、反射鏡から前方
に照射される光のなかの赤外線成分が少なくなるととも
に、反射鏡の後方に放出される赤外線も少なくなり、器
具効率が向上する。
【0013】
【発明の実施の形態】以下本発明について、図1ないし
図6に示す一実施の形態にもとづき説明する。図はダイ
クロイックミラー付ハロゲン電球を示し、1は白熱電球
であるハロゲン電球、10は反射鏡を示す。上記ハロゲ
ン電球1は、略球状体部または略回転楕円体部を有す
る、例えば外径8〜15mm程度の透明な石英ガラスから
なる透光性気密容器としてのバルブ2を有し、このバル
ブ2の一端には圧潰封止部3が形成されている。このハ
ロゲン電球1は低電圧、例えば6〜36V程度で動作す
るもので、上記封止部3にはモリブデンなどからなる一
対の金属箔導体4、4が封着されており、これら金属箔
導体には内部リード線としての内部導入線5、5が接続
されている。これら内部導入線5、5はバルブ2内に導
かれ、これらの両端間にタングステンコイルからなるフ
ィラメント6が架設されている。フィラメント6は、コ
イル軸がバルブ軸O1 に沿ってバルブ軸O1 の上に位置
されるよう配置されている。
図6に示す一実施の形態にもとづき説明する。図はダイ
クロイックミラー付ハロゲン電球を示し、1は白熱電球
であるハロゲン電球、10は反射鏡を示す。上記ハロゲ
ン電球1は、略球状体部または略回転楕円体部を有す
る、例えば外径8〜15mm程度の透明な石英ガラスから
なる透光性気密容器としてのバルブ2を有し、このバル
ブ2の一端には圧潰封止部3が形成されている。このハ
ロゲン電球1は低電圧、例えば6〜36V程度で動作す
るもので、上記封止部3にはモリブデンなどからなる一
対の金属箔導体4、4が封着されており、これら金属箔
導体には内部リード線としての内部導入線5、5が接続
されている。これら内部導入線5、5はバルブ2内に導
かれ、これらの両端間にタングステンコイルからなるフ
ィラメント6が架設されている。フィラメント6は、コ
イル軸がバルブ軸O1 に沿ってバルブ軸O1 の上に位置
されるよう配置されている。
【0014】上記圧潰封止部3に封着された一対の金属
箔導体4、4には外部リード線として外部導入線7、7
が接続されており、これら外部導入線7、7には給電用
の端子ピン8、8が接続されている。上記バルブ2内に
は所定圧のアルゴンガスと、臭素化合物などのハロゲン
が封入されている。
箔導体4、4には外部リード線として外部導入線7、7
が接続されており、これら外部導入線7、7には給電用
の端子ピン8、8が接続されている。上記バルブ2内に
は所定圧のアルゴンガスと、臭素化合物などのハロゲン
が封入されている。
【0015】このようなバルブ2の外面には、赤外線反
射可視光透過膜9が形成されている。この赤外線反射可
視光透過膜9は光干渉膜であり、公知であるから図示し
ないが高屈折率層と低屈折率層を交互に重層し、例えば
合計9〜17層の多層膜として構成されていて、赤外線
を反射し、しかしながら可視光を透過する性質がある。
高屈折率層は酸化チタン(TiO2 )、酸化タンタル
(Ta2 O5 )、酸化ジルコニウム(ZrO2 )、硫化
亜鉛(ZnS)などからなり、また低屈折率層は酸化ケ
イ素(シリカ=SiO2 )、ふっ化マグネシウム(Mg
F2 )などにより構成されている。
射可視光透過膜9が形成されている。この赤外線反射可
視光透過膜9は光干渉膜であり、公知であるから図示し
ないが高屈折率層と低屈折率層を交互に重層し、例えば
合計9〜17層の多層膜として構成されていて、赤外線
を反射し、しかしながら可視光を透過する性質がある。
高屈折率層は酸化チタン(TiO2 )、酸化タンタル
(Ta2 O5 )、酸化ジルコニウム(ZrO2 )、硫化
亜鉛(ZnS)などからなり、また低屈折率層は酸化ケ
イ素(シリカ=SiO2 )、ふっ化マグネシウム(Mg
F2 )などにより構成されている。
【0016】このような構成のハロゲン電球1は前記反
射鏡10に収容されている。反射鏡10は、回転放物面
をなす反射鏡本体11を備えている。この反射鏡本体1
1はガラスで構成してもよいが、本実施例の場合は金
属、例えばアルミニウムにより形成されている。この反
射鏡本体11の前面開口部にはミラー径が35〜60mm
とされた投光口12を形成してあり、背面にはランプ取
付け筒部13が形成されている。
射鏡10に収容されている。反射鏡10は、回転放物面
をなす反射鏡本体11を備えている。この反射鏡本体1
1はガラスで構成してもよいが、本実施例の場合は金
属、例えばアルミニウムにより形成されている。この反
射鏡本体11の前面開口部にはミラー径が35〜60mm
とされた投光口12を形成してあり、背面にはランプ取
付け筒部13が形成されている。
【0017】なお、ランプ取付け筒部13は円筒または
角筒形をなし、上記電球1の圧潰封止部3が前面側から
挿入されるようになっている。この反射鏡本体11の回
転放物面には反射面が形成されており、この反射面には
赤外線吸収膜14およびダイクロイック膜15が積層し
て形成されている。
角筒形をなし、上記電球1の圧潰封止部3が前面側から
挿入されるようになっている。この反射鏡本体11の回
転放物面には反射面が形成されており、この反射面には
赤外線吸収膜14およびダイクロイック膜15が積層し
て形成されている。
【0018】赤外線吸収膜14はCr2 O3 SiOx 、
TiOx 、AlO2 などにより形成され、アルミニウム
からなる反射鏡本体11の内面に形成されている。ダイ
クロイック膜15は光干渉膜の1種であり、前記と同様
な酸化チタン(TiO2 )、酸化タンタル(Ta2 O
5 )、酸化ジルコニウム(ZrO2 )、硫化亜鉛(Zn
S)などの高屈折率層と、酸化ケイ素(シリカ=SiO
2 )、ふっ化マグネシウム(MgF2 )などの低屈折率
層を交互に例えば21層積層して形成され、赤外線を透
過して可視光を反射する性質がある。
TiOx 、AlO2 などにより形成され、アルミニウム
からなる反射鏡本体11の内面に形成されている。ダイ
クロイック膜15は光干渉膜の1種であり、前記と同様
な酸化チタン(TiO2 )、酸化タンタル(Ta2 O
5 )、酸化ジルコニウム(ZrO2 )、硫化亜鉛(Zn
S)などの高屈折率層と、酸化ケイ素(シリカ=SiO
2 )、ふっ化マグネシウム(MgF2 )などの低屈折率
層を交互に例えば21層積層して形成され、赤外線を透
過して可視光を反射する性質がある。
【0019】このような反射鏡10には上記ハロゲン電
球1が一体的に取り付けられる。すなわち、上記ハロゲ
ン電球1の圧潰封止部3は反射鏡10のランプ取付け筒
部13に対して接着剤16で接合されている。この場合
電球1の圧潰封止部3は反射鏡10の前面側からランプ
取付け筒部13に挿入され、ハロゲン電球1のバルブ軸
O1 と反射鏡10の中心軸すなわち光軸O2 と略一致す
るようにし、かつフィラメント6が反射鏡10の焦点位
置に対して所定の位置となるように位置調整した状態
で、上記圧潰封止部3の外面とランプ取付け筒部13の
内面との間に接着剤16を充填して、この接着剤16を
乾燥固化して電球1と反射鏡10を接合する。
球1が一体的に取り付けられる。すなわち、上記ハロゲ
ン電球1の圧潰封止部3は反射鏡10のランプ取付け筒
部13に対して接着剤16で接合されている。この場合
電球1の圧潰封止部3は反射鏡10の前面側からランプ
取付け筒部13に挿入され、ハロゲン電球1のバルブ軸
O1 と反射鏡10の中心軸すなわち光軸O2 と略一致す
るようにし、かつフィラメント6が反射鏡10の焦点位
置に対して所定の位置となるように位置調整した状態
で、上記圧潰封止部3の外面とランプ取付け筒部13の
内面との間に接着剤16を充填して、この接着剤16を
乾燥固化して電球1と反射鏡10を接合する。
【0020】なお、接着剤16は、アルミナ、シリカ、
マグネシア、ジルコニアなどの金属酸化物を主成分とし
た耐熱性無機質接着剤が用いられる。また、17は閉塞
板であり、ランプ取付け筒部13の後端開口部を塞ぎ、
電球1の位置決めの補助をなし、かつ接着剤の流れ出し
を防止する。
マグネシア、ジルコニアなどの金属酸化物を主成分とし
た耐熱性無機質接着剤が用いられる。また、17は閉塞
板であり、ランプ取付け筒部13の後端開口部を塞ぎ、
電球1の位置決めの補助をなし、かつ接着剤の流れ出し
を防止する。
【0021】このような構成の反射鏡付電球の作用を説
明する。ハロゲン電球1を点灯すると、フィラメント6
が発光し、この光はバルブ2を透過し、反射鏡10の反
射膜15で反射され前面開口部12から前方に向けて照
射される。この場合、上記フィラメント6から放射され
た光がバルブ2を透過するとバルブ2の外面に形成した
赤外線反射可視光透過膜9に入射する。この赤外線反射
可視光透過膜9に達した光のうち例えば700〜130
0nmの赤外線領域の光はこの赤外線反射可視光透過膜9
で反射され、主として可視光が透過される。
明する。ハロゲン電球1を点灯すると、フィラメント6
が発光し、この光はバルブ2を透過し、反射鏡10の反
射膜15で反射され前面開口部12から前方に向けて照
射される。この場合、上記フィラメント6から放射され
た光がバルブ2を透過するとバルブ2の外面に形成した
赤外線反射可視光透過膜9に入射する。この赤外線反射
可視光透過膜9に達した光のうち例えば700〜130
0nmの赤外線領域の光はこの赤外線反射可視光透過膜9
で反射され、主として可視光が透過される。
【0022】反射された赤外線はフィラメント6に戻さ
れ、このためフィラメント6は上記反射された赤外線で
再び加熱されることになり、したがって消費電力が少な
くてすみ、発光効率が向上する。
れ、このためフィラメント6は上記反射された赤外線で
再び加熱されることになり、したがって消費電力が少な
くてすみ、発光効率が向上する。
【0023】この場合、バルブ2は球形をなしており、
この内面または外面に形成された赤外線反射可視光透過
膜9も略球形に配置されているので、この赤外線反射可
視光透過膜9で反射された赤外線はバルブ2の中心に向
かわされる。このため赤外線はバルブ2の中心に配置さ
れているフィラメント6に確実に戻され、すなわち赤外
線の帰還効率が良い。よって、ランプ効率が向上する。
この内面または外面に形成された赤外線反射可視光透過
膜9も略球形に配置されているので、この赤外線反射可
視光透過膜9で反射された赤外線はバルブ2の中心に向
かわされる。このため赤外線はバルブ2の中心に配置さ
れているフィラメント6に確実に戻され、すなわち赤外
線の帰還効率が良い。よって、ランプ効率が向上する。
【0024】このことから、フィラメント6を短くして
も、赤外線反射可視光透過膜9で反射された赤外線はバ
ルブ2の中心に向かわされてこのフィラメント6に確実
の帰還し、したがって低電圧で作動するランプに適用す
ることができる。
も、赤外線反射可視光透過膜9で反射された赤外線はバ
ルブ2の中心に向かわされてこのフィラメント6に確実
の帰還し、したがって低電圧で作動するランプに適用す
ることができる。
【0025】そして、上記赤外線反射可視光透過膜9を
透過して反射鏡10の反射面に達した光は、反射面に形
成されているダイクロイック膜15で、700nm以上の
赤外線領域の光がこのダイクロイック膜15を透過し、
赤外線吸収膜14で吸収されて反射鏡本体11に伝達さ
れる。よって反射鏡本体11の温度が上昇するが、この
熱は反射鏡本体11の背面表面から放出される。そし
て、ダイクロイック膜15に達した可視光はこのダイク
ロイック膜15により反射され、前面投光口12から前
方に向けて投光され、被照射面を照射する。
透過して反射鏡10の反射面に達した光は、反射面に形
成されているダイクロイック膜15で、700nm以上の
赤外線領域の光がこのダイクロイック膜15を透過し、
赤外線吸収膜14で吸収されて反射鏡本体11に伝達さ
れる。よって反射鏡本体11の温度が上昇するが、この
熱は反射鏡本体11の背面表面から放出される。そし
て、ダイクロイック膜15に達した可視光はこのダイク
ロイック膜15により反射され、前面投光口12から前
方に向けて投光され、被照射面を照射する。
【0026】このようなことから、フィラメント6より
放射される赤外線は、バルブ2の赤外線反射可視光透過
膜9で遮断され、かつ反射鏡10のダイクロイック膜1
5で背面側に透過されるので、被照射面に熱が届かず、
被照射面の熱劣化が防止されることになる。
放射される赤外線は、バルブ2の赤外線反射可視光透過
膜9で遮断され、かつ反射鏡10のダイクロイック膜1
5で背面側に透過されるので、被照射面に熱が届かず、
被照射面の熱劣化が防止されることになる。
【0027】このような実施の形態の場合、バルブ2を
球形にし、この内面または外面に赤外線反射可視光透過
膜9を形成したハロゲン電球1のランプ効率は、赤外線
反射可視光透過膜9を形成しない場合に比べて20〜3
0%向上する。
球形にし、この内面または外面に赤外線反射可視光透過
膜9を形成したハロゲン電球1のランプ効率は、赤外線
反射可視光透過膜9を形成しない場合に比べて20〜3
0%向上する。
【0028】また、赤外線がランプ内部で再使用される
ことから、反射鏡10に達する赤外線が低減され、反射
鏡10の前面に照射される赤外線は10%以下に減少す
る。また、反射鏡本体11に達する熱も少ないので反射
鏡本体11の温度は上昇も少なくなる。このため、室内
の温度上昇が少なくなり、空調設備に対する負担を少な
くすることができる。
ことから、反射鏡10に達する赤外線が低減され、反射
鏡10の前面に照射される赤外線は10%以下に減少す
る。また、反射鏡本体11に達する熱も少ないので反射
鏡本体11の温度は上昇も少なくなる。このため、室内
の温度上昇が少なくなり、空調設備に対する負担を少な
くすることができる。
【0029】本実施の形態について実験した結果を説明
する。ハロゲン電球1は、外径Dが12mmの球形バルブ
2からなり、定格12V35Wのものを製作した。この
ランプは、赤外線反射可視光透過膜9を形成する前でラ
ンプ効率が約17.5lm/Wであったが、外面にTiO
2 −SiO2 の多層膜からなる赤外線反射可視光透過膜
9を形成したところ、ランプ効率が約23.1lm/Wと
なり、約32%の向上が認められた。
する。ハロゲン電球1は、外径Dが12mmの球形バルブ
2からなり、定格12V35Wのものを製作した。この
ランプは、赤外線反射可視光透過膜9を形成する前でラ
ンプ効率が約17.5lm/Wであったが、外面にTiO
2 −SiO2 の多層膜からなる赤外線反射可視光透過膜
9を形成したところ、ランプ効率が約23.1lm/Wと
なり、約32%の向上が認められた。
【0030】また、定格12V、50Wのランプを製作
し、このランプをミラー径50mmの反射鏡10に装着し
て、ダイクロイック膜15で反射された前方照射光の分
光スペクトル分布を測定したところ、図2の特性を得
た。図2は、横軸に波長(nm)、縦軸に相対分光パワー
(%)を示し、同図中、実線が赤外線反射可視光透過膜
9を形成したランプで、破線が赤外線反射可視光透過膜
を形成しないランプの場合である。
し、このランプをミラー径50mmの反射鏡10に装着し
て、ダイクロイック膜15で反射された前方照射光の分
光スペクトル分布を測定したところ、図2の特性を得
た。図2は、横軸に波長(nm)、縦軸に相対分光パワー
(%)を示し、同図中、実線が赤外線反射可視光透過膜
9を形成したランプで、破線が赤外線反射可視光透過膜
を形成しないランプの場合である。
【0031】この測定結果からも、本実施の形態のミラ
ー付ハロゲン電球の場合は赤外線を前方にほとんど照射
しないことが明らかであり、90%以上カットすること
が確認される。
ー付ハロゲン電球の場合は赤外線を前方にほとんど照射
しないことが明らかであり、90%以上カットすること
が確認される。
【0032】そして、この場合、赤外線反射可視光透過
膜を形成しないランプと同程度の照度を得るために本発
明の赤外線反射可視光透過膜9を形成したランプの場合
は、消費電力が約37Wであれば達成できることが判明
しており、これはランプ効率で26%の向上となってお
り、このような消費電力であれば反射鏡10の温度上昇
は少なくなる。
膜を形成しないランプと同程度の照度を得るために本発
明の赤外線反射可視光透過膜9を形成したランプの場合
は、消費電力が約37Wであれば達成できることが判明
しており、これはランプ効率で26%の向上となってお
り、このような消費電力であれば反射鏡10の温度上昇
は少なくなる。
【0033】そして、反射鏡10を金属、特にアルミニ
ウムで製造すれば熱伝導性に優れて放熱作用が良好であ
り、しかも耐熱性にも優れているのガラスと比べて破損
する心配がない。この結果、上記反射鏡をアルミニウム
で製造し、そのミラー径を50mmから35mmに変更して
も耐熱強度の点で実用に適し、よって小形、高効率化の
要請に応じることができる。
ウムで製造すれば熱伝導性に優れて放熱作用が良好であ
り、しかも耐熱性にも優れているのガラスと比べて破損
する心配がない。この結果、上記反射鏡をアルミニウム
で製造し、そのミラー径を50mmから35mmに変更して
も耐熱強度の点で実用に適し、よって小形、高効率化の
要請に応じることができる。
【0034】また、上記球形のハロゲン電球1につい
て、フィラメント6に戻される赤外線の帰還効率を調べ
た結果を説明する。まず、赤外線が幾何学的にどの位フ
ィラメント6に帰還するかを表す値を形状係数と呼ぶこ
とにする。形状係数は、赤外線反射可視光透過膜9によ
って反射された赤外線が全てフィラメントに戻された場
合を「形状係数=1」と定義し、全てフィラメントに戻
らなくてすり抜けてしまう場合を「形状係数=0」とす
る。
て、フィラメント6に戻される赤外線の帰還効率を調べ
た結果を説明する。まず、赤外線が幾何学的にどの位フ
ィラメント6に帰還するかを表す値を形状係数と呼ぶこ
とにする。形状係数は、赤外線反射可視光透過膜9によ
って反射された赤外線が全てフィラメントに戻された場
合を「形状係数=1」と定義し、全てフィラメントに戻
らなくてすり抜けてしまう場合を「形状係数=0」とす
る。
【0035】そして図3に示すように、球形バルブ2の
外径をD、このバルブ中心にフィラメント中心が設けら
れたフィラメント6の長さをn、フィラメント6のコイ
ル径をdとする。バルブ2が球形である場合、フィラメ
ント6が仮に球形であれば形状係数は1となる。しかし
ながら、球形のフィラメントは製造が難しく、製造の容
易さやフィラメント効率を考慮すると、現行の円筒形フ
ィラメントを用いるのが適当である。この場合、n/d
=1にすれば形状が球に近づき、効果的になると考え勝
ちであるが、フィラメント端部からでる光を拾い難くな
り、むしろnをある程度大きくする方が高い形状係数を
得ることができる。また、バルブ径Dに対してフィラメ
ントが充分小さいときは、n/dの影響が小さいと考え
てよい。ここで、これらの関係を、 1.0<n/d≦4.2 …(1) 0.05≦d/D≦0.15 …(2) もしくは d/D<0.05 …(3) となるように設定すれば形状係数が向上する。
外径をD、このバルブ中心にフィラメント中心が設けら
れたフィラメント6の長さをn、フィラメント6のコイ
ル径をdとする。バルブ2が球形である場合、フィラメ
ント6が仮に球形であれば形状係数は1となる。しかし
ながら、球形のフィラメントは製造が難しく、製造の容
易さやフィラメント効率を考慮すると、現行の円筒形フ
ィラメントを用いるのが適当である。この場合、n/d
=1にすれば形状が球に近づき、効果的になると考え勝
ちであるが、フィラメント端部からでる光を拾い難くな
り、むしろnをある程度大きくする方が高い形状係数を
得ることができる。また、バルブ径Dに対してフィラメ
ントが充分小さいときは、n/dの影響が小さいと考え
てよい。ここで、これらの関係を、 1.0<n/d≦4.2 …(1) 0.05≦d/D≦0.15 …(2) もしくは d/D<0.05 …(3) となるように設定すれば形状係数が向上する。
【0036】これらフィラメント6の長さnとコイル径
dの関係、およびコイル径dとバルブ径Dの関係は実験
によるもので、実験結果を図4に示す。図4は横軸にn
/dを、縦軸に形状係数を示す。形状係数が1に近い程
赤外線がフィラメントに戻る帰還率が良くなり、フィラ
メントに再吸収される割合が高くなる。この特性図よ
り、d/D<0.05の場合はn/dの変化による影響
が少なく、特に規制することはなく、いつでも高い形状
係数が得られることが判る。
dの関係、およびコイル径dとバルブ径Dの関係は実験
によるもので、実験結果を図4に示す。図4は横軸にn
/dを、縦軸に形状係数を示す。形状係数が1に近い程
赤外線がフィラメントに戻る帰還率が良くなり、フィラ
メントに再吸収される割合が高くなる。この特性図よ
り、d/D<0.05の場合はn/dの変化による影響
が少なく、特に規制することはなく、いつでも高い形状
係数が得られることが判る。
【0037】逆に、d/D>0.15のときはバルブ径
Dに対してフィラメント径dが大きいため長さもある程
度必要となり、実用的でない 。0.05≦d/D≦
0.15の範囲でn/d=1の場合より形状係数が向上
するのは、1.0<n/d≦4.2の範囲である。この
ため上記(1)式および(2)式を満足するか、または
(3)式を満足すれば、赤外線反射可視光透過膜を形成
しないランプに比べてランプ効率の向上が可能になる。
Dに対してフィラメント径dが大きいため長さもある程
度必要となり、実用的でない 。0.05≦d/D≦
0.15の範囲でn/d=1の場合より形状係数が向上
するのは、1.0<n/d≦4.2の範囲である。この
ため上記(1)式および(2)式を満足するか、または
(3)式を満足すれば、赤外線反射可視光透過膜を形成
しないランプに比べてランプ効率の向上が可能になる。
【0038】次に、ランプ1の大きさと反射鏡10との
関係を調べたので、その結果を説明する。この種の構造
のランプ1はバルブ2の形状が球形であるから、ランプ
1の後部に向かって放射された光が反射鏡10の頂部で
反射された場合、その反射光の1部がバルブ2の後部面
に当たり、再び後向きに反射され、この反射を繰り返し
て散乱し、所望のビーム光が得られない場合がある。こ
のため反射鏡10の大きさとランプ1の大きさを検討し
た。
関係を調べたので、その結果を説明する。この種の構造
のランプ1はバルブ2の形状が球形であるから、ランプ
1の後部に向かって放射された光が反射鏡10の頂部で
反射された場合、その反射光の1部がバルブ2の後部面
に当たり、再び後向きに反射され、この反射を繰り返し
て散乱し、所望のビーム光が得られない場合がある。こ
のため反射鏡10の大きさとランプ1の大きさを検討し
た。
【0039】図5に反射鏡10とランプ1を模式的に示
した。反射鏡は回転楕円形状の一部を反射面として用い
ているのでこの回転楕円の長軸の長さをaとし、楕円の
焦点をFr 、球形バルブ2の外径をD、バルブ中心をO
とする。このような関係において、反射鏡で反射された
可視光がバルブに当たって散乱するのを防止するには、 D/a≦0.25 …(4) OFr 間寸法≦2mm …(5) を満足する必要がある。
した。反射鏡は回転楕円形状の一部を反射面として用い
ているのでこの回転楕円の長軸の長さをaとし、楕円の
焦点をFr 、球形バルブ2の外径をD、バルブ中心をO
とする。このような関係において、反射鏡で反射された
可視光がバルブに当たって散乱するのを防止するには、 D/a≦0.25 …(4) OFr 間寸法≦2mm …(5) を満足する必要がある。
【0040】すなわち、反射鏡10に対してバルブ2が
大きすぎると、反射鏡10で反射された光がバルブに当
たって光が散乱し、所望のビーム光が得られない。ま
た、バルブ中心Oが焦点位置Fr に対し、図5の右側や
上下に変動すると反射光は内向になることは知られてお
り、この場合は反射光がバルブに当たり易い。逆にバル
ブ中心Oが焦点位置Fr に対し、図5の左側に変位する
と反射鏡10とバルブ2の距離が近くなるから、この場
合も反射光がバルブに当たり易くなる。このような条件
を勘案すれば、バルブの大きさおよび位置を配慮しなけ
ればならない。
大きすぎると、反射鏡10で反射された光がバルブに当
たって光が散乱し、所望のビーム光が得られない。ま
た、バルブ中心Oが焦点位置Fr に対し、図5の右側や
上下に変動すると反射光は内向になることは知られてお
り、この場合は反射光がバルブに当たり易い。逆にバル
ブ中心Oが焦点位置Fr に対し、図5の左側に変位する
と反射鏡10とバルブ2の距離が近くなるから、この場
合も反射光がバルブに当たり易くなる。このような条件
を勘案すれば、バルブの大きさおよび位置を配慮しなけ
ればならない。
【0041】そこで、これらの要因について実験した結
果を説明する。図6はビ−ム光の配光パタ−ンを示すも
ので、反射鏡付電球による可視光のビ−ムを下向きに照
射し、ランプ直下1mの距離における照度分布を測定し
たものである。実際に用いて許容できるパターンは判定
「丸」および「二重丸」で示し、「三角」および「×」
は使用を避けるべきパタ−ンである。表1は、OとFr
を一致させ、D/aの値を変えた場合に上記図4の配光
パターンのどれに似ているかを調べたものである。
果を説明する。図6はビ−ム光の配光パタ−ンを示すも
ので、反射鏡付電球による可視光のビ−ムを下向きに照
射し、ランプ直下1mの距離における照度分布を測定し
たものである。実際に用いて許容できるパターンは判定
「丸」および「二重丸」で示し、「三角」および「×」
は使用を避けるべきパタ−ンである。表1は、OとFr
を一致させ、D/aの値を変えた場合に上記図4の配光
パターンのどれに似ているかを調べたものである。
【0042】
【表1】
【0043】上記表1より、D/a≦0.25であれば
許容できる配光が得られ、D/a≦0.20ならバルブ
による散乱は生じないと考えられる。もちろんDが小さ
い程良いことは言うまでもない。
許容できる配光が得られ、D/a≦0.20ならバルブ
による散乱は生じないと考えられる。もちろんDが小さ
い程良いことは言うまでもない。
【0044】また、表2はD/a=0.25とし、バル
ブ中心Oの位置と焦点Fr の位置の関係を調べたもので
ある。バルブ中心Oの位置が焦点Fr に対して反射鏡寄
り、つまり図5において左側に寄っている場合を「−O
Fr 」とし、逆にバルブ中心Oの位置が焦点Fr に対し
て反射鏡から遠ざかる、つまり図5において右側に寄っ
ている場合を「+OFr 」とした。
ブ中心Oの位置と焦点Fr の位置の関係を調べたもので
ある。バルブ中心Oの位置が焦点Fr に対して反射鏡寄
り、つまり図5において左側に寄っている場合を「−O
Fr 」とし、逆にバルブ中心Oの位置が焦点Fr に対し
て反射鏡から遠ざかる、つまり図5において右側に寄っ
ている場合を「+OFr 」とした。
【0045】
【表2】
【0046】上記表2から、OとFr の距離は±2.0
mm以内であれば許容できる配光が得られ、D/aが小さ
い程良い。このようなことから、前記(4)式および
(5)式を満足すればよいことが判る。
mm以内であれば許容できる配光が得られ、D/aが小さ
い程良い。このようなことから、前記(4)式および
(5)式を満足すればよいことが判る。
【0047】なお、本発明は上記実施の形態に制約され
るものではない。すなわち、図1の例ではコイルフィラ
メント6をコイル軸がバルブ軸O1 に沿って配置したラ
ンプの例を示したが、図7に示す第2の実施の形態のラ
ンプ1のように、フィラメント6aがバルブ軸O1 に対
して90度の方向に交わる姿勢で配置した構造であって
もよい。
るものではない。すなわち、図1の例ではコイルフィラ
メント6をコイル軸がバルブ軸O1 に沿って配置したラ
ンプの例を示したが、図7に示す第2の実施の形態のラ
ンプ1のように、フィラメント6aがバルブ軸O1 に対
して90度の方向に交わる姿勢で配置した構造であって
もよい。
【0048】また、図8に示す第3の実施の形態のよう
に、反射鏡10の前面投光口12の前面レンズなどのよ
うな透光性のカバ−20を取付けたミラ−付ランプであ
ってもよい。このような構造の場合、電球1が万が一破
損した際にバルブ2のガラス破片が落下や飛散するのを
上記カバ−20で防止することができる。
に、反射鏡10の前面投光口12の前面レンズなどのよ
うな透光性のカバ−20を取付けたミラ−付ランプであ
ってもよい。このような構造の場合、電球1が万が一破
損した際にバルブ2のガラス破片が落下や飛散するのを
上記カバ−20で防止することができる。
【0049】このように、反射鏡10の前面投光口12
をカバー20で閉塞すると、反射鏡本体11の温度が一
層上昇する心配があるが、本発明の電球のようにバルブ
2の内面または外面に赤外線反射可視光透過膜を形成し
た場合は反射鏡本体11に熱負荷をかけず、しかも反射
鏡本体11をアルミニウムで構成すれば熱的強度が高く
なるので、実施に耐えられる。
をカバー20で閉塞すると、反射鏡本体11の温度が一
層上昇する心配があるが、本発明の電球のようにバルブ
2の内面または外面に赤外線反射可視光透過膜を形成し
た場合は反射鏡本体11に熱負荷をかけず、しかも反射
鏡本体11をアルミニウムで構成すれば熱的強度が高く
なるので、実施に耐えられる。
【0050】そして、反射鏡本体11をアルミニウムで
形成すれば、電球1を反射鏡10に取付ける場合に接着
剤を使用する手段以外に、挾持バンドやねじによる締め
付け固定など、機械的連結手段の採用も可能になる。
形成すれば、電球1を反射鏡10に取付ける場合に接着
剤を使用する手段以外に、挾持バンドやねじによる締め
付け固定など、機械的連結手段の採用も可能になる。
【0051】また、本発明の電球1はバルブ形状が球形
のものに限らず、図9および図10にそれぞれ第4の実
施の形態および第5の実施の形態として示すように、楕
円球形のバルブ120、130であってもよい。
のものに限らず、図9および図10にそれぞれ第4の実
施の形態および第5の実施の形態として示すように、楕
円球形のバルブ120、130であってもよい。
【0052】これら楕円球バルブ120、130を使用
する場合は、内部に収容するフィラメント6のコイル軸
が楕円の長軸に沿うように配置するとともに、このフィ
ラメント6が楕円の第1および第2焦点F1 、F2 の位
置に存在するように構成すするのが望ましい。
する場合は、内部に収容するフィラメント6のコイル軸
が楕円の長軸に沿うように配置するとともに、このフィ
ラメント6が楕円の第1および第2焦点F1 、F2 の位
置に存在するように構成すするのが望ましい。
【0053】このようにすれば、バルブ120、130
の内面もしくは外面に形成した赤外線反射可視光透過膜
9で反射された赤外線が確実にフィラメント6へ戻さ
れ、ランプ効率が向上する。
の内面もしくは外面に形成した赤外線反射可視光透過膜
9で反射された赤外線が確実にフィラメント6へ戻さ
れ、ランプ効率が向上する。
【0054】また、球形バルブ2は、圧潰封止部3とは
反対側のバルブトップ部の肉厚を、側壁部分に比べて
1.2〜1.8倍程度厚くしておくことが望ましい。こ
のようにすれば、圧潰封止部3との熱バランスをとるこ
とができ、熱歪の発生を防止するのに有効となり、バル
ブの破損を防止することができる。
反対側のバルブトップ部の肉厚を、側壁部分に比べて
1.2〜1.8倍程度厚くしておくことが望ましい。こ
のようにすれば、圧潰封止部3との熱バランスをとるこ
とができ、熱歪の発生を防止するのに有効となり、バル
ブの破損を防止することができる。
【0055】さらに本発明は、使用する電球としてはハ
ロゲン電球に制約されず、一般白熱電球であってもよ
く、端部の封止構造は圧潰封止形に制約されず、ステム
封止であってもよいし、反射鏡10に固定する構造は接
着剤15に限らない。
ロゲン電球に制約されず、一般白熱電球であってもよ
く、端部の封止構造は圧潰封止形に制約されず、ステム
封止であってもよいし、反射鏡10に固定する構造は接
着剤15に限らない。
【0056】そして、反射鏡本体11は、アルミニウム
に限らず、他の金属であってもよく、またガラスで形成
してもよい。反射鏡本体11をガラスで形成した場合
は、赤外線吸収膜14を必要でなく、ダイクロイック膜
15のみでもよい。
に限らず、他の金属であってもよく、またガラスで形成
してもよい。反射鏡本体11をガラスで形成した場合
は、赤外線吸収膜14を必要でなく、ダイクロイック膜
15のみでもよい。
【0057】
【発明の効果】請求項1ないし請求項3記載の発明によ
ると、上記フィラメントの赤外線吸収効率が良くなりか
つ発光効率が向上する電球を反射鏡に取り付けたので、
電球自身から出る赤外線が少ないので反射鏡の反射面に
達する熱が少なくなり、反射鏡から前方に照射される光
のなかの赤外線成分が少なくなるとともに、反射鏡の後
方に放出される赤外線も少なくなり、器具効率が向上す
る。このため、被照射物の熱的影響を軽減し、器具の温
度上昇を少なくするので、空調負荷などを低減できるな
どの利点がある。
ると、上記フィラメントの赤外線吸収効率が良くなりか
つ発光効率が向上する電球を反射鏡に取り付けたので、
電球自身から出る赤外線が少ないので反射鏡の反射面に
達する熱が少なくなり、反射鏡から前方に照射される光
のなかの赤外線成分が少なくなるとともに、反射鏡の後
方に放出される赤外線も少なくなり、器具効率が向上す
る。このため、被照射物の熱的影響を軽減し、器具の温
度上昇を少なくするので、空調負荷などを低減できるな
どの利点がある。
【図1】本発明の一実施の形態を示す反射鏡付ハロゲン
電球の断面図。
電球の断面図。
【図2】同実施の形態の相対分光出力を示す特性図。
【図3】同実施の形態の球形電球の構成図。
【図4】同実施の形態のランプ効率を示す特性図。
【図5】同実施の形態のランプの大きさと反射鏡の関係
を説明する模式図
を説明する模式図
【図6】同実施の形態の配光パターンの例を示す図
【図7】本発明の第2実施の形態を示す反射鏡付ハロゲ
ン電球の断面図。
ン電球の断面図。
【図8】本発明の第3実施の形態を示す反射鏡付ハロゲ
ン電球の断面図。
ン電球の断面図。
【図9】本発明の第4実施の形態を示す反射鏡付ハロゲ
ン電球の断面図。
ン電球の断面図。
【図10】本発明の第5実施の形態を示す反射鏡付ハロ
ゲン電球の断面図。
ゲン電球の断面図。
【図11】本発明の第6実施の形態を示す球形電球の構
成図。
成図。
【図12】同実施の形態のランプ効率を示す特性図。
【図13】同実施の形態の寿命特性を示す特性図。
1…ハロゲン電球 2…バルブ、 6…フィラメント、 9…赤外線反射可視光透過膜、 10…反射鏡、 11…反射鏡本体、 12…前面開口部、 13…ランプ取付け部、 14…赤外線吸収膜、 15…ダイクロイック膜。
Claims (3)
- 【請求項1】 前部に開口、後部にネック部および中間
に可視光反射赤外線透過膜が形成された曲面を有する反
射鏡と;反射鏡に光学的に対向して配設されるととも
に、赤外線反射可視光透過膜が形成された略球状体部ま
たは略回転楕円体部を有する透光性気密容器、この気密
容器内に配設されたフィラメント、一端がフィラメント
に接続されるとともに他端が透光性気密容器の封止部に
配設された内部リード線、透光性気密容器の封止部内で
内部リード線と電気的に接続され、封止部から外に導出
された外部リード線を有してなる白熱電球と;を具備し
てていることを特徴とする反射鏡付電球。 - 【請求項2】 上記白熱電球は、6ないし36Vの電圧
で動作することを特徴とする請求項1記載の反射鏡付電
球。 - 【請求項3】 上記反射鏡の焦点をFr、略球状体部ま
たは略回転楕円体部の外径をDおよび透光性気密容器の
中心をOとした場合に、D/a≦0.25およびO−F
r間距離≦2mmを満足することを特徴とする請求項1記
載の反射鏡付電球。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP10025442A JPH10199489A (ja) | 1990-08-07 | 1998-02-06 | 反射鏡付電球 |
Applications Claiming Priority (3)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP2-209465 | 1990-08-07 | ||
JP20946590 | 1990-08-07 | ||
JP10025442A JPH10199489A (ja) | 1990-08-07 | 1998-02-06 | 反射鏡付電球 |
Related Parent Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP03015418A Division JP3102041B2 (ja) | 1990-08-07 | 1991-02-06 | 白熱電球 |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPH10199489A true JPH10199489A (ja) | 1998-07-31 |
Family
ID=26363051
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP10025442A Pending JPH10199489A (ja) | 1990-08-07 | 1998-02-06 | 反射鏡付電球 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPH10199489A (ja) |
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
WO2009016563A1 (en) * | 2007-08-02 | 2009-02-05 | Koninklijke Philips Electronics N.V. | Reflector and light output device |
-
1998
- 1998-02-06 JP JP10025442A patent/JPH10199489A/ja active Pending
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
WO2009016563A1 (en) * | 2007-08-02 | 2009-02-05 | Koninklijke Philips Electronics N.V. | Reflector and light output device |
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