JPH083580B2

JPH083580B2 - コンパクトな高変倍率ズ−ムレンズ

Info

Publication number: JPH083580B2
Application number: JP61300087A
Authority: JP
Inventors: 隆則山梨
Original assignee: Olympus Optic Co Ltd
Current assignee: Olympus Corp
Priority date: 1986-12-18
Filing date: 1986-12-18
Publication date: 1996-01-17
Anticipated expiration: 2011-01-17
Also published as: JPS63153511A; US4773744A

Description

【発明の詳細な説明】〔産業上の利用分野〕本発明は三つのレンズ群よりなるコンパクトな高変倍
率ズームレンズに関するものである。

〔従来の技術〕

近年、カメラの全自動化が進む中で携帯性を特徴とし
ているいわゆるレンズシヤツターカメラの撮影レンズに
も変倍可能なレンズ系を採用する傾向が高くなつてい
る。そのためにコンパクトなズームレンズ系の開発が必
要になつて来た。

このような主としてレンズシヤツターカメラに装着さ
れることを意図したレンズ系は、一眼レフカメラ用のレ
ンズ系のような特定のバツクフオーカスを確保するとい
う制限がないのでバツクフオーカスを短くすることによ
つてコンパクトにし得る。

このようにレンズ系のバツクフオーカスを短くしてコ
ンパクト化を達成するためには原理的に屈折力配分を物
体側より順に正，負とした２群構成にすることが有効で
あることが知られており、これによつて例えばレンズシ
ヤツターカメラ用の準広角単焦点レンズや２焦点切換式
の変倍光学系の小型化をなし得ている。

一方ズームレンズ系においても前記のような屈折力配
置の二つのレンズ群のズーム形式のものが知られてお
り、更にそれを発展させた三つのレンズ群よりなるズー
ム形式のものが考えられ、この種のレンズシヤツターカ
メラ用ズームレンズが数多く提案されている。しかしこ
れらズームレンズは変倍比がたかだか1.5倍程度にとど
まつている。したがつてパースペクテイブの変化を楽し
む一般ユーザーの要求に適つておらず、少なくとも２倍
程度もしくはこれ以上の変倍比が要望される。またレン
ズシヤツターカメラのユーザーに光学性能に対する不満
があり、光学性能の向上も必要である。

従来知られているこの種のズームレンズとして特開昭
57−201213号等の物体側より順に正の屈折力の第１レン
ズ群と負の屈折力の第２レンズ群からなるいわゆる２群
ズームがある。

又、特開昭58−137813号に記載されたズームレンズ
は、２群ズームの第１レンズ群もしくは第２レンズ群の
一部を分割したいわゆる３群ズームで、簡単なレンズ構
成である。

これらのズームレンズは、レンズシヤツターカメラも
しくはビデオカメラ等に用いるもので、一眼レフカメラ
のようにバツクフオーカスの制限を考慮する必要がない
ことを利用してコンパクトになし得たものである。

しかしながら、レンズシヤツターカメラでもレンズ系
のコンパクトさ、有害光によるフレアーの発生等を考慮
すれば、収差補正にのみ注目してバツクフオーカスを短
くすることは避ける必要がある。

また変倍比が1.5程度であるにもかかわらず、光学性
能が十分でなく、特に色収差および像面わん曲の補正が
不十分なものが多く、変倍比をひろげる余地の残されて
いないものが多い。

このように高変倍率を達成するためには２群形式もし
くはこれの発展形である３群形式では、変倍を担うレン
ズ群の最大ズーミング移動量が増大し、倍率負担が大き
くなり変倍域全体にわたつて良好な光学性能を得ること
が極めて困難である。

以上のような点を考慮すると第７図に示すような四つ
のレンズ群で構成するズーム形式にして、各々のレンズ
群の屈折力が物体側から正，負，正，負としたつまり正
の屈折力の第１レンズ群G₁,負の屈折力の第２レンズ群G
₂,正の屈折力の第３レンズ群G₃,負の屈折力の第４レン
ズ群G₄とにて構成し、図示するようにズーミング移動さ
せることによつて倍率を夫々に分担させることによりコ
ンパクト化を達成し得る。

また四つのレンズ群にて構成すると共に、レンズ鏡枠
構造を簡単にするためにレンズ群の構成および各群の移
動を第８図に示すようにしたものが知られている。この
方式は特開昭60−57814号公報において提案されている
もので、第２レンズ群をズーミング時に固定とし、可動
群を三つにしたことに特徴がある。

この方式のズームレンズは高倍率化を意図すると第２
レンズ群が固定であるため望遠端でのレンズ群の機械的
干渉を避けるために広角端では第２レンズ群と第３レン
ズ群の光軸上の間隔を十分に広げる必要が生じコンパク
ト性を維持することができなくなる。

〔発明が解決しようとする問題点〕

本発明は、上述の点に鑑みなされたもので、包括画角
が63゜〜23゜程度にわたり、変倍比３程度でありなが
ら、光学性能が全変倍域にわたつて良好な３群方式のコ
ンパクトな高変倍率ズームレンズを提供するものであ
る。

〔問題点を解決するための手段〕

本発明のズームレンズは、上記問題点を解決するため
に四つのレンズ群より構成されているいわゆる４群ズー
ム方式をもとにし、これをより簡単な構成にするために
３群構成にしてレンズ系のコンパクトさと高変倍率を達
成したものである。そのために４群ズーム方式における
第２レンズ群と第３レンズ群とのレンズ間隔の光軸上の
距離が一定になるようにし、光学性能を低下させること
なくこれらレンズ群を一つのレンズ群にして３群ズーム
方式にしたもので、各レンズ群のズーミングの際の移動
が第１図に示すように著しく単調になりズーミングのた
めの機構が簡単化される。

本発明のズームレンズは、上記の考えにもとづくもの
で物体側より順に正の屈折力の第１レンズ群と、正の屈
折力の第２レンズ群と、負の屈折力の第３レンズ群とよ
り構成され、各レンズ群間の間隔を夫々変化させること
により変倍を行なうレンズ系で、次の条件を満足するこ
とを特徴とするものである。

ただし、ψ_１は第１レンズ群G₁の屈折力、ψ_12Wは広
角端における第１レンズ群G₁,第２レンズ群G₂の合成屈
折力、ψ_Ｗは広角端における全系の屈折力、β_3Wは広角
端における第３レンズ群G₃の横倍率、β_3Tは望遠端にお
ける第３レンズ群G₃の横倍率である。

本発明は、第７図に示す４群ズーム方式のレンズ系に
おいて、第３レンズ群はズーミング時に負担する変倍率
が比較的小さくなることに注目し、その役割を変倍のた
めよりもむしろ主として像面の平坦性を保つことなどの
光学性能の改善にあることが解明されたことによるもの
である。これによつて第２レンズ群と第３レンズ群とを
適宜な光軸上間隔を隔てた一つのレンズ群として構成し
得る可能性があることを見出したことによるものであ
る。

また第３レンズ群の有していた像面を平坦にする作用
を、これ以外のレンズ群相互の光軸上間隔の調整あるい
はレンズ群を構成するレンズ要素中に強い作用を有する
空気レンズを配置することによつて解決したものであ
る。

以上のようにして本発明のズームレンズは、三つのレ
ンズ群で構成するいわゆる３群ズーム方式として、その
広角端においては、第１図に示すように第１レンズ群G₁
と第２レンズ群G₂とでその合成屈折力を正とする一つの
レンズ群を構成し、後続の負の屈折力を有する第３のレ
ンズ群とで望遠タイプを構成するようにし、レンズ系の
全長を短くしコンパクト化を達成し得るようにした。

更に第２レンズ群の構成レンズ枚数はより少なくする
ことが可能であり、これによつてもコンパクト化をはか
ることが可能である。それは、４群ズーム方式の場合、
第２レンズ群，第３レンズ群が独立したレンズ群として
各々のレンズ群で収差補正をする必要があるため、ズー
ミング時の収差変動を小さく抑えるためにはどうしても
各レンズ群の構成枚数が多くなり全体として枚数を少な
くすることが難しい。これに対し本発明のズームレンズ
においては、４群ズーム方式の第２レンズ群と第３レン
ズ群を一つのレンズ群（第２レンズ群G₂）としたことに
よりこのレンズ群全体の構成枚数を少なくすることが可
能となる。

一方変倍率を大きくすることに関しては、本発明は、
主として広角端でのコンパクト化を意図しながら第２レ
ンズ群G₂と第３レンズ群G₃に変倍率を分担して高倍率化
を図つている。特に上記のように二つのレンズ群によつ
て倍率を負担し、第２レンズ群G₂の全長が変化しないた
めに、４群ズーム方式と比較してレンズ系の全長は広角
端でより短く、望遠端ではより長くなる。しかしなが
ら、望遠端で全長が長くなることは望遠比が大になり収
差補正上は有利であるので問題にはならない。

以上述べたように本発明のズームレンズは、４群ズー
ム方式をもとにしてこれを巧みな手段にて３群ズーム方
式にすることによつて、高変倍率で高性能に保ちながら
ズーミング機構を簡略化し、製造工程を含めた低コスト
化を図り、容易にレンズ系の全長を短くコンパクトにし
たものである。

以上のようにして本発明のズームレンズは前述のよう
なレンズ構成としたが、本発明の目的を達成する良好な
性能のレンズ系を得るためには、屈折力配置を適切なも
のにすることが重要であり、そのために設けたのが前記
の条件（１），（２），（３）である。

条件（１）は、本発明ズームレンズの第１レンズ群G₁
の屈折力を規定するものであり、第２レンズ群G₂が担う
倍率とズーミング時の移動量の規制と良好な収差補正を
達成するために必要な条件である。

第１図に示すように３群方式での広角端での屈折力を
ψ_W,全長をJ_Wとすると、次の式が成立つ。

ψ_Ｗ＝ψ_１・（１−e_2W・ψ_３）＋（１−e_1Wψ_１）・（ψ_２＋ψ_３−e_2Wψ_２・ψ_３） ………（ｉ） J_W＝e_1W＋e_2W＋ｌ′_Ｗ ………（ii）ただし、ψ₁,ψ₂,ψ_３は夫々第１レンズ群G₁,第２レ
ンズ群G₂,第３レンズ群G₃の屈折力、e_1Wは広角端におけ
る第１レンズ群G₁と第２レンズ群G₂の主点間隔、e_1Tは
望遠端における第１レンズ群G₁と第２レンズ群G₂の主点
間隔、e_2Wは広角端における第２レンズ群G₂と第３レン
ズ群G₃の主点間隔、e_2Tは望遠端における第２レンズ群G
₂と第３レンズ群G₃の主点間隔、ｌ′_Ｗは広角端におけ
るバツクフオーカス、ｌ′_Ｔは望遠端におけるバツクフ
オーカスである。

式（ｉ），（ii），（iii）から明らかなように、条
件（１）の上限値を越えると広角端におけるレンズ系の
全長を短くするのには有利であるが、レンズ系のバツク
フオーカスが非常に短くなり、第３レンズ群G₃の外径が
大になり好ましくない。更に収差補正上からは、ペツツ
バール和が補正過剰になると共に倍率の色収差が大きく
なる傾向になり問題である。又、条件（１）の下限を越
えると収差補正上は有利であるが、レンズ系の全長を短
く維持するのが難しく、第１レンズ群G₁がフオーカシン
グレンズ群としては不適当になり望ましくない。

条件（２）は、広角端における第１レンズ群G₁と第２
レンズ群G₂の合成屈折力を規定したもので、条件（１）
を満足した場合に、広角端においてレンズ系がコンパク
トになるように第２レンズ群G₂の屈折力を決定する上で
重要な条件である。

この条件（２）の上限を越えると広角端におけるレン
ズ系の全長を短くする上では極めて効果的であるが、ペ
ツツバール和の補正過剰作用が強く作用して倍率の色収
差をはじめとして諸収差の発生量が増大し、第３レンズ
群G₃によつて補正することが困難になり良好な性能を得
ることができない。条件（２）の下限を越えると、収差
補正上は有利であるが、広角端におけるレンズ系の全長
を短くすることが困難になると共に第３レンズ群G₃の屈
折力も弱めることになり後側主平面位置がレンズ系中に
入り込みレンズ系のバツクフオーカスが短くなるためレ
ンズ外径も大きくなり本発明の目的に反することにな
る。

条件（３）は、所要の変倍率を得るために第３レンズ
群G₃が担う横倍率（以下単に倍率と云う）を規定するも
のである。

条件（３）の上限を越えるとズーミング時に第３レン
ズ群G₃の負担する倍率が非常に大きくなり、その最大ズ
ーミング移動量が増大する。そのため第２レンズ群G₂の
変倍率が非常に小さくなり、３群ズーム方式にしたこと
の意味がなくなる。条件（３）の下限を越えると、第２
レンズ群G₂が負担する変倍率を大きくしなければなら
ず、広角端において第２レンズ群G₂と第３レンズ群G₃の
光軸上距離を大にして第２レンズ群G₂のズーミング時の
移動を広角端を基準にして像側へ移動させるズーミング
方式にしなければならず、レンズ系の全長を短くするこ
とが困難になる。

尚第３レンズ群G₃が担う倍率は、近軸屈折力配置が決
定されている時には、ズーミング時の第３レンズ群G₃の
移動量で定まり、第２レンズ群G₂の担う倍率は相対的位
置関係から定められる。即ち広角端での第２レンズ群
G₂,第３レンズ群G₃の倍率を夫々β_2W,β_3Wとすると次の
式（iv），（ｖ）にて与えられる。

β_3W＝１−ｌ′_Ｗ・ψ_３（iv）本発明のズームレンズは、前述のような構成とし又条
件（１），（２），（３）を満足するように近軸構成に
おける屈折力配置と各レンズ群の移動を適切に定めたこ
とを特徴とするものであるが、変倍域全体にわたつて良
好な光学性能を得るためには各レンズ群の構成を次のよ
うにすることが望ましい。即ち第２図もしくは第３図に
示すように第１レンズ群G₁は少なくとも１枚の負レンズ
と少なくとも１枚の正レンズにて構成し、第２レンズ群
G₂はその前群G₂₁を少なくとも１枚の負レンズと少なく
とも１枚の正レンズとにて又後群G₂₂を２枚以上の正レ
ンズと少なくとも１枚の負レンズで構成し、第３レンズ
群G₃は少なくとも１枚の正レンズと少なくとも１枚の負
レンズとで構成することが望ましい。

本発明のレンズ系において、変倍比をより大きくした
り、性能を一層向上させるためには非球面を設けること
が効果的である。即ち第１レンズ群G₁又は第２レンズ群
G₂に非球面を採用することによつてレンズ成分の負担を
軽くし屈折力を弱めることが出来るので余裕のある設計
が可能で光学性能の向上をはかることが出来る。

非球面の形状としては、光軸方向をｘ軸に、光軸に垂
直な方向をｙ軸に採り、その面の光軸近傍での曲率半径
（基準球面の半径）をr_kとした時、次の式に示されるも
のである。

ただしA_k,B_k,C_k,D_kは非球面係数でｋは非球面がｋ番
目の面であることを示す。

〔実施例〕

本発明のズームレンズの実施例について述べる。

本発明の実施例は、基本的には第２図に示すものに代
表され各レンズ群は既に述べた通りの構成である。

即ち第１レンズ群G₁は、物体側より順に物体側に凸面
を向けた負のメニスカスレンズと正レンズと正レンズと
で構成され、負のメニスカスレンズと次の正レンズとの
間に空気レンズを構成するようにした。このようにして
屈折力配分を適切にし、収差の発生量を小さく抑えるよ
うにした。又この第１レンズ群G₁を実施例３のように２
枚構成にすることも可能である。この場合各レンズへの
負担が大になり各面の曲率が強くなつて肉厚を大にしな
ければならなくなる傾向が生ずる。しかし第１レンズ群
G₁の屈折力を条件（１）の下限値に比較的近い値をとる
ことと、フオーカシングレンズ群として第１レンズ群G₁
以外のレンズ群を用いることによつて何ら問題を生ずる
ことなしに本発明の目的を達するレンズ系になし得る。

第２レンズ群G₂は、物体側より順に負レンズと正レン
ズとで構成された前群G₂₁と物体側より順に２枚の正レ
ンズと負レンズと正レンズとで構成された後群G₂₂とよ
りなつている。そのうち前群G₂₁は負レンズと正レンズ
を接合した接合レンズとしてもよいが単色諸収差を十分
良好に補正する上では空気レンズを配することがより効
果的である。これを接合レンズにした場合は軸上色収差
の補正には有効であるがコマ収差の補正等には不利にな
るため負レンズ成分を後続して配することが望ましい。
このように第２レンズ群G₂の前群G₂₁はコマ収差と歪曲
収差並びに非点収差の全系のバランスに大きく寄与して
おり、最も物体側の面の作用が大きく、これら収差のオ
ーバー補正作用が強くなつている。これによつて他のレ
ンズにて発生する収差をバランス良く補正し全系の収差
が良好になるようにしている。

第２レンズ群G₂の後群G₂₂は、軸上光線の入射高が高
くなるところに位置しており、上記の構成によつて前側
主点が物体側に位置しており球面収差の補正に有効であ
る。また負レンズの物体側の面は高次の収差の発生面に
なつており、第３レンズ群G₃の収差バランスに大きく影
響を与えており、有効に作用させることが全系の収差補
正をすることでも重要である。

第３レンズ群G₃は物体側より正のメニスカスレンズと
負のレンズとにて構成されており、像面の平坦性を保つ
のに寄与している。このレンズ群の両レンズに挾まれる
空気レンズの作用で高次の収差を発生させ、第１レンズ
群G₁から第３レンズ群G₃で発生する収差を適切に打消す
ようにしている。

以下各実施例のデーターを示す。

実施例１ｆ＝39.7〜101.0、F/4.66〜6.3 ２ω＝57.173゜〜24.179゜ r₁＝349.6939 d₁＝1.5000 n₁＝1.83400 ν_１＝37.16 r₂＝32.8369 d₂＝1.1000 r₃＝41.7711 d₃＝3.4800 n₂＝1.61700 ν_２＝62.79 r₄＝298.9985 d₄＝0.2000 r₅＝28.3460 d₅＝5.2000 n₃＝1.51633 ν_３＝64.15 r₆＝−98.2782 d₆＝D₁（可変） r₇＝−33.2301 d₇＝1.3000 n₄＝1.77250 ν_４＝49.66 r₈＝21.7220 d₈＝0.8000 r₉＝27.4664 d₉＝2.5100 n₅＝1.80518 ν_５＝25.43 r₁₀＝−442.8216 d₁₀＝9.8233 r₁₁＝∞（絞り） d₁₁＝1.9126 r₁₂＝−145.0362 d₁₂＝2.8000 n₆＝1.62004 ν_６＝36.25 r₁₃＝−30.1680 d₁₃＝0.1000 r₁₄＝25.4422 d₁₄＝4.0000 n₇＝1.58904 ν_７＝53.20 r₁₅＝−26.8413 d₁₅＝1.1500 r₁₆＝−20.2236 d₁₆＝1.6200 n₈＝1.74000 ν_８＝28.29 r₁₇＝28.1734 d₁₇＝2.3620 r₁₈＝56.8798 d₁₈＝3.2900 n₉＝1.56873 ν_９＝63.16 r₁₉＝−20.1313 d₁₉＝D₂（可変） r₂₀＝−32.6159 d₂₀＝3.2970 n₁₀＝1.78472 ν₁₀＝25.68 r₂₁＝−18.0559 d₂₁＝1.5068 r₂₂＝−17.1348 d₂₂＝1.60 n₁₁＝1.77250 ν₁₁＝49.66 r₂₃＝125.4215 ｆ D₁ D₂ 39.7 3.799 18.09 63.37 10.836 9.229 101.0 15.815 2.637 ψ₁/ψ_Ｗ＝0.568、ψ_12W/ψ_Ｗ＝1.342 β_3T/β_3W＝1.874 実施例２ｆ＝39.7〜101.0、F/4.66〜6.3 ２ω＝57.173゜〜24.179゜ r₁＝349.6816 d₁＝1.5000 n₁＝1.83400 ν_１＝37.16 r₂＝33.1266 d₂＝1.1000 r₃＝40.4902 d₃＝3.4800 n₂＝1.61700 ν_２＝62.79 r₄＝265.0133 d₄＝0.2000 r₅＝29.1601 d₅＝5.2000 n₃＝1.51633 ν_３＝64.15 r₆＝−98.4163 d₆＝D₁（可変） r₇＝−33.5563 d₇＝1.3000 n₄＝1.77250 ν_４＝49.66 r₈＝21.4788 d₈＝0.8000 r₉＝29.3344 d₆＝2.5100 n₅＝1.80518 ν_５＝25.43 r₁₀＝−202.5157 d₁₀＝9.8233 r₁₁＝∞（絞り） d₁₁＝1.9126 r₁₂＝−140.9364 d₁₂＝2.8000 n₆＝1.62004 ν_６＝36.25 r₁₃＝29.7929 d₁₃＝0.1000 r₁₄＝26.3380 d₁₄＝4.0000 n₇＝1.58904 ν_７＝53.20 r₁₅＝−26.3893 d₁₅＝1.1500 r₁₆＝−20.3390 d₁₆＝1.6180 n₈＝1.74000 ν_８＝28.29 r₁₇＝27.7863 d₁₇＝2.3620 r₁₈＝58.0692 d₁₈＝3.2900 n₉＝1.56873 ν_９＝63.16 r₁₉＝−19.7462 d₁₉＝D₂（可変） r₂₀＝−33.4189 d₂₀＝3.2970 n₁₀＝1.78472 ν₁₀＝25.68 r₂₁＝−18.2086（非球面） d₂₁＝1.5068 r₂₂＝−17.1355 d₂₂＝1.60 n₁₁＝1.77250 ν₁₁＝49.66 r₂₃＝125.4196 ｆ D₁ D₂ 39.7 3.689 18.101 63.37 10.743 9.229 101.0 15.773 2.637 非球面係数 A₂₁＝−0.30556×10^-7 B₂₁＝−0.62359×10^-8 C₂₁＝−0.34506×10^-10 D₂₁＝0.73479×10^-13 ψ₁/ψ_Ｗ＝0.562、ψ_12W/ψ_Ｗ＝1.346 β_3T/β_3W＝2.132 実施例３ｆ＝42.32〜100.285、F/4.66〜6.30 ２ω＝54.15゜〜24.346゜ r₁＝125.1043 d₁＝1.5000 n₁＝1.80518 ν_１＝25.43 r₂＝47.5460 d₂＝0.3000 r₃＝36.1310 d₃＝5.7526 n₂＝1.60300 ν_２＝65.48 r₄＝−90.2949 d₄＝D₁（可変） r₅＝−34.0683 d₅＝1.3000 n₃＝1.80610 ν_３＝40.95 r₆＝20.9841 d₆＝0.8000 r₇＝21.9772 d₇＝2.5064 n₄＝1.80518 ν_４＝25.43 r₈＝−158.6470 d₈＝12.5417 r₉＝∞（絞り） d₉＝1.9126 r₁₀＝−49.9427 d₁₀＝3.1886 n₅＝1.62374 ν_５＝47.10 r₁₁＝−24.3730 d₁₁＝0.1003 r₁₂＝27.7653 d₁₂＝4.0000 n₆＝1.60700 ν_６＝54.98 r₁₃＝−35.8977 d₁₃＝1.0889 r₁₄＝−17.0433 d₁₄＝1.9157 n₇＝1.68893 ν_７＝31.08 r₁₅＝27.5919 d₁₅＝2.3350 r₁₆＝47.4714 d₁₆＝3.2857 n₈＝1.56873 ν_８＝63.16 r₁₇＝−16.6553 d₁₇＝D₂（可変） r₁₈＝−34.4099 d₁₈＝3.2968 n₉＝1.80518 ν_９＝25.43 r₁₉＝−17.9647 d₁₉＝1.5001 r₂₀＝−16.9841（非球面） d₂₀＝1.6014 n₁₀＝1.77250 ν₁₀＝49.66 r₂₁＝96.8592 ｆ D₁ D₂ 42.32 3.418 15.977 65.427 8.457 8.12 100.285 11.922 2.5 非球面係数 A₂₀＝−0.30778×10^-5 B₂₀＝0.66899×10^-8 C₂₀＝0.23522×10^-10 D₂₀＝−0.12635×10^-12 ψ₁/ψ_Ｗ＝0.54、ψ_12W/ψ_Ｗ＝1.414 β_3T/β_3W＝2.103 ただしr₁,r₂,…はレンズ各面の曲率半径、d₁,d₂,…は
各レンズの肉厚および空気間隔、n₁,n₂,…は各レンズの
屈折率、ν₁,ν₂,…は各レンズのアツベ数である。

上記実施例において実施例１は第２図に示すレンズ構
成で、第１レンズ群G₁が負のメニスカスレンズと２枚の
正レンズよりなり、第２レンズ群G₂が負レンズと正レン
ズの前群G₂₁と２枚の正レンズと負レンズと正レンズの
後群G₂₂とよりなり、第３レンズ群G₃が正のメニスカス
レンズと負レンズよりなつている。この実施例の広角
端、中間焦点位置、望遠端の収差状況は第４図に示す通
りである。

実施例２も第２図に示す通りの構成で第３レンズ群G₃
の正のメニスカスレンズ像側の面（r₂₁）が非球面であ
る。この実施例の収差状況は第５図に示す通りである。

実施例３は、第３図に示す通りで前述のように第１レ
ンズ群G₁が負のメニスカスレンズと１枚の正レンズより
構成されており、又第３レンズ群G₃の負レンズの物体側
の面（r₂₀）が非球面である。この実施例の収差状況は
第６図に示す通りである。

〔発明の効果〕

本発明のズームレンズは、３群方式とすることで広角
端から望遠端に至るズーミング時に第２レンズ群，第３
レンズ群が各々増倍作用を有し効果的に高変倍率を達成
し得ると共に、広角端において第１レンズ群と第２レン
ズ群で正の屈折力としこれと負の屈折力の第３レンズ群
とで望遠タイプを構成するようにしてバツクフオーカス
を短くし且つ第３レンズ群に比較的大きな変倍率をとる
ような屈折力配分にすることにより第２レンズ群と第３
レンズ群の主点間隔を短くできコンパクト化をも達成し
得たものである。更に三つのレンズ群にしたことによつ
て各レンズ群を構成するレンズ要素を少なくし鏡枠構造
の簡単化と全長の短縮を図つたものである。

【図面の簡単な説明】

第１図は本発明のズームレンズのズーミングの際のレン
ズ群の移動図、第２図は本発明の実施例1,2の断面図、
第３図は本発明の実施例３の断面図、第４図乃至第６図
は夫々本発明の実施例１乃至実施例３の収差曲線図、第
７図，第８図は従来の４群ズームのレンズ群の移動図で
ある。

Claims

【特許請求の範囲】

【請求項１】物体側より順に正の屈折力の第１レンズ群
と、正の屈折力の第２レンズ群と、負の屈折力の第３レ
ンズ群とより構成され、広角端から望遠端への変倍に際
して、前記第１レンズ群と前記第２レンズ群との群間隔
が広角端に比べて望遠端の方が広がるように移動すると
共に、前記第２レンズ群と前記第３レンズ群との群間隔
が広角端に比べて望遠端の方が狭まるように移動し、以
下の条件を満足することを特徴とするコンパクトな高変
倍率ズームレンズ。ただしψ_１は第１レンズ群の屈折力、ψ_12Wは広角端に
おける第１レンズ群，第２レンズ群の合成屈折力、ψ_Ｗ
は広角端における全系の屈折力、β_3Wは広角端における
第３レンズ群の横倍率、β_3Tは望遠端における第３レン
ズ群の横倍率である。