JPH07237368A

JPH07237368A - 感熱孔版印刷用原紙

Info

Publication number: JPH07237368A
Application number: JP32451394A
Authority: JP
Inventors: Yukio Kawazu; 幸雄河津; Kenji Tsunashima; 研二綱島; Kenji Kida; 健次喜田
Original assignee: Toray Industries Inc
Current assignee: Toray Industries Inc
Priority date: 1994-01-10
Filing date: 1994-12-27
Publication date: 1995-09-12

Abstract

(57)【要約】【構成】熱可塑性樹脂フィルムに熱可塑性樹脂繊維から
なる多孔性支持体が積層されてなる感熱孔版印刷用原紙
であって、該熱可塑性樹脂フィルムの結晶融解エネルギ
ーをΔＨｕ1 （ｃａｌ／ｇ）、厚さをｔ（μｍ）とし、
該熱可塑性樹脂繊維の結晶融解エネルギーをΔＨｕ2
（ｃａｌ／ｇ）、平均繊維径をｄ（μｍ）とした時、Δ
Ｈｕ1 ×ｔ＜ΔＨｕ2 ×ｄであることを特徴とする感熱
孔版印刷用原紙。【効果】フィルムの穿孔感度を向上せしめて、なおかつ
支持体の耐熱安定性を満足することができ、印刷性能の
優れた原紙を得ることができる。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【産業上の利用分野】本発明は、ハロゲンランプ、キセ
ノンランプ、フラッシュバルブなどによる閃光照射や赤
外線照射、レーザー光線等のパルス的照射、あるいはサ
ーマルヘッド等によって穿孔製版される感熱孔版用原紙
に関するものである。

【０００２】

【従来の技術】従来より感熱孔版印刷に用いられる感熱
孔版印刷用原紙としては、アクリロニトリル系フィル
ム、ポリエステル系フィルム、塩化ビニリデン系フィル
ム等の熱可塑性樹脂フィルムと、天然繊維や合成繊維か
らなる薄葉紙、不織布、スクリーン紗等によって構成さ
れた多孔性支持体とを接着剤で貼り合わせた構造のもの
が知られている（例えば特開昭５１−２５１２号公報、
特開昭５１−２５１３号公報、特開昭５７−１８２４９
５号公報、特開昭５８−１４７３９６号公報、特開昭５
９−１１５８９８号公報など）。

【０００３】しかしながら、これら従来の感熱孔版印刷
用原紙は印刷された画像の鮮明性の点で、必ずしも満足
のいくものではなかった。

【０００４】なお本発明でいう感熱孔版印刷とは、印刷
原稿の文字や図形に対応して前記のサーマルヘッド等に
より感熱孔版印刷用原紙のフィルムを溶融穿孔させてマ
スターを作成し、該マスターの支持体側から印刷用イン
キを供給してフィルムの穿孔部分を通して浸出せしめ、
該マスターのフィルム面に接した印刷用紙に印刷するも
のである。

【０００５】従来の感熱孔版印刷用原紙を用いた印刷物
の画像鮮明性が十分でない理由としては種々考えられる
が、その一つは支持体を構成する繊維に起因するもので
ある。例えば、従来から最も多く使用されている天然繊
維からなる薄葉紙は繊維の太さが太く、かつ不均一であ
るため、インキの透過性が不均一になり、印刷がかすれ
たり、また、フィルムの穿孔部分に存在する繊維によっ
てベタ印刷での白抜けが発生するなどの欠点があった。

【０００６】これらの欠点を改良するため、支持体の繊
維の太さを細くしたり均一化する目的で、ポリエステル
繊維やポリプロピレン繊維などの合成繊維を主体とする
抄造紙や不織布を用いた感熱孔版印刷用原紙が提案され
ている（特開昭５９−２８９６号公報、特開昭５９−１
６７９３号公報、特開平２−６７１９７号公報など）。

【０００７】しかしながら、これら合成繊維を主体とす
る抄造紙や不織布は、天然繊維からなる薄葉紙に比較し
て画像鮮明性は向上するものの、サーマルヘッド等によ
って原紙のフィルムが穿孔される時の加熱によって、支
持体の繊維が熱変形して原紙にしわが発生したり、印刷
された画像がひずむという欠点があった。

【０００８】また、従来の感熱孔版印刷用原紙の印刷画
像の鮮明性が十分でないもう一つの原因は、原紙を構成
するフィルムの穿孔感度に起因するものである。すなわ
ち、フィルムの穿孔感度が低いと、印刷原稿の文字や図
形に対応した穿孔が不完全となり、場合によっては未穿
孔部分が発生する。フィルムの穿孔が不完全であると当
然のことながらインキの透過が不完全となり、結果とし
て印刷物の文字や図形が欠落したものとなってしまうと
いう欠点があった。

【０００９】

【発明が解決しようとする課題】本発明は、上記の問題
点を解決し、穿孔感度が良好で、かつ穿孔時の温度によ
って支持体が熱変形することのない画像鮮明性に優れた
感熱孔版印刷用原紙を提供しようとするものである。

【００１０】

【課題を解決するための手段】上記目的を達成するた
め、本発明者らは感熱孔版印刷用原紙（以下、原紙とい
う）の穿孔メカニズムについて鋭意研究した結果、フィ
ルムと支持体との熱特性を特定化することによって、従
来原紙の欠点を改良できることを見いだし、本発明を完
成したものである。すなわち本発明は、熱可塑性樹脂フ
ィルムに熱可塑性樹脂繊維からなる多孔性支持体が積層
されてなる感熱孔版印刷用原紙であって、該熱可塑性樹
脂フィルムの結晶融解エネルギーをΔＨｕ1 （ｃａｌ／
ｇ）、厚さをｔ（μｍ）とし、該熱可塑性樹脂繊維の結
晶融解エネルギーをΔＨｕ2 （ｃａｌ／ｇ）、平均繊維
径をｄ（μｍ）とした時、ΔＨｕ1 ×ｔ＜ΔＨｕ2 ×ｄ
であることを特徴とする感熱孔版印刷用原紙に関するも
のである。

【００１１】本発明における熱可塑性樹脂フィルムは、
例えばポリエステル、ポリアミド、ポリプロピレン、ポ
リエチレン、ポリ塩化ビニル、ポリ塩化ビニリデンまた
はその共重合体など従来公知のものが用いられるが、穿
孔感度の点からポリエステルフィルムが特に好ましく用
いられる。

【００１２】ポリエステルフィルムに用いられるポリエ
ステルとして好ましくは、ポリエチレンテレフタレー
ト、エチレンテレフタレートとエチレンイソフタレート
との共重合体、ヘキサメチレンテレフタレートとシクロ
ヘキサンジメチレンテレフタレートとの共重合体等を挙
げることができる。穿孔感度を向上するために特に好ま
しくは、エチレンテレフタレートとエチレンイソフタレ
ートとの共重合体、ヘキサメチレンテレフタレートとシ
クロヘキサンジメチレンテレフテレートとの共重合体等
を挙げることができる。

【００１３】本発明における熱可塑性樹脂フィルムは、
通常延伸された方が好ましく、従来公知のＴダイ法、イ
ンフレーション法等によって製造することができる。例
えば、Ｔダイ法ではポリマーをキャストドラム上に押し
出すことによって未延伸フィルムを作製し、次いで加熱
ロール群により縦延伸し、また必要に応じてテンター等
に供給して横延伸することにより製造することができ
る。口金のスリット幅、ポリマーの吐出量、キャストド
ラムの回転数等を調整することによって、未延伸フィル
ムの厚さを調整することができ、また、加熱ロール群の
回転速度を調整したり、テンターの設定幅を変更するこ
とによって、所望の延伸倍率で延伸することができる。

【００１４】なお、ポリエステルフィルムを製造する場
合には、ポリマーの固有粘度は通常好ましくは０．６以
上、より好ましくは０．６５以上である。固有粘度が
０．６以上であると製膜安定性が高く、特に薄物のキャ
ストを容易に行うことができる。

【００１５】本発明における熱可塑性樹脂フィルムには
必要に応じて、難燃剤、熱安定剤、酸化防止剤、紫外線
吸収剤、帯電防止剤、顔料、染料、脂肪酸エステル、ワ
ックス等の有機滑剤あるいはポリシロキサン等の消泡剤
等を配合することができる。さらには必要に応じて易滑
性を付与することもできる。易滑性付与方法としては特
に制限はないが、例えば、クレー、マイカ、酸化チタ
ン、炭酸カルシウム、カオリン、タルク、湿式あるいは
乾式シリカなどの無機粒子、アクリル酸類、スチレン等
を構成成分とする有機粒子等を配合する方法、内部粒子
による方法、界面活性剤を塗布する方法等がある。

【００１６】本発明における熱可塑性樹脂フィルムの厚
さ（ｔ）は、通常好ましくは０．１〜１０μｍであり、
より好ましくは０．１〜５μｍ、特に好ましくは０．１
〜３μｍである。厚さが１０μｍ以下であれば穿孔性が
良好であり、０．１μｍ以上であれば製膜安定性が良好
となる。

【００１７】本発明における熱可塑性樹脂フィルムは、
結晶融解エネルギー（ΔＨｕ1 ）が好ましくは３〜１１
ｃａｌ／ｇ、より好ましくは５〜１０ｃａｌ／ｇであ
る。ΔＨｕ1 が３ｃａｌ／ｇ以上であるとフィルムの穿
孔形状が安定して、良好な印刷画像を得ることができ
る。また、ΔＨｕ1 が１１ｃａｌ／ｇ以下であると穿孔
感度が良好である。

【００１８】本発明における熱可塑性樹脂フィルムは、
通常好ましくは結晶融解エネルギー（ΔＨｕ1 ）とフィ
ルム厚さ（ｔ）との積（ΔＨｕ1 ×ｔ）が２５ｃａｌ・
μｍ／ｇ以下であり、より好ましくは２０ｃａｌ・μｍ
／ｇ以下、特に好ましくは１５ｃａｌ・μｍ／ｇ以下で
ある。ΔＨｕ1 ×ｔが２５ｃａｌ・μｍ／ｇ以下であれ
ば穿孔感度が良好であり、印刷画像に欠落部分を生じた
りすることがなく、またベタ印刷での濃淡の表現性に優
れたものとなる。

【００１９】本発明における熱可塑性樹脂繊維は、例え
ばポリエステル、ポリアミド、ポリフェニレンサルファ
イド、ポリアクリロニトリル、ポリプロピレン、ポリエ
チレンまたはその共重合体など従来公知のものが用いら
れるが、原紙の穿孔時の熱安定性の点からポリエステル
が特に好ましく用いられる。ポリエステルとして好まし
くは、ポリエチレンテレフタレート、ポリエチレンナフ
タレート、ポリシクロヘキサンジメチレンテレフテレー
ト、エチレンテレフテレートとエチレンテレフタレート
との共重合体等を挙げることができる。穿孔時の熱寸法
安定性の点から特に好ましくは、ポリエチレンテレフタ
レート、ポリエチレンナフタレート等を挙げることがで
きる。これらのポリマーには必要に応じて難燃剤、熱安
定剤、酸化防止剤、紫外線吸収剤、帯電防止剤、顔料、
染料、脂肪酸エステル、ワックス等の有機滑剤あるいは
ポリシロキサン等の消泡剤等を配合することができる。

【００２０】本発明における熱可塑性樹脂繊維からなる
多孔性支持体の形態は、特に限定されるものではなく、
支持体としての強度とインキの保持性と透過性を具備し
たものであればよい。例えば、短繊維を抄紙した抄造紙
であってもよいし、不織布や織物であってもよいし、あ
るいはスクリーン紗などを用いることができる。中でも
インキの透過性と保持性の点で不織布がより好ましく用
いられる。

【００２１】不織布はフラッシュ紡糸法、メルトブロー
紡糸法、スパンボンド紡糸法など従来公知の直接溶融紡
糸法よって製造することができる。用いるポリマーがポ
リエステルの場合、その固有粘度は通常好ましくは０．
４以上、より好ましくは０．５以上、特に好ましくは
０．６以上である。例えば、メルトブロー紡糸法では、
溶融したポリマーを口金から吐出するに際して、口金周
辺部から熱風を吹き付け、該熱風によって吐出したポリ
マーを細繊度化せしめ、ついで、しかるべき位置に配置
したネットコンベア上に吹き付けて捕集し、ウエブを形
成して製造される。ポリマー吐出量、熱風温度、熱風流
量、コンベア移動速度等を調整することにより、ウエブ
の目付や単糸繊度を任意に設定することができる。

【００２２】同様にスパンボンド法では、口金から吐出
したポリマーをエアエジェクターによって牽引し、得ら
れたフィラメントを衝突板に衝突させて繊維を開繊し、
コンベア上に捕集してウエブを形成して製造される。ポ
リマー吐出量、コンベア速度を適宜設定することによ
り、繊度やウエブの目付を任意に設定することができ
る。

【００２３】本発明における多孔性支持体は、インキと
の親和性を付与するために必要に応じて構成する繊維の
表面に酸、アルカリ等の化学処理、コロナ処理、低温プ
ラズマ処理等を施してもよい。

【００２４】本発明の多孔性支持体を構成する熱可塑性
樹脂繊維の直径（ｄ）は、通常好ましくは０．５〜６０
μｍ、より好ましくは０．５〜３０μｍ、特に好ましく
は１〜２０μｍである。直径が０．５μｍ以上であると
支持体としての強度が十分であり、直径が６０μｍ以下
であると支持体の厚みと目付量が均一となり、インキの
透過が均一になる。

【００２５】なお、本発明でいう繊維直径とは等価円直
径であり、繊維断面は必ずしも円形でなくてもよく、楕
円、偏平、多角形状であってもよい。異なる断面形状の
繊維が混合されていてもよい。また、繊維は全て同一直
径であってもよいし、異なる直径の繊維が混繊されたも
のであってもよい。異なる直径の繊維が混繊された場
合、繊維直径はそれらの平均直径をいう。また、本発明
にあっては直径の異なる繊維を段階的に積層した多層構
造としてもよい。多層構造の場合、少なくともフィルム
に面した層を直径の小さい繊維で構成し、残りの層を直
径の大きい繊維で構成すると画像鮮明性と支持体強度と
のバランスの点でより好適である。

【００２６】本発明の多孔性支持体を構成する熱可塑性
樹脂繊維の結晶融解エネルギー（ΔＨｕ2 ）は通常５ｃ
ａｌ／ｇ以上が好ましく、より好ましくは７ｃａｌ／ｇ
以上、特に好ましくは９ｃａｌ／ｇ以上である。結晶融
解エネルギーが５ｃａｌ／ｇ以上であると支持体として
の耐熱性が良好である。

【００２７】本発明の多孔性支持体は、熱可塑性樹脂繊
維の結晶融解エネルギー（ΔＨｕ2）と平均繊維径
（ｄ）との積（ΔＨｕ2 ×ｄ）が通常好ましくは５ｃａ
ｌ・μｍ／ｇ以上、より好ましくは１０ｃａｌ・μｍ／
ｇ以上である。

【００２８】本発明の多孔性支持体を構成する熱可塑性
樹脂繊維は延伸配向されているのが好ましい。通常、複
屈折（Δｎ）は０．１以上が好ましく、より好ましくは
０．１２以上、特に好ましくは０．１４以上である。複
屈折が０．１以上であると、繊維強度が高く、十分な支
持体強度が得られる。

【００２９】本発明の多孔性支持体を構成する繊維の結
晶化度は、通常好ましくは２０％以上であり、より好ま
しくは３０％以上、特に好ましくは３５％以上である。
結晶化度が２０％であると、支持体としての十分な耐熱
性が得られる。

【００３０】本発明における多孔性支持体の繊維目付量
は、通常好ましくは１〜２０ｇ／ｍ²であり、より好ま
しくは１〜１６ｇ／ｍ²、特に好ましくは１〜１４ｇ／
ｍ²である。目付量が２０ｇ／ｍ²以下であるとインキ
の透過性が良好となり、画像鮮明性に優れたものとな
る。また目付量が１ｇ／ｍ²以上であると支持体として
十分な強度が得られる。

【００３１】本発明における多孔性支持体は、好ましく
は繊維同士がその交絡点や接点において、互いに融着し
た融着点を有する網状体を形成してなる。特に好ましく
は、網状体中の融着点のうちの一部に、２本以上の繊維
間にまたがる薄膜を形成してなる。つまり、支持体の繊
維同士が、薄膜を形成してなる融着点を持つた網状体を
形成することにより、支持体の強度が安定するととも
に、均一な開孔形態を形成することができるので、搬送
性に優れ、かつ印刷インキの保持性と透過性のバランス
のとれた原紙とすることができるものである。

【００３２】本発明でいう融着点の薄膜とは、いわゆる
「あひるの足の水掻き」状、あるいは「蛙の足の水掻
き」状、または「ひだ」状のものを言い、通常２本以上
の繊維間にまたがって形成され、その厚さは繊維の平均
径より薄いものである。また、該薄膜の大きさは特に限
定されないが、通常、面積で１μｍ²以上、好ましくは
５μｍ²以上である。

【００３３】本発明では、融着点の全てにおいてこのよ
うな「あひるの足の水掻き」状あるいは「蛙の足の水掻
き」状または「ひだ」状の薄膜が形成される必要はな
く、支持体の平均的な面において、前記のような薄膜を
形成してなる融着点が、通常好ましくは１ｍｍ²当たり
１個以上、より好ましくは１０個以上、特に好ましくは
５０個以上あるのが望ましい。薄膜を形成してなる融着
点が１ｍｍ²当たり１個以上あると、支持体の強度が安
定するとともに、支持体の開孔形状が均一になり、イン
キの保持性が良好となり、印刷画像の裏写りが生じにく
い。

【００３４】本発明の多孔性支持体面を直接、光学顕微
鏡の明視野透過法で観察して求めた網状体の形成する開
孔部の面積分率は通常好ましくは５〜８０％、より好ま
しくは５〜５０％、特に好ましくは５〜３０％である。
開孔面積分率が５％以上であればインキの透過性が高
く、８０％以下であればインキの保持性が良好である。
また、光学顕微鏡の明視野透過法で観察される網状体の
形成する開孔部を円とみなした場合、その等価円直径の
平均値は好ましくは５〜１００μｍ、より好ましくは５
〜６０μｍ、特に好ましくは５〜３０μｍである。平均
直径が５μｍ以上あればインキの透過性が良好で、１０
０μｍ以下であればインキの保持性が良好である。

【００３５】本発明の原紙は、前記熱可塑性樹脂フィル
ムの結晶融解エネルギー（ΔＨｕ1）と厚さ（ｔ）との
積を（ΔＨｕ1 ×ｔ）とし、上記熱可塑性樹脂繊維の結
晶融解エネルギー（ΔＨｕ2 ）と平均繊維径（ｄ）との
積を（ΔＨｕ2 ×ｄ）とした時、通常好ましくはΔＨｕ
1 ×ｔ＜ΔＨｕ2 ×ｄである。より好ましくは、ΔＨｕ
1 ×ｔとΔＨｕ2 ×ｄとの差は２ｃａｌ・μｍ／ｇ以
上、特に好ましくは４ｃａｌ・μｍ／ｇ以上である。す
なわち、多孔性支持体の熱容量を熱可塑性樹脂フィルム
の熱容量より大きくすることにより、サーマルヘッド等
によってフィルムが溶融穿孔された場合でも、支持体の
繊維は熱的に安定な状態に保つことができるので、繊維
が溶融したり、変形したりすることがない。つまり、多
孔性支持体の繊維がフィルムの穿孔形状を確実に保持す
ることができるので、該原紙を用いた印刷物は、文字や
画像がつぶれたり歪んだりすることがなく、鮮明な文字
や画像を得ることができるのである。

【００３６】本発明の原紙を構成する熱可塑性樹脂フィ
ルムの融点（Ｔｍ1 ）と多孔性支持体を形成する熱可塑
性樹脂繊維の融点（Ｔｍ2 ）とは、好ましくはＴｍ1 ≦
Ｔｍ2 であり、より好ましくはその温度差が５℃以上、
特に好ましくは２０℃以上である。Ｔｍ1 ≦Ｔｍ2 であ
ると、フィルムの穿孔性が良好であり、支持体の耐熱性
も十分である。

【００３７】本発明の原紙を構成する熱可塑性樹脂フィ
ルムと多孔性支持体間の剥離強度は好ましくは１ｇ／２
５ｍｍ以上、より好ましくは５ｇ／２５ｍｍ以上、特に
好ましくは１０ｇ／２５ｍｍ以上である。剥離強度が１
ｇ／２５ｍｍ以上であると、原紙を印刷機に供給搬送す
る際にシワが発生することがない。

【００３８】本発明における原紙は、上記の熱可塑性樹
脂フィルムと熱可塑性樹脂繊維からなる多孔性支持体と
を積層一体化して作られる。積層はフィルムの穿孔感度
を低下させない条件で接着剤を用いて接着してもよい
し、接着剤を用いることなくフィルムと支持体繊維とを
直接固着してもよい。

【００３９】直接固着するには、通常、熱可塑性樹脂フ
ィルムと支持体繊維とを加熱しつつ直接貼り合わせる熱
圧着により行うのが好ましい。熱圧着の方法は特に限定
されるものではないが、加熱ロールやダブルベルトプレ
スによる熱圧着がプロセス性の点から特に好ましい。熱
圧着温度は通常、熱可塑性樹脂フィルムのガラス転移温
度（Ｔｇ）と融点（Ｔｍ）との間であるのが好ましく、
より好ましくはＴｇと冷結晶化温度（Ｔｃｃ）との間で
あり、特に好ましくはＴｇ＋１０℃〜Ｔｇ＋５０℃の範
囲である。

【００４０】本発明の好ましい実施態様としては、未延
伸の熱可塑性樹脂フィルムに、同じく未延伸の熱可塑性
樹脂繊維からなる多孔性支持体を積層して熱圧着し、共
延伸するのが特に好ましい。熱圧着した状態で共延伸す
ることにより、フィルムと支持体とは一体で剥離するこ
となく好適に延伸することができ、また、両者を一体で
共延伸することにより、熱可塑性樹脂繊維が補強体とし
て作用するので、フィルムの厚さが薄くても破れたりす
ることがなく、極めて製膜安定性に優れ、結果として製
造コストの安価な原紙を得ることができる。この時、支
持体の繊維はその交絡点や接点において互いに融着し
て、融着点を有する網状体が形成される。さらに、これ
ら融着点のうちの一部の融着点において、２本以上の繊
維間にまたがる薄い膜が形成される。

【００４１】共延伸の方法は特に限定されるものではな
く、一軸延伸、二軸延伸いずれの方法でもよい。フィル
ムの配向性および支持体繊維の均一分散性の点で二軸延
伸がより好ましい。二軸延伸は逐次二軸延伸、同時二軸
延伸のいずれの方法であってもよい。逐次二軸延伸の場
合、縦方向、横方向の順に延伸するのが一般的である
が、逆に延伸してもよい。延伸温度は熱可塑性樹脂フィ
ルムのガラス転移温度（Ｔｇ）と冷結晶化温度（Ｔｃ
ｃ）との間であるのが好ましい。延伸倍率は特に限定さ
れるものではなく、用いる熱可塑性ポリマーの種類や原
紙に要求される感度等によって適宜決定されるが、通常
好ましくはは縦、横それぞれ２〜８倍、より好ましくは
３〜８倍が適当である。また、二軸延伸後、縦または
横、あるいは縦横に再延伸してもかまわない。

【００４２】さらに、二軸延伸後の本発明原紙を熱処理
してもよい。熱処理することにより、フィルムの穿孔感
度を向上することができ、また、支持体に耐熱性を付与
することができる。熱処理条件は特に限定されるもので
はなく、用いる熱可塑性ポリマーの種類によって適宜決
定されるが、ポリエステル樹脂の場合、通常、熱処理温
度は１００〜２４０℃、時間は０．５〜６０秒程度が適
当である。

【００４３】熱処理して得られた原紙を一旦室温程度ま
で冷却した後、さらに４０〜９０℃の比較的低温で、５
分から１週間程度エージングすることもできる。このよ
うなエージングを採用すると、原紙の保管時あるいは印
刷機内でのカールやシワの発生がなく特に好ましい。

【００４４】本発明の原紙を構成するフィルム面には穿
孔時のスティック防止のため離型剤を塗布するのが好ま
しい。離型剤としては、シリコーンオイル、シリコーン
系樹脂、フッ素系樹脂、界面活性剤等からなる従来公知
のものを用いることができるが、以下に示す離型剤が特
に好ましい。

【００４５】すなわち、水に溶解、乳化または懸濁する
石油系ワックス（Ａ）、植物性ワックス（Ｂ）およびオ
イル状物質（Ｃ）の混合物を主成分とする離型剤が特に
好適である。ここで、主成分とは上記（Ａ）、（Ｂ）お
よび（Ｃ）の混合物の占める重量比率が５０％以上、好
ましくは６０％以上であることを言う。

【００４６】石油系ワックスとしてはパラフィンワック
ス、マイクロクリスタリンワックス、酸化ワックス等を
挙げることができる。中でも酸化ワックスの使用が特に
好ましい。

【００４７】また、植物性ワックスとしてはキャンデラ
ワックス、カルナウパワックス、木ロウ、オリキューリ
ーワックス、さとうきびロウ等が挙げられるが、本発明
においては特に下記化合物からなる組成物が好ましい。

【００４８】すなわち、｛ロジンまたは不均化ロジン、
または水添ロジン・α、β置換エチレン（α置換基：カ
ルボキシル、β置換基：水素、メチルまたはカルボキシ
ル）添加物｝・アルキルまたはアルケニル（各炭素数１
〜８）ポリ（繰り返し単位：１〜６）アルコールのエス
テル添加物を用いるのが特に好ましい。

【００４９】石油系ワックスと植物性ワックスとの混合
比率は１０／９０〜９０／１０重量％、好ましくは２０
／８０〜８０／２０重量％、さらに好ましくは３０／７
０〜７０／３０重量％とするのが好ましい。植物性ワッ
クスを１０重量％以上とするのは、水に乳化あるいは懸
濁させる場合の均一分散性が良好で、均一な塗布膜を得
るのに好適であることによる。また、石油系ワックスを
１０重量％以上とすると塗布膜の易滑性が良好で、高速
穿孔時の走行性がよい。

【００５０】また、本発明においては上記石油系ワック
ス（Ａ）と植物性ワックス（Ｂ）にさらにオイル状物質
を加えた混合物を用いるが、ここでオイル状物質とは常
温で液体あるいはペースト状のオイルであり、植物油、
油脂、鉱物油、合成潤滑油等を挙げることができる。植
物油としてはアマニ油、カヤ油、サフラー油、大豆油、
シナギリ油、ゴマ油、トウモロコシ油、ナタネ油、糠
油、綿実油、オリーブ油、サザンカ油、椿油、ヒマシ
油、落花生油、バーム油、椰子油等が挙げられる。油脂
としては、牛脂、豚油、羊油、カカオ油等、鉱物油とし
てはマシン油、絶縁油、タービン油、モーター油、ギヤ
油、切削油、流動パラフィン等を挙げることができる。
合成潤滑油としては、化学大事典（共立出版社）に記載
の要件を満たすものを任意に使用することができ、例え
ばオレフィン重合油、ジエステル油、ポリアルキレング
リコール油、シリコーン油等を挙げることができる。こ
れらの中でも鉱物油、合成潤滑油が好適である。また、
これらの混合系であっても良い。

【００５１】上記オイル状物質（Ｃ）は前記石油系ワッ
クス（Ａ）と植物性ワックス（Ｂ）の混合物１００重量
部に対し１〜１００重量部、好ましくは３〜５０重量部
添加する必要がある。オイル状物質が１重量部以上であ
ると、高印加エネルギー領域での走行性が良好である。
また、１００重量部以下であると低印加エネルギー領域
での走行性が良好である。

【００５２】植物性ワックス、石油系ワックスまたはオ
イル状物質の混合物を用いると、これらのいずれかを単
独で用いた場合に比べ、均一な塗布膜が得られやすく、
走行性が良好でスティックが発生しにくい。

【００５３】上記組成物中には、本発明の効果を阻害し
ない範囲内で各種添加剤を併用することができる。例え
ば、帯電防止剤、耐熱剤、耐酸化防止剤、有機粒子、無
機粒子、顔料等が挙げられる。

【００５４】また、塗剤中には水への分散性を向上させ
る目的で各種添加剤、例えば分散助剤、界面活性剤、防
腐剤、消泡剤等を添加しても良い。

【００５５】離型剤層の厚みは０．００５μｍ以上０．
４μｍ以下、好ましくは０．０１μｍ以上０．４μｍ以
下である。離型剤層の厚みが０．４μｍ以下であれば穿
孔時の走行性が良好でヘッドの汚染も少ない。

【００５６】本発明において離型剤層を塗布する場合に
は塗液は防爆性や環境汚染の点で水に溶解、乳化または
懸濁した塗液が好ましい。

【００５７】離型剤の塗布は、フィルムの延伸前または
延伸後、あるいは縦延伸後横延伸前いずれの段階で行っ
てもよいが、横延伸前に塗布するのがプロセス的に特に
好ましい。塗布方法は特に限定されないが、ロールコー
ター、グラビアコーター、リバースコーター、バーコー
ター等を用いて塗布するのが好ましい。

【００５８】また、離型剤を塗布する前に必要に応じ
て、塗布面に空気中その他種々の雰囲気中でコロナ放電
処理を施しても良い。

【００５９】

【特性の測定方法】

（１）融点（Ｔｍ、℃）セイコー電子工業（株）製示差走査熱量計ＲＤＣ２２０
型を用い、試料５ｍｇを採取し、室温より昇温速度２０
℃／分で昇温した時の吸熱曲線のピークの温度より求め
た。

【００６０】（２）結晶融解エネルギー（ΔＨｕ）セイコー電子工業（株）製示差走査熱量計ＲＤＣ２２０
型を用いて、フィルムまたは繊維の融解時の面積から求
める。この面積は、昇温することによりベースラインか
ら吸収側にずれ、さらに昇温を続けるとベースラインの
位置まで戻るまでの面積であり、融解開始温度位置から
終了位置までを直線で結び、この面積（ａ）を求める。
同じＤＳＣの条件でＩｎ（インジウム）を測定し、この
面積（ｂ）を６．８ｃａｌ／ｇとして次式により求め
る。

【００６１】ΔＨｕ＝６．８×ａ／ｂ（ｃａｌ／ｇ） ■● （３）繊維直径（μｍ）サンプルの任意な１０箇所を電子顕微鏡で倍率２０００
倍で１０枚の写真撮影を行い、１枚の写真につき任意の
１５本の繊維の直径を測定し、これを１０枚の写真につ
いて行い、合計１５０本の繊維径を測定し、その平均値
で表した。

【００６２】（４）繊維目付（ｇ／ｍ²）試験片２０ｃｍ×２０ｃｍを取り、その重量を測定して
ｍ²当たりの重量に換算した。

【００６３】（５）固有粘度〔η〕試料を１０５℃×２０分乾燥した後、ｏ−クロロフェノ
ール中で１６０℃×１５分間撹拌して溶解した。冷却
後、ヤマトラボティックＡＶＭ−１０Ｓ型自動粘度測定
器により２５℃における粘度を測定した。

【００６４】（６）結晶化度（％）ｎ−ヘプタンと四塩化炭素の混合液からなる密度勾配管
に試料を投入し、１０時間以上経過後の値を読んで密度
を求めた。結晶化度０％の密度を１．３３５ｇ／ｃ
ｍ³、結晶化度１００％の密度を１．４５５ｇ／ｃｍ³
として、サンプルの結晶化度を算出した。

【００６５】（７）複屈折（Δｎ）偏光顕微鏡により、光源にナトリウムランプを用い、試
料をα−プロムナフタリン浸漬下で、Ｂｅｒｅｋコンペ
ンセーター法からレターデーションを求めて算出した。

【００６６】（８）繊維融着点の薄膜の形成サンプルを（株）トプコン走査型電子顕微鏡ＤＳ１３０
を用いて倍率１００〜３００倍で観察した。

【００６７】（９）支持体の開孔部の面積分率（％）原紙の支持体面を直接、光学顕微鏡の明視野透過法で観
察し、（株）ピアス製ハイビジョン対応画像解析装置を
用いて、モニター倍率２４０倍で、開孔部の面積分率を
求めた。任意の測定点１０箇所について開孔面積分率を
求め、その平均値を算出した。

【００６８】（１０）支持体の開孔部の等価円直径の平
均値（μｍ）原紙の支持体面を直接、光学顕微鏡の明視野透過法で観
察し、（株）ピアス製ハイビジョン対応画像解析装置を
用いて、モニター倍率２４０倍で、白黒反転処理して開
孔部の等価円直径を求め、算術平均した。測定点１０箇
所の平均値を求めた。

【００６９】（１１）剥離強度（ｇ／２５ｍｍ）ＪＩＳ−Ｋ−６８５４に準拠した１８０度剥離試験法に
より測定した。

【００７０】（１２）フィルムの穿孔感度および支持体
の熱安定性の評価東芝製ワープロ“ルポ”（ＪＷ０５Ｖ）を用いて、サー
マルヘッド式製版方式で、印字濃度（穿孔エネルギー）
を６段階に変更して、原紙に直径２．５ｍｍの●印を穿
孔し、該穿孔部を位相差顕微鏡で倍率２００倍で観察
し、次のように評価した。

【００７１】フィルムの穿孔感度フィルムの穿孔部において、サーマルヘッドのドット数
に対応する９０％以上が穿孔されたものを◎、ドット数
の８０％以上９０％未満が穿孔されたものを○、ドット
数の７０％以上８０％未満が穿孔されたものを△、ドッ
ト数の７０％未満が穿孔のものを×とした。

【００７２】支持体の熱安定性上記フィルム穿孔部において、支持体繊維が熱変形する
ことなく安定であったものを◎、一部の繊維が熱変形し
たが、穿孔形状が保持されたものを○、繊維の熱変形が
大きく、穿孔形状が歪んだものを△、繊維の一部が溶融
して、穿孔形状が崩れたものを×とした。

【００７３】（１３）印刷性評価東芝製ワープロ“ルポ”（ＪＷ０５Ｖ）を用いて、サー
マルヘッド式製版方式により、印字濃度（穿孔エネルギ
ー）を６段階に変更して、ＪＩＳ第１水準の文字で文字
サイズ２ｍｍ角のものと５ｍｍ角のものおよび●（丸で
中が黒く塗りつぶされたもの）で２〜１０ｍｍφのも
の、また、太さの異なる罫線を原稿として製版した。製
版原稿を用いて印刷したものを目視判定により、次のよ
うに評価した。

【００７４】文字の鮮明さ文字が鮮明なものを◎、文字がやや不鮮明なものを○、
文字が不鮮明だが判読できるものを△、文字が不鮮明で
ほとんど判読できないものを×とした。

【００７５】罫線の太さムラ罫線の太さが均一なものを◎、罫線の太さがやや不均一
なものを○、罫線の太さが明らかに不均一なものを△、
罫線にカスレや切れのあるものを×とした。

【００７６】黒ベタ部の濃度黒ベタ部の濃度（ＯＤ値）をマクベス濃度計で測定し、
ＯＤ値が１．２以上のもの◎、ＯＤ値が１以上１．２未
満のものを○、ＯＤ値が０．８以上１未満のものを△、
ＯＤ値が０．８未満のものを×とした。

【００７７】

【実施例】以下、本発明を実施例により、さらに詳細に
説明するが、本発明はこれらに限定されるものではな
い。

【００７８】実施例１孔径０．２５ｍｍ、孔数１０００個の矩形口金を用い
て、口金温度３００℃でポリエチレンナフタレート原料
（〔η〕＝０．６３、Ｔｍ＝２７２℃）を紡出し、エア
エジェクターにて、紡糸速度２０００ｍ／分でコンベア
上に分散捕集して繊維目付１００ｇ／ｍ²の未延伸不織
布を作製した。該不織布の結晶化度は８％、複屈折（Δ
ｎ）は０．００６であった。

【００７９】次いで、ポリエチレンテレフテレート８６
モル％、ポリエチレンイソフタレート１４モル％からな
る共重合ポリエステル樹脂原料（〔η〕＝０．７、Ｔｍ
＝２２８℃）をスクリュ径４０ｍｍの押出機を用いて、
Ｔダイ口金温度２８０℃で押出し、直径３００ｍｍの冷
却ドラム上にキャストして未延伸フィルムを作製した。

【００８０】該未延伸フィルム上に、前記の未延伸不織
布を重ね、加熱ロールに供給してロール温度９０℃で熱
圧着し、積層シートを作製した。

【００８１】該積層シートを９５℃の加熱ロール間で、
長さ方向に４倍延伸した後、テンター式延伸機に送り込
み、９５℃で幅方向に５倍延伸し、さらにテンター内部
で１６０℃×５秒間熱処理して、感熱孔版用原紙を作製
した。該原紙のフィルム面にはテンター入口部におい
て、ワックス系離型剤をグラビアコーターを用いて乾燥
後の重さで０．１ｇ／ｍ²塗布した。

【００８２】得られた原紙の繊維目付量は６ｇ／ｍ²、
平均繊維径は５μｍ、結晶融解エネルギーは１１．５ｃ
ａｌ／ｇ、複屈折（Δｎ）は０．１７であった。また、
フィルムの厚さは２μｍ、結晶融解エネルギーは７．７
ｃａｌ／ｇであった。

【００８３】該原紙を光学顕微鏡で観察したところ、支
持体の繊維同士が融着した網状体を形成し、かつ融着点
の一部に繊維間にまたがって薄膜が形成されていた。

【００８４】実施例２実施例１で、紡糸速度を変更し、縦延伸倍率を３倍、横
延伸倍率を４倍とした以外は実施例１と同じ条件で、感
熱孔版用原紙を作製した。

【００８５】該原紙の繊維目付量は１０ｇ／ｍ²、平均
繊維径は４μｍ、結晶融解エネルギーは１１．５ｃａｌ
／ｇ、複屈折（Δｎ）は０．１６であった。また、フィ
ルムの厚さは３μｍ、結晶融解エネルギーは７．７ｃａ
ｌ／ｇであった。

【００８６】該原紙を光学顕微鏡で観察したところ、支
持体の繊維同士が融着した網状体を形成し、かつ融着点
の一部に繊維間にまたがって薄膜が形成されていた。

【００８７】実施例３孔径０．２５ｍｍ、孔数１０００個の矩形口金を用い
て、口金温度２９０℃でポリエチレンテレフタレート原
料（〔η〕＝０．６５、Ｔｍ＝２５７℃）を紡出し、エ
アエジェクターにて、紡糸速度２０００ｍ／分でコンベ
ア上に分散捕集して繊維目付１００ｇ／ｍ²の未延伸不
織布を作製した。該不織布の結晶化度は８％、複屈折
（Δｎ）は０．００９であった。

【００８８】次いで、ポリエチレンテレフテレート８２
モル％、ポリエチレンイソフタレート１８モル％からな
る共重合ポリエステル樹脂原料（〔η〕＝０．６８、Ｔ
ｍ＝２１２℃）をスクリュ径４０ｍｍの押出機を用い
て、Ｔダイ口金温度２８０℃で押出し、直径３００ｍｍ
の冷却ドラム上にキャストして未延伸フィルムを作製し
た。

【００８９】該未延伸フィルム上に、前記の未延伸不織
布を重ね、加熱ロールに供給してロール温度９０℃で熱
圧着して、積層シートを作製した。

【００９０】該積層シートを９５℃の加熱ロールで、長
さ方向に４倍延伸した後、テンタ式延伸機に送り込み、
９５℃で幅方向に５倍延伸した。さらにテンター内部で
１６０℃、５秒間熱処理し、感熱孔版用原紙を作製し
た。また、テンター入口部において、フィルム面にワッ
クス系離型剤をグラビアコーターを用いて乾燥後の重さ
で０．１ｇ／ｍ²塗布した。

【００９１】得られた原紙の繊維目付量は８ｇ／ｍ²、
平均繊維径は５μｍ、結晶融解エネルギーは９ｃａｌ／
ｇ、複屈折（Δｎ）は０．１６５であった。また、フィ
ルムの厚さは２μｍ、結晶融解エネルギーは６．８ｃａ
ｌ／ｇであった。

【００９２】該原紙を光学顕微鏡で観察したところ、支
持体の繊維同士が融着した網状体を形成し、かつ融着点
の一部に繊維間にまたがって薄膜が形成されていた。

【００９３】実施例４実施例３で、紡糸速度を変更し、縦延伸倍率を３倍、横
延伸倍率を４倍とした以外は実施例３と同じ条件で感熱
孔版用原紙を作製した。

【００９４】該原紙の繊維目付量は１２ｇ／ｍ²、平均
繊維径は４μｍ、結晶融解エネルギーは９ｃａｌ／ｇ、
複屈折（Δｎ）は０．１５５であった。また、フィルム
の厚さは３μｍ、結晶融解エネルギーは６．８ｃａｌ／
ｇであった。

【００９５】該原紙を光学顕微鏡で観察したところ、支
持体の繊維同士が融着した網状体を形成し、かつ融着点
の一部に繊維間にまたがって薄膜が形成されていた。

【００９６】実施例５孔径０．３５ｍｍ、孔数１００個の矩形口金を用いて、
口金温度２８０℃でポリエチレンテレフタレート原料
（〔η〕＝０．６、Ｔｍ＝２５４℃）をメルトブロー法
にて紡出し、コンベア上に繊維を分散捕集して目付１０
０ｇ／ｍ²の未延伸不織布を作製した。該不織布の結晶
化度は７％、複屈折（Δｎ）は０．００８であった。

【００９７】次いで、ポリエチレンテレフテレート８２
モル％、ポリエチレンイソフタレート１８モル％からな
る共重合ポリエステル樹脂原料（〔η〕＝０．６８、Ｔ
ｍ＝２１２℃）をスクリュ径４０ｍｍの押出機を用い
て、Ｔダイ口金温度２８０℃で押出し、直径３００ｍｍ
の冷却ドラム上にキャストして未延伸フィルムを作製し
た。

【００９８】該未延伸フィルム上に、前記の未延伸不織
布を重ね、加熱ロールに供給してロール温度８０℃で熱
圧着し、積層シートを作製した。

【００９９】該積層シートを９０℃の加熱ロール間で、
長さ方向に４倍延伸した後、テンター式延伸機に送り込
み、９５℃で幅方向に５倍延伸し、さらにテンター内部
で１６０℃×５秒間熱処理して、感熱孔版用原紙を作製
した。該原紙のフィルム面にはテンター入口部におい
て、ワックス系離型剤をグラビアコーターを用いて乾燥
後の重さで０．１ｇ／ｍ²塗布した。

【０１００】得られた原紙の繊維目付量は６ｇ／ｍ²、
平均繊維径は３μｍ、結晶融解エネルギーは１１．２ｃ
ａｌ／ｇ、複屈折（Δｎ）は０．１４５であった。ま
た、フィルムの厚さは３．５μｍ、結晶融解エネルギー
は６．８ｃａｌ／ｇであった。

【０１０１】該原紙を光学顕微鏡で観察したところ、支
持体の繊維同士が融着した網状体を形成し、かつ融着点
の一部に繊維間にまたがって薄膜が形成されていた。

【０１０２】実施例６孔径０．２５ｍｍ、孔数１０００個の矩形口金を用い
て、口金温度２９０℃でポリエチレンテレフタレート原
料（〔η〕＝０．６５、Ｔｍ＝２５７℃）を紡出し、エ
アエジェクターにて、紡糸速度２０００ｍ／分でコンベ
ア上に分散捕集して繊維目付１００ｇ／ｍ²の未延伸不
織布を作製した。該不織布の結晶化度は８％、複屈折
（Δｎ）は０．００９であった。

【０１０３】次いで、ポリエチレンテレフテレート７５
モル％、ポリエチレンイソフタレート２５モル％からな
る共重合ポリエステル樹脂原料（〔η〕＝０．７２、Ｔ
ｍ＝１９５℃）をスクリュ径４０ｍｍの押出機を用い
て、Ｔダイ口金温度２８０℃で押出し、直径３００ｍｍ
の冷却ドラム上にキャストして未延伸フィルムを作製し
た。

【０１０４】該未延伸フィルム上に、前記の未延伸不織
布を重ね、加熱ロールに供給してロール温度９０℃で熱
圧着して、積層シートを作製した。

【０１０５】該積層シートを９５℃の加熱ロールで、長
さ方向に４倍延伸した後、テンタ式延伸機に送り込み、
９５℃で幅方向に５倍延伸した。さらにテンター内部で
１６０℃、５秒間熱処理し、感熱孔版用原紙を作製し
た。また、テンター入口部において、フィルム面にワッ
クス系離型剤をグラビアコーターを用いて乾燥後の重さ
で０．１ｇ／ｍ²塗布した。

【０１０６】得られた原紙の繊維目付量は７ｇ／ｍ²、
平均繊維径は５μｍ、結晶融解エネルギーは９ｃａｌ／
ｇ、複屈折（Δｎ）は０．１５であった。また、フィル
ムの厚さは２μｍ、結晶融解エネルギーは５．９ｃａｌ
／ｇであった。

【０１０７】該原紙を光学顕微鏡で観察したところ、支
持体の繊維同士が融着した網状体を形成し、かつ融着点
の一部に繊維間にまたがって薄膜が形成されていた。

【０１０８】実施例７実施例６で、紡糸速度を変更し、縦延伸倍率を３倍、横
延伸倍率を４倍とした以外は実施例６と同じ条件で感熱
孔版用原紙を作製した。

【０１０９】該原紙の繊維目付量は１２ｇ／ｍ²、平均
繊維径は４μｍ、結晶融解エネルギーは９ｃａｌ／ｇ、
複屈折（Δｎ）は０．１４であった。また、フィルムの
厚さは３μｍ、結晶融解エネルギーは５．９ｃａｌ／ｇ
であった。

【０１１０】該原紙を光学顕微鏡で観察したところ、支
持体の繊維同士が融着した網状体を形成し、かつ融着点
の一部に繊維間にまたがって薄膜が形成されていた。

【０１１１】実施例８孔径０．３５ｍｍ、孔数１００個の矩形口金を用いて、
口金温度２８０℃、吐出量５０ｇ／分で、ポリエチレン
テレフタレート原料（〔η〕＝０．６、Ｔｍ＝２５４
℃）をメルトブロー法にて紡出し、コンベア上に繊維を
分散捕集して目付１００ｇ／ｍ²の未延伸不織布を作製
した。該不織布の結晶化度は５％、複屈折（Δｎ）は
０．００５であった。

【０１１２】次いで、ポリエチレンテレフテレート７５
モル％、ポリエチレンイソフタレート２５モル％からな
る共重合ポリエステル樹脂原料（〔η〕＝０．７２、Ｔ
ｍ＝１９５℃）をスクリュ径４０ｍｍの押出機を用い
て、Ｔダイ口金温度２８０℃で押出し、直径３００ｍｍ
の冷却ドラム上にキャストして未延伸フィルムを作製し
た。

【０１１３】該未延伸フィルム上に、前記の未延伸不織
布を重ね、加熱ロールに供給してロール温度８０℃で熱
圧着し、積層シートを作製した。

【０１１４】該積層シートを９０℃の加熱ロール間で、
長さ方向に４倍延伸した後、テンター式延伸機に送り込
み、９５℃で幅方向に５倍延伸し、さらにテンター内部
で１６０℃×５秒間熱処理して、感熱孔版用原紙を作製
した。該原紙のフィルム面にはテンター入口部におい
て、ワックス系離型剤をグラビアコーターを用いて乾燥
後の重さで０．１ｇ／ｍ²塗布した。

【０１１５】得られた原紙の繊維目付量は６．５ｇ／ｍ
²、平均繊維径は３μｍ、結晶融解エネルギーは１１．
２ｃａｌ／ｇ、複屈折（Δｎ）は０．１６であった。ま
た、フィルムの厚さは３．５μｍ、結晶融解エネルギー
は５．９ｃａｌ／ｇであった。

【０１１６】該原紙を光学顕微鏡で観察したところ、支
持体の繊維同士が融着した網状体を形成し、かつ融着点
の一部に繊維間にまたがって薄膜が形成されていた。

【０１１７】比較例１孔径０．３５ｍｍ、孔数１００個の矩形口金を用いて、
口金温度３００℃でポリエチレンナフタレート原料
（〔η〕＝０．５、Ｔｍ＝２７０℃）をメルトブロー法
にて紡出し、コンベア上に繊維を分散捕集して目付１０
０ｇ／ｍ2 の未延伸不織布を作製した。該不織布の結晶
化度は６％、複屈折（Δｎ）は０．００５であった。

【０１１８】次いで、ポリエチレンテレフテレート８６
モル％、ポリエチレンイソフタレート１４モル％からな
る共重合ポリエステル樹脂原料（〔η〕＝０．７、Ｔｍ
＝２２８℃）をスクリュ径４０ｍｍの押出機を用いて、
Ｔダイ口金温度２８０℃で押出し、直径３００ｍｍの冷
却ドラム上にキャストして未延伸フィルムを作製した。

【０１１９】該未延伸フィルム上に、前記の未延伸不織
布を重ね、加熱ロールに供給してロール温度９５℃で熱
圧着し、積層シートを作製した。

【０１２０】該積層シートを９５℃の加熱ロール間で、
長さ方向に４倍延伸した後、テンター式延伸機に送り込
み、９５℃で幅方向に５倍延伸し、さらにテンター内部
で１６０℃×５秒間熱処理して、感熱孔版用原紙を作製
した。該原紙のフィルム面にはテンター入口部におい
て、ワックス系離型剤をグラビアコーターを用いて乾燥
後の重さで０．１ｇ／ｍ²塗布した。

【０１２１】得られた原紙の繊維目付量は６．５ｇ／ｍ
²、平均繊維径は２．４μｍ、結晶融解エネルギーは１
１ｃａｌ／ｇであった。また、フィルムの厚さは３．５
μｍ、結晶融解エネルギーは７．７ｃａｌ／ｇであっ
た。

【０１２２】比較例２比較例１で、紡糸条件を変更し、縦延伸倍率を３倍、横
延伸倍率を４倍とした以外は比較例１と同じ条件で感熱
孔版用原紙を作製した。

【０１２３】該原紙の繊維目付量は１３ｇ／ｍ²、平均
繊維径は２μｍ、結晶融解エネルギーは１１ｃａｌ／ｇ
であった。また、フィルムの厚さは４μｍ、結晶融解エ
ネルギーは７．７ｃａｌ／ｇであった。

【０１２４】比較例３実施例５で、紡糸条件を変更し、縦延伸倍率を３倍、横
延伸倍率を４倍とした以外は比較例５と同じ条件で感熱
孔版用原紙を作製した。

【０１２５】該原紙の繊維目付量は１２．５ｇ／ｍ²、
平均繊維径は２μｍ、結晶融解エネルギーは１１．２ｃ
ａｌ／ｇであった。また、フィルムの厚さは４μｍ、結
晶融解エネルギーは６．８ｃａｌ／ｇであった。

【０１２６】比較例４実施例８で、紡糸条件を変更し、縦延伸倍率を３倍、横
延伸倍率を４倍として感熱孔版用原紙を作製した。

【０１２７】該原紙の繊維目付量は１４．５ｇ／ｍ²、
平均繊維径は２μｍ、結晶融解エネルギーは１１．２ｃ
ａｌ／ｇであった。また、フィルムの厚さは４．５μ
ｍ、結晶融解エネルギーは５．９ｃａｌ／ｇであった。

【０１２８】実施例９実施例３で、紡糸速度５０００ｍ／分で繊維目付１５ｇ
／ｍ²の不織布を作製した。該不織布の平均繊維径は２
０μｍ、結晶融解エネルギーは９ｃａｌ／ｇ、複屈折
（Δｎ）は０．１７であった。

【０１２９】同じく実施例３で、厚さ２μｍのフィルム
を作製した。該フィルムの結晶融解エネルギーは６．８
ｃａｌ／ｇであった。

【０１３０】次いで、該不織布とフィルムとを酢酸ビニ
ル系樹脂接着剤を用いて貼り合わせた。接着剤塗布量は
１ｇ／ｍ²とした。さらに、接着後のフィルム面にワッ
クス系離型剤を乾燥後の重さで０．１ｇ／ｍ²塗布して
感熱孔版用原紙とした。

【０１３１】実施例１０実施例３で、紡糸速度を１０００ｍ／分として、目付１
５０ｇ／ｍ²の不織布を作製した。該不織布の結晶化度
は６％、複屈折（Δｎ）は０．００８であった。

【０１３２】次いで、実施例３と同じ原料で、ポリマー
吐出量を下げて未延伸フィルムを作製した。該未延伸フ
ィルムに上記不織布を重ね、縦延伸倍率を３倍、横延伸
倍率を４倍として、実施例３と同じ条件で原紙を作製し
た。

【０１３３】該原紙の繊維目付量は１１ｇ／ｍ²、平均
繊維径は１０μｍ、結晶融解エネルギーは９ｃａｌ／
ｇ、複屈折（Δｎ）は０．１３であった。また、フィル
ムの厚さは２μｍ、結晶融解エネルギーは６．８ｃａｌ
／ｇであった。

【０１３４】実施例１１孔径０．３５ｍｍ、孔数１００個の矩形口金を用いて、
口金温度２８０℃でポリエチレンテレフタレート原料
（〔η〕＝０．５１、Ｔｍ＝２５２℃）をメルトブロー
法にて紡出し、コンベア上に繊維を分散捕集して目付１
００ｇ／ｍ²の未延伸不織布を作製した。該不織布の結
晶化度は５％、複屈折（Δｎ）は０．００５であった。

【０１３５】次いで、ポリエチレンテレフテレート８４
モル％、ポリエチレンイソフタレート１６モル％からな
る共重合ポリエステル樹脂原料（〔η〕＝０．６６、Ｔ
ｍ＝２１０℃）をスクリュ径４０ｍｍの押出機を用い
て、Ｔダイ口金温度２７５℃で押出し、直径３００ｍｍ
の冷却ドラム上にキャストして未延伸フィルムを作製し
た。

【０１３６】該未延伸フィルム上に、前記の未延伸不織
布を重ね、加熱ロールに供給してロール温度８５℃で熱
圧着し、積層シートを作製した。

【０１３７】該積層シートを８７℃の加熱ロール間で、
長さ方向に３．５倍延伸した後、テンター式延伸機に送
り込み、９３℃で幅方向に４倍延伸し、さらにテンター
内部で１５０℃×１０秒間熱処理して、感熱孔版用原紙
を作製した。該原紙のフィルム面にはテンター入口部に
おいて、ワックス系離型剤をグラビアコーターを用いて
乾燥後の重さで０．０５ｇ／ｍ²塗布した。

【０１３８】得られた原紙の繊維目付量は７．２ｇ／ｍ
²、平均繊維径は５μｍ、結晶融解エネルギーは１１．
０ｃａｌ／ｇ、複屈折（Δｎ）は０．１２であった。ま
た、フィルムの厚さは１．５μｍ、結晶融解エネルギー
は７．０ｃａｌ／ｇであった。

【０１３９】該原紙を光学顕微鏡で観察したところ、支
持体の繊維同士が融着した網状体を形成し、かつ融着点
の一部に繊維間にまたがって薄膜が形成されていた。

【０１４０】実施例１２実施例１１において、長さ方向の延伸倍率を３．７倍、
幅方向の延伸倍率を４．２倍とし、その他は実施例１１
と同じ条件で感熱孔版用原紙を作製した。

【０１４１】得られた原紙の繊維目付量は６．４ｇ／ｍ
²、平均繊維径は４μｍ、結晶融解エネルギーは１１．
０ｃａｌ／ｇ、複屈折（Δｎ）は０．１３であった。ま
た、フィルムの厚さは１．０μｍ、結晶融解エネルギー
は７．０ｃａｌ／ｇであった。

【０１４２】該原紙を光学顕微鏡で観察したところ、支
持体の繊維同士が融着した網状体を形成し、かつ融着点
の一部に繊維間にまたがって薄膜が形成されていた。

【０１４３】実施例１３同じく実施例１１において、長さ方向の延伸倍率を４
倍、幅方向の延伸倍率を４．５倍とし、その他は実施例
１１と同じ条件で感熱孔版用原紙を作製した。

【０１４４】得られた原紙の繊維目付量は５．６ｇ／ｍ
²、平均繊維径は３μｍ、結晶融解エネルギーは１１．
０ｃａｌ／ｇ、複屈折（Δｎ）は０．１４であった。ま
た、フィルムの厚さは０．５μｍ、結晶融解エネルギー
は７．０ｃａｌ／ｇであった。

【０１４５】該原紙を光学顕微鏡で観察したところ、支
持体の繊維同士が融着した網状体を形成し、かつ融着点
の一部に繊維間にまたがって薄膜が形成されていた。

【０１４６】実施例１４孔径０．２ｍｍ、孔数２００個の矩形口金を用いて、口
金温度２８０℃でポリエチレンテレフタレート原料
（〔η〕＝０．４８、Ｔｍ＝２５３℃）をメルトブロー
法にて紡出し、コンベア上に繊維を分散捕集して目付１
６０ｇ／ｍ²の未延伸不織布を作製した。該不織布の結
晶化度は５％、複屈折（Δｎ）は０．００６であった。

【０１４７】次いで、ポリエチレンテレフテレート８０
モル％、ポリエチレンイソフタレート２０モル％からな
る共重合ポリエステル樹脂原料（〔η〕＝０．６８、Ｔ
ｍ＝２０５℃）をスクリュ径４０ｍｍの押出機を用い
て、Ｔダイ口金温度２７５℃で押出し、直径３００ｍｍ
の冷却ドラム上にキャストして未延伸フィルムを作製し
た。

【０１４８】該未延伸フィルム上に、前記の未延伸不織
布を重ね、加熱ロールに供給してロール温度８０℃で熱
圧着し、積層シートを作製した。

【０１４９】該積層シートを８５℃の加熱ロール間で、
長さ方向に３．５倍延伸した後、テンター式延伸機に送
り込み、９０℃で幅方向に４倍延伸し、さらにテンター
内部で１７０℃×１０秒間熱処理して、感熱孔版用原紙
を作製した。該原紙のフィルム面にはテンター入口部に
おいて、ワックス系離型剤をグラビアコーターを用いて
乾燥後の重さで０．０８ｇ／ｍ²塗布した。

【０１５０】得られた原紙の繊維目付量は１１．４ｇ／
ｍ²、平均繊維径は２μｍ、結晶融解エネルギーは１
０．８ｃａｌ／ｇ、複屈折（Δｎ）は０．１３であっ
た。また、フィルムの厚さは１．５μｍ、結晶融解エネ
ルギーは６．４ｃａｌ／ｇであった。

【０１５１】該原紙を光学顕微鏡で観察したところ、支
持体の繊維同士が融着した網状体を形成し、かつ融着点
の一部に繊維間にまたがって薄膜が形成されていた。

【０１５２】実施例１５実施例１４において、長さ方向の延伸倍率を３．７倍、
幅方向の延伸倍率を４．２倍とし、その他は実施例１４
と同じ条件で感熱孔版用原紙を作製した。

【０１５３】得られた原紙の繊維目付量は１０．３ｇ／
ｍ²、平均繊維径は１μｍ、結晶融解エネルギーは１
０．８ｃａｌ／ｇ、複屈折（Δｎ）は０．１４であっ
た。また、フィルムの厚さは１．０μｍ、結晶融解エネ
ルギーは６．４ｃａｌ／ｇであった。

【０１５４】該原紙を光学顕微鏡で観察したところ、支
持体の繊維同士が融着した網状体を形成し、かつ融着点
の一部に繊維間にまたがって薄膜が形成されていた。

【０１５５】実施例１６同じく実施例１４において、長さ方向の延伸倍率を４
倍、幅方向の延伸倍率を４．５倍とし、その他は実施例
１４と同じ条件で感熱孔版用原紙を作製した。

【０１５６】得られた原紙の繊維目付量は８．９ｇ／ｍ
²、平均繊維径は０．５μｍ、結晶融解エネルギーは１
０．８ｃａｌ／ｇ、複屈折（Δｎ）は０．１５であっ
た。また、フィルムの厚さは０．５μｍ、結晶融解エネ
ルギーは６．４ｃａｌ／ｇであった。

【０１５７】該原紙を光学顕微鏡で観察したところ、支
持体の繊維同士が融着した網状体を形成し、かつ融着点
の一部に繊維間にまたがって薄膜が形成されていた。

【０１５８】実施例１７実施例１４で作製した不織布を、フィルムストレッチャ
ーで予熱温度９０℃、予熱時間３０秒で４×４倍に逐次
二軸延伸し、トンネルオーブン中で１６０℃×１０秒間
熱処理を施し、多孔性支持体を作製した。得られた支持
体の繊維目付量は９．８ｇ／ｍ²、平均繊維径は１．５
μｍ、結晶融解エネルギーは１０．８ｃａｌ／ｇ、複屈
折（Δｎ）は０．１５であった。また、該支持体を光学
顕微鏡で観察したところ、支持体の繊維同士が融着した
網状体を形成し、かつ融着点の一部に繊維間にまたがっ
て薄膜が形成されていた。

【０１５９】次いで、実施例１４と同じ条件で厚さ１．
５μｍの二軸延伸フィルムを作製した。該フィルムの結
晶融解エネルギーは６．４ｃａｌ／ｇであった。

【０１６０】次いで、前記の不織布とフィルムとを酢酸
ビニル系樹脂接着剤を用いて貼り合わせた。接着剤塗布
量は１ｇ／ｍ²とした。さらに、接着後のフィルム面に
ワックス系離型剤を乾燥後の重さで０．１ｇ／ｍ²塗布
して感熱孔版用原紙とした。

【０１６１】実施例１８多孔性支持体として、縦、緯とも繊維径４５μｍのポリ
エステル繊維からなる３００メッシュのスクリーン紗を
準備した。該繊維の結晶融解エネルギーは１２．５ｃａ
ｌ／ｇ、複屈折（Δｎ）は０．１７であった。

【０１６２】次いで、実施例１４と同じ条件で厚さ１．
５μｍの二軸延伸フィルムを作製した。該フィルムの結
晶融解エネルギーは６．４ｃａｌ／ｇであった。

【０１６３】次いで、前記の不織布とフィルムとを酢酸
ビニル系樹脂接着剤を用いて貼り合わせた。接着剤塗布
量は１ｇ／ｍ²とした。さらに、接着後のフィルム面に
ワックス系離型剤を乾燥後の重さで０．１ｇ／ｍ²塗布
して感熱孔版用原紙とした。

【０１６４】

【表１】

【表２】

【表３】

【表４】表１、表２、表３、表４の結果からわかるように、熱可
塑性樹脂フィルムの結晶融解エネルギーΔＨｕ1 とフィ
ルム厚さｔとの積（ΔＨｕ1 ×ｔ）が、多孔性支持体を
構成する熱可塑性樹脂繊維の結晶融解エネルギーΔＨｕ
2 と繊維径ｄとの積（ΔＨｕ2 ×ｄ）より小さい本発明
の感熱孔版用原紙は、フィルムの穿孔感度に優れ、支持
体の熱安定性にも優れるため、結果として印刷性能が優
れたものとなっている。

【０１６５】

【発明の効果】本発明の感熱孔版印刷用原紙は、熱可塑
性樹脂フィルムの結晶融解エネルギーとフィルム厚さと
の積（ΔＨｕ1 ×ｔ）と、多孔性支持体を構成する熱可
塑性樹脂繊維の結晶融解エネルギーと繊維径との積（Δ
Ｈｕ2 ×ｄ）とにおいて、 ΔＨｕ1 ×ｔ＜ΔＨｕ2 ×ｄとなるように構成したので、フィルムの穿孔感度を向上
せしめて、なおかつ支持体の耐熱安定性を満足すること
ができ、印刷性能の優れた原紙を得ることができる。

Claims

【特許請求の範囲】

【請求項１】熱可塑性樹脂フィルムに熱可塑性樹脂繊
維からなる多孔性支持体が積層されてなる感熱孔版印刷
用原紙であって、該熱可塑性樹脂フィルムの結晶融解エ
ネルギーをΔＨｕ1 （ｃａｌ／ｇ）、厚さをｔ（μｍ）
とし、該熱可塑性樹脂繊維の結晶融解エネルギーをΔＨ
ｕ2 （ｃａｌ／ｇ）、平均繊維径をｄ（μｍ）とした
時、ΔＨｕ1 ×ｔ＜ΔＨｕ2 ×ｄであることを特徴とす
る感熱孔版印刷用原紙。
【請求項２】 ΔＨｕ1 ×ｔとΔＨｕ2 ×ｄの差が２ｃ
ａｌ・μｍ／ｇ以上であることを特徴とする請求項１に
記載の感熱孔版印刷用原紙。
【請求項３】多孔性支持体が、繊維同士が融着した融
着点を有する網状体を形成しており、かつ該網状体中の
融着点のうちの一部の融着点において、繊維間にまたが
る薄膜が形成されてなることを特徴とする請求項１また
は請求項２に記載の感熱孔版印刷用原紙。
【請求項４】熱可塑性樹脂フィルムと熱可塑性樹脂繊
維が接着剤を介することなく、直接固着してなることを
特徴とする請求項１〜請求項３のいずれかに記載の感熱
孔版印刷用原紙。
【請求項５】熱可塑性樹脂フィルムの融点（Ｔｍ1 ）
と多孔性支持体を形成する熱可塑性樹脂繊維の融点（Ｔ
ｍ2 ）が、Ｔｍ1 ≦Ｔｍ2 であることを特徴とする請求
項１〜請求項４のいずれかに記載の感熱孔版印刷用原
紙。
【請求項６】熱可塑性樹脂フィルムの融点（Ｔｍ1 ）
と多孔性支持体を形成する熱可塑性樹脂繊維の融点（Ｔ
ｍ2 ）が、Ｔｍ1 ＜Ｔｍ2 であり、かつその温度差が５
℃以上であることを特徴とする請求項１〜請求項４のい
ずれかに記載の感熱孔版印刷用原紙。
【請求項７】熱可塑性樹脂フィルムの厚さが０．１〜
１０μｍであることを特徴とする請求項１〜請求項６の
いずれかに記載の感熱孔版印刷用原紙。
【請求項８】熱可塑性樹脂フィルムの厚さが０．１〜
５μｍであることを特徴とする請求項１〜請求項６のい
ずれかに記載の感熱孔版印刷用原紙。
【請求項９】熱可塑性樹脂フィルムの結晶融解エネル
ギーが３〜１１ｃａｌ／ｇであることを特徴とする請求
項１〜請求項８のいずれかに記載の感熱孔版印刷用原
紙。
【請求項１０】熱可塑性樹脂繊維の平均直径が０．５
〜６０μｍであることを特徴とする請求項１〜請求項９
のいずれかに記載の感熱孔版印刷用原紙。
【請求項１１】熱可塑性樹脂繊維の平均直径が１〜２
０μｍであることを特徴とする請求項１〜請求項９のい
ずれかに記載の感熱孔版印刷用原紙。
【請求項１２】熱可塑性樹脂繊維の結晶融解エネルギ
ーが５ｃａｌ／ｇであることを特徴とする請求項１〜請
求項１１のいずれかに記載の感熱孔版印刷用原紙。
【請求項１３】熱可塑性樹脂繊維の複屈折（Δｎ）が
０．１以上であることを特徴とする請求項１〜請求項１
２のいずれかに記載の感熱孔版印刷用原紙。
【請求項１４】熱可塑性樹脂フィルムがポリエステル
系樹脂からなることを特徴とする請求項１〜請求項１３
のいずれかに記載の感熱孔版印刷用原紙。
【請求項１５】熱可塑性樹脂繊維がポリエステル系樹
脂からなることを特徴とする請求項１〜請求項１４のい
ずれかに記載の感熱孔版印刷用原紙。