JPH09123634A - 感熱孔版印刷用原紙 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】 【構成】熱可塑性ポリエステルフィルム（Ａ）の片面に
合成繊維からなる多孔性支持体（Ｂ）と合成繊維からな
る多孔性支持体（Ｃ）がこの順に接着剤を介することな
く接着されてなり、かつ該多孔性支持体（Ｂ）を構成す
る合成繊維の複屈折ΔｎＢおよび該多孔性支持体（Ｃ）
を構成する合成繊維の複屈折ΔｎＣが下記一般式（１）
（２）（３）を全て満足することを特徴とする感熱孔版
印刷用原紙。 ΔｎＣ−ΔｎＢ≧０．０１ （１） １×１０⁻⁴ ≦ΔｎＢ≦５×１０⁻¹ （２） １×１０⁻⁴ ≦ΔｎＣ≦５×１０⁻¹ （３） 【効果】本発明の感熱孔版印刷原紙は、耐久性、高精細
印刷性に優れ、特に低エネルギー大量印刷用に好適に使
用される。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【発明の属する技術分野】本発明は、ハロゲンランプ、
キセノンランプ、フラッシュランプなどによる閃光照射
や赤外線照射、レーザー光線等のパルス的照射、あるい
はサーマルヘッド等によって穿孔製版される感熱孔版印
刷用原紙に関し、特に強度が高く、印刷時の耐久性が良
好であり、印刷性が優れた感熱孔版印刷用原紙を得るも
のである。

【０００２】

【従来の技術】従来より感熱孔版印刷用原紙としては、
塩化ビニリデン、ポリエステル、ポリプロピレンフィル
ム等の熱可塑性樹脂フィルムに天然繊維、化学繊維また
は合成繊維あるいはこれらを混抄した薄葉紙、不織布、
紗等によって構成された多孔性支持体を接着剤で貼り合
わせた構造のものが知られている（例えば、特開昭５１
−２５１３号公報、特開昭５７−１８２４９５号公報な
ど。）。しかしながら、これら従来の感熱孔版用原紙は
次のような欠点を有していた。

【０００３】即ち、 （１）フィルムと多孔性支持体とを接着剤を用いて貼り
合わせているため、接着剤によってインキの透過が阻害
され、画像鮮明性が劣る。

【０００４】（２）また、使用される接着剤自体につい
ても、例えば、アクリル系樹脂、酢酸ビニル系樹脂接着
剤は印刷インキによって軟化、膨潤、溶解しやすいた
め、耐インキ性に劣り、熱硬化性接着剤を使用する場合
には、未硬化物が残存しやすいために製版時にサーマル
ヘッドに融着を生じ易く、また、塩素系接着剤を使用す
る場合にはサーマルヘッドの加熱によって有毒な塩素を
放出するなどの問題がある。

【０００５】（３）さらに、薄葉紙の強度が不十分であ
るために数千枚におよぶ大量印刷時に原紙が伸び、印刷
性が不良になる。

【０００６】（４）接着剤や溶剤を使用するため、作業
環境が悪化する。また、地球環境保護の面から好ましく
ない。

【０００７】これらの欠点を改良するため、使用する接
着剤の量をできるだけ少なくする提案がなされてきた
（例えば、特開昭５８−１４７３９６号公報、特開平４
−２３２７９０号公報など）が上記の欠点を完全に解消
するには至っていないのが現状である。

【０００８】また、接着剤を用いない方法として、特開
平４−２１２８９１号公報においては、熱可塑性樹脂フ
ィルムの片面に合成繊維が散布され熱圧着されてなる繊
維層が形成されていることを特長とする感熱性孔版原紙
が提案されている。しかしながら、この方法は、長さ５
０ｍｍ以下の合成繊維を風力または静電気によって散布
する方法であるため、繊維の分散が不均一となり、した
がってインキの透過性にムラが生じ、画像鮮明性が不十
分となる。また、この方法では樹脂フィルムと繊維層の
接着性が必ずしも十分ではないため、フィルム搬送時に
シワや破れが発生し易いという問題がある。接着性を完
全にするため、繊維層にバインダー繊維を混入したり、
フィルム面に粘着剤を微量塗布することが提案されてい
るが、バインダー繊維や粘着剤を使用するとインキの透
過性が阻害され、結果的に画像鮮明性が低下してしまう
という欠点が有った。

【０００９】

【発明が解決しようとする課題】本発明は、上記のよう
な問題点を解決し、画像鮮明性に優れ、特に強度が高
く、耐久性が良好で製版性、印刷性が優れた感熱孔版印
刷用原紙を提供しようとするものである。

【００１０】

【課題を解決するための手段】本発明は、熱可塑性ポリ
エステルフィルム（Ａ）の片面に合成繊維からなる多孔
性支持体（Ｂ）と合成繊維からなる多孔性支持体（Ｃ）
がこの順に接着剤を介することなく接着されてなり、か
つ該多孔性支持体（Ｂ）を構成する合成繊維の複屈折Δ
ｎＢおよび該多孔性支持体（Ｃ）を構成する合成繊維の
複屈折ΔｎＣが下記一般式（１）（２）（３）を全て満
足することを特徴とする感熱孔版印刷用原紙。

【００１１】 ΔｎＣ−ΔｎＢ≧０．０１ （１） １×１０⁻⁴ ≦ΔｎＢ≦５×１０⁻¹ （２） １×１０⁻⁴ ≦ΔｎＣ≦５×１０⁻¹ （３）

【００１２】

【発明の実施の形態】以下、本発明を詳細に説明する。
本発明における熱可塑性ポリエステルフィルム（Ａ）に
用いられるポリエステルとは、芳香族ジカルボン酸また
は脂肪族ジカルボン酸とジオールを主たる構成成分とす
るポリエステルである。ここで、芳香族ジカルボン酸と
して例えば、テレフタル酸、イソフタル酸、フタル酸、
１，４−ナフタレンジカルボン酸、１，５−ナフタレン
ジカルボン酸、２，６−ナフタレンジカルボン酸、４，
４’−ジフェニルジカルボン酸、４，４’−ジフェニル
エーテルジカルボン酸、４，４’−ジフェニルスルホン
ジカルボン酸等を挙げることができる。脂肪族ジカルボ
ン酸成分としては例えばアジピン酸、スベリン酸、セバ
シン酸、ドデカンジオン酸等を挙げることができる。中
でも好ましくはテレフタル酸、イソフタル酸を挙げるこ
とができる。これらの酸成分は１種のみ用いてもよく、
２種以上併用してもよく、さらには、ヒドロキシ安息香
酸等のオキシ酸等を一部共重合しても良い。また、ジオ
ール成分としては例えば、エチレングリコール、１，２
−プロパンジオール、１，３−プロパンジオール、ネオ
ペンチルグリコール、１，３−ブタンジオール、１，４
−ブタンジオール、１，５−ペンタンジオール、１，６
−ヘキサンジオール、１，２−シクロヘキサンジメタノ
ール、１，３−シクロヘキサンジメタノール、１，４−
シクロヘキサンジメタノール、ジエチレングリコール、
トリエチレングリコール、ポリアルキレングリコール、
２，２−ビス（４−β−ヒドロキシエトキシフェニル）
プロパン等を挙げることができる。中でもエチレングリ
コールが好ましく用いられる。これらのジオール成分は
１種のみ用いてもよく、２種以上併用してもよい。

【００１３】本発明の熱可塑性ポリエステルフィルム
（Ａ）に用いられるポリエステルとして好ましくは、ポ
リエチレンテレフタレート、エチレンテレフタレートと
エチレンイソフタレートとの共重合体、ポリブチレンテ
レフタレートおよびその共重合体、ポリブチレンナフタ
レートおよびその共重合体、さらにはポリヘキサメチレ
ンテレフタレートおよびその共重合体、ポリヘキサメチ
レンナフタレートおよびその共重合体等を挙げることが
できる。

【００１４】また、本発明の多孔性支持体（Ｂ）および
多孔性支持体（Ｃ）を構成する合成繊維としては、ポリ
オレフィン、ポリアミド、ポリエステルからなるものが
挙げられ、ポリエステルが特に好ましい。このポリエス
テルは、前記熱可塑性ポリエステルフィルム（Ａ）に用
いられるポリエステルと同じであっても良い。特に好ま
しいポリエステルとしては、ポリエチレンテレフタレー
ト、ポリエチレンナフタレート、ポリシクロヘキサンジ
メチレンテレフタレート、エチレンテレフタレートとエ
チレンイソフタレートとの共重合体等を挙げることがで
きる。穿孔時の熱寸法安定性の点から特に好ましくは、
ポリエチレンテレフタレート、ポリエチレンナフタレー
ト等を挙げることができる。

【００１５】本発明におけるポリエステルは従来公知の
方法で製造することができる。例えば、酸成分をジオー
ル成分と直接エステル化反応させた後、この反応の生成
物を減圧下で加熱して余剰のジオール成分を除去しつつ
重縮合させることによって製造する方法や、酸成分とし
てジアルキルエステルを用い、これとジオール成分とで
エステル交換反応させた後、上記と同様に重縮合させる
ことによって製造する方法等がある。この際、必要に応
じて、反応触媒として従来公知のアルカリ金属、アルカ
リ土類金属、マンガン、コバルト、亜鉛、アンチモン、
ゲルマニウム、チタン化合物を用いることもできる。

【００１６】本発明におけるポリエステルには、必要に
応じて、難燃剤、熱安定剤、酸化防止剤、紫外線吸収
剤、帯電防止剤、顔料、脂肪酸エステル、ワックス等の
有機滑剤あるいはポリシロキサン等の消泡剤等を配合す
ることができる。

【００１７】さらには用途に応じて易滑性を付与するこ
ともできる。易滑性付与方法としては特に制限はない
が、例えば、クレー、マイカ、酸化チタン、炭酸カルシ
ウム、カオリン、タルク、湿式あるいは乾式シリカなど
の無機粒子、アクリル酸系ポリマ類、ポリスチレン等を
構成成分とする有機粒子等を配合する方法、ポリエステ
ル重合反応時に添加する触媒等が失活して形成される、
いわゆる内部粒子による方法、界面活性剤を塗布する方
法等がある。

【００１８】本発明における多孔性支持体（Ｂ）は、メ
ルトブロー紡糸法により好ましく製造できる。複屈折を
本発明の範囲にするには、熱風温度、熱風流量、捕集コ
ンベア速度等を適宜調整することにより任意に設定する
ことが可能である。

【００１９】また、本発明原紙の多孔性支持体（Ｃ）
は、スパンボンド法により好ましく製造できる。複屈折
を本発明の範囲にするには、エアエジェクタの牽引速度
を変更することにより任意に設定することが可能であ
る。

【００２０】本発明原紙の多孔性支持体（Ｂ）および
（Ｃ）を構成する合成繊維の複屈折は、強度、製版・印
刷性から５×１０⁻¹ 〜１×１０⁻⁴ である。ここで複
屈折とは、Ｊｏｂｉｎ Ｙｖｏｎ／愛宕物産製“Ｒａｍ
ａｎｏｒ”Ｕ−１０００Ｉを用いて、原紙を断面方向に
切断した試料の多孔性支持体（Ｂ）および多孔性支持体
（Ｃ）部分の合成繊維の単糸１本のラマンスペクトルを
測定し、既知のＰＥＴフィルムの配向度から換算した。
測定は、合成繊維１０本の単糸について行ない平均値で
表わした。複屈折がこの範囲を外れると強度が低下し、
製版性や印刷性が不良になるため好ましくない。

【００２１】本発明多孔性支持体（Ｂ）及び多孔性支持
体（Ｃ）は、フィルムとの接着性や耐久性からフィルム
上に多孔性支持体（Ｂ）、多孔性支持体（Ｃ）の順に積
層されている。積層順が逆になるとフィルムとの接着性
が低下したり耐久性が低下して好ましくない。

【００２２】また、多孔性支持体（Ｂ）の複屈折（Δｎ
Ｂ）と多孔性支持体（Ｃ）の複屈折（ΔｎＣ）は、製版
性や印刷時の耐久性からΔｎＣ−ΔｎＢ≧０．０１の関
係である。複屈折の関係がこの範囲を外れると大量印刷
時に原紙が伸びて印刷性が不良になる。

【００２３】さらに、多孔性支持体（Ｂ）と多孔性支持
体（Ｃ）の複合割合は、多孔性支持体の全厚みに対して
多孔性支持体（Ｂ）が少なくとも５〜９５％、好ましく
は１０〜７０％、特に好ましくは２０〜５０％である。
複合割合が上記範囲を外れると原紙の耐久性が低下し、
大量印刷時に原紙が伸びて印刷性が不良になるために好
ましくない。

【００２４】本発明の多孔性支持体の繊度は、強度、印
刷性から好ましくは０．１〜１０デニール、より好まし
くは０．１〜５デニールの延伸配向繊維からなる不織布
である。ここで繊度とは、多孔性支持体の任意の１０箇
所を電子顕微鏡で倍率２０００倍で１０枚の写真撮影を
行ない、１枚の写真につき任意の１５本の繊維の直径を
測定し、これを１０枚の写真について行ない、合計１５
０本の繊維径を測定した。密度を１．３８ｇ／ｃｍ³ と
して繊度を求め、その平均値で表わした。繊維目付量
は、強度、印刷性から好ましくは２〜２０ｇ／ｍ² 、よ
り好ましくは５〜２０ｇ／ｍ² である。ここで繊維目付
量とは、多孔性支持体を２０ｃｍ×２０ｃｍに切り取
り、その重量を測定してｍ² 当たりの重量に換算した値
である。繊度、目付量がこの範囲を外れると強度が低下
したりインキの透過性が不良となり、製版性や印刷性が
不良になる。

【００２５】本発明の熱可塑性ポリエステルフィルムの
厚さは、製版性や印刷性から好ましくは０．１〜１０μ
ｍ、より好ましくは０．１〜５μｍ、特に好ましくは
０．１〜３μｍの二軸延伸フィルムである。熱可塑性ポ
リエステルフィルムの厚みは、本発明原紙の任意の１０
箇所を断面方向に切り出し電子顕微鏡で倍率２０００倍
で１０枚の写真撮影を行い、フィルムの厚みを測定し
た。これを１０枚の写真について行い、その平均値で表
わした。また、結晶融解エネルギー（ΔＨｕ）は、製版
性から好ましくは３〜１１ｃａｌ／ｇ、より好ましくは
５〜１０ｃａｌ／ｇである。ここで結晶融解エネルギー
（ΔＨｕ）とは、セイコー電子（株）製示差走査熱量計
ＲＤＣ２２０型を用いて、フィルムの溶融時の面積から
求める。この面積は、昇温することによりベースライン
から吸収側にずれ、さらに昇温を続けるとベースライン
の位置まで戻るまでの面積であり、溶融開始温度位置か
ら終了位置までを直線で結び、この面積（ａ）を求め
る。同じＤＳＣの条件でＩｎ（インジウム）を測定し、
この面積（ｂ）を６．８ｃａｌ／ｇとして式（ΔＨｕ＝
６．８×ａ／ｂ（ｃａｌ／ｇ））により求めた値であ
る。フィルム厚み、結晶融解エネルギーがこの範囲を外
れると製版性や印刷性が不良となるため好ましくない。

【００２６】本発明の積層体の熱可塑性ポリエステルフ
ィルム及び多孔性支持体の複屈折を上記範囲にするため
に任意の方法が採用できるが、特に熱可塑性フィルムと
合成繊維からなる多孔性支持体を特定の条件で接着し、
共延伸することにより最も好ましく達成できる。

【００２７】本発明における合成繊維からなる多孔性支
持体は、従来公知のメルトブロー法やスパンボンド法な
どの直接溶融紡糸法によって製造することができる。用
いられるポリマの固有粘度は、通常好ましくは０．３０
以上、より好ましくは０．４０以上である。

【００２８】メルトブロー紡糸法では、溶融したポリマ
ーを口金から吐出するに際して、口金周辺部から熱風を
吹き付け、該熱風によって吐出したポリマーを細繊度化
せしめ、ついで、しかるべき位置に配置したネットコン
ベア上に吹き付けて捕集し、ウエブを形成して製造され
る。該ウエブはネットコンベアに設けた吸引装置によっ
て熱風と一緒に吸引されるので、繊維が完全に固化する
前に捕集される。つまりウエブの繊維同士は互いに融着
した状態で捕集される。口金とネットコンベア間の捕集
距離を適宜設定することによって、繊維の融着度合いを
調整することができる。また、ポリマー吐出量、熱風温
度、熱風流量、コンベア移動速度等を適宜調整すること
により、ウエブの繊維目付量や単糸繊度を任意に設定す
ることができる。メルトブロー紡糸された繊維は、熱風
の圧力で細繊度化されるが、延伸はされず、いわゆる無
配向に近い状態で固化される。繊維の太さは均一ではな
く、太い繊維と細い繊維がほどよく分散した状態でウエ
ブを形成する。

【００２９】また、口金から吐出されたポリマーは、溶
融状態から室温雰囲気下に急冷されるため、非晶質に近
い状態で固化する。

【００３０】同様にスパンボンド法では、口金から吐出
したポリマーをエアエジェクターによって牽引し、得ら
れたフィラメントを衝突板に衝突させて繊維を開繊し、
コンベア状に捕集してウエブを形成して製造される。ポ
リマー吐出量、コンベア速度を適宜設定することによ
り、ウエブの繊維目付量を任意に設定できる。また、エ
ジェクターの圧力と流量を適宜調整することにより、フ
ィラメントの分子配向状態を任意に調整できる。圧力と
流量を絞って紡糸速度を遅くすることにより、分子配向
度の低い繊維ウエブを得ることができる。また、吐出し
たポリマーの冷却速度を調整することにより、結晶性の
異なる繊維ウエブを得ることができる。

【００３１】例えば本発明に好ましく用いる未延伸ポリ
エステル繊維の結晶化度は、フィルムとの融着を十分に
するため通常好ましくは２０％以下、より好ましくは１
５％以下、特に好ましくは１０％以下である。

【００３２】本発明における熱可塑性ポリエステルフィ
ルム（Ａ）は、同様に上記ポリエステルを用いて、従来
公知の方法によって製造することができる。例えば、Ｔ
ダイ押出法によってポリマーをキャストドラム上に押し
出すことによって未延伸フィルムを製造できる。口金の
スリット幅、ポリマーの吐出量、キャストドラムの回転
数を調整することによって、所望の厚さの未延伸フィル
ムを作ることができる。熱可塑性ポリエステルフィルム
（Ａ）に用いられるポリエステルの固有粘度は、通常好
ましくは０．５以上、より好ましくは０．６以上であ
る。固有粘度が０．５未満であると製膜安定性が低下
し、特に薄物のキャストが困難となる。

【００３３】本発明における熱可塑性ポリエステルフィ
ルム（Ａ）と合成繊維からなる多孔性支持体（Ｂ）、
（Ｃ）とは、互いに融着していることが好ましい。融着
させるには、通常、熱可塑性ポリエステルフィルム
（Ａ）と多孔性支持体（Ｂ）、（Ｃ）とを加熱しつつ直
接貼り合わせる熱圧着処理を行なうことが好ましい。熱
圧着の方法は特に限定されるものではないが、加熱ロー
ルによる熱圧着がプロセス性の点から特に好ましい。本
発明における熱圧着は熱可塑性ポリエステルフィルム
（Ａ）をキャスト化した後に、延伸工程の前段階で行な
うのが好ましい。熱圧着温度は熱可塑性ポリエステルフ
ィルム（Ａ）のガラス転移点（Ｔｇ）と冷結晶化温度
（Ｔｃｃ）との間が好ましく、Ｔｇ〜Ｔｇ＋５０℃が特
に好ましい。

【００３４】本発明において、熱可塑性ポリエステルフ
ィルム（Ａ）と多孔性支持体とは熱圧着した状態で共延
伸することが好ましい。熱圧着した状態で共延伸するこ
とにより、フィルムと支持体とが一体となって延伸する
ことができる。また、両者を一体で共延伸することによ
り、多孔性支持体が補強体の役目をなし、フィルムが破
れたりすることがなく、極めて製膜安定性に優れ、結果
として低コストの原紙を得ることができる。

【００３５】延伸方法は特に限定されないが、フィルム
の穿孔感度向上および多孔性支持体を形成する繊維の均
一分散性の点で二軸延伸が好ましい。二軸延伸は逐次二
軸延伸法または同時二軸延伸法のいずれの方法であって
も良い。逐次二軸延伸法の場合、縦方向、横方向の順に
延伸するのが一般的であるが、逆に延伸しても良い。延
伸温度は熱可塑性ポリエステルフィルム（Ａ）のガラス
転移温度（Ｔｇ）と冷結晶化温度（Ｔｃｃ）との間であ
るのが好ましい。延伸倍率は特に限定されるものではな
く、用いる熱可塑性ポリエステルフィルム（Ａ）用ポリ
マーの種類や原紙に要求される感度等によって適宜決定
されるが、通常は縦、横それぞれ２〜５倍程度が適当で
ある。また、二軸延伸後、縦または横、あるいは縦横に
再延伸してもかまわない。

【００３６】さらに、二軸延伸後の本発明原紙に熱処理
を施すことが好ましい。熱処理温度は、熱可塑性ポリエ
ステルフィルム（Ａ）ポリマのガラス転移点（Ｔｇ）以
上多孔性支持体（Ｂ）ポリマの融点（Ｔｍ）以下の温度
で時間は０．５〜６０秒間行なう。

【００３７】本発明の多孔性支持体を平面的に観察した
場合において、網状体の形成する開孔部の面積分率は好
ましくは５〜８０％、より好ましくは５〜５０％であ
る。また、網状体の形成する開孔部を円とみなした場
合、その等価円直径の平均値はインキの透過性、保持性
から好ましくは５〜１００μｍ、より好ましくは１０〜
６０μｍ、特に好ましくは１０〜３０μｍである。

【００３８】本発明の多孔性支持体を構成する繊維は全
て同一繊度であってもよいし、異なる繊度の繊維が混繊
されたものであってもよい。

【００３９】本発明の多孔性支持体を構成する繊維の結
晶化度は、耐熱性の点から通常好ましくは２０％以上で
あり、より好ましくは３０％以上である。

【００４０】本発明の原紙を構成する熱可塑性ポリエス
テルフィルム（Ａ）は、二軸延伸フィルムである。

【００４１】本発明の原紙を構成する離型剤層に用いる
離型剤としては、シリコーンオイル、シリコーン系樹
脂、フッ素系樹脂、界面活性剤等からなる従来公知のも
のを用いることができるが、以下に示す離型剤が特に好
ましい。すなわち、水に溶解、乳化または懸濁する石油
系ワックス（ａ）、植物系ワックス（ｂ）およびオイル
状物質（ｃ）の混合物を主成分とする離型剤が特に好適
である。ここで、主成分とは上記（ａ）、（ｂ）および
（ｃ）の混合物の占める重量比率が５０％以上、好まし
くは６０％以上であることを言う。ワックス系組成物と
は市販の各種のワックス、例えば石油系ワックス、植物
系ワックス、鉱物系ワックス、動物系ワックス低分子量
ポリオレフィン類などを使用することができ、特に制限
されるものではないが、本発明においては石油系ワック
スとしてはパラフィンワックス、マイクロクリスタリン
ワックス、酸化ワックスなどが挙げられるがこれらの中
でも酸化ワックスの使用が突起形成性の点で特に好まし
い。また植物性ワックスとしてはキャンデリラワック
ス、カルナウバワックス、木ロウ、オリキューリーワッ
クス、さとうきびロウ、ロジン変成ワックスなどが挙げ
られるが本発明においては特に下記化合物から成る組成
物が好ましい。

【００４２】｛ロジン又は不均一ロジン、又は水添ロジ
ン・α、β置換エチレン（α置換基：カルボキシル、β
置換基：水素又はメチル又はカルボキシル）付加物｝・
アルキル又はアルケニル（各炭素数１〜８）ポリ（繰り
返し単位：１〜６）アルコールのエステル付加物を用い
るのが易滑性や離形性の点で好ましく、更に上記酸化ワ
ックスとの混合系で用いるとより好ましい。すなわち本
発明は上記組成物を塗布後、一方向に延伸することによ
り微細な細長い突起を形成させることを特徴とするもの
であり、突起形成性の点、および防爆性、環境汚染防止
の点から水に溶解、乳化、懸濁させたワックスが特に好
ましいのである。

【００４３】石油系ワックス／植物性ワックスの混合重
量比率は１０／９０〜９０／１０、好ましくは２０／８
０〜８０／２０、更に好ましくは３０／７０〜７０／３
０とするのが好ましい。植物性ワックスを１０重量％以
上とするのは高温時における易滑性、および離形性の付
与、および水に乳化あるいは懸濁させる場合の均一分散
性が良好で均一な塗布膜を得るのに好適であることによ
る。また石油系ワックスを１０重量％以上とするのは塗
布膜の突起形成による易滑性が良好で、高速印字時の走
行性が良いことによる。

【００４４】また、本発明では上記ワックス系組成物に
更にオイル状物質を加えた混合物とした時には印字走行
性が特に優れたものとすることができる。ここでオイル
状物質とは常温で液体あるいはペースト状のオイルであ
り、植物油、油脂、鉱物油、合成潤滑油などを挙げるこ
とができる。植物油としてはアマニ油、カヤ油、サフラ
ー油、大豆油、シナギリ油、ゴマ油、トウモロコシ油、
ナタネ油、ヌカ油、綿実油、オリーブ油、サザンカ油、
つばき油、ヒマシ油、落花生油、バーム油、椰子油など
が挙げられる。油脂としては牛脂、豚油、羊油、カカオ
油などであり、鉱物油としてマシン油、絶縁油、タービ
ン油、モーター油、ギヤ油、切削油、流動パラフィンな
どが挙げられる。合成潤滑油としては化学大辞典（共立
出版社）に記載の要件を満たすものを任意に使用するこ
とが出来、例えばオレフィン重合油、ジエステル油、ポ
リアルキレングリコール油、シリコーン油などが挙げる
ことができる。これらの中でも高パルス幅領域での走行
性の良好な鉱物油、合成潤滑油が好適である。またこれ
らの混合系であって良い。

【００４５】上記オイル状物質は前期ワックス系組成物
１００重量部に対し１〜１００重量部添加するのが好ま
しく、特に好ましくは３〜５０重量部である。オイル状
物質が１重量部未満の場合には昇華型プリンターのよう
な高パルス幅領域での走行性が低下する傾向にあり、１
００重量部を超える場合には逆に低パルス幅領域での走
行性が低下する傾向にある。上記範囲とした場合には広
範囲のパルス幅の印刷機でスティックが起こらず走行性
が良好となり特に好ましいのである。

【００４６】上記組成物中には本発明の効果を阻害しな
い範囲内で各種添加剤を併用することができる。例えば
帯電防止剤、耐熱剤、耐酸化防止剤、有機、無機の粒
子、顔料などが挙げられる。

【００４７】また塗料中には水への分散性を向上した
り、塗布性を向上させる目的で各種添加剤、例えば分散
助剤、界面活性剤、防腐剤、消泡剤などを添加しても良
い。

【００４８】ワックス系組成物を主成分とする層を設け
た面の中心線平均粗さ（Ｒａ₁ ）はスティック性、ヘッ
ド汚染、印字の鮮明度の点から０．０３〜０．４μｍ、
好ましくは０．０５〜０．２μｍであるのが望ましく、
積層膜の厚みは０．００５μｍ以上Ｒａ₁ 以下、好まし
くは０．０１μｍ以上Ｒａ₁ 以下であるのが望ましい。

【００４９】本発明の熱可塑性ポリエステルフィルムの
表面に形成される離型剤層の塗布は、フィルムの延伸前
あるいは延伸後、いずれの段階で行なっても良い。本発
明の効果をより顕著に発現させるためには、延伸前に塗
布するのが特に好ましい。塗布方法は特に限定されない
が、ロールコーター、グラビアコーター、リバースコー
ター、バーコーター等を用いて塗布するのが好ましい。

【００５０】また、塗布する前に必要に応じて、塗布面
に空気中その他種々の雰囲気中でコロナ放電処理を施し
ても良い。

【００５１】本発明の原紙を構成するポリエステルフィ
ルムと多孔性支持体間の剥離強度は、フィルム搬送時の
シワ発生、製膜安定性の点から好ましくは１ｇ／ｃｍ以
上、より好ましくは５ｇ／ｃｍ以上、特に好ましくは１
０ｇ／ｃｍ以上である。

【００５２】

【特性の測定方法】

（１）融点（℃） セイコー電子工業（株）製示差走査熱量計ＲＤＣ２２０
型を用い、試料５ｍｇを採取し、室温より昇温速度２０
℃／分で昇温した時の吸熱曲線のピークの温度より求め
た。

【００５３】（２）結晶融解エネルギー（ΔＨｕ） セイコー電子工業（株）製示差走査熱量計ＲＤＣ２２０
型を用いて、フィルムの溶融時の面積から求める。この
面積は、昇温することによりベースラインから吸収側に
ずれ、さらに昇温を続けるとベースラインの位置まで戻
るまでの面積であり、溶融開始温度位置から終了位置ま
でを直線で結び、この面積（ａ）を求める。同じＤＳＣ
の条件でＩｎ（インジウム）を測定し、この面積（ｂ）
を６．８ｃａｌ／ｇとして次式により求める。

【００５４】ΔＨｕ＝６．８×ａ／ｂ（ｃａｌ／ｇ） （３）多孔性支持体の結晶化度（％） Ｊｏｂｉｎ Ｙｖｏｎ／愛宕物産製“Ｒａｍａｎｏｒ”
Ｕ−１０００Ｉを用いて、多孔性支持体の単糸１本のラ
マンスペクトルを測定し、ＰＥＴ一軸延伸フィルムの結
晶化度から推定した。測定は、１０本の単糸について行
ない平均値で表わした。

【００５５】（４）配向度（Δｎ） Ｊｏｂｉｎ Ｙｖｏｎ／愛宕物産製“Ｒａｍａｎｏｒ”
Ｕ−１０００Ｉを用いて、多孔性支持体の単糸１本のラ
マンスペクトルを測定し、ＰＥＴ一軸延伸フィルムの配
向度から推定した。測定は、１０本の単糸について行な
い平均値で表わした。

【００５６】（５）繊度（デニール） サンプルの任意な１０箇所を電子顕微鏡で倍率２０００
倍で１０枚の写真撮影を行ない、１枚の写真につき任意
の１５本の繊維の直径を測定し、これを１０枚の写真に
ついて行ない、合計１５０本の繊維径を測定した。密度
を１．３８ｇ／ｃｍ³ として繊度を求め、その平均値で
表わした。

【００５７】（６）繊維目付量（ｇ／ｍ² ） 試料片２０ｃｍ×２０ｃｍを取り、その重量を測定して
ｍ² 当たりの重量に換算した。

【００５８】（７）固有粘度［η］ 試料を１０５℃×２０分乾燥した後、０．８±０．００
５ｇを秤量し、ｏ−クロロフェノール中で１６０℃×１
５分間撹拌して溶解した。冷却後、ヤマトラボティック
ＡＶＭ−１０Ｓ型自動粘度測定器により２５℃における
粘度を測定した。

【００５９】（８）熱可塑性ポリエステルフィルムの厚
み（μｍ） サンプルの任意の１０箇所を断面方向に切り出し電子顕
微鏡で倍率２０００倍で１０枚の写真撮影を行い、フィ
ルムの厚みを測定した。これを１０枚の写真について行
い、その平均値で表わした。

【００６０】（９）熱可塑性ポリエステルフィルムの結
晶化度（％） ｎ−ヘプタンと四塩化炭素の混合液からなる密度勾配管
に試料を投入し、１０時間以上経過後の値を読んで密度
を求めた。結晶化度０％の密度を１．３３５ｇ／ｃ
ｍ³ 、結晶化度１００％の密度を１．４５５ｇ／ｃｍ³
として、サンプルの結晶化度を算出した。

【００６１】（１０）支持体の開孔面積分率（％） 原紙の支持体面を直接、光学顕微鏡の明視野透過法で観
察し、（株）ピアス製ハイビジョン対応画像解析装置を
用いて、モニター倍率２４０倍で、開孔面積分率を求め
た。任意の測定点１０箇所について開孔面積分率を求
め、その平均値で表わした。

【００６２】（１１）支持体の開孔部の等価円直径の平
均値（μｍ） 原紙の支持体面を直接、光学顕微鏡の明視野透過法で観
察し、（株）ピアス製ハイビジョン対応画像解析装置を
用いて、モニター倍率２４０倍で、白黒反転処理して開
孔部の等価円直径を求め、算術平均した。測定点１０箇
所の平均値を求めた。

【００６３】（１２）搬送性（取り扱い性） 理想科学工業（株）製“ＲＩＳＯＧＲＡＰＨ”ＲＡ２０
５を使用して、実際に製版を行ない評価した。作製した
原紙を幅２７０ｍｍにカットし、その原紙を恒温恒湿槽
に４０℃９０％ＲＨの条件で２４時間放置した後にテス
トパターンを１０枚製版した。

【００６４】 ７枚以上しわ、破れなしに製版できた ：○ しわ、破れなしに製版できたのが６枚未満：×

【００６５】（１３）印刷性評価 作成した原紙を理想科学工業（株）製“ＲＩＳＯＧＲＡ
ＰＨ”ＲＡ２０５に供給して、サーマルヘッド式製版方
式により、ＪＩＳ第１水準の文字サイズ２ｍｍ角のもの
と５ｍｍ角のものおよび●（丸で中が黒く塗りつぶされ
たもの）で２〜１０ｍｍφのもの、又、太さの異なる罫
線を原稿として製版した。

【００６６】製版原稿を用いて印刷したものを目視判定
により、次のように評価した。

【００６７】文字が鮮明で、罫線に太さムラがなく、黒
ベタ部で白抜けのないものを○印、文字が不鮮明で、罫
線が切れており、黒ベタ部で白抜けがめだつものを×
印、○と×の中間程度で、実用上なんとか使用できるレ
ベルのものを△印とした。

【００６８】（１４）耐久性 作成した原紙を理想科学工業（株）製“ＲＩＳＯＧＲＡ
ＰＨ”ＲＡ２０５に供給して、サーマルヘッド式製版方
式により、ＪＩＳ第１水準の文字サイズ２ｍｍ角のもの
と５ｍｍ角のものおよび●（丸で中が黒く塗りつぶされ
たもの）で２〜１０ｍｍφのもの、又、太さの異なる罫
線を原稿として製版した。

【００６９】製版原稿を用いて３０００枚印刷し、印刷
後の原紙を取出し機械方向の伸び長さを測定した。

【００７０】 伸び長さが３ｍｍ未満 ：○ 伸び長さが３ｍｍ以上１０ｍｍ未満：△ 伸び長さが１０ｍｍ以上 ：×

【００７１】

【実施例】以下、本発明を実施例により、さらに詳細に
説明する。

【００７２】実施例１ 多孔性支持体（Ｂ）を得るための不織布（不織布Ｂとす
る）として孔径０．３３ｍｍ、孔数１００個の矩形紡糸
口金を用いて、口金温度２９０℃、吐出量３５ｇ／分
で、ポリエチレンテレフタレート原料（［η］＝０．４
７９、Ｔｍ＝２６３℃）をメルトブロー法にて紡出し、
コンベア上に繊維を捕集し、更に７０℃に加熱された金
属ロール間で１０秒間カレンダ処理して繊維目付量１５
０ｇ／ｍ²の未延伸不織布を作成した。該不織布の平均
繊維径は１．４デニール、結晶化度は３．０％、複屈折
（Δｎ）は０．００６９であった。

【００７３】次いで多孔性支持体（Ｃ）を得るための不
織布（不織布Ｃとする）として孔径０．３５ｍｍ、孔数
１００個の矩形紡糸口金を用いて、口金温度２９０℃、
吐出量３５ｇ／分でポリエチレンテレフタレート原料
（「η」＝０．５、Ｔｍ＝２６５℃）をスパンボンド法
にて紡出し、コンベア上に繊維を巻取り、繊維目付量１
５０ｇ／ｍ² の不織布を作成した。該不織布の平均繊維
径は２．３デニール、結晶化度は５．０％、複屈折（Δ
ｎ）は、０．０１８であった。

【００７４】次いで、ポリエチレンテレフタレート８６
モル％、ポリエチレンイソフタレート１４モル％からな
る共重合ポリエステル樹脂原料（［η］＝０．６４５、
Ｔｍ＝２２８℃）をスクリュウ径４０ｍｍの押出機を用
いて、Ｔダイ口金温度２７５℃で押出し、直径６００ｍ
ｍの冷却ドラム（２５℃）上にキャストして未延伸フィ
ルムを作成した。

【００７５】該未延伸フィルム上に、前記の不織布Ｂ、
不織布Ｃの順に重ね、加熱ロールに供給してロール温度
８０℃で熱圧着した。こうして得られた積層シートを９
２℃の加熱ロールで、長さ方向に３．６倍延伸した後、
テンター式延伸機に送り込み、１００℃で幅方向に４．
２倍延伸し、さらにテンター内で１２０℃×５秒間熱処
理した後、テンター出で２２０℃に加熱されたロールで
不織布面を１０秒間熱処理して、厚さ７５μｍの感熱孔
版用原紙を作成した。該原紙のフィルム面にはテンター
入口部において、ワックス系離型剤をグラビアコーター
を用いて乾燥後の重さで０．１ｇ／ｍ² 塗布した。得ら
れた原紙の多孔性支持体（Ｂ）の繊維目付量は９．９ｇ
／ｍ² 、平均繊維径は０．３５デニール、複屈折（Δｎ
Ｂ）は０．２であった。また、多孔性支持体（Ｃ）の繊
維目付量は９．０ｇ／ｍ² 、平均繊維径０．４０デニー
ル、複屈折（ΔｎＣ）は０．３であり、多孔性支持体
（Ｂ）と（Ｃ）の複屈折の関係はΔｎＣ−ΔｎＢ＝０．
１であった。フィルム単独の厚さは１．０μｍ、結晶融
解エネルギーは６．９ｃａｌ／ｇであった。得られた原
紙の熱可塑性ポリエステルフィルムの複屈折は、１．５
×１０⁻¹ であり、耐久性、印刷性は○であった。

【００７６】実施例２ ポリエチレンテレフタレート７５モル％、ポリエチレン
イソフタレート２５モル％からなる共重合ポリエステル
樹脂原料（「η」＝０．６５０、Ｔｍ＝１９０℃）をス
クリュウ径４０ｍｍの押出機を用いて、Ｔダイ口金温度
２７０℃で押出し、直径６００ｍｍの冷却ドラム（２５
℃）上にキャストして未延伸フィルムを作成した。

【００７７】該未延伸フィルム上に、実施例１で作成し
た不織布（Ｂ）、（Ｃ）をこの順に重ね、加熱ロールに
供給してロール温度８５℃で熱圧着して積層シートを作
成した。

【００７８】該シートを９５℃の加熱ロール間で、長さ
方向に３．５倍延伸した。更にテンター式延伸機に送り
込み、１００℃で幅方向に４．０倍延伸した。更にテン
ター内部で１２０℃×５秒間熱処理して、厚さ７０μｍ
の感熱孔版用原紙を作成した。また、テンター入口部に
おいて、フィルム面にワックス系離型剤をグラビアコー
ターを用いて乾燥後の重さで０．１ｇ／ｍ² 塗布した。
得られた原紙の多孔性支持体（Ｂ）の繊維目付量は９．
８ｇ／ｍ² 、平均繊維径は０．３４デニール、複屈折
（ΔｎＢ）は０．２２であった。また、多孔性支持体
（Ｃ）の繊維目付量は８．９ｇ／ｍ² 、平均繊維径は
０．３８デニール、複屈折（ΔｎＣ）は０．３３であ
り、多孔性支持体（Ｂ）と（Ｃ）の複屈折の関係はΔｎ
Ｃ−ΔｎＢ＝０．１１であった。また、フィルム単独の
厚さは１．０μｍ、結晶融解エネルギーは５．５ｃａｌ
／ｇであった。得られた原紙の熱可塑性ポリエステルフ
ィルムの複屈折（Δｎ）は、１．３×１０⁻¹ であり、
耐久性、印刷性は○であった。

【００７９】実施例３ 実施例１で作成した未延伸フィルムを準備した。次い
で、該未延伸フィルム上に、実施例１で作成した不織布
（Ｂ）、（Ｃ）をこの順に重ね、加熱ロールに供給して
ロ−ル温度９０℃で熱圧着した。こうして得られた積層
シートをテンター内で８５℃の温度で縦方向に４．０
倍、横方向に４．０倍同時二軸延伸した後、１００℃×
５秒間熱処理して、厚さ７０μｍの感熱孔版原紙を作成
した。該原紙のフィルム面にはテンター入口部におい
て、ワックス系離型剤をグラビアコータを用いて乾燥後
の重さで０．１ｇ／ｍ² 塗布した。得られた原紙の多孔
性支持体（Ｂ）の繊維目付量は９．７ｇ／ｍ² 、平均繊
維径は０．３３デニール、複屈折（ΔｎＢ）は０．２０
であった。また、多孔性支持体（Ｃ）の繊維目付量は
８．８ｇ／ｍ² 、平均繊維径は０．３６デニール、複屈
折（ΔｎＣ）は０．３２であり、多孔性支持体（Ｂ）と
（Ｃ）の複屈折の関係はΔｎＣ−ΔｎＢ＝０．１６であ
った。また、フィルム単独の厚さは１．０μｍ、結晶融
解エネルギーは５．５ｃａｌ／ｇであった。得られた原
紙の熱可塑性ポリエステルフィルムの複屈折（Δｎ）
は、１．４×１０⁻¹ であり、耐久性、印刷性は○であ
った。

【００８０】実施例４ 実施例１でポリエチレンテレフタレートとポリブチレン
テレフタレートを５０：５０の割合で混合し、ホッパー
に供給した後スクリュウ径４０ｍｍの押出機を用いて、
Ｔダイ口金温度２７５℃で押出し、直径６００ｍｍの冷
却ドラム（３０℃）上にキャストして未延伸フィルムを
作成した。

【００８１】次いで、該未延伸フィルム上に、実施例１
で作成した不織布（Ｂ）、（Ｃ）を重ね、加熱ロールに
供給してロ−ル温度９０℃で熱圧着した。該シートを８
５℃の加熱ロール間で、長さ方向に４．０倍延伸した。
更にテンター式延伸機に送り込み、９０℃で幅方向に
４．２倍延伸した。更にテンター内部で１００℃×５秒
間熱処理して、厚さ７０μｍの感熱孔版用原紙を作成し
た。該原紙のフィルム面にはテンター入口部において、
ワックス系離型剤をグラビアコータを用いて乾燥後の重
さで０．１ｇ／ｍ² 塗布した。得られた原紙の多孔性支
持体（Ｂ）の繊維目付量は９．６ｇ／ｍ² 、平均繊維径
は０．３４デニール、複屈折（ΔｎＢ）は０．２６であ
った。また、多孔性支持体（Ｃ）の繊維目付量は９．０
ｇ／ｍ² 、平均繊維径は０．３５デニール、複屈折（Δ
ｎＣ）は０．３５であり、多孔性支持体（Ｂ）と（Ｃ）
の複屈折の関係はΔｎＣ−ΔｎＢ＝０．０９であった。
また、フィルム単独の厚さは１．０μｍ、結晶融解エネ
ルギーは５．５ｃａｌ／ｇであった。得られた原紙の熱
可塑性ポリエステルフィルムの複屈折（Δｎ）は、１．
７×１０⁻¹ であり、耐久性、印刷性は○であった。

【００８２】実施例５ 実施例１で作成した不織布（Ｃ）を７０℃に加熱された
ロールで加熱処理を行った。次いで実施例１で作成した
未延伸フィルム上に実施例１で作成した不織布（Ｂ）を
重ね、更に上記加熱処理を行った不織布（Ｃ）を重ねて
実施例１と同様に延伸・熱処理して厚さ７５μｍの感熱
孔版用原紙を作成した。該原紙のフィルム面にはテンタ
ー入口部において、ワックス系離型剤をグラビアコータ
を用いて乾燥後の重さで０．１ｇ／ｍ² 塗布した。得ら
れた原紙の多孔性支持体（Ｂ）の繊維目付量は９．９ｇ
／ｍ² 、平均繊維径は０．３５デニール、複屈折（Δｎ
Ｂ）は０．２であった。また、多孔性支持体（Ｃ）の繊
維目付量は９．０ｇ／ｍ²、平均繊維径は０．４０デニ
ール、複屈折（ΔｎＣ）は０．２５であり、多孔性支持
体（Ｂ）と（Ｃ）の複屈折の関係はΔｎＣ−ΔｎＢ＝
０．０５であった。また、フィルム単独の厚さは１．０
μｍ、結晶融解エネルギーは６．９ｃａｌ／ｇであっ
た。得られた原紙の熱可塑性ポリエステルフィルムの複
屈折（Δｎ）は、１．５×１０⁻¹ であり、耐久性、印
刷性は○であった。

【００８３】比較例１ 実施例１で作成した未延伸フィルムを準備した。次いで
該未延伸フィルムを９０℃の加熱ロール間で、長さ方向
に３．８倍延伸した。更にテンター式延伸機に送り込
み、９５℃で幅方向に４．０倍延伸した。更にテンター
内部で１００℃×５秒間熱処理して、厚さ１．５μｍの
二軸延伸フィルムを作成した。更に該二軸延伸フィルム
上に繊維目付量１５０ｇ／ｍ² 、平均繊維径は１．４デ
ニール、結晶化度は１．５％、Δｎが７×１０⁻⁵ のポ
リエチレンテレフタレート不織布を９０℃に加熱された
ロールで熱圧着して厚さ７０μｍの感熱孔版原紙を作成
した。該原紙のフィルム面にはテンター入口部におい
て、ワックス系離型剤をグラビアコータを用いて乾燥後
の重さで０．１ｇ／ｍ² 塗布した。得られた原紙の多孔
性支持体の繊維目付量は１５０ｇ／ｍ² 、平均繊維径は
１．４デニール、結晶化度は１．５％、複屈折（Δｎ）
が７×１０⁻⁵ であり、熱可塑性ポリエステルフィルム
の複屈折（Δｎ）は、１．８×１０⁻¹ であり、耐久性
は×、印刷性は△であった。

【００８４】比較例２ 実施例１において不織布（Ｂ）を２枚重ねて不織布
（Ｃ）は用いずに実施例１と同様に厚さ７４μｍの感熱
孔版用原紙を作成した。該原紙のフィルム面にはテンタ
ー入口部において、ワックス系離型剤をグラビアコータ
ーを用いて乾燥後の重さで０．１ｇ／ｍ² 塗布した。得
られた原紙の多孔性支持体（Ｂ）、（Ｃ）（フィルムか
ら遠い方の多孔性支持体をＣとする）の繊維目付量は各
々１０ｇ／ｍ² 、平均繊維径はどちらも０．３３デニー
ル、複屈折（ΔｎＢ、ΔｎＣ）はともに０．２３であっ
た。多孔性支持体（Ｂ）と（Ｃ）の複屈折の関係はΔｎ
Ｃ−ΔｎＢ＝０であった。フィルム単独の厚さは１．０
μｍ、結晶融解エネルギーは６．８ｃａｌ／ｇであっ
た。得られた原紙の熱可塑性ポリエステルフィルムの複
屈折は、１．６×１０⁻¹ であり、耐久性は×、印刷性
は△であった。

【００８５】比較例３ マニラ麻を原料とする天然繊維１００％の繊維目付量１
２ｇ／ｍ² の薄葉紙と、実施例１で作成した厚さ１．０
μｍのポリエステルフィルムとを酢酸ビニル樹脂を用い
て貼りあわせた。接着剤塗布量は１ｇ／ｍ² とした。次
に、フィルム面にワックス系離型剤を乾燥後の重さで
０．１ｇ／ｍ² 塗布し、感熱孔版原紙を作成した。得ら
れた原紙の薄葉紙の複屈折（Δｎ1 ）は、１．０×１０
⁻³ であり、耐久性は×、印刷性は×であった。

【００８６】

【発明の効果】本発明の感熱孔版印刷原紙は、耐久性、
高精細印刷性に優れ、特に低エネルギー大量印刷用に好
適に使用される。

Claims (5)

【特許請求の範囲】
1. 【請求項１】 熱可塑性ポリエステルフィルム（Ａ）の
   片面に合成繊維からなる多孔性支持体（Ｂ）と合成繊維
   からなる多孔性支持体（Ｃ）がこの順に接着剤を介する
   ことなく接着されてなり、かつ該多孔性支持体（Ｂ）を
   構成する合成繊維の複屈折ΔｎＢおよび該多孔性支持体
   （Ｃ）を構成する合成繊維の複屈折ΔｎＣが下記一般式
   （１）（２）（３）を全て満足することを特徴とする感
   熱孔版印刷用原紙。 ΔｎＣ−ΔｎＢ≧０．０１ （１） １×１０⁻⁴ ≦ΔｎＢ≦５×１０⁻¹ （２） １×１０⁻⁴ ≦ΔｎＣ≦５×１０⁻¹ （３）
2. 【請求項２】 多孔性支持体（Ｂ）および多孔性支持体
   （Ｃ）が繊度０．１〜１０デニールの延伸配向繊維から
   なる不織布であることを特徴とする請求項１に記載の感
   熱孔版印刷用原紙。
3. 【請求項３】 多孔性支持体（Ｂ）および多孔性支持体
   （Ｃ）の繊維目付量が各々２〜２０ｇ／ｍ² であること
   を特徴とする請求項１または請求項２に記載の感熱孔版
   印刷用原紙。
4. 【請求項４】 熱可塑性ポリエステルフィルム（Ａ）が
   厚さ０．１〜１０μｍの二軸延伸フィルムであることを
   特徴とする請求項１〜請求項３のいずれかに記載の感熱
   孔版印刷用原紙。
5. 【請求項５】 熱可塑性ポリエステルフィルム（Ａ）の
   結晶融解エネルギー（ΔＨｕ）が３〜１１ｃａｌ／ｇで
   あることを特徴とする請求項１〜請求項４のいずれかに
   記載の感熱孔版印刷用原紙。