JPH0663165B2 - 不織布の製造方法および装置 - Google Patents

不織布の製造方法および装置

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JPH0663165B2
JPH0663165B2 JP60260625A JP26062585A JPH0663165B2 JP H0663165 B2 JPH0663165 B2 JP H0663165B2 JP 60260625 A JP60260625 A JP 60260625A JP 26062585 A JP26062585 A JP 26062585A JP H0663165 B2 JPH0663165 B2 JP H0663165B2
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磨 鈴木
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Description

【発明の詳細な説明】 （１）発明の目的 〔産業上の利用分野〕 本発明は、繊維ウエブを支持体上に導き、該繊維ウエブ
に高速水流を噴射することにより繊維を交絡させて不織
布を製造する方法に関する。
〔従来の技術〕
従来、前記不織布の製造方法および装置としては、つぎ
のものが知られている。
繊維ウエブを廻動するエンドレスメッシュスクリーン
上に導き、該スクリーンのメッシュを通して排水しなが
ら、該繊維ウエブに多数の微細なオリフィスから高速水
流を噴射することにより繊維交絡処理する方法および装
置。これらは、たとえば、米国特許No.3,449,809に開示
されている。
繊維ウエブを廻動する不透水性エンドレスベルト上に
導き、該繊維ウエブ に多数の微細なオリフィスから高速水流を噴射すること
により予備的に繊維交絡処理し、ついで、該繊維ウエブ
を該ベルトの下流に所定間隔をおいて配置した不透水性
ロール上に導き、該各ロール上で該繊維ウエブに高速水
流を噴射することにより多段的かつ本格的に繊維交絡処
理する方法および装置。これらは、たとえば、本出願人
の英国特許No.2,085,493Bに開示されている。
繊維ウエブを廻動するエンドレスメッシュスクリーン
と該スクリーンの下面に接触させた狭小な支持面を有す
る不透水性部材との組み合せからなる支持体上に導き、
該部材の周辺から吸引排水しながら、該部材上で該繊維
ウエブに多数の微細なオリフィスから高速水流を噴射す
ることにより予備的に繊維交絡処理し、ついで、該繊維
ウエブを該スクリーンの下流に所定間隔をおいて配設さ
れた不透水性ロール上に導き、該各ロール上で該繊維ウ
エブに多数の微細なオリフィスから高速水流を噴射する
ことにより多段的かつ本格的に繊維交絡処理する方法お
よび装置。これらは、たとえば、本出願人のヨーロッバ
特許公開No.0,147,904,A2に開示されている。
〔発明が解決しようとする問題点〕
前記の技術においては、無開孔不織布を製造するに
は、通常、30〜70％の開孔面積を有し比較的長く連続す
るメッシュスクリーンで繊維ウエブを支持しながら水流
噴射を行うため、繊維交絡処理後の噴射水流は該メッシ
ュを通して比較的良好に排水され、しかも該繊維ウエブ
に繊維配向を乱すドラフトがかからないという利点があ
るが、その反面、噴射水流が該スクリーンを透過し、該
スクリーンに噴射水流が衝突して生ずる反発流が少なく
て弱く、かつそのため該反発流のエネルギーが繊維交絡
に寄与することがほとんどないので、繊維交絡効率が低
く、かつ高い繊維交絡強力を有する不織布が得られな
い。さらに、水流噴射により該繊維ウエブの繊維が該ス
クリーンを組成するヤーン交差部に絡みつくため、該繊
維ウエブを該スクリーンから剥離するとき繊維が切断し
て該スクリーンに残って目詰まりする。この目詰まり
は、繊維交絡効率および繊維交絡強度を向上させるため
水流噴射圧および噴射量を増加させようとすると、一層
著しくなる。したがって、繊維交絡強力の高い不織布を
得るには、前記スクリーンの取りかえ頻度が多くなるば
かりでなく、高い水流噴射圧および多量の水流を要し、
しかも低生産性は避け難く、非常に不経済である。
前記の技術は、理想上の観点からすると、噴射水流が
前記ベルトを透過せず、 前記ベルトに衝突する噴射水流とその反発流のエネルギ
ーを十分に利用することができるので、前記の技術の
欠点である繊維交絡効率および繊維交絡強力を改善する
ことができる。しかし、実際上の観点からすると、噴射
水流が透過しない前記ベルト上で繊維交絡が極度に低く
毛羽立った出発繊維ウエブ（カードなどにより形成され
たまゝのウエブ）に水流噴射を行うので、繊維交絡処理
後の前記ベルト上の水流で繊維が浮遊するとともに前記
反発流による繊維の吹き上げにより繊維交絡の処理安定
性が損われる傾向があるため、水流喧射圧を低くせざる
をえない。このように低くすると、繊維交絡強力を十分
に上げられないので、前記繊維ウエブは、つぎの工程の
各ロール間を渡して移送するとき、機械方向へ必要以上
のドラフトをかけられ同方向へ繊維配向を生ずるととも
に地合の乱れを生ずる。
前記の技術は、前記の技術のように、前記不透水性
部材に衝突する噴射水流 とその反発流を十分に利用することを狙ったものである
が、前記の技術の欠点である前記スクリーンの目詰ま
りは解消されない。また、前記の技術の欠点である繊
維 交絡処理の安定性を或る程度改善することができるが、
いまだその欠点を十分に解消することができない。した
がって、前記繊維ウエブを前記スクリーンから剥離して
前記各ロール間を渡して移送させるとき、前記の技術
の欠点のように、前記繊維ウエ ブは機械方向へ必要以上のドラフトをかけられ同方向へ
の繊維配向が生ずる。
本発明の目的は、噴射水流とその反発流のエネルギーを
十分に利用して増維交絡効率を高め、支持体としてスク
リーンを使用する場合の繊維の絡みつきによる剥離困難
性をなくし、かつ、繊維ウエブの移送過程での機械方向
への繊維配向をなくし、よって、繊維交絡強力と均質な
繊維再配列とを有する優れた不織布を製造する方法を提
供することにある。
（２）発明の構成 〔問題点を解決するための手段〕 前記問題点を解決し、かつ、前記目的を達成するための
本発明手段とするところは、支持体上に導いた繊維ウエ
ブに水流を噴射して繊維を交絡させる処理工程を含む不
織布の製造方法において、前記交絡処理工程は、常に定
量の水流をタンクからオーバーフローさせ、これを傾斜
板を介して流下させることにより水膜を形成して繊維ウ
エブに供給したのち、前記繊維ウエブヲを平滑な周面に
直径が0.2〜1.0mmである多数の排水孔が規則的に配設さ
れたシリンダー支持体上に導き、前記支持体上の前記繊
維ウエブを横切る方向に所定間隔で列設された多数のオ
リフィスからの噴射水流により前記繊維ウエブの繊維を
ランダムに交絡させると同時に、前記繊維ウエブに作用
し終わった水流を前記排水孔から吸水排出する少なくと
も一つの工程を含むことを特徴とする不織布の製造方法
にある。
〔実施態様〕
第１図、第２図において、本発明に用いるための支持体
１を示してある。支持体１は平滑な周面と所定直径と長
さとを有するシリンダーに形成されている。支持体１の
板面には所定間隔で多数の独立した排水孔２が設けられ
ている。排水孔２は、第13図に鎖線で示すように、互い
に隣接する四つの孔が矢印で示すシリンダーの円周（後
記繊維ウエブの移動）方向にダイヤモンドパターンをな
すように配設されていることが好ましく、かくしてあれ
ば、繊維ウエブを支持体１上で移動させる過程でその繊
維を多少ランダム化させる効果があるからである。ま
た、排水孔２は、直径が0.2〜1.0mmで、支持体１の有効
板面に占める面積比率が2.5〜30％であることが好まし
い。直径が0.2mm以下であると、該孔が繊維ウエブや噴
射水流に含まれる不純物で詰まり、その結果、排水効果
が低下し、一方、直径が1.0mm以上であると、繊維ウエ
ブの繊維が噴射水流の圧力により該孔に凝集したり該孔
を通過したりして該ウエブの繊維配列が乱れ、しかも製
造された不織布に望ましくない状態の開孔が形成される
おそれがある。また、面積比率が2.5％以下であると、
排水効果がなく、一方、面積比率30％以上であると、噴
射水流が支持体１に衝突し反発流を生じさせる板面が少
なくなり、かつ支持体１の機械強度が低下する。
支持体１は支持ロール３により支持されている。支持ロ
ール３は、周面方向に所定間隔でロール軸方向に延びる
断面三角状の多数の突条４と、各突条４間に所定間隔で
多数の排水孔５とが配設されている。支持ロール３は支
持体１の内面に各突条４の頂部が接触する状態で支持体
１内に挿入固定されている。図示してないが、支持ロー
ル３内には排水用吸引手段が設置されている。
支持体１は、これに噴射水流が衝突したとき反発流を生
じさせ、これを再び繊維交絡に寄与させうる硬度を有す
る金属板で形成されている。
第３図〜第５図においては、支持体１が不織布の製造装
置中に配設された実施態様を示してある。すなわち、 第３図に示す装置においては、支持体１と、ベルトコン
ベア６と、水膜供給手段７と、支持体１上の周方向に所
定間隔で対向配設された各噴射手段８と、ベルトコンベ
ア10と、一対の絞りロール11とを含む。
第４図に示す装置においては、支持体１と、ベルトコン
ベア12と、水膜供給手段13と、支持体１上に対向配設さ
れた各噴射手段14と、ベルトコンベア15と、支持体１の
下流の機械方向に所定間隔で配設された各不透水性支持
ロール16と、その上に対向設置された各噴射手段17と、
一対の絞りロール18とを含む。
第５図に示す装置においては、支持体１と、ベルトコン
ベア19と、水膜供給手段20と、支持体１上に対向設置さ
れた噴射手段21と、ベルトコンベア22と、支持体１の下
流に配設された支持体23と、その上の周方向に所定問隔
で対向配設された各噴射手段24と、一対の絞りロール25
とを含む。
水膜供給手段7,13,20は、常に定量の水流をタンク26か
らオーバーフローさせ、これを傾斜板27を介して流下さ
せることにより水膜を形成して繊維ウエブ28に供給する
ために設けられている。これにより繊維ウエブ28の繊維
の毛羽立ちをおさえて形態を安定させた状態で繊維交絡
処理を効果的になすことができる。
各噴射手段8,14,17,21,24は、繊維ウエブ28をその幅方
向に横切って配設され、その横切り方向に所定間隔で配
列された微細な径のオリフィスを有する。
各支持ロール16は、これに噴射水流を衝突したとき繊維
交絡に寄与することができる硬度を有する金属などで形
成されている。
支持体23は第６図〜第８図に示す構造を有している。支
持体23は所要直径と長さとを有するシリンダーに形成さ
れている。支持体23の平滑な周面には、所定間隔で点在
する多数の突起29と、該突起間の表面ゾーンに多数の排
水孔30とが配設されている。突起29は、繊維ウエブ28に
対する開孔形成効率を高め、かつ、形成された不織布が
支持体23から剥離され易くするため、突起29の頂点部の
面積が小さく基底部に向って漸次広がっている形状、た
とえば、半球状に形成されていることが好ましい。突起
29の直径は0.3〜15mmであり、かつ、その高さは0.4〜10
mmであることが、形成された不織布に明瞭な開孔を形成
するうえで好ましい。突起29の配設ピッチは１〜15mmで
あることが好ましい。排水孔30は、第７図に示す態様で
は、突起29間の平面に点在するように配設してあり、こ
れが繊維分配および開孔形成のうえで最も好ましいもの
であるが、第８図に示す態様のように、突起29にも配設
してあってもよい。排水孔30は、直径が0.2〜20mm、該
孔の総面積が支持体23の面積の２〜35％を占めることが
好ましい。かかる値の直径および面積比率が好ましい理
由は、前記支持体１の排水孔２の直径および面積比率に
関して述べた理由と同じである。ただし、支持体１上で
の繊維ウエブは、前記支持体１上で予め或る程度繊維交
絡処理されているので、排水孔30の最大直径は前記支持
体１の排水孔２の最大直径1.0mmよりも大きい2.0mmであ
ることができる。図示してないが、支持体23内には排水
用吸引手段が設置されている。
また、支持体23は第９図〜第12図に示す構造を有してい
るものも用いることができる。この支持体23の平滑な周
面には、所定間隔で点在し一側面に排水孔31を有する多
数の突起32が配設されている。突起32は、繊維ウエブ28
に対する開孔形成効率を高め、かつ、形成された不織布
が支持体23から剥離され易くするため、突起32の頂点部
の面積が小さく基底部に向って漸次広がっている形状、
たとえば、ドーム状に形成されていることが好ましい。
排水孔31は、繊維ウエブが支持体23上に置かれてその上
方から高速水流が噴射されたとき、繊維ウエブが排水孔
31内に入り込まないような、平滑表面に対する所定の開
口面角度を有している。最も好ましい開口面角度は板面
に対して実質的に直角90゜）であるが、75〜105゜であ
れば、これは許容範囲に入れられ得る。
排水孔31および突起32の他の条件は前記排水孔30および
突起29のそれと同じである。
なお、突起29,32は、第13図に示した前記排水孔２のよ
うに、支持体23の円周方向または繊維ウエブ28の移動方
向に向かってダイヤモンドパターンに配設されているこ
とが、優れた引張強度を有する開孔不織布を得るうえで
好ましい。
第３図に示す態様においては、繊維ウエブ28を支持体１
上に導き、その内部の吸引手段により排水しながら、各
噴射手段８からの水流噴射により繊維をランダムに交絡
させてその処理工程を完了し、無孔不織布を製造するよ
うにされている。
第４図に示す実施態様においては、繊維ウエブ28を支持
体１上に導き、その内部の吸引手段により排水しなが
ら、前記噴射手段８と同様な手段14からの水流噴射によ
り予備的に繊維をランダムに交絡させ、さらに、繊維ウ
エブ28を各支持ロール16の上に導き、該各ロール上で各
噴射手段17からの水流噴射により本格的に繊維をランダ
ムに交絡させてその処理工程を完了し、無孔不織布を製
造するようにされている。
第５図に示す実施態様においては、繊維ウエブ28を支持
体１上に導き、その内部の吸引手段により排水しなが
ら、各噴射手段21からの水流噴射により予備的に繊維を
ランダムに交絡させ、さらに、繊維ウエブ28を支持体23
上に導き、該各噴射手段24からの水流噴射により繊維を
突起29または32の間の表面ゾーンに移動分配させて開孔
を形成すると同時に、本格的にランダムに交絡させてそ
の処理工程を完了し、開孔不織布を製造するようにされ
ている。前記開孔は、繊維ウエブ28の繊維を各噴射手段
24からの水流噴射下に、第６図〜第12図に示す突起29ま
たは32の表面ゾーンに押し流す状態で移動分配させるの
で、明瞭に形成される。したがって、製造された不織布
には該突起の配置に対応する明瞭な開孔模様が賦与され
る。
なお、本発明においては、繊維ウエブ28が支持体１を経
て交絡処理される限り、支持体23は、これに替えて、メ
ッシュスクリーンに突起29,32と同様の繊維分配機能を
有する突起が配設されたものを使用してもよい。
噴射水流の背圧は20〜100kg／cm２であることが好まし
く、20kg／cm２以下であると、繊維を交絡させ得るだけ
のエネルギーがえられず、繊維交絡効率および交絡強力
が不十分であり、100kg／cm２以上であると、経費が増
大して商業的に不利である。また、噴射水量は0.5〜20
／ｍ２・secであることが好ましく、0.5／ｍ２・se
c以下であると、前述同様に繊維交絡効率および交絡強
力が不十分である。水量は噴射圧力、水流噴射手段に列
設されたオリフィスの径と個数により決まるが、20／
ｍ２・sec以上としても、繊維交絡効率および交絡強力
は水量に比例して向上せず経済的に不利である。
繊維ウエブとしては、従来不織布の繊維として知られて
いるすべてのものを用いることができ、ウエブ形態もパ
ラレル、ランダムなどのいずれであってもよいが、坪量
は100g／ｍ２以下のものが好ましい。
実施例１ 1.4d×44mmのポリエステル繊維からなる繊維ウエブを第
３図に示す製造工程に用いた第１図に示す開孔支持体上
に導き、該支持体の裏側から吸引排水しながら該繊維ウ
エブ上から高速水流を噴射し、坪量30g／ｍ２で実質的
に無開孔（無模様）の不織布を得た。そして、前記繊維
ウエブ２対する噴射水量を１／ｍ２・secとし、噴射
圧を変化させて得た不織布の引張強度を測定し、噴射圧
とMD引張強度との関係を第14図に示した。
前記支持体は、平板状にニッケルで製作し、その仕様は
第13図に示すとおりであり、なお、開孔率は9.5％であ
った。
比較例１ 支持体としてポリエステル製メッシュスクリーン（朱子
織り、76メッシュ）を用いたほかは実施例１と同条件で
坪量30g／ｍ２で実質的に無開孔（無模様）の不織布を
得た。そして、実施例１と同じ測定を行い、その結果を
第14図に示した。
実施例2,比較例２ 噴射圧を50kg／cm２に固定し、実施例1,比較例１と同じ
条件で実質的に無開孔（無模様）の不織布を得、不織布
に対する噴射水量１／ｍ２・secと不織布のMD引張強
度との関係を測定し、その結果を第15図に示した。
実施例1,2、比較例1,2の評価 実施例1,2は、従来方法であるメッシュスクリーンから
なる支持体に比較して噴射水量・圧力に関して繊維交絡
効率が格段に高い。したがって、実施例1,2によれば、
メッシュスクリーンを支持体として用いる従来方法と同
じ程度の強度を有する不織布を得るためには、使用水量
が少なく、かつ、低圧力でよく、ランニングコスト、設
備面で非常に有利となる。換言すれば、コストを同じに
すれば、強度物性に優れたものを得ることができる。
実施例３ 1.4d×44mmのポリエステル繊維からなる坪量30g／m2の
繊維ウエブを第４図に示す製造工程に用いた第１図に示
す開孔支持体（開孔率9.5％）上に導き、該支持体の裏
側から吸引排水しながら該繊維ウエブを圧力50kg／cm２
の高速水流により処理し、 不透水性ロール上での高速水流処理が可能となるMD引張
強度が20g／cm／／ｇ／ｍ２の繊維交絡ウエブを得た。
この間に要した処理水量は1.50／ｍ２・secであった。
ついで、前記繊維ウエブをステンレス製の直径140mmの
不透水性ロール上で圧力50kg／cm２の高速水流により２
回処理し、MD引張強度が838／cm／／ｇ／ｍ２の繊維再
配列が均質で実質的に無開孔（無模様）の不織布を得
た。
総処理水量は前記繊維ウエブ（不織布）に対して5.8
／ｍ２・secであった。
得られた不織布のMD引張強度と処理水量との関係を第16
図に示した。
比較例３・１ 実施例３と同じ繊維ウエブをポリエステル製のメッシュ
スクリーン付６メッシュ）上に導き、該繊維ウエブを圧
力50kg／cm２の高速水流により３回処理し、MD引張強度
が20g／cm／／ｇ／ｍ２の繊維交絡ウエブを得た。この
間に要した処理水量は該繊維ウエブに対して７／ｍ２
・secであった。
ついで、前記繊維ウエブを実施例３と同条件で処理し、
ほぼ同じMD引張強度を有する実質的に無開孔（無模様）
の不織布を得た。総処理水量は前記繊維ウエブ（不織
布）に対して11.4／ｍ２・secであった。得られた不
織布の引張強度と処理水量との関係を第16図に示した。
比較例３−２ 実施例３と同じ繊維ウエブをポリエステル製のメッシュ
スクリーン（76メッシュ）上に導き、該繊維ウエブを圧
力30kg／cm２の高速水流により５回処理し、MD引張強度
が20g／cm／／ｇ／ｍ２の繊維交格ウエブを得た。この
間に要した処理水量は該繊維ウエブに対して10.5／ｍ
２・secであった。
ついで、前記繊維ウエブを実施例３と同条件で処理し、
ほぼ同じMD引張強度を有する実質的に無開孔（無模様）
の不織布を得た。
総処理水量は前記繊維ウエブ（不織布）に対して当り15
／ｍ２・secであった。
得られた不織布の引張強度と処理水量との関係を第16図
に示した。
実施例３、比較例３−1,3−２の評価 開孔支持体上で繊維ウエブを繊維交絡し、ついで、不透
水性ロールからなる支持体上で再び繊維交絡する場合で
も、従来、実施されているメッシュスクリーンからなる
支持体で繊維交絡し、ついで不透水性ロールからなる支
持体上で再び繊維交絡する方法よりも繊維交絡効率が高
く、強度物性、経済面においても有利である。
実施例４ 1.4d×44mmのポリエステル繊維からなる繊維ウエブを第
５図に示す製造工程で用いた第１図に示す開孔支持体
（開孔率9.5％）上に導き、該支持体の裏側から吸引排
水しながら、高速水流を圧力30kg／cm２で噴射し、坪量
30g／ｍ２で実質的に無開孔（無模様）の繊維交絡ウエ
ブを得た。該繊維ウエブのMD引張強度は20g／cm／／ｇ
／ｍ２であった。
ついで、前記繊維ウエブを第６図に示す突起と開孔とを
有する支持体上に導き、該支持体の裏側から吸引排水し
ながら、該繊維ウエブ上から高速水流を圧力70kg／cm２
で、かつ水量7.5／ｍ２・secになるように噴射し、開
孔不織布を得た。
得られた不織布のMD引張強度と処理水量との関係を第17
図に示した。比較例４−１ 第１図に示す開孔支持体のかわりにプラスチックワイヤ
の70メッシュを使用した外は、実施例４の予備処理と同
処理をして繊維交絡ウエブを得た。
ついで、該繊維ウエブを実施例４と同じく第６図に示す
突起と開孔を有する支持体上で処理して開孔不織布を得
た。
得られた不織布のMD引張強度と処理水量との関係を第17
図に示した。
比較例４−２ 予備処理における高速水流の圧力を5kgとした外は、比
較例４−１と同様とした。得られた不織布のMD引張強度
と処理水量との関係を第17図に示した。
実施例4,比較例４−1,4−２の評価 繊維ウエブを開孔形成処理するには、繊維交絡の予備処
理工程で約20g／cm／ｇ／ｍ２のMD引張強度を付与する
ことが要求されるが、該引張強度を該繊維ウエブに付与
するのに、実施例４では、噴射圧30kg／cm２のノズルを
１列配設して約2.0／ｍ２・secの水量を要するだけで
よいが、比較例４−１では、同じ噴射圧のノズルを３列
配設して10.5／ｍ２・secの水量を要し、比較例４−
２では、噴射圧50kg／cm２のノズルを３列配設して７
／ｍ２・secの水量を要する。また、比較例４−２で
は、繊維ウエブのメッシュ支持体からの剥離性が悪かっ
た。
３）発明の効果 本発明方法によれば、以上のことから明らかのように、
不透水性または無孔支持体を使用する利点、すなわち、
噴射水流とこれが支持体に衝突して生ずる反発流とを繊
維交絡処理のためのエネルギーとして十分に利用するこ
とができる利点があるとともに、不透水性または無孔支
持体を使用する欠点、すなわち、排水が不十分であるた
め水流の噴射圧を高め、その噴射量を多くすることがで
きないことに起因して繊維交絡効率および交絡強力を高
めることができないという欠点を解決することができ
る。また、支持体としてメッシュスクリーンを使用する
ことによる不利、すなわち、繊維がメッシュスクリーン
を組成するヤーンの交差部に絡みついて、繊維ウエブ
（不織布）を前記支持体から剥離するとき、それに必要
以上のドラフトがかかって機械方向への繊維配向が生
じ、繊維の再配列を乱し、しかも、繊維が切断して支持
体が目詰まりするため支持体を頻繁に取りかえる必要が
あるといった不利を解消することができる。
また、前記支持体への繊維ウエブの導入に先立って、常
に定量の水流をタンクからオーバーフローさせ、これを
傾斜板を介して流下させることにより水膜を形成して繊
維ウエブに供給するから、繊維ウエブの繊維の毛羽立ち
をおさえて形態を安定させた状態で前記支持体上で繊維
交絡処理を効果的になすことができる。
【図面の簡単な説明】
第１図は、本発明における第１の支持体である排水孔を
有するシリンダーと、これを支持し排水孔を有するロー
ルとの分離斜視図。 第２図は、前記両者の結合状態の部分断面図。 第３図は、前記支持体を配置した製造装置の態様を示す
概略側面図。 第４図は、前記第１の支持体と、本発明における第２の
支持体である不透水性ロールからなる支持体が配設され
た製造装置の態様を示す概略側面図。 第５図は、前記第１の支持体と、本発明のもう一つの第
２の支持体である、突起と排水孔とを有するシリンダー
からなる支持体が配設された態様を示す概略側面図。 第６図は、前記もう一つの第２の支持体の斜視図。 第７図は、第６図に示す前記もう一つの第２の支持体の
部分展開斜視図。 第８図は、別態様を示す前記もう一つの第２の支持体の
部分展開斜視図。 第９図は、さらに別態様を示す前記もう一つの第２の支
持体の斜視図。 第10図は、第９図に示す前記もう一つの第２の支持体の
部分展開斜視図。 第11図は、第10図のＸ−Ｘ線断面図。 第12図は、第10図のＹ−Ｙ線断面図。 第13図は、第１図に示した前記第１の支持体の部分展開
平面図と断面図。 第14図は、実施例１と比較例１におけるMD引張強度と噴
射圧との関係を示すグラフ。 第15図は、実施例２と比較例２におけるMD引張強度と水
量との関係を示すグラフ。 第16図は、実施例３と比較例３−1,3−２におけるMD引
張強度と水量との関係を示すグラフ。 第17図は、実施例４と比較例４−1,4−２のMD引張強度
と水量との関係を示すグラフ。 1,23……支持体 2,30,31……排水孔 8,14,17,21,24……噴射手段 16……不透水性支持ロール 26……タンク 27……傾斜板
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (56)参考文献 特開 昭54−101984（ＪＰ，Ａ) 特開 昭53−14874（ＪＰ，Ａ) 特開 昭59−125954（ＪＰ，Ａ) 特開 昭59−211667（ＪＰ，Ａ) 特公 昭59−45777（ＪＰ，Ｂ１)

Claims (3)

    【特許請求の範囲】
  1. 【請求項１】支持体上に導いた繊維ウエブに水流を噴射
    して繊維を交絡させる処理工程を含む不織布の製造方法
    において、前記交絡処理工程は、常に定量の水流をタン
    クからオーバーフローさせ、これを傾斜板を介して流下
    させることにより水膜を形成して繊維ウエブに供給した
    のち、前記繊維ウエブヲを平滑な周面に直径が0.2〜1.0
    mmである多数の排水孔が規則的に配設されたシリンダー
    支持体上に導き、前記支持体上の前記繊維ウエブを横切
    る方向に所定間隔で列設された多数のオリフィスからの
    噴射水流により前記繊維ウエブの繊維をランダムに交絡
    させると同時に、前記繊維ウエブに作用し終わった水流
    を前記排水孔から吸引排出する少なくとも一つの工程を
    含むことを特徴とする不織布の製造方法。
  2. 【請求項２】前記交絡処理工程は、前記交絡処理工程を
    第１の交絡処理工程として含み、さらに、前記繊維ウエ
    ブを不透水性の第２の支持体上に導き、前記第２の支持
    体上の前記繊維ウエブを横切る方向に所定間隔で列設さ
    れた多数のオリフィスからの噴射水流により前記繊維ウ
    エブの繊維をランダムに交絡させる工程を第２の交絡処
    理工程として含むことを特徴とする特許請求の範囲第１
    項記載の不織布の製造方法。
  3. 【請求項３】前記交絡処理工程は、前記交絡処理工程を
    第１の交絡処理工程として含み；さらに、平滑な周面に
    多数の突起と排水孔とが規則的に配設された第２の支持
    体上に前記繊維ウエブを導き、前記第２の支持体上の前
    記繊維ウエブを横切る方向に所定間隔で列設された多数
    のオリフィスからの噴射水流により前記繊維ウエブの繊
    維を前記各突起の間の表面ゾーンに移動分配させて開孔
    を形成すると同時に、本絡的にランダムに交絡させ、か
    つ同時に前記繊維ウエブに作用し終わった水流を前記排
    水孔から吸引排出する工程を第２の交絡処理工程として
    含むことを特徴とする特許請求の範囲第１項記載の不織
    布の製造方法。
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