JPH05247724A - 熱接着繊維 - Google Patents
熱接着繊維Info
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- JPH05247724A JPH05247724A JP4076040A JP7604092A JPH05247724A JP H05247724 A JPH05247724 A JP H05247724A JP 4076040 A JP4076040 A JP 4076040A JP 7604092 A JP7604092 A JP 7604092A JP H05247724 A JPH05247724 A JP H05247724A
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- polyester
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 ポリエステル立体巻縮糸を母材とした、リ
サイクルが可能な耐熱耐ヘタリ性の良好な車両用クッシ
ョン材に好適な熱接着繊維を提供する。 【構成】 シース成分が融点１６０〜２２０℃、Ｔａ
ｎδのβ分散ピーク温度が−４０℃以下、Ｔａｎδのα
分散立上り温度が５０℃以上のポリエステルエーテルエ
ラストマよりなり、コア成分がシース成分の融点より２
０℃以上高いエラストマポリエステルよりなるシース・
コア型の熱接着繊維。 【効果】 クッション材として用いた場合、好適であ
り、耐熱耐ヘタリ性が特に優れており、通気性、透水
性、低周波吸収性が良く、快適なクッション材料とな
る。また素材はリサイクルが可能であり、公害、環境問
題の中で、ポリウレタン素材に代替できるクッション材
料として特に、推奨できる物品が提供できる。
サイクルが可能な耐熱耐ヘタリ性の良好な車両用クッシ
ョン材に好適な熱接着繊維を提供する。 【構成】 シース成分が融点１６０〜２２０℃、Ｔａ
ｎδのβ分散ピーク温度が−４０℃以下、Ｔａｎδのα
分散立上り温度が５０℃以上のポリエステルエーテルエ
ラストマよりなり、コア成分がシース成分の融点より２
０℃以上高いエラストマポリエステルよりなるシース・
コア型の熱接着繊維。 【効果】 クッション材として用いた場合、好適であ
り、耐熱耐ヘタリ性が特に優れており、通気性、透水
性、低周波吸収性が良く、快適なクッション材料とな
る。また素材はリサイクルが可能であり、公害、環境問
題の中で、ポリウレタン素材に代替できるクッション材
料として特に、推奨できる物品が提供できる。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】ポリエステル立体巻縮糸を母材と
したリサイクル可能な耐熱耐ヘタリ性の良好な車両用ク
ッション材に適した熱接着繊維に関する。
したリサイクル可能な耐熱耐ヘタリ性の良好な車両用ク
ッション材に適した熱接着繊維に関する。
【０００２】
【従来の技術】ポリエステル立体巻縮糸を母材としたク
ッション材用途に使用される熱接着繊維は非エラストマ
ー系低融点ポリマーをシース部に用いたものが公知であ
る。しかし、これらのポリマーを用いたものは弾性回復
力がなく、耐熱耐久性が劣るものであった。特に自動
車、電車等の加熱条件下での耐久性が著しく劣るため家
具、ベッド用には使用されているが車両用には未だ使用
されていない。接着成分としてゴム系バインダーのエラ
ストマーを用いたものは公知であるがこれはポリエステ
ルと使用すると異成分のためか回収が困難となる。
ッション材用途に使用される熱接着繊維は非エラストマ
ー系低融点ポリマーをシース部に用いたものが公知であ
る。しかし、これらのポリマーを用いたものは弾性回復
力がなく、耐熱耐久性が劣るものであった。特に自動
車、電車等の加熱条件下での耐久性が著しく劣るため家
具、ベッド用には使用されているが車両用には未だ使用
されていない。接着成分としてゴム系バインダーのエラ
ストマーを用いたものは公知であるがこれはポリエステ
ルと使用すると異成分のためか回収が困難となる。
【０００３】エラストマー（ポリエステル）は公知であ
る。又、ポリエステルエラストマーの複合糸も公知であ
るがそれらを用いたクッション材の温度７０℃での耐熱
耐久性は充分とは言い難い特定の耐熱耐ヘタリ性を有す
るものを特にクッション用バインダー成分として、用い
るものは知られていない。
る。又、ポリエステルエラストマーの複合糸も公知であ
るがそれらを用いたクッション材の温度７０℃での耐熱
耐久性は充分とは言い難い特定の耐熱耐ヘタリ性を有す
るものを特にクッション用バインダー成分として、用い
るものは知られていない。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】有用なポリエステルと
してポリエチレンテレクタレート（ＰＥＴ）立体巻縮糸
が知られているが、ＰＥＴ繊維のガラス転位点（Ｔｇ）
は、６９℃以下であるため大きな力が掛かると接点が非
エラストマーポリマーで固定されているので力が分散で
きず塑性変形を生じ耐ヘタリ性が劣る。又、接点を作る
接着成分もＴｇがＰＥＴより低いため同時に塑性変形
し、ヘタリを促進する。
してポリエチレンテレクタレート（ＰＥＴ）立体巻縮糸
が知られているが、ＰＥＴ繊維のガラス転位点（Ｔｇ）
は、６９℃以下であるため大きな力が掛かると接点が非
エラストマーポリマーで固定されているので力が分散で
きず塑性変形を生じ耐ヘタリ性が劣る。又、接点を作る
接着成分もＴｇがＰＥＴより低いため同時に塑性変形
し、ヘタリを促進する。
【０００５】一方エラストマーを接点とするものは、ポ
リエステル以外では、溶剤系、水系のものでゴム、ウレ
タンなどが知られているが、耐熱耐ヘタリ性に優れてい
るが、リサイクル不可のため環境汚染の問題があり好ま
しくない。公知のポリエステルエストマーをバインダー
成分として用いた場合、ソフトセグメントの量が多くな
り回復性は良くなるが、耐熱性が劣り、ハードセグメン
ト量を多くすると耐熱性は向上するが回復性は低下し、
結果として共にポリウレタン並みの耐熱耐久性を付与す
ることはできなくなる。
リエステル以外では、溶剤系、水系のものでゴム、ウレ
タンなどが知られているが、耐熱耐ヘタリ性に優れてい
るが、リサイクル不可のため環境汚染の問題があり好ま
しくない。公知のポリエステルエストマーをバインダー
成分として用いた場合、ソフトセグメントの量が多くな
り回復性は良くなるが、耐熱性が劣り、ハードセグメン
ト量を多くすると耐熱性は向上するが回復性は低下し、
結果として共にポリウレタン並みの耐熱耐久性を付与す
ることはできなくなる。
【０００６】本発明は、上述の従来技術の欠点を解決
し、ポリウレタンのような耐熱耐久性を付与でき、リサ
イクル可能なポリエステル系熱接着成分をシース成分と
した熱接着繊維を提供せんとするものである。
し、ポリウレタンのような耐熱耐久性を付与でき、リサ
イクル可能なポリエステル系熱接着成分をシース成分と
した熱接着繊維を提供せんとするものである。
【０００７】
【課題を解決するための手段】上記課題を解決するため
の手段、即ち、本発明は、シース・コア型の２成分系繊
維であり、シース成分は、融点（Ｔｍ1 ）が１６０℃〜
２２０℃、Ｔａｎδのβ分散ピーク温度（Ｔβ）が−４
０℃以下、Ｔａｎδのα分散立上り温度（Ｔαｃｒ）が
５０℃以上のポリエステルエーテルエラストマーよりな
り、コア成分は、融点（Ｔｍ2 ）がＴｍ1 より２０℃以
上高い値を示す非エラストマーポリエステルよりなるこ
とを特徴とする熱接着繊維である。
の手段、即ち、本発明は、シース・コア型の２成分系繊
維であり、シース成分は、融点（Ｔｍ1 ）が１６０℃〜
２２０℃、Ｔａｎδのβ分散ピーク温度（Ｔβ）が−４
０℃以下、Ｔａｎδのα分散立上り温度（Ｔαｃｒ）が
５０℃以上のポリエステルエーテルエラストマーよりな
り、コア成分は、融点（Ｔｍ2 ）がＴｍ1 より２０℃以
上高い値を示す非エラストマーポリエステルよりなるこ
とを特徴とする熱接着繊維である。
【０００８】本発明のポリエステルエーテルとは、ハー
ドセグメントとソフトセグメントがブロック共重合され
たもので、ハードセグメントがポリエチレンテレフタレ
ート（ＰＥＴ）ポリブチレンテレフタレート（ＰＢ
Ｔ）、ポリエチレンナフタレート（ＰＥＮ）、ポリシク
ロヘキシレンジメチルテレフタレート（ＰＣＴ）などが
例示できる。ソフトセグメントとしてはポリテトラメチ
レングリコール（ＰＴＭＧ）、ポリヘキサメチレングリ
コール（ＰＨＭＧ）、ポリプロピレングリコール（ＰＰ
Ｇ）などが例示できる。特に好ましい組合せとしては、
ポリブチレンテレフタレートとポリテトラメチレングリ
コール、ポリエチレンナフタレートとポリテトラメチン
グリコールなどが例示できる。
ドセグメントとソフトセグメントがブロック共重合され
たもので、ハードセグメントがポリエチレンテレフタレ
ート（ＰＥＴ）ポリブチレンテレフタレート（ＰＢ
Ｔ）、ポリエチレンナフタレート（ＰＥＮ）、ポリシク
ロヘキシレンジメチルテレフタレート（ＰＣＴ）などが
例示できる。ソフトセグメントとしてはポリテトラメチ
レングリコール（ＰＴＭＧ）、ポリヘキサメチレングリ
コール（ＰＨＭＧ）、ポリプロピレングリコール（ＰＰ
Ｇ）などが例示できる。特に好ましい組合せとしては、
ポリブチレンテレフタレートとポリテトラメチレングリ
コール、ポリエチレンナフタレートとポリテトラメチン
グリコールなどが例示できる。
【０００９】ソフトセグメントはポリテトラメチングリ
コールの場合、好ましい分子量は１０００〜３０００
（重量平均分子量ＭＷ）であるがハードセグメントの組
成とくり返し単位数で特に最適な組合せが存在する。こ
のような組合せのときＴβは−４０℃以下、特に好まし
くは、−５０℃である。Ｔαｃｒは５０℃以上特に好ま
しくは６０℃以上である。好ましいソフトセグメントと
ハードセグメントの組合せで始めてＴαｃｒとＴβを同
時に満足する。Ｔβが−４０℃以上では回復性が劣り、
Ｔαｃｒが５０℃未満では塑性変形が大きく同時に満足
するものが最適な組合せであり、このとき始めて７０℃
での伸長付与後の回復性が向上する。
コールの場合、好ましい分子量は１０００〜３０００
（重量平均分子量ＭＷ）であるがハードセグメントの組
成とくり返し単位数で特に最適な組合せが存在する。こ
のような組合せのときＴβは−４０℃以下、特に好まし
くは、−５０℃である。Ｔαｃｒは５０℃以上特に好ま
しくは６０℃以上である。好ましいソフトセグメントと
ハードセグメントの組合せで始めてＴαｃｒとＴβを同
時に満足する。Ｔβが−４０℃以上では回復性が劣り、
Ｔαｃｒが５０℃未満では塑性変形が大きく同時に満足
するものが最適な組合せであり、このとき始めて７０℃
での伸長付与後の回復性が向上する。
【００１０】本発明のポリエステルエーテルの融点は１
６０℃以上２２０℃以下である。１６０℃未満のもの
は、耐熱性が低くなり、更には、長時間の熱安定性が低
下しやすくなるので好ましくない。融点（Ｔｍ1 ）が２
２０℃を越えると硬クタ成形時温度が少なくとも（Ｔｍ
1 ＋１０℃）必要とするため、ソフトセグメントの分解
劣化と母材ポリエステルのモジュラス低下が大きくな
り、耐熱耐ヘタリ性が低下するもので好ましくない。本
発明の好ましいＴｍ1 の範囲は１７０℃〜２１０℃であ
る。特に好ましくは１７５℃〜１９５℃である。この場
合ポリエチレンテレフタレートを母材としたときにもモ
ジュラス低下が著しくなりにくいので耐熱耐ヘタリ性も
良好なものとなる。
６０℃以上２２０℃以下である。１６０℃未満のもの
は、耐熱性が低くなり、更には、長時間の熱安定性が低
下しやすくなるので好ましくない。融点（Ｔｍ1 ）が２
２０℃を越えると硬クタ成形時温度が少なくとも（Ｔｍ
1 ＋１０℃）必要とするため、ソフトセグメントの分解
劣化と母材ポリエステルのモジュラス低下が大きくな
り、耐熱耐ヘタリ性が低下するもので好ましくない。本
発明の好ましいＴｍ1 の範囲は１７０℃〜２１０℃であ
る。特に好ましくは１７５℃〜１９５℃である。この場
合ポリエチレンテレフタレートを母材としたときにもモ
ジュラス低下が著しくなりにくいので耐熱耐ヘタリ性も
良好なものとなる。
【００１１】本発明繊維はシースコアである。シースコ
アとする理由は、母材と接する点で全て接点を形成し、
母材にかかる力を分散し接点が大きな力を変形で吸収し
て母材のへたりを防止すると共に回復性を向上できるた
めでもある。シースコアでない場合、接点形成が少なく
なりネットワーク構造が粗となるため力の分散が悪くな
り、耐ヘタリ性が劣る。
アとする理由は、母材と接する点で全て接点を形成し、
母材にかかる力を分散し接点が大きな力を変形で吸収し
て母材のへたりを防止すると共に回復性を向上できるた
めでもある。シースコアでない場合、接点形成が少なく
なりネットワーク構造が粗となるため力の分散が悪くな
り、耐ヘタリ性が劣る。
【００１２】本発明のコア成分は非エストマーポリエス
テルである。エラストマのみでは寸法安定性が劣り巻縮
付与や開織時のＷｅｂ成形でゴム弾性の為マイグレード
しないなどの問題を生じるので非エラストマーとしてい
る。コア成分の非エラストマーポリエステルのＴｍ2 は
コア成分のＴｍ1 より２０℃以上高いものが好ましい。
２０℃を下廻ると熱成形時に結晶融解温度を越えるので
繊維化時の配向性が消失し、耐ヘタリ性が低下する。好
ましくはＴｍ1 ＋２５℃以上、より好ましくはＴｍ1 ＋
３０℃以上である。このようなポリマーはポリエステル
なら特に限定されないがポリエチレンテレフタレート、
ポリブチレンテレフタレートなどのＴｍ1 ＋１２０℃以
下のものが繊維を溶融紡糸する際エラストマーの劣化を
促進しない条件で紡糸できるので好ましい。又、結晶性
の良好なものが好ましくポリエテチレンイソフタレート
などは使用可能だが好ましくない。
テルである。エラストマのみでは寸法安定性が劣り巻縮
付与や開織時のＷｅｂ成形でゴム弾性の為マイグレード
しないなどの問題を生じるので非エラストマーとしてい
る。コア成分の非エラストマーポリエステルのＴｍ2 は
コア成分のＴｍ1 より２０℃以上高いものが好ましい。
２０℃を下廻ると熱成形時に結晶融解温度を越えるので
繊維化時の配向性が消失し、耐ヘタリ性が低下する。好
ましくはＴｍ1 ＋２５℃以上、より好ましくはＴｍ1 ＋
３０℃以上である。このようなポリマーはポリエステル
なら特に限定されないがポリエチレンテレフタレート、
ポリブチレンテレフタレートなどのＴｍ1 ＋１２０℃以
下のものが繊維を溶融紡糸する際エラストマーの劣化を
促進しない条件で紡糸できるので好ましい。又、結晶性
の良好なものが好ましくポリエテチレンイソフタレート
などは使用可能だが好ましくない。
【００１３】本発明繊維のシース／コア比は、１０／９
０〜９０／１０が好ましい。シースが１０℃以下では、
接点形成が不充分となり、応力集中によるヘタリの促進
が生じやすくなる。他方、９０％以上（シース）では、
前述のごとく熱接着繊維の寸法安定性が低下して加工時
トラブルを生じやすくなる。特に好ましくは３０／７０
〜６０／４０である。コアは、扁心していても２成分で
形成されていてもよい。このような場合立体巻縮を生じ
てより崇高となるので好ましい。又中空となっている場
合崇高かつ曲げ剛性が向上するので好ましい。本発明繊
維の巻縮形態は機械巻縮でも立体巻縮でもよい。カード
開繊など混繊工程でウエブ中に均一にマイグレードし、
ウエブ形成できればよい。
０〜９０／１０が好ましい。シースが１０℃以下では、
接点形成が不充分となり、応力集中によるヘタリの促進
が生じやすくなる。他方、９０％以上（シース）では、
前述のごとく熱接着繊維の寸法安定性が低下して加工時
トラブルを生じやすくなる。特に好ましくは３０／７０
〜６０／４０である。コアは、扁心していても２成分で
形成されていてもよい。このような場合立体巻縮を生じ
てより崇高となるので好ましい。又中空となっている場
合崇高かつ曲げ剛性が向上するので好ましい。本発明繊
維の巻縮形態は機械巻縮でも立体巻縮でもよい。カード
開繊など混繊工程でウエブ中に均一にマイグレードし、
ウエブ形成できればよい。
【００１４】本発明繊維の熱収縮率は低い方がウエブ中
に分散した接着繊維が縮みにくいので接点を均一に形成
できるため好ましい。収縮率が高いと層間剥離を生じや
すくなるので好ましくない。好ましい乾熱収縮率（１３
０℃）では２０％以下特に好ましくは１５％以下であ
る。又、本発明繊維の初期引張抵抗度（ＩＳ）は高い方
が開繊工程での伸長荷重による変形が少ないため収縮率
が高くならない。よって層間剥離の発生が少なくなる。
又、均一な接点形成ができるので好ましい。特に好まし
くは１５ｇ／ｄ以上である。
に分散した接着繊維が縮みにくいので接点を均一に形成
できるため好ましい。収縮率が高いと層間剥離を生じや
すくなるので好ましくない。好ましい乾熱収縮率（１３
０℃）では２０％以下特に好ましくは１５％以下であ
る。又、本発明繊維の初期引張抵抗度（ＩＳ）は高い方
が開繊工程での伸長荷重による変形が少ないため収縮率
が高くならない。よって層間剥離の発生が少なくなる。
又、均一な接点形成ができるので好ましい。特に好まし
くは１５ｇ／ｄ以上である。
【００１５】単糸デニールは混繊、開繊工程で母材とな
る分散可能な所望のデニールのものであれば特に限定さ
れない。例えば母材が６デニール〜１５デニールの場合
３デニール以上とすると均一分散できるので好ましい。
なお、本発明繊維構成するポリエステルエーテルブロッ
ク共重合体には通常のポリエステルと同じく、艶消剤、
顔料、酸化防止剤、紫外線吸収剤、難燃剤等（所望に応
じて）を含有してもよい。
る分散可能な所望のデニールのものであれば特に限定さ
れない。例えば母材が６デニール〜１５デニールの場合
３デニール以上とすると均一分散できるので好ましい。
なお、本発明繊維構成するポリエステルエーテルブロッ
ク共重合体には通常のポリエステルと同じく、艶消剤、
顔料、酸化防止剤、紫外線吸収剤、難燃剤等（所望に応
じて）を含有してもよい。
【００１６】かかる本発明の繊維は、従来から公知の複
合紡糸装置を用いて紡糸することができる。紡糸温度は
シース成分は１８０℃〜２７０℃コア成分は２５０℃〜
２９５℃で溶融し、好ましくは複合時同一温度に設定す
る。吐出された糸等は生産性の面から５００ｍ／分以上
の紡速で引取るのが好ましい。Ｔｍ1 ≦１８０℃では融
着が発生しないようノズル〜集束点間が６ｍ以上とする
のが好ましい。
合紡糸装置を用いて紡糸することができる。紡糸温度は
シース成分は１８０℃〜２７０℃コア成分は２５０℃〜
２９５℃で溶融し、好ましくは複合時同一温度に設定す
る。吐出された糸等は生産性の面から５００ｍ／分以上
の紡速で引取るのが好ましい。Ｔｍ1 ≦１８０℃では融
着が発生しないようノズル〜集束点間が６ｍ以上とする
のが好ましい。
【００１７】延伸は融着しない温度でかつコア成分のガ
ラス軽度点以上の温度で（例えば７０℃の温浴中）行
い、必要に応じて延伸温度以上に融着しない温度で熱処
理（定長、伸長、弛緩）を行い、フィラメントとして巻
取るか、巻縮を付与して切断し、ステープルとする。延
伸倍率は１．０５倍〜０．９５倍で行うと収縮率の低下
と同時にＩｓ保持性が良くなるので特に好ましい。本発
明繊維は、フィラメントとしても用いることができるが
クッション用途に母材の接着繊維として用いるため、主
たる方法がカードウエブとして熱成形する工程で成形す
るのでステープルとするのが好ましい。カードウエブと
して用いるときには開繊性の良好な油剤を延伸后付与す
るのが好ましい。更にはシース成分値熱溶融させるため
耐熱性油剤であることが特に好ましい。
ラス軽度点以上の温度で（例えば７０℃の温浴中）行
い、必要に応じて延伸温度以上に融着しない温度で熱処
理（定長、伸長、弛緩）を行い、フィラメントとして巻
取るか、巻縮を付与して切断し、ステープルとする。延
伸倍率は１．０５倍〜０．９５倍で行うと収縮率の低下
と同時にＩｓ保持性が良くなるので特に好ましい。本発
明繊維は、フィラメントとしても用いることができるが
クッション用途に母材の接着繊維として用いるため、主
たる方法がカードウエブとして熱成形する工程で成形す
るのでステープルとするのが好ましい。カードウエブと
して用いるときには開繊性の良好な油剤を延伸后付与す
るのが好ましい。更にはシース成分値熱溶融させるため
耐熱性油剤であることが特に好ましい。
【００１８】かくして得られたステープルを用いてポリ
エステルよりなる母材繊維と公知の方法で混繊開繊して
混合ウエブを形成し、所望の目付けに積層し、圧縮熱成
形しけクッション材を得る。母材繊維と本発明繊維との
混合比率は１０％重量比以上とすることで接点形成数が
多くなるので好ましい。熱形成温度はＴｍ1 ＋５℃以上
３０℃以下とすることで接点形成が容易となり、かつ、
エラストマーの分解を抑制できるので好ましい。
エステルよりなる母材繊維と公知の方法で混繊開繊して
混合ウエブを形成し、所望の目付けに積層し、圧縮熱成
形しけクッション材を得る。母材繊維と本発明繊維との
混合比率は１０％重量比以上とすることで接点形成数が
多くなるので好ましい。熱形成温度はＴｍ1 ＋５℃以上
３０℃以下とすることで接点形成が容易となり、かつ、
エラストマーの分解を抑制できるので好ましい。
【００１９】なお、本発明で定義するＴｍ1 、Ｔｍ2 及
びＴβ、Ｔαｃｒは以下の方法で測定したものである。 融 点（Ｔｍ1 、Ｔｍ2 ） 島津製作所製ＴＡ５０，ＤＳＣ５０型未着走査型熱量計
を使用し、昇温速度２０℃／分 で測定し、融解ピーク
温度を求めた。 Ｔβ、Ｔαｃｒ 東洋ボルドウイン社製バイブロンＤＤＶII型を使用し、
１１０ＨＺ昇温速度１℃／分で測定し、（Ｔａｎδ）の
低温ピーク温度（Ｔβ）と高温（Ｔβ以上の温度）での
立上り温度（Ｔαｃｒ）を測定した。なお、Ｔαｃｒは
ゴム合繊Ｔａｎδの最低プロット点と最高プロット点の
中間点をベースラインとして立上り後の同様のベースラ
インとの交点の温度として求めた。（尚虚数弾性率Ｍ″
と弾性率の実数部分Ｍ′の比Ｍ″／Ｍ′＝Ｔａｎδと定
義する。）
びＴβ、Ｔαｃｒは以下の方法で測定したものである。 融 点（Ｔｍ1 、Ｔｍ2 ） 島津製作所製ＴＡ５０，ＤＳＣ５０型未着走査型熱量計
を使用し、昇温速度２０℃／分 で測定し、融解ピーク
温度を求めた。 Ｔβ、Ｔαｃｒ 東洋ボルドウイン社製バイブロンＤＤＶII型を使用し、
１１０ＨＺ昇温速度１℃／分で測定し、（Ｔａｎδ）の
低温ピーク温度（Ｔβ）と高温（Ｔβ以上の温度）での
立上り温度（Ｔαｃｒ）を測定した。なお、Ｔαｃｒは
ゴム合繊Ｔａｎδの最低プロット点と最高プロット点の
中間点をベースラインとして立上り後の同様のベースラ
インとの交点の温度として求めた。（尚虚数弾性率Ｍ″
と弾性率の実数部分Ｍ′の比Ｍ″／Ｍ′＝Ｔａｎδと定
義する。）
【００２０】
【実施例】以下に実施例で本発明を具体的に詳述する。
【００２１】実施例および比較例 ジメチルテレフタレート又はジメチルナフタレートとテ
トラメチレングリコール及びポリテトラメチレングリコ
ールを少量の触媒と抗酸化剤と共に仕込み公知の方法で
エステル交換反応後昇温減圧しつつ、重縮合せしめ、ポ
リエステルエーテル共重合エラストマーを生成した。生
成したポリエステルエーテル共重合エラストマーをペレ
ット化し、４０℃にて４８時間真空乾燥したものをシー
ス成分として用いた。シース成分として生成したポリエ
ステルエーテル共重合エラストマーの処法と特性を表１
〜３に示す。
トラメチレングリコール及びポリテトラメチレングリコ
ールを少量の触媒と抗酸化剤と共に仕込み公知の方法で
エステル交換反応後昇温減圧しつつ、重縮合せしめ、ポ
リエステルエーテル共重合エラストマーを生成した。生
成したポリエステルエーテル共重合エラストマーをペレ
ット化し、４０℃にて４８時間真空乾燥したものをシー
ス成分として用いた。シース成分として生成したポリエ
ステルエーテル共重合エラストマーの処法と特性を表１
〜３に示す。
【００２２】シース成分は２２０℃（Ｔｍ1 ≧２２０℃
のものは２４０℃）で溶融し、３ｇ／分の吐出量で、コ
ア成分としてＴｍ2 ２３０℃ポリブチレンテレフタレー
トを溶融温度２６０℃にて吐出量３ｇ／分でそれぞれを
４ホールの複合紡糸ノズルへ供給し、ノズル温度２６０
℃にてシースコア糸を紡出せしめ、引取り速度７００ｍ
／分にてシースコア未延伸糸を得た。コア成分にポリエ
テチレンテレフタレートを用いた場合ノズル温度溶融温
度２８５℃でそれ以外は同一条件でそれぞれ未延伸糸を
得た。得られた未延伸糸を６０℃温浴中で切断倍率の８
０％の延伸倍率で延伸后引続き乾熱７０℃オーブン中で
定長熱処理后、巻取り得られた延伸糸を２万デニールに
合糸し、仕上油剤を付与后クリンパーにて機械巻縮を付
与して６４ｍｍに切断して得られたステープルの特性を
表１〜３に示す。
のものは２４０℃）で溶融し、３ｇ／分の吐出量で、コ
ア成分としてＴｍ2 ２３０℃ポリブチレンテレフタレー
トを溶融温度２６０℃にて吐出量３ｇ／分でそれぞれを
４ホールの複合紡糸ノズルへ供給し、ノズル温度２６０
℃にてシースコア糸を紡出せしめ、引取り速度７００ｍ
／分にてシースコア未延伸糸を得た。コア成分にポリエ
テチレンテレフタレートを用いた場合ノズル温度溶融温
度２８５℃でそれ以外は同一条件でそれぞれ未延伸糸を
得た。得られた未延伸糸を６０℃温浴中で切断倍率の８
０％の延伸倍率で延伸后引続き乾熱７０℃オーブン中で
定長熱処理后、巻取り得られた延伸糸を２万デニールに
合糸し、仕上油剤を付与后クリンパーにて機械巻縮を付
与して６４ｍｍに切断して得られたステープルの特性を
表１〜３に示す。
【００２３】次に１３デニールの中空断面立体巻縮を有
するポリエチレンデレフタレート繊維を母材として得ら
れた熱接着繊維を３０％混繊とカードで開繊后積層して
目付け１，５００ｇ／ｍ2 のウエブとなし、厚み５ｃｍ
まで圧縮して１８０℃〜２００℃の熱風で５分間熱形成
后冷却してクッション材を得た。結果を表１に示す。
（なおクッション材の耐熱耐ヘタリ性は、１５ｃｍ×１
５ｃｍにクッション材を切断し、厚み方向に５０％に圧
縮して７０℃乾熱中２２時間保持後冷却して圧縮、歪を
除き、１日放置后の厚み（ｌｉ）と処理前の元の厚み
（ｌｏ）のとの比（（ｌｉ／ｌｏ）×１００）で求め
た。クッション性は、１０人のパネラーに手で押したと
きの風合をランクづけで、良好◎ 良○ やや不良△
不良×として評価５０％以上のものを示す。
するポリエチレンデレフタレート繊維を母材として得ら
れた熱接着繊維を３０％混繊とカードで開繊后積層して
目付け１，５００ｇ／ｍ2 のウエブとなし、厚み５ｃｍ
まで圧縮して１８０℃〜２００℃の熱風で５分間熱形成
后冷却してクッション材を得た。結果を表１に示す。
（なおクッション材の耐熱耐ヘタリ性は、１５ｃｍ×１
５ｃｍにクッション材を切断し、厚み方向に５０％に圧
縮して７０℃乾熱中２２時間保持後冷却して圧縮、歪を
除き、１日放置后の厚み（ｌｉ）と処理前の元の厚み
（ｌｏ）のとの比（（ｌｉ／ｌｏ）×１００）で求め
た。クッション性は、１０人のパネラーに手で押したと
きの風合をランクづけで、良好◎ 良○ やや不良△
不良×として評価５０％以上のものを示す。
【００２４】
【表１】
【００２５】
【表２】
【００２６】
【表３】
【００２７】以上の結果から明らかなように本発明の熱
接着繊維は、耐熱耐ヘタリ性が良好であるが、本発明を
外れるものは、耐熱耐ヘタリ性が劣る。
接着繊維は、耐熱耐ヘタリ性が良好であるが、本発明を
外れるものは、耐熱耐ヘタリ性が劣る。
【００２８】本発明例実験ＮＤテストピースのものを
メタノール分解し、ろ過及び蒸留して、エチレングリコ
ール、ブチレングリコール、ポリテトラメチレングリコ
ール、ジメチルテレクタレートを９０％回収できた。こ
のことからポリエステル系母材と共に用いることで完全
リサイクルも可能なことが明らかである。
メタノール分解し、ろ過及び蒸留して、エチレングリコ
ール、ブチレングリコール、ポリテトラメチレングリコ
ール、ジメチルテレクタレートを９０％回収できた。こ
のことからポリエステル系母材と共に用いることで完全
リサイクルも可能なことが明らかである。
【００２９】
【発明の効果】本発明の熱接着繊維は、ポリエステル立
体巻縮糸を母材として熱成形したクッション材は特に好
適であり、嵩高で耐熱耐ヘタリ性がクッション性が特に
優れており、カコクな条件にさらされる車両用クッショ
ンに適しており、加えて通気性、透水性、低周波吸収性
などの良さから快適なクッション材に適用できる。加え
て、リサイクルが可能であることから、公害、環境問題
を有するポリウレタンに代替できるクッション材用とし
て特に有用である。もちろん、ペット、家具のクッショ
ン材用接着繊維としても有用であり、他のファイバーフ
ィル用途として伸縮性芯地などにも有用である。
体巻縮糸を母材として熱成形したクッション材は特に好
適であり、嵩高で耐熱耐ヘタリ性がクッション性が特に
優れており、カコクな条件にさらされる車両用クッショ
ンに適しており、加えて通気性、透水性、低周波吸収性
などの良さから快適なクッション材に適用できる。加え
て、リサイクルが可能であることから、公害、環境問題
を有するポリウレタンに代替できるクッション材用とし
て特に有用である。もちろん、ペット、家具のクッショ
ン材用接着繊維としても有用であり、他のファイバーフ
ィル用途として伸縮性芯地などにも有用である。
Claims (1)
- 【請求項１】 シース・コア型の２成分系繊維であり、
シース成分は、融点（Ｔｍ1 ）が１６０℃〜２２０℃、
Ｔａｎδのβ分散ピーク温度（Ｔβ）が−４０℃以下、
Ｔａｎδのα分散立上がり温度（Ｔαｃｒ）が５０℃以
上のポリエステルエーテルエラストマーよりなり、コア
成分は、融点（Ｔｍ2 ）がＴｍ1 より２０℃以上高い値
を示す非エラストマーポリエステルよりなることを特徴
とする熱接着繊維。
Priority Applications (3)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP4076040A JP2705440B2 (ja) | 1992-02-26 | 1992-02-26 | 熱接着繊維 |
| US07/907,543 US5298321A (en) | 1991-07-05 | 1992-07-02 | Recyclable vehicular cushioning material and seat |
| DE19924222127 DE4222127B4 (de) | 1991-07-05 | 1992-07-06 | Wiederverwertbares Polstermaterial zur Verwendung in Fahrzeugen und Fahrzeugsitz |
Applications Claiming Priority (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP4076040A JP2705440B2 (ja) | 1992-02-26 | 1992-02-26 | 熱接着繊維 |
| JP7621792A JP3164169B2 (ja) | 1992-02-27 | 1992-02-27 | 巻縮繊維 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH05247724A true JPH05247724A (ja) | 1993-09-24 |
| JP2705440B2 JP2705440B2 (ja) | 1998-01-28 |
Family
ID=26417198
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP4076040A Expired - Fee Related JP2705440B2 (ja) | 1991-07-05 | 1992-02-26 | 熱接着繊維 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2705440B2 (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2004145180A (ja) * | 2002-10-28 | 2004-05-20 | Teijin Fibers Ltd | 吸音構造体 |
| WO2008041384A1 (fr) | 2006-10-03 | 2008-04-10 | Daiwabo Co., Ltd. | Fibre composite de crêpage et masse fibreuse comprenant cette dernière |
| WO2011007875A1 (ja) | 2009-07-17 | 2011-01-20 | ダイワボウホールディングス株式会社 | 捲縮性複合繊維、及びこれを用いた繊維集合物と繊維製品 |
Citations (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS63112723A (ja) * | 1986-10-28 | 1988-05-17 | Nippon Ester Co Ltd | ポリエステル系バインダ−繊維 |
| JPH03220316A (ja) * | 1990-01-19 | 1991-09-27 | Toray Ind Inc | 複合短繊維 |
| JPH03269125A (ja) * | 1990-03-16 | 1991-11-29 | Unitika Ltd | 混合紡績糸 |
-
1992
- 1992-02-26 JP JP4076040A patent/JP2705440B2/ja not_active Expired - Fee Related
Patent Citations (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS63112723A (ja) * | 1986-10-28 | 1988-05-17 | Nippon Ester Co Ltd | ポリエステル系バインダ−繊維 |
| JPH03220316A (ja) * | 1990-01-19 | 1991-09-27 | Toray Ind Inc | 複合短繊維 |
| JPH03269125A (ja) * | 1990-03-16 | 1991-11-29 | Unitika Ltd | 混合紡績糸 |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2004145180A (ja) * | 2002-10-28 | 2004-05-20 | Teijin Fibers Ltd | 吸音構造体 |
| WO2008041384A1 (fr) | 2006-10-03 | 2008-04-10 | Daiwabo Co., Ltd. | Fibre composite de crêpage et masse fibreuse comprenant cette dernière |
| US8268444B2 (en) | 2006-10-03 | 2012-09-18 | Daiwabo Holdings Co., Ltd. | Crimping composite fiber and fibrous mass comprising the same |
| WO2011007875A1 (ja) | 2009-07-17 | 2011-01-20 | ダイワボウホールディングス株式会社 | 捲縮性複合繊維、及びこれを用いた繊維集合物と繊維製品 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP2705440B2 (ja) | 1998-01-28 |
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