JP2917160B2 - 鞘芯型複合繊維を用いたニードルパンチ不織布 - Google Patents
鞘芯型複合繊維を用いたニードルパンチ不織布Info
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Description
【発明の詳細な説明】 〔産業上の利用分野〕 本発明はニードルパンチカーペツト等に用いられる不
織布に関し、さらに詳しくは形状保持性、耐光性、摩擦
堅牢度に優れた不織布に関する。
織布に関し、さらに詳しくは形状保持性、耐光性、摩擦
堅牢度に優れた不織布に関する。
従来自動車用カーペツト分野では、軽量性、経済性に
優れたポリプロピレンの原料着色繊維をニードルパンチ
法等で不織布化し、ポリエチレンシート等で裏打ちし、
さらに車の床面形状に合わせて加熱加圧成形したカーペ
ツトが主に用いられてきた。
優れたポリプロピレンの原料着色繊維をニードルパンチ
法等で不織布化し、ポリエチレンシート等で裏打ちし、
さらに車の床面形状に合わせて加熱加圧成形したカーペ
ツトが主に用いられてきた。
ポリエステルを芯成分としポリエチレンを鞘成分とす
る鞘芯型複合繊維は公知であり、このような繊維を熱処
理しポリエチレンのみを融解させることにより繊維の接
点を接着させた不織布も良く知られている。
る鞘芯型複合繊維は公知であり、このような繊維を熱処
理しポリエチレンのみを融解させることにより繊維の接
点を接着させた不織布も良く知られている。
上記ポリプロピレン繊維からなるカーペツトは、加熱
加圧成形後も型崩れし易く、また成形物の端部に反りが
発生し易いといつた欠点があつた。このような欠点は、
ポリエステル繊維を用いることによりかなり改良できる
が、ポリプロピレン繊維に較べて比重が大きく、かつ高
価であるといつた欠点が生じる。
加圧成形後も型崩れし易く、また成形物の端部に反りが
発生し易いといつた欠点があつた。このような欠点は、
ポリエステル繊維を用いることによりかなり改良できる
が、ポリプロピレン繊維に較べて比重が大きく、かつ高
価であるといつた欠点が生じる。
本発明はポリエステル繊維やポリプロピレン繊維の上
記の欠点を除き、軽量で形状保持性が良く、かつ安価な
不織布を提供することを目的とする。
記の欠点を除き、軽量で形状保持性が良く、かつ安価な
不織布を提供することを目的とする。
本発明者らは上記課題の解決のため鋭意研究の結果、
ポリエステルを鞘成分とし着色したポリオレフインを芯
成分とする鞘芯型複合繊維を用い、この複合繊維を30重
量％以上含有させたニードルパンチ不織布とし、ポリオ
レフインの軟化点以上、ポリエステルの融点以下の温度
下で加圧して用いられるものにすることにより所期の目
的が達せられることを知り、本発明を完成するに至つ
た。
ポリエステルを鞘成分とし着色したポリオレフインを芯
成分とする鞘芯型複合繊維を用い、この複合繊維を30重
量％以上含有させたニードルパンチ不織布とし、ポリオ
レフインの軟化点以上、ポリエステルの融点以下の温度
下で加圧して用いられるものにすることにより所期の目
的が達せられることを知り、本発明を完成するに至つ
た。
本発明で用いるポリエステルは、テレフタル酸、イソ
フタル酸、ナフタリン−2,6−ジカルボン酸、アジピン
酸、セバシン酸等のジカルボン酸と、エチレングリコー
ル、ジエチレングリコール、ネオペンチルグリコール等
のジオールとから合成されるポリエステルである。中で
も融点が200〜260℃、固有粘度が0.55〜0.88（フエノー
ル／テトラコロルエタン、30℃）のポリエチレンテレフ
タレートあるいはポリ（エチレンテレフタレート／イソ
フタレート）が好ましく用いられる。
フタル酸、ナフタリン−2,6−ジカルボン酸、アジピン
酸、セバシン酸等のジカルボン酸と、エチレングリコー
ル、ジエチレングリコール、ネオペンチルグリコール等
のジオールとから合成されるポリエステルである。中で
も融点が200〜260℃、固有粘度が0.55〜0.88（フエノー
ル／テトラコロルエタン、30℃）のポリエチレンテレフ
タレートあるいはポリ（エチレンテレフタレート／イソ
フタレート）が好ましく用いられる。
本発明で用いるポリオレフインは、エチレン、プロピ
レン、ブテン−１等のｄ−オレフインの単独重合体ある
いは共重合体であつて、メルトフローレートが２〜100
（230℃、2.16kg）、融点が120〜172℃のものが好まし
く用いられる。
レン、ブテン−１等のｄ−オレフインの単独重合体ある
いは共重合体であつて、メルトフローレートが２〜100
（230℃、2.16kg）、融点が120〜172℃のものが好まし
く用いられる。
上記ポリエステルとポリオレフインは、ポリエステル
を鞘成分とし着色したポリオレフインを芯成分とする鞘
芯型に複合紡糸する。両成分の比率は体積比で70/30〜3
0/70の範囲である。ポリエステルが20％未満となると、
この複合繊維を用いた不織布は型崩れし易いものとな
り、80％を超すと比重が大きくかつ高価なものとなり、
いずれも好ましくない。その他の紡糸条件は通常のポリ
エステル／ポリオレフイン複合繊維の条件を用いること
ができる。繊度にも特別の制限はなく、１〜100デニー
ルの範囲、なかでも自動車用カーペツトには６〜60デニ
ールのものが好適である。
を鞘成分とし着色したポリオレフインを芯成分とする鞘
芯型に複合紡糸する。両成分の比率は体積比で70/30〜3
0/70の範囲である。ポリエステルが20％未満となると、
この複合繊維を用いた不織布は型崩れし易いものとな
り、80％を超すと比重が大きくかつ高価なものとなり、
いずれも好ましくない。その他の紡糸条件は通常のポリ
エステル／ポリオレフイン複合繊維の条件を用いること
ができる。繊度にも特別の制限はなく、１〜100デニー
ルの範囲、なかでも自動車用カーペツトには６〜60デニ
ールのものが好適である。
このようにして得られる複合繊維は、芯にポリオレフ
インを用いたことにより比重が軽く、安価であり、剛性
の高いポリエステルが円筒状に配置されているので繊維
自身の剛性が高く、この複合繊維を用いた不織布も形状
保持性が良い。さらにこの不織布をポリエステルの融点
以下ポリオレフインの軟化点以上の温度で加熱加圧成形
すると、芯成分のポリオレフインには応力緩和が生じる
ので、一層形状保持性が向上し、端部に反りが発生する
こともない。また、芯成分にのみ顔料を添加して着色し
ているので鞘成分が保護層となり、摩擦堅牢度や耐光性
の優れた原液着色繊維となる。
インを用いたことにより比重が軽く、安価であり、剛性
の高いポリエステルが円筒状に配置されているので繊維
自身の剛性が高く、この複合繊維を用いた不織布も形状
保持性が良い。さらにこの不織布をポリエステルの融点
以下ポリオレフインの軟化点以上の温度で加熱加圧成形
すると、芯成分のポリオレフインには応力緩和が生じる
ので、一層形状保持性が向上し、端部に反りが発生する
こともない。また、芯成分にのみ顔料を添加して着色し
ているので鞘成分が保護層となり、摩擦堅牢度や耐光性
の優れた原液着色繊維となる。
本発明の不織布は、上記の本発明の複合繊維を用い、
所望により他の繊維を70％以下混合し、ニードルパンチ
法で製造する。混合して使用することのできる他の繊維
としては、レーヨン、ポリアミド繊維、ポリエステル繊
維、アクリル繊維等が例示できる。不織布中に含有され
る複合繊維の量が30重量％未満であると、加熱加圧成形
した後の形状保持性が低下するので好ましくない。
所望により他の繊維を70％以下混合し、ニードルパンチ
法で製造する。混合して使用することのできる他の繊維
としては、レーヨン、ポリアミド繊維、ポリエステル繊
維、アクリル繊維等が例示できる。不織布中に含有され
る複合繊維の量が30重量％未満であると、加熱加圧成形
した後の形状保持性が低下するので好ましくない。
実施例及び比較例によつて本発明を更に具体的に説明
する。なお、各例で用いられた物性評価方法は以下のと
おりである。
する。なお、各例で用いられた物性評価方法は以下のと
おりである。
繊維の強度及び伸度:JIS L−1013（化学繊維フイラメ
ント糸試験方法）による。
ント糸試験方法）による。
形状保持性：目付300g/m2のニードルパンチ不織布か
ら長辺が機械方向となるように15cm×5cmの大きさに切
り取つた試験片を、長辺の中央で二つ折にして二枚のス
テンレス板（14cm×16cm、525g）の間に挟み、所定温度
の恒温層中に45分間放置することにより、加熱加圧成形
する。加熱加圧成形後の試験片を10秒間だけ平面状に押
し開いた後方を除き、試験片の片端を保持して垂直に吊
り下げ、24時間後の折れ曲がり角度（内角）を測定す
る。三枚の試験片の平均値を求め、折れ曲がり角度が30
°未満のものを形状保持性優、30〜60°のものを良、61
〜90°のものを可、91°以上のものを不可と判定する。
折れ曲がり角度が90°未満のものは一応実用に耐える。
ら長辺が機械方向となるように15cm×5cmの大きさに切
り取つた試験片を、長辺の中央で二つ折にして二枚のス
テンレス板（14cm×16cm、525g）の間に挟み、所定温度
の恒温層中に45分間放置することにより、加熱加圧成形
する。加熱加圧成形後の試験片を10秒間だけ平面状に押
し開いた後方を除き、試験片の片端を保持して垂直に吊
り下げ、24時間後の折れ曲がり角度（内角）を測定す
る。三枚の試験片の平均値を求め、折れ曲がり角度が30
°未満のものを形状保持性優、30〜60°のものを良、61
〜90°のものを可、91°以上のものを不可と判定する。
折れ曲がり角度が90°未満のものは一応実用に耐える。
曲げ応力：目付800g/m2の不織布から長辺が機械方向
となるように15cm×5cmの大きさに切り取つた試験片
を、支点の間隔80mmの支持台に乗せ、その中央を幅50mm
厚さ1mmの加圧子により試験速度50mm/minの条件で押し
て最大応力（g/5cm）を測定し、三枚の試験片の平均値
で示す。
となるように15cm×5cmの大きさに切り取つた試験片
を、支点の間隔80mmの支持台に乗せ、その中央を幅50mm
厚さ1mmの加圧子により試験速度50mm/minの条件で押し
て最大応力（g/5cm）を測定し、三枚の試験片の平均値
で示す。
摩擦堅牢度：目付300g/m2のニードルパンチ不織布を
試料とし、JIS L−0849（摩擦に対する染色堅牢度試験
方法）による。
試料とし、JIS L−0849（摩擦に対する染色堅牢度試験
方法）による。
耐光性：目付300g/m2のニードルパンチ不織布を試料
とし、カーボンアーク型フエードメーターを用いて83℃
で紫外線照射し、20時間毎に試料の表面を指でこすり、
劣化した繊維が粉状に脱落するまでの時間を測定する。
この時間が240時間以上であれば実用に耐える。
とし、カーボンアーク型フエードメーターを用いて83℃
で紫外線照射し、20時間毎に試料の表面を指でこすり、
劣化した繊維が粉状に脱落するまでの時間を測定する。
この時間が240時間以上であれば実用に耐える。
実施例１〜３ 融点が250℃、固有粘度が0.64のポリエチレンテレフ
タレートを鞘成分とし、メルトフローレート（230℃、
2.16kg）が10、融点が160℃のポリプロピレン（モノア
ゾ系顔料を0.7％添加して赤色に原液着色したもの）を
芯成分とし、押出温度は両成分共280℃で、両成分の押
出量の比を第１表に示したように30/70〜70/30と変え
て、巻取速度750m/分で鞘応型に複合紡糸して30デニー
ルの未延伸糸を得た。この未延伸糸を80℃で2.8倍に延
伸し、クリンパーで15山/25mmの捲縮を付与した後切断
して、繊度10デニール、繊維長64cmのステープルとし
た。得られたステープルをカードウエブとした後ニード
ルパンチして、目付300g/m2及び800g/m2の不織布を得
た。
タレートを鞘成分とし、メルトフローレート（230℃、
2.16kg）が10、融点が160℃のポリプロピレン（モノア
ゾ系顔料を0.7％添加して赤色に原液着色したもの）を
芯成分とし、押出温度は両成分共280℃で、両成分の押
出量の比を第１表に示したように30/70〜70/30と変え
て、巻取速度750m/分で鞘応型に複合紡糸して30デニー
ルの未延伸糸を得た。この未延伸糸を80℃で2.8倍に延
伸し、クリンパーで15山/25mmの捲縮を付与した後切断
して、繊度10デニール、繊維長64cmのステープルとし
た。得られたステープルをカードウエブとした後ニード
ルパンチして、目付300g/m2及び800g/m2の不織布を得
た。
これらの複合繊維及び不織布の物性を第１表に示し
た。
た。
比較例１ 実施例１で用いたポリエチレンテレフタレートにモノ
アゾ系顔料を0.7％添加して赤色に着色したものを芯成
分とし、メルトフローレート（190℃、2.16kg）3.融点1
15℃の低密度ポリエチレンを鞘成分とし、両成分の押出
量を50/50とした以外は実施例１と同様の紡糸・延伸条
件で、繊度10デニール、繊維長64mmのステープルとし、
実施例１と同様にニードルパンチして不織布を得た。
アゾ系顔料を0.7％添加して赤色に着色したものを芯成
分とし、メルトフローレート（190℃、2.16kg）3.融点1
15℃の低密度ポリエチレンを鞘成分とし、両成分の押出
量を50/50とした以外は実施例１と同様の紡糸・延伸条
件で、繊度10デニール、繊維長64mmのステープルとし、
実施例１と同様にニードルパンチして不織布を得た。
これらの複合繊維及び不織布の物性を第１表に示し
た。
た。
比較例２、３ 実施例１で用いたポリエチレンテレフタレート（比較
例２）及び実施例１で用いたポリプロピレン（比較例
３）をそれぞれ単独で、実施例１と同様の条件で紡糸・
延伸して、繊度10デニール、繊維長64mmのステープルと
した。得られたステープルをそれぞれ実施例１と同様に
ニードルパンチして不織布を得た。
例２）及び実施例１で用いたポリプロピレン（比較例
３）をそれぞれ単独で、実施例１と同様の条件で紡糸・
延伸して、繊度10デニール、繊維長64mmのステープルと
した。得られたステープルをそれぞれ実施例１と同様に
ニードルパンチして不織布を得た。
これらの繊維及び不織布の物性を第１表に示した。
第１表に示されたデータから以下のことが明らかとな
る。
る。
本発明の複合繊維のみからなる不織布（実施例１〜
３）は、ポリエフタレート繊維からなる不織布（比較例
２）よりも曲げ応力が大きく折り曲げ角度が小さいので
形状保持性が良く、摩擦堅牢度や耐光性も良好である。
３）は、ポリエフタレート繊維からなる不織布（比較例
２）よりも曲げ応力が大きく折り曲げ角度が小さいので
形状保持性が良く、摩擦堅牢度や耐光性も良好である。
ポリエチレンテレフタレートを芯成分とし、ポリエチ
レンを鞘成分とする複合繊維からなる不織布（比較例
１）は、曲げ応力が小さく折り曲げ角度も90°を超える
のみならず、ポリエチレンの融着により厚みが減少し風
合が悪くて実用に耐えない。
レンを鞘成分とする複合繊維からなる不織布（比較例
１）は、曲げ応力が小さく折り曲げ角度も90°を超える
のみならず、ポリエチレンの融着により厚みが減少し風
合が悪くて実用に耐えない。
ポリエチレンテレフタレート繊維からなる不織布（比
較例２）は、形状保持性ではポリプロピレン繊維からな
る不織布（比較例３）よりは優れているが実施例１〜３
の不織布より形状保持性が劣り、摩擦堅牢度では実施例
１〜３にはるかに及ばない。比較例３の不繊布はいずれ
の物性値においても実施例１〜３に及ばない。
較例２）は、形状保持性ではポリプロピレン繊維からな
る不織布（比較例３）よりは優れているが実施例１〜３
の不織布より形状保持性が劣り、摩擦堅牢度では実施例
１〜３にはるかに及ばない。比較例３の不繊布はいずれ
の物性値においても実施例１〜３に及ばない。
実施例４、５、比較例４ 実施例２で得た本発明の複合繊維ステープルと、レー
ヨンステープル（繊度２デニール、繊維長51mm）とを、
第２表に示した各種の比率で混合してウエブとし、実施
例１と同様にニードルパンチして不織布を得た。これら
の不織布の物性値を第２表に示した。
ヨンステープル（繊度２デニール、繊維長51mm）とを、
第２表に示した各種の比率で混合してウエブとし、実施
例１と同様にニードルパンチして不織布を得た。これら
の不織布の物性値を第２表に示した。
第２表に示されたデータから、本発明の複合繊維を30
重量％以上含有する不繊布（実施例４、５）は、その複
合繊維100％からなる不織布（実施例２）に近似した良
い物性値を示すが、複合繊維含量が30％未満の不織布
（比較例４）では形状保持性が大きく低下することが分
かる。
重量％以上含有する不繊布（実施例４、５）は、その複
合繊維100％からなる不織布（実施例２）に近似した良
い物性値を示すが、複合繊維含量が30％未満の不織布
（比較例４）では形状保持性が大きく低下することが分
かる。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (58)調査した分野(Int.Cl.6，ＤＢ名) D01F 8/00 - 8/18
Claims (2)
- 【請求項１】ポリエステルを鞘成分とし着色したポリオ
レフインを芯成分とし、鞘成分／芯成分の体積比が70/3
0〜30/70である鞘芯型の延伸複合繊維を30重量％以上含
有する加熱加圧成形用ニードルパンチ不織布。 - 【請求項２】ポリエステルを鞘成分とし着色したポリオ
レフインを芯成分とし、鞘成分／芯成分の体積比が70/3
0〜30/70である鞘芯型の延伸複合繊維を30重量％以上含
有してなるニードルパンチ不織布を該ポリオレフインの
軟化点以上、該ポリエステルの融点以下の温度下で加圧
成形してなる形状保持性を有する不織布。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3350890A JP2917160B2 (ja) | 1990-02-14 | 1990-02-14 | 鞘芯型複合繊維を用いたニードルパンチ不織布 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3350890A JP2917160B2 (ja) | 1990-02-14 | 1990-02-14 | 鞘芯型複合繊維を用いたニードルパンチ不織布 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH03241012A JPH03241012A (ja) | 1991-10-28 |
| JP2917160B2 true JP2917160B2 (ja) | 1999-07-12 |
Family
ID=12388486
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP3350890A Expired - Fee Related JP2917160B2 (ja) | 1990-02-14 | 1990-02-14 | 鞘芯型複合繊維を用いたニードルパンチ不織布 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2917160B2 (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2010514952A (ja) * | 2006-12-28 | 2010-05-06 | イー・アイ・デュポン・ドウ・ヌムール・アンド・カンパニー | 退色抵抗性着色芯鞘２成分繊維 |
Families Citing this family (9)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO1997028299A1 (fr) * | 1996-02-02 | 1997-08-07 | Kanebo Limited | Vetements a configuration stable et/ou resistant a l'eau et fil composite gaine les composant |
| JP3547909B2 (ja) * | 1996-06-26 | 2004-07-28 | 株式会社クラレ | プレス成形用紙 |
| JPWO2004106600A1 (ja) | 2003-05-30 | 2006-07-20 | 三井化学株式会社 | 人工毛髪用繊維 |
| JP5213558B2 (ja) * | 2008-07-14 | 2013-06-19 | ユニチカ株式会社 | 熱成型用不織布及びこれを用いた熱成型方法 |
| JP5530202B2 (ja) * | 2010-01-27 | 2014-06-25 | 住江織物株式会社 | 植物由来成分からなる自動車用カーペット |
| JP2013142210A (ja) * | 2012-01-11 | 2013-07-22 | Honda Motor Co Ltd | 弾性織編布帛及び自動車用座席 |
| KR20150034737A (ko) * | 2012-07-26 | 2015-04-03 | 보나 비.브이. | 제1 카페트 백킹 및 이를 포함하는 터프트 카페트 |
| CN104499089A (zh) * | 2014-12-10 | 2015-04-08 | 滨州东方地毯有限公司 | 一种改性丙纶纤维及其制备方法 |
| CN113279075B (zh) * | 2021-06-01 | 2022-05-24 | 福建闽瑞新合纤股份有限公司 | 一种微细旦pe、pet双组分复合短纤维的制造工艺 |
-
1990
- 1990-02-14 JP JP3350890A patent/JP2917160B2/ja not_active Expired - Fee Related
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2010514952A (ja) * | 2006-12-28 | 2010-05-06 | イー・アイ・デュポン・ドウ・ヌムール・アンド・カンパニー | 退色抵抗性着色芯鞘２成分繊維 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH03241012A (ja) | 1991-10-28 |
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