JPH04235212A - Ｒｈ環流式真空脱ガス法 - Google Patents
Ｒｈ環流式真空脱ガス法Info
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- JPH04235212A JPH04235212A JP132091A JP132091A JPH04235212A JP H04235212 A JPH04235212 A JP H04235212A JP 132091 A JP132091 A JP 132091A JP 132091 A JP132091 A JP 132091A JP H04235212 A JPH04235212 A JP H04235212A
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- 238000009849 vacuum degassing Methods 0.000 title claims abstract description 9
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Landscapes
- Treatment Of Steel In Its Molten State (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、ＲＨ環流式真空脱ガス
法に関するものである。
法に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】ＲＨ環流式真空脱ガス法に於いて、溶鋼
の環流を効率よく達成する方法として種々の方法が提案
されている。例えば、特開昭６０−２８４６７号公報に
は、浸漬管内の羽口の吐出方向を従来の９０°から上向
きとして環流速度を増加させる方法が提唱されている。 また、特開昭６２−８９３７号公報では、上下２段のア
ルゴンガス吹き込み羽口をずらす方法が提唱されている
。
の環流を効率よく達成する方法として種々の方法が提案
されている。例えば、特開昭６０−２８４６７号公報に
は、浸漬管内の羽口の吐出方向を従来の９０°から上向
きとして環流速度を増加させる方法が提唱されている。 また、特開昭６２−８９３７号公報では、上下２段のア
ルゴンガス吹き込み羽口をずらす方法が提唱されている
。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、以上に
述べたような従来の方法は、以下のような問題点を有し
ている。 １） 特開昭６０−２８４６７号公報においては、ア
ルゴンガス吹き込み羽口を上向きにセットするため、そ
の施工方法が困難であり、また浸漬管用耐火物にも斜め
に穴を空けなければならず耐火物の施工方法もかなりの
技術が必要である。
述べたような従来の方法は、以下のような問題点を有し
ている。 １） 特開昭６０−２８４６７号公報においては、ア
ルゴンガス吹き込み羽口を上向きにセットするため、そ
の施工方法が困難であり、また浸漬管用耐火物にも斜め
に穴を空けなければならず耐火物の施工方法もかなりの
技術が必要である。
【０００４】２） また特開昭 ６２−８９３７号公
報では、上下２段の羽口が互い違いとなるため、かなら
ずしもその効果が十分に現れない。 そこで本発明はこのような複雑な手段をとることなく、
ＲＨ環流式真空脱ガス法において、より効率的な環流速
度の増加方法を提案することを目的とするものである。
報では、上下２段の羽口が互い違いとなるため、かなら
ずしもその効果が十分に現れない。 そこで本発明はこのような複雑な手段をとることなく、
ＲＨ環流式真空脱ガス法において、より効率的な環流速
度の増加方法を提案することを目的とするものである。
【０００５】
【課題を解決するための手段】そこで、発明者らは、上
記問題点を解決する方法として羽口一本当たりのガス流
量の溶鋼の環流に及ぼす影響について明らかにしその関
係により浸漬管径に応じた最適な羽口本数を見出したも
のであり、すなわち、本発明はＲＨ環流式真空脱ガス法
において、浸漬管の上昇管に配置する円周方向のアルゴ
ンガス吹き込み羽口数Ｎを次式１を満足するように設け
ることを特徴としたＲＨ環流式真空脱ガス法である。
記問題点を解決する方法として羽口一本当たりのガス流
量の溶鋼の環流に及ぼす影響について明らかにしその関
係により浸漬管径に応じた最適な羽口本数を見出したも
のであり、すなわち、本発明はＲＨ環流式真空脱ガス法
において、浸漬管の上昇管に配置する円周方向のアルゴ
ンガス吹き込み羽口数Ｎを次式１を満足するように設け
ることを特徴としたＲＨ環流式真空脱ガス法である。
【０００６】
Ｎ≧（４π３ ×Ａ２ ×ａ２ ）／（ｋ２
×Ｌ）・・・（式１）である。
×Ｌ）・・・（式１）である。
【０００７】
【作用】以下にこの発明についてさらに詳細に説明する
。図１（ａ）， （ｂ）に水モデル実験で求めた羽口一
本当たりのガス吐出流速と吐出ガスが溶鋼を水平方向に
動かす距離との関係を示す。なお、１はアルゴンガス吹
き込み用羽口２より吹き込まれたアルゴンガスが水平方
向の溶鋼の動きに影響を及ぼす範囲であり、３は浸漬管
内周である。この実験より、発明者はガス吐出流速と吐
出ガスが溶鋼を水平方向に動かす距離との関係は、以下
の式２で示されることを見出した。
。図１（ａ）， （ｂ）に水モデル実験で求めた羽口一
本当たりのガス吐出流速と吐出ガスが溶鋼を水平方向に
動かす距離との関係を示す。なお、１はアルゴンガス吹
き込み用羽口２より吹き込まれたアルゴンガスが水平方
向の溶鋼の動きに影響を及ぼす範囲であり、３は浸漬管
内周である。この実験より、発明者はガス吐出流速と吐
出ガスが溶鋼を水平方向に動かす距離との関係は、以下
の式２で示されることを見出した。
【０００８】
である。
【０００９】またガス吐出速度は、以下の式３で示され
る。 である。
る。 である。
【００１０】水モデル実験で、図２の（Ａ） に示すよ
うに適切な羽口本数の場合は、吐出ガスの溶鋼を水平方
向に動かす距離の範囲が、環流管の全内周を網羅してお
り、図２の（Ｂ） にのように不適切な羽口本数の場合
は、一部吐出ガスの影響の及ばない範囲が存在すること
が分かった。これにより本発明者は、効率良く環流を行
わせる為には、吐出ガスが溶鋼を水平方向に動かす距離
が、浸漬管円周方向全域に行き渡る事が必要であること
を知見した。
うに適切な羽口本数の場合は、吐出ガスの溶鋼を水平方
向に動かす距離の範囲が、環流管の全内周を網羅してお
り、図２の（Ｂ） にのように不適切な羽口本数の場合
は、一部吐出ガスの影響の及ばない範囲が存在すること
が分かった。これにより本発明者は、効率良く環流を行
わせる為には、吐出ガスが溶鋼を水平方向に動かす距離
が、浸漬管円周方向全域に行き渡る事が必要であること
を知見した。
【００１１】そのためには、次式４の成立が必要である
。 である。式４に式２と式３を代入する事により式１が求
まる。
。 である。式４に式２と式３を代入する事により式１が求
まる。
【００１２】即ち式１が成立する。
Ｎ≧（４π３ ×Ａ２ ×ａ２ ）／（ｋ
２ ×Ｌ）・・・（式１）ここでアルゴンガス吹込用羽
口本数は、Ｎよりも大きすぎるとガスが環流に影響を及
ぼす範囲が重なりあって互いに干渉するためにかえって
逆効果となるため式１の左辺よりも大きい最小の整数が
好ましい。したがって、ある一定流量のアルゴンガスを
流す場合は、その適正羽口本数は、浸漬管内径およびア
ルゴンガス吹込用羽口内径の２乗に比例することがわか
る。
２ ×Ｌ）・・・（式１）ここでアルゴンガス吹込用羽
口本数は、Ｎよりも大きすぎるとガスが環流に影響を及
ぼす範囲が重なりあって互いに干渉するためにかえって
逆効果となるため式１の左辺よりも大きい最小の整数が
好ましい。したがって、ある一定流量のアルゴンガスを
流す場合は、その適正羽口本数は、浸漬管内径およびア
ルゴンガス吹込用羽口内径の２乗に比例することがわか
る。
【００１３】次に本発明の実施例について本発明をより
詳細に説明する。
詳細に説明する。
【００１４】
【実施例】実施例１
浸漬管内径 ６００ｍｍ， アルゴンガス吹込用羽口の
内径が６ｍｍで羽口数が１８本（実施例）および１２本
（従来例）の２種の浸漬管を用いて環流式脱ガス処理を
実施した。またこの時のアルゴンガス流量は、２５００
ｌ／ｍｉｎである。処理鋼種の目標成分を表１に示す。 この鋼種は、高清浄度が要求されるＤＩ （Ｄｒａｗａ
ｎｄ Ｉｒｏｎｉｎｇ）管用素材である。それぞれ１８
本と１２本羽口で処理を実施した場合の処理後成分の平
均値を表２に示す。脱ガス処理後酸素値は、１２本羽口
は、 ２２ｐｐｍであったが１８本羽口の酸素値は、
１８ｐｐｍまで低下した。尚この時の処理前溶存酸素は
、それぞれ ３５ｐｐｍおよび ３４ｐｐｍで処理時間
は２０分であった。
内径が６ｍｍで羽口数が１８本（実施例）および１２本
（従来例）の２種の浸漬管を用いて環流式脱ガス処理を
実施した。またこの時のアルゴンガス流量は、２５００
ｌ／ｍｉｎである。処理鋼種の目標成分を表１に示す。 この鋼種は、高清浄度が要求されるＤＩ （Ｄｒａｗａ
ｎｄ Ｉｒｏｎｉｎｇ）管用素材である。それぞれ１８
本と１２本羽口で処理を実施した場合の処理後成分の平
均値を表２に示す。脱ガス処理後酸素値は、１２本羽口
は、 ２２ｐｐｍであったが１８本羽口の酸素値は、
１８ｐｐｍまで低下した。尚この時の処理前溶存酸素は
、それぞれ ３５ｐｐｍおよび ３４ｐｐｍで処理時間
は２０分であった。
【００１５】因みにこの実施例の式１の値は １７．９
５である。 実施例２ 浸漬管内径 ６００ｍｍ， アルゴンガス吹込用羽口の
内径が６ｍｍで羽口数が１８本（実施例）および１２本
（従来例）の２種の浸漬管を用いて環流式脱ガス処理を
実施した。またこの時のアルゴンガス流量は、２５００
ｌ／ｍｉｎである。処理鋼種の目標成分を表３に示す。 この鋼種は、真空脱炭処理を要する極低炭素鋼である。 それぞれ１８本と１２本羽口で処理を実施した場合の処
理後成分の平均値を表４に示す。真空脱炭処理時間が、
１５分であるが、処理後炭酸濃度値は、１２本羽口は、
２０ｐｐｍであったが１８本羽口は １５ｐｐｍまで
低下した。尚この時の処理前フリー酸素は、それぞれ３
５０ｐｐｍおよび３４６ｐｐｍであった。
５である。 実施例２ 浸漬管内径 ６００ｍｍ， アルゴンガス吹込用羽口の
内径が６ｍｍで羽口数が１８本（実施例）および１２本
（従来例）の２種の浸漬管を用いて環流式脱ガス処理を
実施した。またこの時のアルゴンガス流量は、２５００
ｌ／ｍｉｎである。処理鋼種の目標成分を表３に示す。 この鋼種は、真空脱炭処理を要する極低炭素鋼である。 それぞれ１８本と１２本羽口で処理を実施した場合の処
理後成分の平均値を表４に示す。真空脱炭処理時間が、
１５分であるが、処理後炭酸濃度値は、１２本羽口は、
２０ｐｐｍであったが１８本羽口は １５ｐｐｍまで
低下した。尚この時の処理前フリー酸素は、それぞれ３
５０ｐｐｍおよび３４６ｐｐｍであった。
【００１６】因みにこの実施例の式１の値は実施例１と
同じ １７．９５である。表１
表２表３
表４
同じ １７．９５である。表１
表２表３
表４
【００１７】
【発明の効果】本発明により、溶鋼のトータル酸素が
２５ｐｐｍ以下又は処理後溶鋼中炭素が ２０ｐｐｍ以
下の極低炭素の溶鋼を安定的に溶製することが可能とな
った。
２５ｐｐｍ以下又は処理後溶鋼中炭素が ２０ｐｐｍ以
下の極低炭素の溶鋼を安定的に溶製することが可能とな
った。
【図１】羽口一本当たりのガス吐出流速と吐出ガスが水
平方向に溶鋼を動かす距離との関係を示すグラフである
。
平方向に溶鋼を動かす距離との関係を示すグラフである
。
【図２】環流管内の吐出ガスの水平方向の溶鋼の動きに
及ぼす影響を示した概念図である。
及ぼす影響を示した概念図である。
１ アルゴンガスが水平方向の溶鋼の動きに影響を及
ぼす範囲 ２ アルゴンガスの吹込用羽口 ３ 浸漬管内周
ぼす範囲 ２ アルゴンガスの吹込用羽口 ３ 浸漬管内周
Claims (1)
- 【請求項１】 ＲＨ環流式真空脱ガス法において、浸
漬管の上昇管に配置する円周方向のアルゴンガス吹き込
み羽口数Ｎを、次式１を満足するように設けることを特
徴としたＲＨ環流式真空脱ガス法。 Ｎ≧（４π３ ×Ａ２ ×ａ２ ）／（ｋ２
×Ｌ）・・・（式１）である。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP03001320A JP3103121B2 (ja) | 1991-01-10 | 1991-01-10 | Ｒｈ環流式真空脱ガス法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP03001320A JP3103121B2 (ja) | 1991-01-10 | 1991-01-10 | Ｒｈ環流式真空脱ガス法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH04235212A true JPH04235212A (ja) | 1992-08-24 |
| JP3103121B2 JP3103121B2 (ja) | 2000-10-23 |
Family
ID=11498202
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP03001320A Expired - Lifetime JP3103121B2 (ja) | 1991-01-10 | 1991-01-10 | Ｒｈ環流式真空脱ガス法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3103121B2 (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2002363636A (ja) * | 2001-06-13 | 2002-12-18 | Nkk Corp | Ｒｈ真空脱ガス装置における溶鋼の精錬方法 |
| JP2015096639A (ja) * | 2013-11-15 | 2015-05-21 | 新日鐵住金株式会社 | 溶鋼の精錬方法 |
| CN105256106A (zh) * | 2015-11-20 | 2016-01-20 | 山东钢铁股份有限公司 | 一种rh精炼装置 |
-
1991
- 1991-01-10 JP JP03001320A patent/JP3103121B2/ja not_active Expired - Lifetime
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2002363636A (ja) * | 2001-06-13 | 2002-12-18 | Nkk Corp | Ｒｈ真空脱ガス装置における溶鋼の精錬方法 |
| JP2015096639A (ja) * | 2013-11-15 | 2015-05-21 | 新日鐵住金株式会社 | 溶鋼の精錬方法 |
| CN105256106A (zh) * | 2015-11-20 | 2016-01-20 | 山东钢铁股份有限公司 | 一种rh精炼装置 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP3103121B2 (ja) | 2000-10-23 |
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Legal Events
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