JPH02304229A - 油圧緩衝器 - Google Patents
油圧緩衝器Info
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- JPH02304229A JPH02304229A JP1126140A JP12614089A JPH02304229A JP H02304229 A JPH02304229 A JP H02304229A JP 1126140 A JP1126140 A JP 1126140A JP 12614089 A JP12614089 A JP 12614089A JP H02304229 A JPH02304229 A JP H02304229A
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- damping force
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- disc valve
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Classifications
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
- F16F—SPRINGS; SHOCK-ABSORBERS; MEANS FOR DAMPING VIBRATION
- F16F9/00—Springs, vibration-dampers, shock-absorbers, or similarly-constructed movement-dampers using a fluid or the equivalent as damping medium
- F16F9/32—Details
- F16F9/50—Special means providing automatic damping adjustment, i.e. self-adjustment of damping by particular sliding movements of a valve element, other than flexions or displacement of valve discs; Special means providing self-adjustment of spring characteristics
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
- F16F—SPRINGS; SHOCK-ABSORBERS; MEANS FOR DAMPING VIBRATION
- F16F9/00—Springs, vibration-dampers, shock-absorbers, or similarly-constructed movement-dampers using a fluid or the equivalent as damping medium
- F16F9/32—Details
- F16F9/34—Special valve constructions; Shape or construction of throttling passages
- F16F9/348—Throttling passages in the form of annular discs or other plate-like elements which may or may not have a spring action, operating in opposite directions or singly, e.g. annular discs positioned on top of the valve or piston body
- F16F9/3488—Throttling passages in the form of annular discs or other plate-like elements which may or may not have a spring action, operating in opposite directions or singly, e.g. annular discs positioned on top of the valve or piston body characterised by features intended to affect valve bias or pre-stress
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Fluid-Damping Devices (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
（産業上の利用分野）
本発明は、車両等に用いられる油圧緩衝器に関する。
（従来の技術）
従来、たとえば特公昭４２−１７７８７号公報などで、
操縦安定性と乗り心地性を両立させるために、車体に加
わる低い周波数に対しては通常の減衰力を発生させ、高
い周波数に対しては、小さい減衰力を発生させるか、ま
たは、減衰力を発生させないようにした油圧緩衝器か提
案されている。
操縦安定性と乗り心地性を両立させるために、車体に加
わる低い周波数に対しては通常の減衰力を発生させ、高
い周波数に対しては、小さい減衰力を発生させるか、ま
たは、減衰力を発生させないようにした油圧緩衝器か提
案されている。
この油圧緩衝器は、第８図に示すように、ピストンｌに
穿設した油通路２を閉塞する弁３の上下両側に、上部圧
力室４と下部圧力室５とを形成し、下部圧力室５とピス
トンｌで区画された上側の室６とを、内圧に応じて容積
か変化する油室７を介して連通させ、さらに、ピストン
ｌの上側の室６と油室７どの間にオリフィス８を介在さ
せたものである。
穿設した油通路２を閉塞する弁３の上下両側に、上部圧
力室４と下部圧力室５とを形成し、下部圧力室５とピス
トンｌで区画された上側の室６とを、内圧に応じて容積
か変化する油室７を介して連通させ、さらに、ピストン
ｌの上側の室６と油室７どの間にオリフィス８を介在さ
せたものである。
この構成によると、ピストンｌの上側の室６の圧力変化
の周波数か低い場合には、オリフィス８を通って油室７
内および下部圧力室５内に多くの油液が流れ、下部圧力
室５内の油液の圧力か高くなるため、弁３を閉弁する方
向の力か大きくなり通常の減衰力を発生する。
の周波数か低い場合には、オリフィス８を通って油室７
内および下部圧力室５内に多くの油液が流れ、下部圧力
室５内の油液の圧力か高くなるため、弁３を閉弁する方
向の力か大きくなり通常の減衰力を発生する。
また、上側の室６の圧力変化の周波数か高い場合には、
オリフィス８により油室７への油液の流れが規制され油
室７内の圧力上昇が抑えられて、上部圧力室４内より下
部圧力室５内の油液の圧力が小さくなるため、弁３の開
き量が大きくなって小さい減衰力を発生させる。
オリフィス８により油室７への油液の流れが規制され油
室７内の圧力上昇が抑えられて、上部圧力室４内より下
部圧力室５内の油液の圧力が小さくなるため、弁３の開
き量が大きくなって小さい減衰力を発生させる。
（発明が解決しようとする課題）
しかしながら、上記従来の油圧緩衝器では次のような問
題点かあった。
題点かあった。
まず、油室７を内圧に応じて容積が変化するヨウに、フ
リーピストン（第８図中符号９て示す）またはダイヤフ
ラムな設ける構成としなければならないため、加工に高
い寸法精度が必要であり、かつ、構造が複雑となって製
造コストが高いという問題点があった。
リーピストン（第８図中符号９て示す）またはダイヤフ
ラムな設ける構成としなければならないため、加工に高
い寸法精度が必要であり、かつ、構造が複雑となって製
造コストが高いという問題点があった。
また、容積を確保するために油室７を上下方向（軸方向
）に長く形成しなければならず、油圧緩衝器の全長が長
くなってしまい、小型化力（図れないという問題点があ
った。
）に長く形成しなければならず、油圧緩衝器の全長が長
くなってしまい、小型化力（図れないという問題点があ
った。
さらに、油圧緩衝器の伸び行程または縮み行程のいずれ
か一方の行程（第８図に示した油圧緩衝器では伸び行程
）の制御しかできなし１とし＼う問題点もあった。なお
、伸びおよび縮み行程の両方を制御させるために、同一
構成の機構を上下対称に２つ設ければよいか、軸方向の
長さが非常に長くなってしまい実用性かない。
か一方の行程（第８図に示した油圧緩衝器では伸び行程
）の制御しかできなし１とし＼う問題点もあった。なお
、伸びおよび縮み行程の両方を制御させるために、同一
構成の機構を上下対称に２つ設ければよいか、軸方向の
長さが非常に長くなってしまい実用性かない。
本発明は２以上の問題点に鑑みてなされたもので、その
目的とするところは、比較的簡単な構成で車体に生じる
周波数に応じた減衰力を発生することのできる油圧緩衝
器を提供することにある。
目的とするところは、比較的簡単な構成で車体に生じる
周波数に応じた減衰力を発生することのできる油圧緩衝
器を提供することにある。
（課題を解決するための手段）
本発明の油圧緩衝器は、シリンダ内を仕切部材により２
つの室に区画し、前記仕切部材に形成された２つの室間
を連通ずる連通路内に生じる油液の流動を制御して減衰
力を発生する減衰力発生機構を有する油圧緩衝器におい
て、前記減衰力発生機構を、 前記仕切部材に形成した座面に着座し、前記連通路内の
油圧に応じて開弁するディスクバルブと。
つの室に区画し、前記仕切部材に形成された２つの室間
を連通ずる連通路内に生じる油液の流動を制御して減衰
力を発生する減衰力発生機構を有する油圧緩衝器におい
て、前記減衰力発生機構を、 前記仕切部材に形成した座面に着座し、前記連通路内の
油圧に応じて開弁するディスクバルブと。
該ディスクバルブの前記仕切部材とは反対側に形成され
、前記連通路と油通路によって連通された減衰力調整室
と、 前記油通路に設けられ、該油通路の流路面積を絞るオリ
フィスと、 前記減衰力調整室内に設けられ、前記ディスクバルブに
出接して該ディスクバルブの撓み支点となり、かつ、該
減衰力調整室内の油圧の上昇に応じて、当接位置が該デ
ィスクバルブの径方向に変更される支点手段と、 を有することを特徴とするものである。
、前記連通路と油通路によって連通された減衰力調整室
と、 前記油通路に設けられ、該油通路の流路面積を絞るオリ
フィスと、 前記減衰力調整室内に設けられ、前記ディスクバルブに
出接して該ディスクバルブの撓み支点となり、かつ、該
減衰力調整室内の油圧の上昇に応じて、当接位置が該デ
ィスクバルブの径方向に変更される支点手段と、 を有することを特徴とするものである。
（作用）
以上の構成とすると、仕切部材により区画された室内の
圧力変化の周波数が高くなるにつれて、油通路に設けら
れているオリフィスにより減衰力調整室内の油圧の上昇
か抑えられる。一方、減衰力調整室内の油圧の上昇に伴
なって、支点手段のディスクバルブとの邑接位置か径方
向に移動する。そのため１周波数に応じてディスクバル
ブの開弁時の撓み支点か移動されて２減衰力を変更させ
ることができる。
圧力変化の周波数が高くなるにつれて、油通路に設けら
れているオリフィスにより減衰力調整室内の油圧の上昇
か抑えられる。一方、減衰力調整室内の油圧の上昇に伴
なって、支点手段のディスクバルブとの邑接位置か径方
向に移動する。そのため１周波数に応じてディスクバル
ブの開弁時の撓み支点か移動されて２減衰力を変更させ
ることができる。
例えば、減衰力調整室内の油圧の上昇かオリフィスによ
り抑えられたとき（周波数か高いとき）には、径方向内
方側にディスクバルブの撓み支点が位置し、減衰力調整
室内の油圧の上昇かオリフィスでは抑えられないとき（
周波数か低いとき）には、ディスクバルブの径方向外方
に撓み支点が移動するように設定すれば、車体に生じる
周波数か高いときに小さな減衰力な発生させ１周波数か
低いときに大きな減衰力を発生させることかできる。
り抑えられたとき（周波数か高いとき）には、径方向内
方側にディスクバルブの撓み支点が位置し、減衰力調整
室内の油圧の上昇かオリフィスでは抑えられないとき（
周波数か低いとき）には、ディスクバルブの径方向外方
に撓み支点が移動するように設定すれば、車体に生じる
周波数か高いときに小さな減衰力な発生させ１周波数か
低いときに大きな減衰力を発生させることかできる。
（実施例）
つぎに１本発明の油圧緩衝器の第１の実施例を第１図な
いし第３図に基づいて説明する。なお、第１図は、本実
施例の要部縦断面図、第２図は、第１図のｎ−ｎ線断面
図、第３図は１本実施例の減衰力特性を示す。
いし第３図に基づいて説明する。なお、第１図は、本実
施例の要部縦断面図、第２図は、第１図のｎ−ｎ線断面
図、第３図は１本実施例の減衰力特性を示す。
シリンダ１０内には、ピストンロッド１１の小径部１２
に取付けられた仕切部材であるピストン１３かピストン
リング１４を介して摺動自在に嵌合しており、このピス
トン１３によりシリンダ１０内が上室１５と下室１６と
に区画されている。ピストン１３には、上室１５と下室
１６とを連通ずる伸び偏速通路１７および縮み偏速通路
１８が形成されており、伸び偏速通路１７は、一方か上
室１５に開口し、他方がピストン１３の下側端面に形成
されている環状溝１９に開口している。また、縮み偏速
通路１８は、一方か下室１６に開口し、他方がピストン
１３の上側端面に形成されている環状溝２０に開口して
いる。
に取付けられた仕切部材であるピストン１３かピストン
リング１４を介して摺動自在に嵌合しており、このピス
トン１３によりシリンダ１０内が上室１５と下室１６と
に区画されている。ピストン１３には、上室１５と下室
１６とを連通ずる伸び偏速通路１７および縮み偏速通路
１８が形成されており、伸び偏速通路１７は、一方か上
室１５に開口し、他方がピストン１３の下側端面に形成
されている環状溝１９に開口している。また、縮み偏速
通路１８は、一方か下室１６に開口し、他方がピストン
１３の上側端面に形成されている環状溝２０に開口して
いる。
伸び偏速通路１７の下流側であるピストン１３の下側に
は、ピストン１３の伸び行程時に減衰力を発生させる伸
び側減衰力発生機構２３が設けられている。
は、ピストン１３の伸び行程時に減衰力を発生させる伸
び側減衰力発生機構２３が設けられている。
つぎに、この伸び側減衰力発生機構２３の構成を説明す
る。
る。
ピストン１３の下側端面に形成されている座面２４には
、ａ層させたディスクバルブ２５か着座しており、この
ディスクハルツ２５と前記環状溝１９とからディスクバ
ルブ２５に油圧を加えるための加圧室２６か構成される
。また、加圧室２６と下室１６とはピストン１３の座面
２４に形成されているオリフィス通路２７により連通さ
れている。
、ａ層させたディスクバルブ２５か着座しており、この
ディスクハルツ２５と前記環状溝１９とからディスクバ
ルブ２５に油圧を加えるための加圧室２６か構成される
。また、加圧室２６と下室１６とはピストン１３の座面
２４に形成されているオリフィス通路２７により連通さ
れている。
ディスクバルブ２５のピストン１３とは反対側には、デ
ィスクバルブ２５側に開口する凹溝２８か形成されたホ
ルダ２９が設けられている。そして、この凹溝２８と後
で詳述する支点手段３０とで減衰力調整室３１か構成さ
れる。減衰力調整室３１は、ピストン１３に形成された
切り欠き通路３２．ピストンロット１１の小径部１２に
形成された方取り部（第２図参照）３３、ホルダ２９に
形成された通路３４、からなる油通路３５により前記加
圧室２６と連通されている０通路３４には、オリフィス
３６が形成されたディスクバルブ３７からなる逆止弁機
構３８が設けられており、この逆比弁機構３８は、加圧
室２６から減衰力調整室３１へ流れる油液なオリフィス
３６により絞って、減衰力調整室３１内の油圧の上昇を
抑え、また、減衰力調整室３１の油液な、ディスクバル
ブ３７か大きく開くことによって、速やかに加圧室２６
側に戻すものである。
ィスクバルブ２５側に開口する凹溝２８か形成されたホ
ルダ２９が設けられている。そして、この凹溝２８と後
で詳述する支点手段３０とで減衰力調整室３１か構成さ
れる。減衰力調整室３１は、ピストン１３に形成された
切り欠き通路３２．ピストンロット１１の小径部１２に
形成された方取り部（第２図参照）３３、ホルダ２９に
形成された通路３４、からなる油通路３５により前記加
圧室２６と連通されている０通路３４には、オリフィス
３６が形成されたディスクバルブ３７からなる逆止弁機
構３８が設けられており、この逆比弁機構３８は、加圧
室２６から減衰力調整室３１へ流れる油液なオリフィス
３６により絞って、減衰力調整室３１内の油圧の上昇を
抑え、また、減衰力調整室３１の油液な、ディスクバル
ブ３７か大きく開くことによって、速やかに加圧室２６
側に戻すものである。
支点手段コ０は、ディスクバルブ２５に当接させて設け
られた球面形状のバックアップディスク３９と、前記ホ
ルタ２９の凹溝２８の外側内周に嵌合するリテーナ４０
と、リテーナ４０をバックアップディスク３９側に押圧
付勢し、かつ、減衰力調整室３１と下室１６との間をシ
ールするための弾性部材４１とからなる。リテーナ４０
のバックアップディスク３９と当接する個所は曲面形状
に形成されており、バックアップディスク３９か円滑に
変形できるようになっている。また、リテーナ４０と弾
性部材４１とは焼付により固着されている。
られた球面形状のバックアップディスク３９と、前記ホ
ルタ２９の凹溝２８の外側内周に嵌合するリテーナ４０
と、リテーナ４０をバックアップディスク３９側に押圧
付勢し、かつ、減衰力調整室３１と下室１６との間をシ
ールするための弾性部材４１とからなる。リテーナ４０
のバックアップディスク３９と当接する個所は曲面形状
に形成されており、バックアップディスク３９か円滑に
変形できるようになっている。また、リテーナ４０と弾
性部材４１とは焼付により固着されている。
なお、第１図中４２はバックアップディスク３９を支持
するための支持部材であるが、この支持部材４２を用い
ずに直接ホルダ２９でバ・シフアップディスク３９を支
持す・るようにしてもよい。
するための支持部材であるが、この支持部材４２を用い
ずに直接ホルダ２９でバ・シフアップディスク３９を支
持す・るようにしてもよい。
一方、ピストン１３の上部には、縮み偏速通路１８内の
油液の流動を制御して減衰力を発生する縮み側減衰力発
生機構２３ａが設けられている。
油液の流動を制御して減衰力を発生する縮み側減衰力発
生機構２３ａが設けられている。
この縮み側減衰力発生機構２３ａの構成は、伸び側減衰
力発生機構２３と同一であるため、相当する部材を伸び
側減衰力発生機構２３の符号に「ａＪを付した符号で示
し詳細な説明は省略する。なお１本実施例ては、縮み側
減衰力発生機構４３に設けられているディスクバルブ２
５ａの剛性を伸び側減衰力発生機構２３に設けられてい
るディスクバルブ２５の剛性より小さく設定しである。
力発生機構２３と同一であるため、相当する部材を伸び
側減衰力発生機構２３の符号に「ａＪを付した符号で示
し詳細な説明は省略する。なお１本実施例ては、縮み側
減衰力発生機構４３に設けられているディスクバルブ２
５ａの剛性を伸び側減衰力発生機構２３に設けられてい
るディスクバルブ２５の剛性より小さく設定しである。
つづいて、以上の構成の油圧緩衝器に係る作用を説明す
る。
る。
たとえば、悪路走行時などには、上室１５および下室１
６内の圧力変化の周波数が高くなるため、減衰力調整室
３１．３１ａ内の圧力上昇か油通路３５．３５ａに設け
られているオリフィス：１６．：１６ａにより抑えられ
る。そのため、バックアップディスク３９．：１９ａの
ディスクバルブ２５．２５ａに当接する位置かディスク
バルブ２５．２５ａの径方向内方側となり（８８１図の
状態）、その当接位置がディスクバルブ２５，２５ａの
開弁時の支点となるため、第３図のＡｔ−Ａ２線および
ａｌ−ａ２線に示すような小さな減衰力を発生する。
６内の圧力変化の周波数が高くなるため、減衰力調整室
３１．３１ａ内の圧力上昇か油通路３５．３５ａに設け
られているオリフィス：１６．：１６ａにより抑えられ
る。そのため、バックアップディスク３９．：１９ａの
ディスクバルブ２５．２５ａに当接する位置かディスク
バルブ２５．２５ａの径方向内方側となり（８８１図の
状態）、その当接位置がディスクバルブ２５，２５ａの
開弁時の支点となるため、第３図のＡｔ−Ａ２線および
ａｌ−ａ２線に示すような小さな減衰力を発生する。
また、車両の旋回時などには、上室１５および下室１６
内の圧力変化の周波数が低くなるため。
内の圧力変化の周波数が低くなるため。
減衰力調整室３１内の圧力上昇をオリフィス３６．３６
ａが抑えることかできない、そのため、減衰力調整室３
１内の油圧が上昇し、リテーナ４０．４０ａがバックア
ップディスク１９．３９ａをディスクバルブ２５．２５
側に押圧し当接位置が径方向外方に移動して、ディスク
バルブ２５，２５ａの開弁時の支点が外方向′に変更さ
れる。これによって、第３図の８１−８２線およびｂｌ
−ｂ２線に示すような大きな減衰力を発生する。なお、
減衰力調整室：ｌｌ、３１ａ内の油圧の大きさによって
リテーナ４０．４０ａかバックアップディスク：１９．
：１９ａを押圧する力か比例するため、周波数の上昇に
応じて第３図の破線に示すように減衰力も比例して順次
小さくなる。
ａが抑えることかできない、そのため、減衰力調整室３
１内の油圧が上昇し、リテーナ４０．４０ａがバックア
ップディスク１９．３９ａをディスクバルブ２５．２５
側に押圧し当接位置が径方向外方に移動して、ディスク
バルブ２５，２５ａの開弁時の支点が外方向′に変更さ
れる。これによって、第３図の８１−８２線およびｂｌ
−ｂ２線に示すような大きな減衰力を発生する。なお、
減衰力調整室：ｌｌ、３１ａ内の油圧の大きさによって
リテーナ４０．４０ａかバックアップディスク：１９．
：１９ａを押圧する力か比例するため、周波数の上昇に
応じて第３図の破線に示すように減衰力も比例して順次
小さくなる。
このように、周波数が高い場合には発生する減衰力を小
さくし、周波数が低い場合には発生する減衰力を大きく
することかできる。これにより、悪路などを走行したと
きには減衰力か小さくなって乗り心地性が向上し、旋回
時には減衰力が大きくなって操縦安定性が向上して、乗
り心地性と操縦安定性との両立か図られる。
さくし、周波数が低い場合には発生する減衰力を大きく
することかできる。これにより、悪路などを走行したと
きには減衰力か小さくなって乗り心地性が向上し、旋回
時には減衰力が大きくなって操縦安定性が向上して、乗
り心地性と操縦安定性との両立か図られる。
つぎに、他の実施例を説明する。なお、他の実施例は、
全て支点手段の構成か異なるものであるため、第１の実
施例と何−の部材には同一の符号を付して説明は省略し
、支点手段のみ詳細に説明する。
全て支点手段の構成か異なるものであるため、第１の実
施例と何−の部材には同一の符号を付して説明は省略し
、支点手段のみ詳細に説明する。
まず、第４図により第２の実施例を説明すると、ホルダ
２９の凹溝２８内には、環状の金具４３の内周に焼付け
られた断面はぼ平行四辺形影状のゴム４４からなる支点
手段４５が圧入されている。
２９の凹溝２８内には、環状の金具４３の内周に焼付け
られた断面はぼ平行四辺形影状のゴム４４からなる支点
手段４５が圧入されている。
このゴム４４の内周側がディスクバルブ２５に当接して
いて、外周側の金具４３はリテーナ４０に固定されてい
る。そして、凹溝２８とゴム４４との間に画成された減
衰力調整室３１内の油圧の上昇に応じて、ゴム４４がデ
ィスクバルブ２５側に押圧され当接範囲か内周側から外
周側に広がり、ディスクバルブ２５の開弁時の支点が変
更される。
いて、外周側の金具４３はリテーナ４０に固定されてい
る。そして、凹溝２８とゴム４４との間に画成された減
衰力調整室３１内の油圧の上昇に応じて、ゴム４４がデ
ィスクバルブ２５側に押圧され当接範囲か内周側から外
周側に広がり、ディスクバルブ２５の開弁時の支点が変
更される。
なお、この第２の実施例の油圧緩衝器に係る作用は第１
の実施例の油圧緩衝器と同じである。
の実施例の油圧緩衝器と同じである。
つぎに、第５図に基づいて第３の実施例を説明する。
ホルダ２９の凹溝２８内に、支点手段として環状で扁平
形状の弾性体チューブ４６が嵌めこまれており、チュー
ブ４６の内周側がディスクバルブ２５に当接し、外周側
は、ホルダ２９に形成されている突部４７により凹溝２
８内に位置決めされている。そして、凹溝２８とチュー
ブ４６とにより画成された減衰力調整室３Ｉ内の油圧の
上昇に応じてチューブ４６がディスクバルブ２５側に押
圧され当接範囲が内周側から外周側に広がり、ディスク
バルブ２５の開弁時の支点が変更される。なお、この実
施例の作用も第１の実施例と同じである。
形状の弾性体チューブ４６が嵌めこまれており、チュー
ブ４６の内周側がディスクバルブ２５に当接し、外周側
は、ホルダ２９に形成されている突部４７により凹溝２
８内に位置決めされている。そして、凹溝２８とチュー
ブ４６とにより画成された減衰力調整室３Ｉ内の油圧の
上昇に応じてチューブ４６がディスクバルブ２５側に押
圧され当接範囲が内周側から外周側に広がり、ディスク
バルブ２５の開弁時の支点が変更される。なお、この実
施例の作用も第１の実施例と同じである。
さらに、第６図に基づいて第４の実施例を説明する。
この実施例は、支点手段としてホルタ２９の凹溝２８内
に０リング４８を嵌め込んだもので、減衰力調整室３１
内の油圧の上昇に応じてＯリング４８か拡径してディス
クバルブ２５との当接位置が径方向外方へ移動し、ディ
スクバルブ２５の開弁時の支点が変更される。なお、こ
の実施例では、第１の実施例に対し、油通路の構成およ
び油通路に設けられている逆止弁機構の構成が異なって
いる。油通路４９は、ピストン１３．ディスクバルブ２
５、ホルダ２９、ディスクバルブ５０．５１ （後述
する）のそれぞれの内周とピストンロット１１の小径部
１２外周の間に形成された隙間からなるものであり、そ
れぞれの部材ｌコ、２５，２９，５０．５１の内周側に
は第７図に代表して示すようにピストンロッド１１の小
径部１２に当接して径方向の位置決めをする突起５２が
形成されている。また、逆止弁機構５３は、２枚のディ
スクバルブ５０．５１と、一方のディスクバルブ５０に
形成されている切り欠きからなるオリフィス５４とで構
成されている。これにより、加圧室２６から減衰力調整
室３１への油液の流動は、オリフィス５４により絞られ
、減衰力調整室３１の油液はディスクバルブｓｏ、ｓｔ
が大きく開くことにより速やかに加圧室２６側に戻され
る。なお、この実施例の作用も第１の実施例の作用と同
じである。
に０リング４８を嵌め込んだもので、減衰力調整室３１
内の油圧の上昇に応じてＯリング４８か拡径してディス
クバルブ２５との当接位置が径方向外方へ移動し、ディ
スクバルブ２５の開弁時の支点が変更される。なお、こ
の実施例では、第１の実施例に対し、油通路の構成およ
び油通路に設けられている逆止弁機構の構成が異なって
いる。油通路４９は、ピストン１３．ディスクバルブ２
５、ホルダ２９、ディスクバルブ５０．５１ （後述
する）のそれぞれの内周とピストンロット１１の小径部
１２外周の間に形成された隙間からなるものであり、そ
れぞれの部材ｌコ、２５，２９，５０．５１の内周側に
は第７図に代表して示すようにピストンロッド１１の小
径部１２に当接して径方向の位置決めをする突起５２が
形成されている。また、逆止弁機構５３は、２枚のディ
スクバルブ５０．５１と、一方のディスクバルブ５０に
形成されている切り欠きからなるオリフィス５４とで構
成されている。これにより、加圧室２６から減衰力調整
室３１への油液の流動は、オリフィス５４により絞られ
、減衰力調整室３１の油液はディスクバルブｓｏ、ｓｔ
が大きく開くことにより速やかに加圧室２６側に戻され
る。なお、この実施例の作用も第１の実施例の作用と同
じである。
なお、上記各実施例では、ピストン１３に本発明の減衰
力発生機構を設けたが１本発明はこれに限定されること
はなく、複筒式の油圧緩衝器のボトム側に設けてもよい
、すなわち、ピストンの内筒（シリンダ）内での摺動に
より生じる、内筒内と内外筒間（内筒と外筒との間）と
を区画する仕切部材の連通路内の油液の流動な上記構成
の減衰力発生機構により制御するようにしてもよい。
力発生機構を設けたが１本発明はこれに限定されること
はなく、複筒式の油圧緩衝器のボトム側に設けてもよい
、すなわち、ピストンの内筒（シリンダ）内での摺動に
より生じる、内筒内と内外筒間（内筒と外筒との間）と
を区画する仕切部材の連通路内の油液の流動な上記構成
の減衰力発生機構により制御するようにしてもよい。
また１本実施例では、伸び側減衰力発生機構および縮み
側減衰力発生機構の両方に本発明を適用しているが、い
ずれか一方に適用してもよい。
側減衰力発生機構の両方に本発明を適用しているが、い
ずれか一方に適用してもよい。
さらに、本実施例では、周波数が低い場合に減衰力が大
きくなるようにディスクバルブの開弁時の支点が変更す
るようにしたか、周波数が低い場合に減衰力が小さくな
るように支点を変更させるようにしてもよい。
きくなるようにディスクバルブの開弁時の支点が変更す
るようにしたか、周波数が低い場合に減衰力が小さくな
るように支点を変更させるようにしてもよい。
（発明の効果）
以上詳細に説明したように本発明は、仕切部材の連通路
と、ディスクバルブの仕切部材とは反対側に形成された
減衰力調整室とを途中にオリフィスが設けられた油通路
を介して連通し、減衰力調整室内に油圧の上昇に応じて
ディスクバルブの開弁時の支点を変更する支点部材を設
けることにより、仕切部材により区画された各室内の圧
力変化の周波数により発生する減衰力の大きさを変更す
ることが可能となる。
と、ディスクバルブの仕切部材とは反対側に形成された
減衰力調整室とを途中にオリフィスが設けられた油通路
を介して連通し、減衰力調整室内に油圧の上昇に応じて
ディスクバルブの開弁時の支点を変更する支点部材を設
けることにより、仕切部材により区画された各室内の圧
力変化の周波数により発生する減衰力の大きさを変更す
ることが可能となる。
そして、この構成では、従来のようにピストンロットの
軸方向に伸びる油室や油室内のフリーピストン等を設け
る必要かないため、Ｉ成が簡素化され製造コストの低減
が図れ、さらに、油圧緩衝器か軸方向に長くなることも
なく小型化が図れる。そのため、伸び行程および縮み行
程の両方に適用しても全長が長くなることもない。
軸方向に伸びる油室や油室内のフリーピストン等を設け
る必要かないため、Ｉ成が簡素化され製造コストの低減
が図れ、さらに、油圧緩衝器か軸方向に長くなることも
なく小型化が図れる。そのため、伸び行程および縮み行
程の両方に適用しても全長が長くなることもない。
また、支点手段の変更のみで減衰力の調整が行なえるた
め、減衰力特性の設定の自由度が高い油圧緩衝器を提供
することができる。
め、減衰力特性の設定の自由度が高い油圧緩衝器を提供
することができる。
第１図は、本発明の油圧緩衝器の第１の実施例の要部縦
断面図。 第２図は、第１図の■−■線断面図、 第３図は、第１図に示した油圧緩衝器の減衰力特性を示
す図。 第４図は１本発明の油圧緩衝器の第２の実施例の要部縦
断面図。 第５図は、本発明の油圧緩衝器の第３の実施例の要部縦
断面図、 第６図は１本発明の油圧緩衝器の第４の実施例の要部縦
断面図、 第７図は、第６図の■−■線断面図。 第８図は、従来の周波数により減衰力か変化する油圧緩
衝器の一例を示す図である。なお、第４図ないし第６図
は、左右対称であるため右側のみを示す。 ｉ ｏ−・・シリンダ １３・・・ピストン（仕切部材） １５−・・上室 １６・・・下室２３−・・
伸び側減衰力発生機構 ２４−・・弁座 ２５・・・ディスクバルブ
３０−・・支点部材 ３１・・・減衰力調整室３
５−・・油通路 ３６−・・オリフィス４３・
・・縮み側減衰力発生機構 第２図 ｓ４ 区 第５図 第６図 第７図 第８ 図
断面図。 第２図は、第１図の■−■線断面図、 第３図は、第１図に示した油圧緩衝器の減衰力特性を示
す図。 第４図は１本発明の油圧緩衝器の第２の実施例の要部縦
断面図。 第５図は、本発明の油圧緩衝器の第３の実施例の要部縦
断面図、 第６図は１本発明の油圧緩衝器の第４の実施例の要部縦
断面図、 第７図は、第６図の■−■線断面図。 第８図は、従来の周波数により減衰力か変化する油圧緩
衝器の一例を示す図である。なお、第４図ないし第６図
は、左右対称であるため右側のみを示す。 ｉ ｏ−・・シリンダ １３・・・ピストン（仕切部材） １５−・・上室 １６・・・下室２３−・・
伸び側減衰力発生機構 ２４−・・弁座 ２５・・・ディスクバルブ
３０−・・支点部材 ３１・・・減衰力調整室３
５−・・油通路 ３６−・・オリフィス４３・
・・縮み側減衰力発生機構 第２図 ｓ４ 区 第５図 第６図 第７図 第８ 図
Claims (1)
- （１）シリンダ内を仕切部材により２つの室に区画し、
前記仕切部材に形成された２つの室間を連通する連通路
内に生じる油液の流動を制御して減衰力を発生する減衰
力発生機構を有する油圧緩衝器において、 前記減衰力発生機構を、 前記仕切部材に形成した座面に着座し、前記連通路内の
油圧に応じて開弁するディスクバルブと、 該ディスクバルブの前記仕切部材とは反対側に形成され
、前記連通路と油通路によって連通された減衰力調整室
と、 前記油通路に設けられ、該油通路の流路面積を絞るオリ
フィスと、 前記減衰力調整室内に設けられ、前記ディスクバルブに
当接して該ディスクバルブの撓み支点となり、かつ、該
減衰力調整室内の油圧の上昇に応じて、当接位置が該デ
ィスクバルブの径方向に変更される支点手段と、 を有することを特徴とする油圧緩衝器。
Priority Applications (3)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1126140A JP2694465B2 (ja) | 1989-05-19 | 1989-05-19 | 油圧緩衝器 |
| US07/524,054 US5018608A (en) | 1989-05-19 | 1990-05-16 | Hydraulic shock absorber |
| GB9011052A GB2233064B (en) | 1989-05-19 | 1990-05-17 | Hydraulic shock absorber |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1126140A JP2694465B2 (ja) | 1989-05-19 | 1989-05-19 | 油圧緩衝器 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH02304229A true JPH02304229A (ja) | 1990-12-18 |
| JP2694465B2 JP2694465B2 (ja) | 1997-12-24 |
Family
ID=14927667
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP1126140A Expired - Lifetime JP2694465B2 (ja) | 1989-05-19 | 1989-05-19 | 油圧緩衝器 |
Country Status (3)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US5018608A (ja) |
| JP (1) | JP2694465B2 (ja) |
| GB (1) | GB2233064B (ja) |
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| JP2015209961A (ja) * | 2014-04-30 | 2015-11-24 | 日立機材株式会社 | 油圧式ダンパ |
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