JPH02200732A

JPH02200732A - 磁気特性の優れた方向性電磁鋼板の製造法

Info

Publication number: JPH02200732A
Application number: JP1021963A
Authority: JP
Inventors: Masayoshi Mizuguchi; 水口　政義; Yasumitsu Kondo; 泰光近藤; Yoichi Zaizen; 洋一財前; Takashi Kobayashi; 尚小林; Kenichi Yatsugayo; 健一八ケ代
Original assignee: Nippon Steel Corp
Current assignee: Nippon Steel Corp
Priority date: 1989-01-31
Filing date: 1989-01-31
Publication date: 1990-08-09
Anticipated expiration: 2010-03-01
Also published as: JPH0717953B2

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】（産業上の利用分野）本発明は磁気特性の優れた方向性電磁鋼板の製造方法に
関する。

（従来の技術）方向性電磁鋼板は主とし，てトランス、発電機、その他
の電気機器の鉄心材料に用いられ、磁気特性として励磁
特性と鉄１員性が良好でなければならない。又、良好な
被膜を有することも重要である。

方向性電磁鋼板は二次再結晶現象を利用して圧延面に（
１１０）面、圧延方向番こ（００１）軸を持ったいわゆ
るゴス方位を有する結晶粒を発達させることにより得ら
れる。

この二次再結晶は周知のように仕上焼鈍で生じるが、二
次再結晶の発現を１一分に図るためには仕上焼鈍での二
次再結晶温度域まで一次再結晶粒の成長を抑制する微細
な＾ｌ　Ｎ　、　ＭｎＳ，　ＭｎＳｅ等の析出物いわゆ
るインヒビターを存在させる必要がある。

このためＴｌ磁鋼スラブは１３５０〜１４００゜Ｃ程度
の高温度に加熱され、インヒビターを形成する成分、例
えばＡＺ＋Ｍｎ＋Ｓ４ｅ，Ｎ等を完全に固溶させ、熱延
．板あるいは最終冷延前の中間仮においてインヒビター
を微細に析出させる焼鈍が行われている。

このような処理を施すことにより磁束密度の高い方向性
電磁鋼板が製造されるようになっているが、電磁鋼スラ
ブの加熱は前述の如く高温で行われるために溶融スケー
ルの発生量が人となり、、加熱炉の操業に支障をきたす
。また加熱炉のエネルギー原単位が高いなどの問題があ
る。

一方、スラブ加熱温度を下げて、方向性電磁鋼板の製造
法が検討されている。例えば特開昭５２２４１１６号公
報ではＡＩの他に、Ｚｒ，Ｔｊ，ロ，Ｎｂ＋Ｔａ，Ｖ，
Ｃｒ。

Ｍｏ等の窒化物形成元素を鋼中に含有させることにより
、スラブ加熱を、１１１０〜１２６０゜Ｃで行う製造法
が開示されている。特開昭５９〜１９０３２４号公報で
はＣ含有量を０．０１％以下の低炭素でＳ，Ｓｅさらに
ＭとＢを選択的に含有させた電磁鋼スラブを素材とし、
冷延後の一時再結晶焼鈍時に、鋼板表面を短時間繰り返
し高温加熱するパルス焼鈍を行うことにより、スラブ加
熱温度を１　３　０　０　”Ｃ以下とする製造法が開示
されている。また、特開昭５９５６５２２号公報ではＭ
ｎを０．０８　〜０．４５％、Ｓをｒｉ．　００７％以
下とし、（Ｍｎ）　　（Ｓ　）積を下げ、さらにＭ。

Ｐ，Ｎを含有させた電磁鋼スラブを素材とすることによ
り、スラブ加熱温度を１２８０゜Ｃ以下とする製造法を
提案している。

（発明が解決しようとする課題）このように、方向性電磁鋼板の製造において、低温スラ
ブ加熱による方法が検討され、それなりの作用効果が奏
されているが、−二次再結晶の発現に充分に効４ｙ的な
インヒビターを安定して形Ｊ＋ｔすることが難し、く磁
気特性の優れたものをＪＩ業的ζ、。

安定しご製造するには、さらなる検δ・１が必要゛（′
Ｊある。

本発明は電磁ｆｉｌスラブの加熱を１２８０　’ｆ、：
未満の低）品とし７て、溶融スゲールの発生防止１、表
ＩｆｉＩ疵防＋、ｈや加熱エネルギーの減少等の利点を
得ながら、仕１゛焼鈍以前にゴ゛−次再結晶の発現を確
実化するインヒビターを鋼板の全ｉ（、、：ねた４、Ｃ
形成し５．磁気時１」が優れた方向性電磁シ［板を１業
的に安定し゛で得ることを［１的とする。

（課題を′ｈ背背信４ための一丁ｌ夛）本発明の要旨と
する七ごろは１１重量％でＣ；０．０２５・−０，０９
５％ＳｉＨ２，Ｏ”・４．０％Ｍｒ＋；０．０Ｂ　”０．４．５％Ｓ　；０．０１５％以１・゛Ａｆ：０．０１０〜・０．０６０％。

Ｎ　；０．００３０〜０．０１３０％。

４含み、また心事ｊに応じ−こ、Ｐ＋０．００５−・０
４０４乏）％。

Ｃｙ；０．０７〜０．２５％の１種または２１ａ、　Ｍ
ｏ、Ｖ、Ｎｂ、Ｓｆｉ。

ＳｎＨＴｌ　１　Ｔｅ’ｌ　Ｂの１種以十を合計で、５
％以トー含ｆ−１シ、残部が鉄及びイ（可避的不純物か
らなる電磁泪スー、アブを、１２８０”Ｃ未満の温度に
加熱し、熱間圧越し、熱延まま又は熱延板焼鈍し、１回
又は中間焼鈍を挾んで２回以上の冷間圧延し、脱炭焼鈍
し、銅板表７ｒＢの酸化層を還元するか、除去した後、
ストす：・ブタ走行せしめる状態１・”で５００・〜ｑ
　ｏ　ｏ　”ｃ：の温度で２分未満の短時間窒化し、焼
鈍分離ｈすを塗市し、゛で仕、」−焼鈍することを特徴
とする特許優れた方向性電磁鋼板の製造法にある。

以下、本発明につい７詳細に説明１る。

本発明者等は電磁鋼スラブを、１　２　８　０　’Ｃ未
満の温度ご加熱する低ｌ１スラブ加熱を適用して、磁気
１、〜性の優れ／１７方向性電磁鋼板を、安定し２て製
造すべく検討した。その結果、スラブ加熱の段ト｝５・
ではインヒビターを形成する成分例えばのＭ　Ｉ　Ｎ　
Ｉ　Ｍ　ｎ　＋Ｓなどを鋼中に完全Ｃコ固溶さセ・ず、
脱炭焼鈍の後、鋼板表面の酸化層を還元するか、、ある
いは除去し、、その少ストリッグを走行せしめる状態Ｈ
ご短時間窒化すると、インヒビター作用の強い（　ＡＩ
　、　Ｓ　ｉ　）　Ｎを主組成とするインヒビターが鋼
板にムラなく形成され、磁気特性の優れた方向性電磁鋼
板が得られることを見出した。

本発明が適用される電磁鋼スラブの成分組成は次のよう
である。

Ｃの含有量が少なくなると二次再結晶が不安定となるの
で０．０２５％以Ｆとする。一力、その含有量が多くな
り過ぎると脱炭焼鈍時間が長くなるので０．０９５％以
下とする。

Ｓｉは鉄山の低ト、インヒビター形成のために必要な成
分でそのために２．０％以８」二含イ１さ・υ゛るウ方
その含有量が多くなるど、冷間圧延時にみりれ発生が多
発するので４．０％以下とする。

Ｍｎは熱間脆性・と防ぐとともに、グラス被膜を良質化
する作用があり、これを奏するには０．０８％以Ｆ必要
である。一方、その含有量が増えると、磁束密度が劣化
するので０．４５％以ドとする。さらに本発明ではスラ
ブ加熱を１２８０“Ｃ未満で行・）ので例えばＳとの化
合物、ＭｎＳは完全固溶せ４゛インヒビターとしてＭｎ
ｓを用いない点からもぞの１ヒ限は前述の通りとする。

Ｓば偏υＩ゛を佳じや捌く、正常な］二次書結晶粒の成
長を妨げる原因となるため番こ０．０１５％以下と１４
。

Ａｆは履あるいはＳｉと結合して（Ａｆ，　Ｓｉ）　Ｎ
を形成し２、！一゛次再結晶の安定化に必要であり、そ
のために０．０１０％以」一含有さーｌる。一方、本発
明でのスラブ加熱温度は１２８０“Ｃ未満でＡｆを不完
全盛、□′固冷させることから、Ａｆの含Ｗｉｔが多く
なると、熱間圧延の段階で不適切なΔＩＮが形成される
ので０、０６０％以１・とずる。

Ｎは前記ＡＩ，Ｓｔ等と結合して一次再結晶の安定化作
用を奏させるために０．００３０％以Ｊ：含有さ・廿イ
〕。

しか１７、その含有量が多くなると表面欠陥が１と：”
るので０．。０１３０％以“■・とずる。

さら番ご、必要に応し，て上記元素の他に！’，Ｃｒの
１種１ｔたは２種または／およびＭ＋ｉ，　Ｖ，　Ｎｂ
，　Ｓｂ，　Ｓｎ，　Ｔｉ。

Ｔｅ，Ｂｆ：０１種以上を含有さ・毬゛でも差し支えな
い。この時Ｐは低温スラブ加熱後熱合には、磁束密度を
高める作用があり、この作用を奏するためには０・００
５％以」二必要である。−力、その含有が多くなると冷
延性が劣化するので０．０４５％以下とする。

Ｃｒは高磁束密度が得られるＩＶ量の範囲を拡げること
を介して磁気特性を高める作用があり、そのためには０
，０７％以」二必要である。一方、その含有油が多くな
ると脱炭性が劣化するので０．２５％以下とする。

Ｍｏ、シＪｂ、Ｓｂ、Ｓｎ、Ｔｉ、　Ｔｅ、Ｂは磁気特
性を高めるためにそれぞれ０．３０％以内で含有される
が、これらの合計の上限は１，５％とする。

電磁鋼スラブは転炉あるいは電気炉などの溶解炉で溶製
され、必要に応じ゛ζ真空脱ガス処理が施され、連続鋳
造、または造塊−分塊圧延により製造される。

電磁鋼スラブは熱間圧延に先立って加熱されるが、その
加熱温度は１２８０℃未満として省エネルギ・−が図ら
れる。この加熱温度では該電磁鋼スラブ中のＡＮは完全
に固溶されず不完全回）容状態となる。またさらに固溶
温度の高いＭｒｉＳは当然ながら不完全固溶である。

スラブ加熱後は、熱間圧延され、必要によっては焼鈍さ
れ、あるいは焼鈍することなく、冷間圧延される。冷間
圧延は１回または中間焼鈍を挟んで２回収、■二の冷間
圧延を施され最終板厚とされる。

処で、本発明においては、電磁鋼スラブは】２８０℃未
満の低い温度に加熱される。

従って、鋼中のＡＺ、　Ｍｎ、Ｓ等を不完全固溶状態と
し′ζおり、このままでは、鋼板中に二次再結晶を発現
させるための（＾Ｉ、　５ｉ）Ｎ、ＭｎＳ等のインヒビ
ターが存在しない。故に、−医書結晶発現以前に、鋼中
にＮを侵入させ、インヒビターとして機能するｆＪＪ、
５ｉ）Ｎを形成する必要がある。

鋼板の窒化は、ドライな雰囲気（低露点のガス）下で促
進される。

従来、鋼板の窒化は窒素化合物を添加した焼鈍分離剤を
塗布し、占積率が９０％程度の夕・イトなストリップコ
イルの形態でなされていた。このような夕・イトなスト
リップコイルの状態では、板間の間隙は１０μｍ以下と
狭く、通気性が非常に悪い。

従って、板間の雰囲気をドライな雰囲気に置換するのに
長時間を要するのみならず、窒化源としてのＮ２が板間
に侵入、拡散するためにも長時間を必要とする。これを
散着する手段として、ルーズなストリップコイルとして
網板の窒化処理を行うことが試みられているけれども、
鋼板の窒化処理をストリップコイルの形態で行うときの
問題である、トイル内温度の不均一・さに起因する窒化
の不均一さは減少するものの、十分とは３犬ない。

本発明昔等はインヒビター作用の強い（ＡＪ、５ｔ）Ｎ
を安定的に形成すべく、脱炭焼鈍後の窒化処理について
種々検討した。その結果、（ＡＪ、　５ｉ）Ｈの形成の
ための鋼板の窒化は鋼板の表面の性状に大きく依存する
ことを見出した。この知見をさらに究明した結果、窒化
能ガス、例えばＮ１１１ガスを用いて窒化する際に、、
　Ｎ！ｈが先づ鋼板表面に解離吸着した後、活性な原子
状のＮが鋼板にトラップされるが、脱炭焼鈍過程で形成
される１００〜２００人程度の厚さを持・つＦｅ−３ｉ
　系酸化物が銅板表面に存在すると窒素侵入のバリアと
なっており、これを窒化処理前にＵＺを含む還元性ガス
で還元するか、酸洗等で除去することにより極めて短時
間に窒化でき、（Δ／、５ｉ）Ｎを鋼板の全般にわたっ
”ζ−様に形成させ得ることが判った。

第１図は窒化処理に先立ち事前に１１□を含むガスで鋼
板表面を還元した時の還元時間をパラメーターとし、還
元後の窒化処理における窒化時間と鋼中窒素量との関係
をプロットしたものである。なお１、窒化処理は６５０
〜８５０℃で鋼板をストリップ状で通板し７て行った。

第１図から還元処理を１０秒以上とすることにより、鋼
板の窒化が短時間に起こることがわかる。その後焼鈍分
離剤を塗布し、仕１−焼鈍を１２００℃で行い、磁気特
性を測定し７だ。その結果を第３図に示すが、脱炭焼鈍
後に鋼板の酸化層を還元し短時間窒化したものは磁束密
度Ｂ、。が高く、鉄損Ｗｌ／８１１が低く磁気特性が優
れている。これは、還元し短時間窒化を行うとインヒビ
ター機能の高い（＾７，５ｉ）Ｎが形成されたためと考
えられる。なお、試験に用いた鋼スラブの成分組成は重
量％で、Ｃ：０．０５％、　Ｓｌ：　３．２％、　　Ｍ
ｎ：０．１２　　％、　　Ｓ：０．００７　　％、　八
Ｎ８０．０３　　％　　Ｎ二０．００８％、残部が鉄お
よび不可避的不純物であり、スラブ加熱温度は１２００
　”Ｃである。

また、第２図は窒化処理に先立ち、塩酸１０％の溶液ご
脱炭焼鈍後の鋼１反の酸化屑除去処理し７だ時の処理時
間をパラメーターとし、処理後の窒化処理における窒化
時間と釦１中窒素量との関係をプロットしたものである
。なお窒化処理は７５０℃の温度で鋼板をストリップ状
で通板して行った。

酸洗処理により、その後のストリップ通板状態での窒化
が短時間に起こることがわかる。その後、焼鈍分離剤を
塗４」シ、１２００℃で仕上焼鈍し磁気特性を測定した
。この場合も酸化層を除去Ｕ２短時間窒化したものは磁
束密度口、。、鉄損Ｗ＋’？１５０とも優れていた。こ
れはインヒビター（ＡＪ、５ｉ）Ｎが安定して形成され
たためと考えられる。

このように、窒化に先立ち、例えばＩＩ、を含む還元性
ガスで鋼板表面を還元するか、塩酸１硫酸。

硝酸、リン酸、フッ酸などの希薄な酸洗液での酸洗処理
に、より鋼板表面の酸化物を除去することにより、窒化
処理時間を短くでき、インヒビター（ＡＩ　、　Ｓ　ｉ
　）　Ｎを安定して形成することができる。

窒化処理はストリップを走行せしめる状Ｂにて行うが５
．・インヒビタ・・−機能の強い（八ｊ、５ｉ）Ｎを形
成せしめるには短時間窒化が必要であるので、！５００
℃以−に９００℃以下の温度で、２分未満に°ζｆ’？
う。このどき、窒化能ガス、好ましくはＮｉｂをＮ２と
Ｎ２の混合雰囲気または（れらの単独雰囲気に１ｏｏｏ
〜、０００００ｐｕｉ供給する雰囲気ドとすることが望
ましい。

窒化処理の温度を前記のよ・うにするのは、この温度が
５００℃未満であると短時間で窒化することが困難にな
り、（ΔＺ、５ｉ）Ｎの形成が乏しくなるからである。

一方、この温度が高温になると、この場合にも窒化が減
少し、また二次再結晶発現に作用する（ＡＪ、５Ｎ）Ｎ
の形成が少なくなるので、９００″ＣをＦ限とする。ま
た、時間が長くなっても効果的なインヒビター（ｉＶ、
５ｉ）Ｎが形成されないので２分未満とする必要がある
。

その後２、焼鈍分離剤を塗布し、仕１・焼鈍する。

用いられる焼鈍分離剤は特定の必要がなく、ｈＯを主成
分とする公知のもの、Ｔｉｅ、、　Ｂ等の公知の添加物
を配合したものが適用される。また鋼板への塗布は、ス
ラリー状にして、あるいはスラリー状とせずに粉状にて
の電磁静電塗布など公知の方法で行われる。仕上焼鈍に
ついても１、その方法を特定する必要はない。

本発明によると前述のように磁気特性の優れたものが得
られるが、さらに窒化処理の前に行う前記前処理を行っ
ても、脱炭焼鈍によって形成される被膜の極く表層だけ
が還元、もしくは除去されるだけでシリカは十分量存在
するので、仕上焼鈍後、鋼板表面には良好なフォルステ
ラ・イト被膜が形成される。

（実施例）次に本発明を実施例に基づいて説明する。

実施例〜　１第１表に示す成分組成のスラブを、同表に丞ず条件でス
ラブ加熱し、２．３　ｍｍ厚みに熱間圧延し、熱延板ま
ま、または熱延板焼鈍し２、同表に示すように１回また
は中間焼鈍を挟んｃ２回冷間圧延し７．０．３０ｍノ板
厚とした。その後、８５０　’ＣＸ　３分間、露点６０
′Ｃθ月！２７０％からなる雰囲気下で脱炭焼鈍し、同
表に示す条件で鋼板をストリップ状態にて走行させて酸
化層の還元を行い、窒化処理した。

次いで、焼鈍分離剤をスラリー状として鋼板に塗布し、
乾燥し、コイルに捲取り、該コイルを７＋　−１＝焼鈍
し７た。得られた掴仮の磁気特性と被膜特性を測定し、
その結果を第２表に示す。

（注）、被膜密着ｉｆｆ　８１８０度曲げで剥ｈ１シフない直
行２、被膜欠陥；　ｙ、ｉｉ点点状グラス被膜の存在し、ない部分でき
らきら光る金属光訳実施例−２第３表に示す成分組成のスラブを、同表Ｃ示す条件でス
ラブ加熱し、２．３　ｙｍ厚みに熱間圧延し、。

熱延板まま、または熱延板焼鈍し、同表に示すように１
回または中間焼鈍を挟んで２間冷間圧延し２．０．３０
ｍｍの板厚とした。その後、８５０℃Ｘ３分間、露点６
０℃の１１２７０％からなる雰囲気下で脱炭焼鈍し、同
表に示す条件で鋼板をストリップ状態にて走行させて酸
化層の除去を行い、４窒化処理し、た。

次いで、焼鈍分離剤をスラリー状として鋼板に塗布１７
、乾燥し７、コイルに捲取り、該コイルをイトに焼鈍し
、たつ得られた鋼板の磁気特性と被膜”特性を測定し、
その結果を第４表に示イ゛。

（汀）１゜被膜密着性１１８０度曲げＣ剥離しない直径２、被膜欠陥；斑点状でグラス被膜の存在しない部分できらきら光る金属光沢（発明の効果）本発明は、従来、仕上焼鈍で行っていた鋼板の窒化処理
を、仕上焼鈍以前の脱炭焼鈍後に鋼板表面の酸化層を還
元また除去し、ストリップ状態ご短時間窒化するように
したので、磁気特性の優ねた方向性電磁鋼板が安定して
得られる。

【図面の簡単な説明】

第１図は窒化処理に先立ち事１１１■に１１□を含むガ
スＣ鋼板表面を還元した時の還元時間をパフメーターと
し、還元後の窒化処理における窒化時間と鋲１中窒素量
との関係をプロ；、ｌ−した図、第２図は窒化処理に先
立し塩酸１０％の溶液で脱炭焼鈍後の鋼板の酸化層除去
処理した時の処理時間をパンメーターとし５、処理後の
窒化処理における窒化時間と鋼中窒素量との関係をプロ
ットシ、た図、第３図はストリップ窒化なしプロセス、
ストリップ窒化（酸化層還元処理なし）プロセス、スト
リップ窒化（酸化層還元処理あり）プロセスの各ブ１コ
セスにより得られた方向性電磁鋼板の磁気特性を示４゛
図である。第１図第３図プ１０トー−Ｈミ＋−−−−−− Ｚり０１り２　　　ｙ、９４　　　　ｙ、９６湧禾餞Ｂ／ｌｙ
（Ｔ）

Claims

【特許請求の範囲】

（１）重量％でＣ；０．０２５〜０．０９５％、Ｓｉ；
２．０〜４．０％、Ｍｎ；０．０８〜０．４５％、Ｓ；０．０１５％以下Ａｌ；０．０１０〜０．０６０％、Ｎ；０．００３０〜０．０１３０％、を含み、残部が鉄及び不可避的不純物からなる電磁鋼ス
ラブを、１２８０℃未満の温度に加熱し、熱間圧延し、
熱延まま又は熱延板焼鈍し、１回又は中間焼鈍を挟んで
２回以上の冷間圧延し、脱炭焼鈍し、鋼板表面の酸化層
を還元するか、除去した後、ストリップを走行せしめる
状態下で５００〜９００℃の温度で２分未満の短時間窒
化し、焼鈍分離剤を塗布して仕上焼鈍することを特徴と
する磁気特性の優れた方向性電磁鋼板の製造法。
（２）重量％でＣ；０．０２５〜０．０９５％、Ｓｉ；
２．０〜４．０％、Ｍｎ；０．０８〜０．４５％、Ｓ；０．０１５％以下Ａｌ；０．０１０〜０．０６０％、Ｎ；０．００３０〜０．０１３０％、を含み、さらに、Ｐ；０．００５〜０．０４５％、Ｃｒ
；０．０７〜０．２５％の１種または２種を含有し、残
部が鉄及び不可避的不純物からなる電磁鋼スラブを、１
２００℃未満の温度に加熱し、熱間圧延し、熱延まま又
は熱延板焼鈍し、１回又は中間焼鈍を挟んで２回以上の
冷間圧延し、脱炭焼鈍し、鋼板表面の酸化層を還元する
か、除去した後、ストリップを走行せしめる状態下で５
００〜９００℃の温度で２分未満の短時間窒化し、焼鈍
分離剤を塗布して仕上焼鈍することを特徴とする磁気特
性の優れた方向性電磁鋼板の製造法。
（３）重量％でＣ；０．０２５〜０．０９５％、Ｓｉ；
２．０〜４．０％、Ｍｎ；０．０８〜０．４５％、Ｓ；０．０１５％以下Ａｌ；０．０１０〜０．０６０％、Ｎ；０．００３０〜０．０１３０％、を含み、さらに、Ｍｏ、Ｖ、Ｎｂ、Ｓｂ、Ｓｎ、Ｔｉ、
Ｔｅ、Ｂの１種以上を合計で１．５％以下含有し、残部
が鉄及び不可避的不純物からなる電磁鋼スラブを、１２
８０℃未満の温度に加熱し、熱間圧延し、熱延まま又は
熱延板焼鈍し、１回又は中間焼純を挟んで２回以上の冷
間圧延し、脱炭焼鈍し、鋼板表面の酸化層を還元するか
、除去した後、ストリップを走行せしめる状態下で５０
０〜９００℃の温度で２分未満の短時間窒化し、焼鈍分
離剤を塗布して仕上焼鈍することを特徴とする磁気特性
の優れた方向性電磁鋼板の製造法。
（４）重量％でＣ；０．０２５〜０．０９５％、Ｓｉ；
２．０〜４．０％、Ｍｎ；０．０８〜０．４５％、Ｓ；０．０１５％以下Ａｌ；０．０１０〜０．０６０％、Ｎ；０．００３０〜０．０１３０％、を含み、さらに、Ｐ；０．００５〜０．０４５％、Ｃｒ
；０．０７〜０．２５％の１種または２種、Ｍｏ、Ｖ、
Ｎｂ、Ｓｂ、Ｓｎ、Ｔｉ、Ｔｅ、Ｂの１種以上を合計で
１．５％以下含有し、残部が鉄及び不可避的不純物から
なる電磁鋼スラブを、１２８０℃未満の温度に加熱し、
熱間圧延し、熱延まま又は熱延板焼鈍し、１回又は中間
焼鈍を挟んで２回以上の冷間圧延し、脱炭焼鈍し、鋼板
表面の酸化層を還元するか、除去した後、ストリップを
走行せしめる状態下で５００〜９００℃の温度で２分未
満の短時間窒化し、焼鈍分離剤を塗布して仕上焼鈍する
ことを特徴とする磁気特性の優れた方向性電磁鋼板の製
造法。